JP2008063716A - ポリマーアロイ繊維およびその製造方法、並びにそれを用いた繊維製品 - Google Patents
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Landscapes
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Abstract
【解決手段】 少なくとも2種の溶解性の異なる有機ポリマーがブレンドされたポリマーアロイのみからなる海島構造繊維であって、島成分が難溶解性ポリマー、海成分が易溶解性ポリマーからなり、島ドメインの数平均直径が1〜150nmであり、島ドメインの60%以上が直径1〜150nmのサイズである、ポリマーアロイ繊維。
【選択図】図1
Description
本発明では、2種の溶解性の異なる有機ポリマーがブレンドされたポリマーアロイのみからなる海島構造繊維を形成することが重要であるが、ここで溶解性とは、ある溶剤に対する溶解性の違いのことを言い、溶剤とはアルカリ溶液や酸性溶液、また有機溶媒、さらには超臨界流体等のことを言うものである。また、ポリマーアロイのみからなる海島構造繊維とは、単繊維が単一のポリマーアロイのみからなることを意味し、該ポリマーアロイと他のポリマーから成る芯鞘型や分割型、サイドバイサイド型などの複合繊維は含まれない。
また捲縮数は以下のように測定される。
東洋精機キャピログラフ1Bによりポリマーの溶融粘度を測定した。なお、サンプル投入から測定開始までのポリマーの貯留時間は10分とした。
Perkin Elmaer DSC−7を用いて2nd runでポリマーの融解を示すピークトップ温度をポリマーの融点とした。この時の昇温速度は16℃/分、サンプル量は10mgとした。
口金孔壁とポリマーとの間の剪断応力はハーゲンポワズユの式(剪断応力(dyne/cm2)=R×P/2L)から計算する。ここでR:口金吐出孔の半径(cm)、P:口金吐出孔での圧力損失(dyne/cm2)、L:口金吐出孔長(cm)である。またP=(8LηQ/πR4)であり、η:ポリマー粘度(poise)、Q:吐出量(cm3/sec)、π:円周率である。ここで、ポリマー粘度は口金吐出孔の温度、剪断速度での値を用いる。
ツェルベガーウスター株式会社製USTER TESTER 4を用いて給糸速度200m/分でノーマルモードで測定を行った。
繊維の横断面方向に超薄切片を切り出し、透過型電子顕微鏡(TEM)で繊維横断面を観察した。また、必要に応じて金属染色を施した。
島ドメインの数平均直径は以下のようにして求める。すなわち、TEMによる繊維横断面写真を画像処理ソフト(WINROOF)を用いて島ドメインの円換算による直径を求め、それの単純な平均値を求めた。この時、平均に用いる島ドメイン数は同一横断面内で無作為抽出した300以上の島ドメインを測定したが、これを5カ所で行い、合計1500個以上の島ドメイン直径を用いて計算した。
島ドメインの直径ばらつきは、以下のようにして評価する。すなわち、上記数平均直径を求める際に使用したデータを用い、島ドメインそれぞれの横断面面積をSiとしその総和を総面積(S1+S2+…+Sn)とする。また、同じ直径(面積)を持つ島ドメインの頻度(個数)を数え、その積を総繊度で割ったものをその島ドメインの面積比率とする。
島ドメインの直径ばらつき幅は以下のようにして評価する。すなわち、島ドメインの数平均直径の中心値付近あるいは面積比率が高い部分で島ドメイン直径差が30nmの幅に入る島ドメインの面積比率で評価する。これも上記数平均直径を求める際に使用したデータを用いた。実施例表2、5、8、11に記載の直径範囲は島ドメイン直径差30nmの範囲を示し、例えば55〜84nmとは55nm以上84nm以下の島ドメイン直径差30nmの範囲を示している。また、面積比率はこの直径範囲の島ドメインの面積比率を示している。
繊維に白金−パラジウム合金を蒸着し、走査型電子顕微鏡で繊維側面を観察した。
ポリマーアロイ繊維では100m、ナノファイバー集合体では10mの重量をn=5回測定し、これの平均値からナノファイバー集合体の繊度(dtex)を求めた。そして、室温(25℃)で、初期試料長=200mm、引っ張り速度=200mm/分とし、JIS L1013に示される条件で荷重−伸長曲線を求めた。次に破断時の荷重値を初期の繊度で割り、それを強度とし、破断時の伸びを初期試料長で割り伸度として強伸度曲線を求めた。
サンプルを秤量瓶に1〜2g程度はかり取り、110℃に2時間保ち乾燥させ重量を測定し(W0)、次に対象物質を20℃、相対湿度65%に24時間保持した後重量を測定する(W65)。そして、これを30℃、相対湿度90%に24時間保持した後重量を測定する(W90)。そして、以下の式にしたがい計算を行う。
MR90=[(W90−W0)/W0]×100% ・・・・・ (2)
ΔMR=MR90−MR65 ・・・・・・・・・・・・・・・ (3)。
繊維を60℃で4時間乾燥した後、原長(L0)を測定する。そしてこの繊維を25℃の水に10分間浸漬した後、水から取り出し素早く処理後長(L1)を測定する。さらにこの繊維を60℃で4時間乾燥後、乾燥後長(L2)を測定する。そして、乾燥/水浸漬の3回繰り返し、3回目の糸長手方向の膨潤率が1回目の糸長手方向の膨潤率に対して50%以上であれば可逆的水膨潤性を有しているとした。糸長手方向の膨潤率は以下のようにして計算した。なお、繊維の長さは、繊維の2カ所に色つきの糸を結びその間の距離を測定した。この距離は約100mmとなるようにした。
MINOLTA SPECTROPHOTOMETER CM−3700dでb*を測定した。このとき、光源としてはD65(色温度6504K)を用い、10°視野で測定を行った。
サンプルを周長1mの検尺機により10回巻きのカセとする。そして、総繊度の1/10の荷重をカセに吊した状態で原長(L0’)を測定する。その後、カセは荷重フリーの状態にして、98℃の沸騰水バスで15分間の処理を行い、カセを風乾させた後、原長と同様に総繊度の1/10の荷重下で処理後の長さ(L1’)を測定する。そして、以下の式にしたがい計算を行う。
サンプルに10cm幅でマーキングを行い、荷重フリーの状態で140℃のオーブンで、15分間処理後に、マーキング間の長さ(L2’)を測定する。そして、以下の式にしたがい計算を行う。
溶融粘度53Pa・s(262℃、剪断速度121.6sec−1)、融点220℃のアミン末端を酢酸で封鎖しアミン末端基量を5.0×10−5mol当量/gとしたN6(20重量%)と溶融粘度310Pa・s(262℃、剪断速度121.6sec−1)、融点225℃のイソフタル酸を8mol%、ビスフェノールAを4mol%共重合した融点225℃の共重合PET(80重量%)を2軸押し出し混練機で260℃で混練してb*値=4のポリマーアロイチップを得た。なお、この共重合PETの262℃、1216sec−1での溶融粘度は180Pa・sであった。このときの混練条件は以下のとおりであった。
スクリュー型式 同方向完全噛合型 2条ネジ
スクリュー 直径37mm、有効長さ1670mm、L/D=45.1
混練部長さはスクリュー有効長さの28%
混練部はスクリュー有効長さの1/3より吐出側に位置させた。
途中3個所のバックフロー部有り
ポリマー供給 N6と共重合PETを別々に計量し、別々に混練機に供給した。
温度 260℃
ベント 2個所。
N6を溶融粘度212Pa・s(262℃、剪断速度121.6sec−1)、融点220℃のアミン末端を酢酸で封鎖しアミン末端基量を5.0×10−5mol当量/gとしたN6(20重量%)とした以外は、実施例1と同様にして2軸押出混練機を用いb*値=4のポリマーアロイチップを得た。そして、単孔あたりの吐出量は1.0g/分、口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.071MPa(ポリマーアロイの粘度は170Pa・s、262℃、剪断速度416sec−1)とした以外は実施例1と同様に溶融紡糸を行い、ポリマーアロイ未延伸糸を得た。この時の紡糸性は良好であり、24時間の連続紡糸の間の糸切れはゼロであった。そして、これを延伸倍率を3.0倍として、やはり実施例1と同様に延伸し、128dtex、36フィラメント、強度4.1cN/dtex、伸度37%、U%=1.2%、沸騰水収縮率11%の優れた特性を有するポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は55nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。なお、ポリマーアロイ繊維の物性は表2に示した。
N6を溶融粘度500Pa・s(262℃、剪断速度121.6sec−1)、融点220℃のN6(20重量%)として実施例2と同様に溶融紡糸を行った。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.083MPa(ポリマーアロイの粘度は200Pa・s、262℃、416sec−1)として実施例1と同様に溶融紡糸を行い、ポリマーアロイ未延伸糸を得た。この時の紡糸性は良好であり、24時間の連続紡糸の間の糸切れはゼロであった。そして、これをやはり実施例2と同様に延伸・熱処理して128dtex、36フィラメント、強度4.5cN/dtex、伸度37%の、U%=1.9%、沸騰水収縮率12%の優れた特性を有するポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は60nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表2に示した。
N6をブレンド比をポリマーアロイ全体に対し50重量%として、実施例3と同様に溶融紡糸を行った。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.042MPaとして実施例1と同様に溶融紡糸を行い、ポリマーアロイ未延伸糸を得た。この時の紡糸性は良好であり、24時間の連続紡糸の間の糸切れはゼロであった。そして、これをやはり実施例2と同様に延伸・熱処理して128dtex、36フィラメント、強度4.3cN/dtex、伸度37%、U%=2.5%、沸騰水収縮率13%の優れた特性を有するポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は80nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。
溶融粘度180Pa・s(290℃、剪断速度121.6sec−1)、融点255℃のPETを島成分に、溶融粘度100Pa・s(290℃、剪断速度121.6sec−1)、ビカット軟化温度107℃のポリスチレン(PS)を海成分に用いて、特開昭53−106872号公報の実施例1記載のように海島複合糸を得た。島ドメインの数平均直径は2.0μmと大きいものであった。そして、これをやはり特開昭53−106872号公報の実施例記載のようにトリクロロエチレン処理によりPSを99%以上除去して超極細糸を得た。これの繊維横断面をTEM観察したところ、超極細糸の単糸直径は2.0μm(0.04dtex)と大きいものであった。
溶融粘度50Pa・s(280℃、121.6sec−1)、融点220℃のN6と溶融粘度210Pa・s(280℃、121.6sec−1)、融点255℃のPETをN6ブレンド比を20重量%となるようにチップブレンドした後、290℃で溶融し、紡糸温度を296℃、口金面温度280℃、口金孔数36、吐出孔径0.30mm、吐出孔長0.50mmのずん胴口金として実施例1と同様に溶融紡糸を行い、紡糸速度1000m/分で未延伸糸を巻き取った。ただし、単純なチップブレンドであり、ポリマー同士の融点差も大きいためN6とPETのブレンド斑が大きく、口金下で大きなバラスが発生しただけでなく、曳糸性にも乏しく、安定して糸を巻き取ることはできなかったが、少量の未延伸糸を得て、第1ホットローラー17の温度を85℃、延伸倍率3倍として実施例1と同様に延伸を行い、100dtex、36フィラメントの延伸糸を得た。これの島ドメインの数平均直径は1.0μmと大きいものであった。
溶融粘度395Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点220℃のN6と溶融粘度56Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点105℃のPEとをN6ブレンド比を65重量%となるようにチップブレンドした後、図15の装置を用い、1軸押出混練機21の温度を260℃として溶融した後、口金孔数12、吐出孔径0.30mm、吐出孔長0.50mmのずん胴口金として実施例1と同様に溶融紡糸を行った。ただし、N6とPEのブレンド斑が大きく、口金下で大きなバラスが発生しただけでなく、曳糸性にも乏しく、安定して糸を巻き取ることはできなかったが、少量の未延伸糸を得て、実施例1と同様に延伸・熱処理を行い、82dtex、12フィラメントの延伸糸を得た。この時の延伸倍率は2.0倍とした。これの島ドメインの数平均直径は1.0μmと大きいものであった。
溶融粘度150Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点220℃のN6と溶融粘度145Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点105℃のPEとをN6ブレンド比を20重量%となるようそれぞれのポリマーを計量しながら2軸押出混練機に導く図17の装置を用い、比較例3と同様に溶融紡糸を行った。ただし、N6とPEのブレンド斑が大きく、口金下で大きなバラスが発生しただけでなく、曳糸性にも乏しく、
安定して糸を巻き取ることはできなかったが、少量の未延伸糸を得て、実施例1と同様に延伸・熱処理を行い、82dtex、12フィラメントの延伸糸を得た。この時の延伸倍率は2.0倍とした。これの島ドメインの数平均直径は374nmと大きいものであった。さらに、島ドメイン直径のばらつきを図8、図9に示すが大きいものであった。
特公昭60−28922号公報第11図記載の紡糸パックおよび口金を用いて、比較例1記載のPSおよびPETを用い、比較例1と同様に海島複合糸を得た。この時、海島複合糸の島成分はPSとPETの2:1(重量比)のブレンドポリマー、海成分としてPSを用いた(海島複合比は重量比で1:1)。具体的には該公報第11図においてA成分をPET、BおよびC成分をPSとした。これの繊維横断面を観察したところ、最小で直径100nm程度の島ドメインもごく微量存在したが、PS中へのPETの分散が悪いため、数平均直径は316nmと大きいものであった。さらに、島ドメイン直径のばらつきを図10、図11に示すが大きいものであった。そして、これをやはり比較例1と同様にトリクロロエチレン処理してPSを99%以上除去して超極細糸を得た。これの繊維横断面を観察したところ、最小で単糸直径100nm程度の単糸もごく微量存在したが、これの数平均による単糸繊度は9×10−4dtex(単糸直径326nm)と大きいものであった。
実施例1で用いたN6と共重合PETを図16の装置を用いて別々に270℃で溶融した後、ポリマー融液を紡糸温度を280℃のスピンブロック3に導いた。そして、紡糸パック4内に装着した静止混練器22(東レエンジニアリング社製“ハイミキサー”)を用いて2種のポリマーを104万分割して充分混合した後、実施例1同様に溶融紡糸を行った。この時のポリマーのブレンド比はN6が20重量%、共重合PETが80重量%であった。この未延伸糸にやはり実施例1と同様に延伸・熱処理を施した。得られたポリマーアロイ繊維は120dtex、36フィラメント、強度3.9cN/dtex、伸度38%、U%=1.7%の優れた特性を示した。このポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は52nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表5に示した。
実施例1で用いたN6と共重合PETを図17の装置を用いて270℃の2軸押出混練機で溶融混練した後、ポリマー融液を紡糸温度を280℃のスピンブロック3に導いた。そして、実施例1同様に溶融紡糸を行った。この時のポリマーのブレンド比はN6が20重量%、共重合PETが80重量%であった。この未延伸糸にやはり実施例1同様に延伸・熱処理を施した。得られたポリマーアロイ繊維は120dtex、36フィラメント、強度3.9cN/dtex、伸度38%、U%=1.7%の優れた特性を示した。このポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は54nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表5に示した。
共重合PETを熱水可溶性ポリマーである第一工業製薬株式会社製“パオゲンPP−15”(溶融粘度350Pa・s、262℃、121.6sec−1、融点60℃)、紡糸速度を5000m/分として実施例6と同様に混練、溶融紡糸を行った。なお、この“パオゲンPP−15”の262℃、1216sec−1での溶融粘度は180Pa・sであった。得られたポリマーアロイ繊維は70dtex、36フィラメント、強度3.8cN/dtex、伸度50%、U%=1.7%の優れた特性を示した。このポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は53nmであり、N6が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
N6の代わりに溶融粘度100Pa・s(280℃、121.6sec−1)、融点250℃のN66を用い、図16の装置を用いてN66を270℃、実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを80℃で溶融した後、ポリマー融液を紡糸温度を280℃のスピンブロック3に導いた。そして、実施例5同様に溶融紡糸を行った。この時のポリマーのブレンド比はN66が20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とし、紡糸速度は5000m/分とした。そして、70dtex、36フィラメント、強度4.5cN/dtex、伸度45%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、N66が島の海島構造を示し、島N66の数平均による直径は58nmであり、N66が超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度300Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点235℃の共重合PET(PEG1000を8重量%、イソフタル酸を7mol%共重合)と実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例6同様に混練、溶融紡糸した。この時のポリマーのブレンド比は共重合PETが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、単孔あたりの吐出量は1.0g/分、紡糸速度は6000m/分とした。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.11MPa(ポリマーアロイの粘度は240Pa・s、262℃、剪断速度475sec−1)と充分低いものであった。そして、60dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度55%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、共重合PETが島の海島構造を示し、島共重合PETの数平均による直径は52nmであり、共重合PETが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度190Pa・s(280℃、121.6sec−1)、融点255℃のPETと実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例5同様に混練、紡糸速度6000m/分で溶融紡糸した。この時のポリマーのブレンド比はPETが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、PETの溶融温度は285℃、熱水可溶性ポリマーの溶融温度は80℃、紡糸温度295℃、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.12MPa(ポリマーアロイの粘度は245Pa・s、262℃、剪断速度475sec−1)と充分低いものであった。そして、60dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度45%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PETが島の海島構造を示し、島PETの数平均による直径は62nmであり、PETが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度120Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点225℃のPBTと実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例5同様に混練、紡糸速度6000m/分で溶融紡糸した。この時のポリマーのブレンド比はPBTが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、PBTの溶融温度は255℃、熱水可溶性ポリマーの溶融温度は80℃、紡糸温度は265℃、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.12MPaと充分低いものであった。そして、60dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度45%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PBTが島の海島構造を示し、島PBTの数平均による直径は62nmであり、PBTが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度220Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点225℃のポリトリメチレンテレフタレート(PTT)と実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例11同様に混練、溶融紡糸した。この時の口金孔壁とポリマーの間の剪断応力は0.13MPaと充分低いものであった。そして、60dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度45%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PTTが島の海島構造を示し、島PTTの数平均による直径は62nmであり、PTTが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度350Pa・s(220℃、121.6sec−1)、融点170℃、光学純度99.5%以上、重量平均分子量16万のポリL乳酸(PLA)と実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例11同様に混練、溶融紡糸した。なお、ポリ乳酸の重量平均分子量は以下のようにして求めた。試料のクロロホルム溶液にTHF(テトロヒドロフラン)を混合し測定溶液とした。これをWaters社製ゲルパーミテーションクロマトグラフィー(GPC)Waters2690を用いて25℃で測定し、ポリスチレン換算で重量平均分子量を求めた。この時のポリマーのブレンド比はPLAが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、紡糸温度235℃、口金面温度220℃、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。そして、60dtex、36フィラメント、強度2.5cN/dtex、伸度35%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PLAが島の海島構造を示し、島PLAの数平均による直径は48nmであり、PLAが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表8に示した。
溶融粘度300Pa・s(262℃、121.6sec−1)、熱変形温度140℃のポリカーボネート(PC)と実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーとを実施例8同様に混練、溶融紡糸した。この時のポリマーのブレンド比はPCが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。そして、70dtex、36フィラメント、強度2.2cN/dtex、伸度35%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PCが島の海島構造を示し、島PCの数平均による直径は85nmであり、PCが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表11に示した。
溶融粘度300Pa・s(262℃、121.6sec−1)、融点220℃ポリメチルペンテン(PMP)と溶融粘度300Pa・s(262℃、121.6sec−1)、ビカット軟化温度105℃のPSを紡糸速度1500m/分で実施例8同様に混練、溶融紡糸し、延伸倍率を1.5倍として実施例1と同様に延伸、熱処理した。この時のポリマーのブレンド比はPMPが20重量%、PSが80重量%、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。そして、160dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度40%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、PSが海、PMPが島の海島構造を示し、島PMPの数平均による直径は70nmであり、PMPが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表11に示した。
溶融粘度300Pa・s(220℃、121.6sec−1)、融点162℃のPPと実施例7で用いた熱水可溶性ポリマーを実施例15同様に混練、溶融紡糸、延伸・熱処理した。この時のポリマーのブレンド比はPPが20重量%、熱水可溶性ポリマーが80重量%、紡糸温度235℃、口金面温度220℃、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。そして、160dtex、36フィラメント、強度2.5cN/dtex、伸度50%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、熱水可溶性ポリマーが海、PPが島の海島構造を示し、島PPの数平均による直径は48nmであり、PPが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表11に示した。
溶融粘度200Pa・s(300℃、121.6sec−1)、融点280℃のPPSと溶融粘度200Pa・s(300℃、121.6sec−1)のPETを実施例15同様に混練、溶融紡糸、延伸・熱処理した。この時の延伸倍率は3.1倍とした。ポリマーのブレンド比はPPSが20重量%、PETが80重量%、PPSの溶融温度は320℃、PETの溶融温度は290℃、紡糸温度320℃、口金面温度300℃、単孔あたりの吐出量は1.0g/分とした。そして、77dtex、36フィラメント、強度5.2cN/dtex、伸度50%のポリマーアロイ繊維を得た。得られたポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、PETが海、PPSが島の海島構造を示し、島PPSの数平均による直径は120nmであり、PPSが超微分散化したポリマーアロイ繊維が得られた。ポリマーアロイ繊維の物性は表11に示した。
実施例1〜6で作製したポリマーアロイ繊維を用いて平織りを製織した。そして、界面活性剤(三洋化成“グランアップ”)および炭酸ナトリウムをそれぞれ濃度2g/リットルとした100℃の熱水中(浴比は1:100)で精練を施した。精練時間は40分とした。この時、熱水可溶性ポリマーは99%以上溶解除去された。そして、140℃で中間セットを施した。その後、10%の水酸化ナトリウム水溶液(90℃、浴比1:100)でアルカリ処理を2時間施し、海成分である共重合PETの99%以上を除去した。さらに、これに140℃で最終セットを施した。得られた布帛に常法により染色を施したが、染色斑の無い美しい物であった。ここで得られたナノファイバー集合体からなる織物は、レーヨンのような「ドライ感」を有する風合いに優れた物であった。また、ΔMR=6%と吸湿性にも優れるため快適衣料に好適なものであった。さらに、この織物をバフィング処理を施したところ、従来の超極細繊維では到達し得なかった超ピーチ感や人肌のようなしっとりとしたみずみずしい優れた風合いを示した。
比較例2〜4で作製したN6ブレンド繊維を用いて実施例18と同様に平織りを作製したが、紡糸が不安定であったため糸の長手方向の太細斑や毛羽が多いことに起因し、毛羽の多い表面品位の悪い織物しかできなかった。これらに精練を施し、続いて中間セットを施した。そして、比較例2の糸を用いたものは実施例18と同様にアルカリ処理を施した後、最終セットを施し、やはり常法に従い染色を施した。一方、比較例3および4の糸を用いたものには、85℃のトルエンに60分間浸漬し、PEを99%以上溶解除去した。その後、これらに最終セットを施し、やはり常法に従い染色を施した。これらの布帛は、染色斑や毛羽の多い品位の悪い物であった。また、風合いとしては従来の極細糸の範疇でありきしみ感やドライ感はなく、吸湿性も通常N6繊維並(ΔMR=2%)であった。
実施例4で作製したポリマーアロイ繊維を用いて高密度平織りを製織した。そして、実施例18に準じナノファイバー集合体からなる平織りを得た。さらにこれのナノファイバーの単繊維繊度ばらつきを解析した結果、ナノファイバーの数平均による単繊維直径は86nm(6×10−5dtex)と従来にない細さであり、また単繊維繊度が1×10−7〜1×10−4dtexの繊度比率は78%であり、特に単繊維直径で75〜104nmの間に入る単繊維繊度比率は64%であり、単繊維繊度ばらつきはごく小さいものであった。そして、これにウオーターパンチ処理を施した。これは、従来の極細糸を用いたワイピングクロスよりも拭き取り性が良く、ワイピングクロスとして好適なものであった。
実施例1で作製したポリマーアロイ繊維を合糸し4万dtexのトウとした後、機械捲縮を施し捲縮数8個/25mmの捲縮糸とした。これを繊維長51mmにカットし、カードで解繊した後クロスラップウェーバーでウェッブとした。次にニードルパンチを3000本/cm2施し、750g/m2の繊維絡合不織布とした。この不織布にポリビニルアルコールを付与した後、3%の水酸化ナトリウム水溶液(60℃、浴比1:100)でアルカリ処理を2時間施し、共重合PETの99%以上を除去した。なお、このナノファイバー構造体からナノファイバー集合体を抜き取り解析した結果、ナノファイバーの数平均による単繊維直径は60nm(3×10−5dtex)と従来にない細さであり、また単繊維繊度が1×10−7〜1×10−4dtexの繊度比率は99%であり、特に単繊維直径で55〜84nmの間に単繊維繊度比率は70%であり、単繊維繊度ばらつきはごく小さいものであった。さらに、ポリエーテル系ポリウレタンを主体とする13重量%のポリウレタン組成物(PU)と87重量%のN,N’−ジメチルホルムアミド(DMF)からなる液を含浸させ、DMF40重量%水溶液中でPUを凝固後、水洗し、N6ナノファイバー集合体とPUからなる厚さ約1mmのナノファイバー構造体を得た。この1面をサンドペーパーでバフィング処理して厚さを0.8mmとした後、他面をエメリーバフ機で処理してナノファイバー集合体立毛面を形成し、さらに染色した後、仕上げを行いスエード調人工皮革を得た。得られた製品は外観が極めて良好で染色斑もなく、力学特性にも問題はなかった。また、従来の超極細糸を用いた人工皮革に比べ、さらに柔らかできめの細かいタッチであった。また、吸湿性にも優れるため、従来の人工皮革では持ち得なかった人肌のようなみずみずしさも併せ持つ優れた風合いであった。
比較例3で作製したN6/PEブレンド繊維に機械捲縮を施した後、繊維長51mmにカットし、カードで解繊した後クロスラップウェーバーでウェッブとした。次にニードルパンチを用い、500g/m2の繊維絡合不織布とした。さらにポリエーテル系ポリウレタンを主体とする13重量%のポリウレタン組成物(PU)と87重量%のN,N’−ジメチルホルムアミド(DMF)からなる液を含浸させ、DMF40重量%水溶液中でPUを凝固後、水洗した。さらに、この不織布にパークレン処理を行い、N6超極細糸とPUからなる厚さ約1mmのナノファイバー構造体を得た。この1面をサンドペーパーでバフィング処理して厚さを0.8mmとした後、他面をエメリーバフ機で処理してナノファイバー集合体立毛面を形成し、さらに染色した後、仕上げを行いスエード調人工皮革を得た。これの風合いは、単なるスエードの模造品であり従来の超極細繊維を用いた人工皮革を超えるものではなかった。
実施例1で作製したポリマアロイ繊維を用いて実施例20と同様の操作により、PU含有率が40重量%のN6ナノファイバー集合体とPUからなるナノファイバー構造体からなる研磨布基材を得た。なお、このナノファイバー構造体からナノファイバー集合体を抜き取り解析した結果、ナノファイバーの数平均による単繊維直径は60nm(3×10−5dtex)と従来にない細さであり、また単繊維繊度が1×10−7〜1×10−4dtexの繊度比率は99%であり、特に単繊維直径で55〜84nmの間に単繊維繊度比率は70%であり、単繊維繊度ばらつきはごく小さいものであった。これを2分割するように切断した後、表面をJIS#240、#350、#500番のサンドペーパーでバフイングした。さらに、これを隙間が1.0mmの表面温度150℃の上下2本のフッ素加工した加熱ローラーでニップし、0.7kg/cm2の圧力でプレスした後、表面温度15℃の冷却ローラーで急冷し表面を平滑化した研磨布を得た。そして、この研磨布を以下の方法で評価した結果を表9に示すが、従来超極細糸を用いたものに比べ被研磨物の平滑性が高くまた欠点であるスクラッチ数も少なく、優れた研磨特性を示した。
被研磨物:市販アルミニウム板にNi−Pメッキ後ポリッシュ加工した基板
(平均表面粗さ=0.28nm)
研磨条件:以下の条件で、該基板をテキスチャー装置に取り付け、研磨を行った。
砥粒 :平均粒径0.1μmダイヤモンドの遊離砥粒スラリー
滴下速度 :4.5ml/分
回転数 :1000rpm
テープ速度:6cm/分
研磨条件 :振幅1mm−横方向振動300回/分
評価枚数 :該基板30枚/水準。
温度20℃、相対湿度50%のクリーン室に設置された防音装置付きのVeeco社製原糸間力顕微鏡(AFM)を用いて基板30枚/水準の表面粗さを測定し、その平均表面粗さRaを求める。測定範囲は各基板のディスク中心を基準とし半径の中央点2カ所を対称に選定し、各点5μm×5μmの広さで測定を行う。
ZYGO社製干渉型顕微鏡で表面観察し、各サンプルの表面スクラッチ数(X)を測定する。スクラッチは0.1μm×100μm以上の大きさのものをカウントする。これを基板30枚/水準測定し、傷の数による点数yからスクラッチ数βを定義する。
X≦4の時 y=X
X≧5の時 y=5
β=y1+y2+・・・+y29+y30
ここでβはサンプル30枚分のスクラッチ総数である。
比較例3で作製したN6/PEブレンド繊維に機械捲縮を施した後、繊維長51mmにカットし、カードで開繊した後クロスラップウェーバーでウェッブとした。次にニードルパンチを用い、500g/m2の繊維絡合不織布とした。さらにポリエーテル系ポリウレタンを主体とする13重量%のポリウレタン組成物(PU)と87重量%のN,N’−ジメチルホルムアミド(DMF)からなる液を含浸させ、DMF40重量%水溶液中でPUを凝固後、水洗した。さらに、この不織布にパークレン処理を行い、N6超極細糸とPUからなるナノファイバー構造体からなる研磨基材を得た。これを用い、実施例22と同様の操作により研磨布を得た。そして、この研磨布の評価を行ったが、Ra=1.6nm、β=32とナノファイバー集合体を用いたものに比べ被研磨物の平滑性が低くまた欠点であるスクラッチ数も多くなり、劣った研磨特性を示した。
実施例1で作製したポリマーアロイ繊維を用い実施例20と同様に、350g/m2の繊維絡合不織布とした後、10%の水酸化ナトリウム水溶液(90℃、浴比1:100)でアルカリ処理を2時間施し、共重合PETの99%以上を除去し、N6ナノファイバー不織布を得た。なお、この不織布からナノファイバー集合体を抜き取りさらにこれのナノファイバーの単繊維繊度ばらつきを解析した結果、ナノファイバーの数平均による単繊維直径は60nm(3×10−5dtex)と従来にない細さであり、また単繊維繊度が1×10−7〜1×10−4dtexの繊度比率は99%であり、特に単繊維直径で55〜84nmの間に入る単繊維繊度比率は70%であり、単繊維繊度ばらつきはごく小さいものであった。これを直径4.7cmの円形に切断したもの5枚を重ねて円形のフィルターカラムに白血球(5700個/μリットル)を含む牛血を2mリットル/分の流速で通液したところ、圧力損失が100mmHgに達するまでの時間は100分間であり、その時の顆粒球除去率は99%以上、リンパ球除去率は60%と炎症性の白血球である顆粒球を選択できるものであった。これは、ナノファイバー同士の隙間による効果であると考えられる。
実施例22で作製したナノファイバー不織布0.5gをオートクレーブで減菌し、15mリットルのエンドトキシンを含む牛血清で吸着能力の評価(37℃、2時間)をしたところエンドトキシン濃度LPSが10.0ng/mリットルから1.5ng/mリットルまで減少しており、優れた吸着能力を示した。これはナイロンナノファイバーは活性表面が通常のナイロン繊維に比べはるかに多いため、アミノ末端が通常よりもはるかに多く存在しているためと考えられる。
実施例13と同様のポリマーの組み合わせで、図18の装置を用いてスパンボンド不織布を得た。この時、2軸押し出し機23での溶融温度は225℃、紡糸温度は230℃、口金面温度は217℃とした。また、口金は実施例1で用いたものと同スペック、単孔吐出量は0.8g/分、口金下面から冷却開始までの距離は12cmとした。得られた不織布から繊維を引き出し、実施例1と同様に解析した結果、ポリマーアロイ繊維中の島ドメインの数平均直径は48nm、直径1〜80nmの範囲の面積比率は80%、直径45〜74nmの範囲の面積比率は75%であった。
実施例1〜6で作製したナノファイバー集合体からなる丸編みを、ヘキサメチレンジイソシアネートと分子量1000のヘキサメチレンポリカーボネートからなるポリウレタンプレポリマー(分子量3000〜4000)の15重量%水溶液に30分間浸漬した。その後、丸編みを引き上げ120℃、20分間ポリウレタンプレポリマーを架橋させた。この操作により、ナノファイバー同士の空隙に侵入したポリウレタンプレポリマーが架橋反応により不溶化し、架橋ポリウレタンとN6ナノファイバーからなる複合体が生成した。得られた丸編み形状の複合体は大きなストレッチ性を有すると共に粘着質の得意な表面タッチを有するものであった。
実施例1〜6で作製したナノファイバー集合体からなる丸編みをイオン交換水に浸漬し、その後1,2−ビス(トリメトキシシリル)エタンを加え、3時間攪拌した。室温で14時間静置後、さらに13時間攪拌し、さらに室温で14時間静置後、さらに7時間攪拌し、シリカを重合した。その後、丸編みをイオン交換水で洗浄後、風乾した。この操作により、N6ナノファイバーを鋳型とした、布帛形状のN6/シリカ複合体が得られた。これは、充分な剛性としなやかさを併せ持つ優れた材料であった。また、優れた難燃性を持つハイブリッド材料でもあった。
実施例26で得られたN6/シリカ複合体を600℃で焼成することにより、鋳型に用いたN6を除去し、直径数十nmの微細孔を多数有するシリカシートを得た。これは、優れた吸着、消臭性能を示した。
実施例9〜12で作製したポリエステルナノファイバー集合体からなる編地に吸湿剤である高松油脂(株)製“SR1000”(10%水分散品)を吸尽させた。この時の、加工条件は吸湿剤は固形分として20%owf、浴比1:20、処理温度130℃、処理時間1時間とした。この吸湿剤の通常のポリエステル繊維への吸尽率はほぼ0%であるが、このポリエステルナノファイバー集合体への吸尽率は10%以上であり、ΔMR=4%以上と綿同等以上の優れた吸湿性を有するポリエステル編地を得ることができた。
メチルトリメトキシシランオリゴマー(n=3〜4)をイソプロピルアルコール/エチレングリコール=1/1混合溶液に溶解し、シロキサン結合を有するシリコーンポリマーの重合触媒としてジブチルスズジアセテートをシランオリゴマーに対して4重量%加え、シリコーンポリマーのコート液を調整した。このコート液に実施例19で作製したN6ナノファイバー集合体からなる織物を30℃で20分間で浸漬し、充分コート液を含浸させた。そして、この織物をコート液から引き上げ、60℃で2分間、80℃で2分間、100℃で2分間乾燥させるとともに、シリコーンの重合を進め、N6ナノファイバーがシリコーンポリマーでコーティングされた織物を得た。これは優れた撥水性と難燃性を示す物であった。
実施例1〜4で作製したN6ナノファイバー集合体からなる編物は、自重160%以上の含水率、また自重の80%以上の保水率を示し、吸水、保水性に優れたものであった。ここで、含水率、保水率はサンプルを60分間水槽に充分浸漬した後、これを引き上げ表面付着水を除去した物の重量(Ag)を測定し、その後これを遠心脱水機(3000rpmで7分間)で脱水した物の重量(Bg)を測定し、さらにこれを105℃で2時間乾燥させた物の重量(Cg)を測定し、以下の式で計算した。
含水率(%)=(A−C)/C×100(%)
保水率(%)=(B−C)/C×100(%)
さらに、このN6ナノファイバー集合体からなる編物は、特に水を15%以上含んだ状態では特異的な粘着性が発現した。
実施例22で作製したN6ナノファイバー集合体からなる不織布を用いて貼布材基布を作製した。これに薬剤を塗布したところ、薬剤の吸尽性は良好であり、しかも優れた粘着性を示し、優れた貼布材とすることができた。
実施例1で作製したN6ナノファイバー集合体からなる編物で袋を作製し、これに中袋で包んだ保冷剤を入れた。この熱冷まし用具は袋に用いた編物に結露した水が吸収され、優れた粘着性を示すため、熱冷まし用具が患部からずれにくく、取り扱い性に優れる物であった。
実施例1で作製したN6ナノファイバー集合体からなる編物のケミカル汚染物質の除去能力を以下のようにして評価した。0.005m3(5リットル)のテドラーバッグに、サンプル片1gを入れ、これに所望の濃度となるようにケミカル汚染物質を含有する空気を導入した。この汚染空気を経時的にサンプリングし、ガステック社製ガス検知管あるいはガスクロマトグラフィーにてテドラーバッグ中のケミカル汚染物質濃度をモニタリングした。
市販のPET不織布を用いて実施例33と同様にケミカル汚染物質の除去能力を評価したが、ほとんど除去能力は無かった(図19〜22)。
実施例1で用いたN6と重量平均分子量12万、溶融粘度30Pa・s(240℃、2432sec−1)、融点170℃のポリL乳酸(光学純度99.5%以上)を用い、N6の含有率を20重量%とし、混練温度を220℃として実施例1と同様に溶融混練し、b*値=3のポリマーアロイチップを得た。なお、ポリ乳酸の重量平均分子量は以下のようにして求めた。試料のクロロホルム溶液にTHF(テトロヒドロフラン)を混合し測定溶液とした。これをWaters社製ゲルパーミテーションクロマトグラフィー(GPC)Waters2690を用いて25℃で測定し、ポリスチレン換算で重量平均分子量を求めた。なお、実施例1で用いたN6の240℃、2432sec−1)での溶融粘度は57Pa・sであった。また、このポリL乳酸の215℃、1216sec−1での溶融粘度は86Pa・sであった。
実施例9で用いた共重合PETと2−エチルヘキシルアクリレートを22%共重合したポリスチレン(co−PS)を、共重合PETの含有率を20重量%とし、混練温度を235℃として実施例1と同様に溶融混練し、b*値=2のポリマーアロイチップを得た。この時、co−PSの262℃、121.6sec−1での溶融粘度は140Pa・s、245℃、1216sec−1での溶融粘度は60Pa・sであった。
実施例11で用いたPBTと実施例35で用いたco−PSを、PBTの含有率を20重量%とし、混練温度を240℃として実施例1と同様に溶融混練し、b*値=2のポリマーアロイチップを得た。
実施例12で用いたPTTと新日鐵化学社製共重合PS(“エスチレン”KS−18、メチルメタクリレート共重合、溶融粘度110Pa・s、262℃、121.6sec−1)を、PTTの含有率を20重量%とし、混練温度を240℃として実施例1と同様に溶融混練し、b*値=2のポリマーアロイチップを得た。また、この共重合PSの245℃、1216sec−1での溶融粘度は76Pa・sであった。
実施例34で用いたPLAと実施例35で用いたco−PSを、PLAの含有率を20重量%とし、混練温度を215℃として実施例35と同様に溶融混練し、b*値=2のポリマーアロイチップを得た。
実施例34で作製したナノファイバー集合体からなる丸編み5gを110℃で1時間乾燥させ、下記組成の処理液に2時間浸漬し、ジフェニルジメトキシシランをナノファイバー集合体に十分含浸させた。処理布帛を純水で十分洗浄後、140℃で3分間キュアすることにより、ナノファイバー集合体の内部でジフェニルジメトキシシランを重合させた。これに家庭洗濯を10回を施し、110℃で1時間乾燥させ重量を測定したところ、未処理に比べ38%の重量増加であった。このように、ナノファイバー集合体にジフェニルシリコーンを坦持させハイブリッド材料を得ることができ、ジフェニルシリコーンの洗濯耐久性も良好であった。
ジフェニルジメトキシシラン 100ml
純水 100ml
エタノール 300ml
10%塩酸 50滴。
実施例36で作製したPBTナノファイバー集合体からなる編地に鮫の肝臓から抽出した天然油成分であり、保湿によるスキンケア効果のあるスクワランを吸尽させた。このときの処理条件は、スクワラン60%と乳化分散剤40%を混合した物を水に濃度7.5g/リットルで分散させ、浴比1:40、温度130℃、処理時間60分間である。処理後80℃で2時間洗浄を行い、このときのスクワランの付着量は布帛に対して21重量%であった。その後、家庭洗濯を20回施した後のスクワランの付着量は、布帛に対して12重量%であり、充分な洗濯耐久性を示した。
N6の含有率を35%として実施例34と同様に溶融紡糸を行い、400dtex、144フィラメントのN6/PLAポリマーアロイ高配向未延伸糸を得た。この高配向未延伸糸を実施例34と同様に延伸熱処理した。得られた延伸糸は288dtex、96フィラメントであり、強度3.6cN/dtex、伸度40%、沸騰水収縮率9%、U%=0.7%の優れた特性を示した。
実施例3で用いたN6と共重合PETをN6と共重合PETのブレンド比を80重量%/20重量%として、実施例1と同様に溶融混練を行いマスターペレットを作製した。このマスターペレットと溶融混練に用いたN6バージンペレットを独立のホッパー1に仕込み、計量部24で独立に計量してブレンド槽29(容量7kg)に供給した(図23)。このとき、マスターペレットとN6バージンペレットのブレンド比は重量で1:1とし、ブレンド槽壁面へのペレット付着を防止するため静電防止剤(三洋化成工業(株)社製 エマルミン40)を20ppmを含有させた。そして、このブレンド槽でペレット同士が攪拌された後、二軸押出混練機23に供給され、溶融混練されN6の含有率が40重量%のポリマーアロイとされた。このとき、混練部長さをスクリュー有効長さの33%、混練温度は270℃とした。その後、ポリマー融液を紡糸温度を280℃のスピンブロック3に導いた。そして、実施例3同様に溶融紡糸を行った。この未延伸糸にやはり実施例3同様に延伸・熱処理を施した。得られたポリマーアロイ繊維は120dtex、36フィラメント、強度3.0cN/dtex、伸度30%、U%=3.7%の優れた特性を示した。このポリマーアロイ繊維の横断面をTEMで観察したところ、実施例1同様、共重合PETが海、N6が島の海島構造を示し、島N6の数平均による直径は110nmとやや島N6の直径が大きく、島ドメイン直径が1〜150nmの範囲の面積比率は70%、島ドメイン直径が95〜124nmの範囲の面積比率は50%とばらつきも大きいものであった。
2:溶融部
3:スピンブロック
4:紡糸パック
5:口金
6:チムニー
7:糸条
8:集束給油ガイド
9:第1引き取りローラー
10:第2引き取りローラー
11:巻き取り糸
12:計量部
13:吐出孔長
14:吐出孔径
15:未延伸糸
16:フィードローラー
17:第1ホットローラー
18:第2ホットローラー
19:第3ローラー(室温)
20:延伸糸
21:1軸押出混練機
22:静止混練器
23:2軸押出混練機
24:チップ計量装置
25:イジェクター
26:開繊板
27:開繊糸条
28:捕集装置
29:ブレンド槽
Claims (13)
- 少なくとも2種の溶解性の異なる有機ポリマーがブレンドされたポリマーアロイのみからなる海島構造繊維であって、島成分が難溶解性ポリマー、海成分が易溶解性ポリマーからなり、島ドメインの数平均直径が1〜150nmであり、島ドメインの面積比率の60%以上が直径1〜150nmの範囲にある、ポリマーアロイ繊維。
島ドメインの面積比率:島ドメインの面積をSiとし、その総和を総面積(S1+S2+…Sn)とする。また、同じ面積Sを有するドメインの頻度(個数)を数え、その面積と頻度の積を総面積で割ったものをその島ドメインの面積比率とする。 - 海成分の易溶解性ポリマーがアルカリ水溶液および/または熱水可溶性ポリマーである請求項1記載のポリマーアロイ繊維。
- 海成分の易溶解性ポリマーの溶融粘度が100Pa・s以下である請求項1または2記載のポリマーアロイ繊維。
- 海成分の易溶解性ポリマーの融点が島成分の難溶解性ポリマーの融点の−20〜+20℃である請求項1〜3のうちいずれか1項記載のポリマーアロイ繊維。
- 海成分の易溶解性ポリマーがイソフタル酸とビスフェノールAを共重合したポリエチレンテレフタレートであり、島成分の難溶解性ポリマーがポリアミドである請求項1または2または4のうちいずれか1項記載のポリマーアロイ繊維。
- 海成分の易溶解性ポリマーがポリエチレンテレフタレートであり、島成分の難溶解性ポリマーがポリフェニレンスルフィドである請求項1または2記載のポリマーアロイ繊維。
- 海成分の易溶解性ポリマーが2−エチルヘキシルアクリレートまたはメチルメタクリレートlが共重合されたポリスチレンであり、島成分の難溶解性ポリマーがポリエステルである請求項1または3記載のポリマーアロイ繊維。
- ウースター斑が15%以下である請求項1〜7のうちいずれか1項記載のポリマーアロイ繊維。
- 島成分として難溶解性ポリマー、海成分として溶融粘度が100Pa・s以下の易溶解性ポリマーをブレンドして溶融紡糸することで、海島構造を形成させ、島ドメインの数平均直径が1〜150nmであり、島ドメインの面積比率の60%以上が直径1〜150nmの範囲であり、ウースター斑が15%以下であるポリマーアロイ繊維の製造方法。
島ドメインの面積比率:島ドメインの面積をSiとし、その総和を総面積(S1+S2+…Sn)とする。また、同じ面積Sを有するドメインの頻度(個数)を数え、その面積と頻度の積を総面積で割ったものをその島ドメインの面積比率とする。 - ポリエチレンテレフタレートとポリフェニレンスルフィドを別々に溶融し、100万分割以上の静止混練器でブレンドした後、溶融紡糸する、島ドメインの数平均直径が1〜150nmであり、島ドメインの面積比率の60%以上が直径1〜150nmの範囲であり、ウースター斑が15%以下であるポリマーアロイ繊維の製造方法。
島ドメインの面積比率:島ドメインの面積をSiとし、その総和を総面積(S1+S2+…Sn)とする。また、同じ面積Sを有するドメインの頻度(個数)を数え、その面積と頻度の積を総面積で割ったものをその島ドメインの面積比率とする。 - 請求項1〜8のうちいずれか1項記載のポリマーアロイ繊維、あるいは請求項9または請求項10記載の製造方法で得られたポリマーアロイ繊維を少なくとも一部に有する繊維製品。
- 繊維製品が織編物あるいは不織布である請求項11記載の繊維製品。
- 請求項1〜8のうちいずれか1項記載のポリマーアロイ繊維または請求項11または12記載の繊維製品から海ポリマーを溶出する、数平均直径が1〜150nmのナノファイバーを含む繊維製品の製造方法。
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