JP2011178061A - 繊維強化樹脂成形品 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
a)海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
b)海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が100以上であること。
c)島成分径が10〜1000nmであること。
d)島成分のポリエステルの融点が200℃以上であること。
【選択図】なし
Description
しかし、上記した方法を用いた場合においても、得られる繊維補強熱可塑性樹脂成形体の補強性能は不十分であった。
海島型複合繊維の島成分を補強繊維とする繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品、
a)海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
b)海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が100以上であること。
c)島成分径が10〜1000nmであること。
d)島成分のポリエステルの融点が200℃以上であること。
好ましくは、海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率(海:島)が95:5〜5:95である繊維強化樹脂成形品、
また海島型複合繊維の海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が120℃以上である繊維強化樹脂成形品、
が提供される。
本発明で使用する海島型複合繊維は、上記の海成分、島成分を公知の海島型複合繊維製造装置を用いて繊維化することにより得られる。
成形用樹脂としては、公知のいかなる樹脂も使用可能であるが、オレフィン系樹脂、より好ましくはポリプロピレン樹脂が好ましい。
下記実施例及び比較例において、下記の測定及び評価を行った。
(1)溶融粘度
供試ポリマーを乾燥し、溶融紡糸用押出機の溶融温度に設定されたオリフィス中にセットし、3分間溶融状態に保持したのち、所定水準の荷重下に、押出し、このときの剪断速度と溶融粘度とをプロットした。上記操作を、複数水準の荷重下において繰り返した。
上記データに基いて、剪断速度一溶融粘度関係曲線を作成した。この曲線上において、剪断速度が1000秒−1のときの溶融粘度を見積る。
(2)海島断面形成性
光学顕微鏡を用いて海島状態を観察した。
(3)極細単繊維の分散状態
成形後の樹脂成形物を平行断面ミクロトームULTRACUT−S(ライカ製)で200nmに薄切し、透過電子顕微鏡TECNAI G2(FEI製)を用いて、加速電圧120kVで観察した。
(4)外観:
成形により得られた平板の表面を目視にて観察した。
海成分として、融点160℃、230℃1000sec−1における溶融粘度が600poiseであるポリプロピレン〔日本ポリプロ(株)製「ノバテックSA06A」、メルトフローレート60g/10分〕を用い、島成分として融点275℃、285℃1000sec−1における溶融粘度が900poiseであるPETを用い、島成分数900、ホール数10の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海:島=5:5、紡糸温度290℃、引き取り速度1000m/分で巻き取った。続いて、得られた未延伸糸を延伸機を用いて、延伸温度80℃、熱セット温度150℃で延伸糸の伸度が25%となるように延伸倍率を合わせて延伸を行い、マルチフィラメント延伸糸(複合繊維)を得た。複合繊維の直径は23.2μm、物性は強度4.8cN/dtex、伸度21%、島成分の単糸径は550nmであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を5mmにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度30wt%となるように複合繊維を60wt%添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ800nmのPET繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
海成分として、融点160℃、230℃1000sec−1における溶融粘度が720poiseであるポリプロピレン〔日本ポリプロ(株)製「ノバテックBC06C」、メルトフローレート60g/10分〕を用い、島成分として融点275℃、285℃1000sec−1における溶融粘度が900poiseであるPETを用い、実施例1同様にマルチフィラメント延伸糸(複合繊維)を得た。複合繊維の直径は23.4μm、物性は強度4.1cN/dtex、伸度17%、島成分の単糸径は550nmであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を5mmにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度30wt%となるように複合繊維を60wt%添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ800nmのPET繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
海成分として、融点125℃、230℃1000sec−1における溶融粘度が1000poiseであるポリプロピレン〔日本ポリプロ(株)製「ウィンテックWSX02」、メルトフローレート25g/10分〕を用い、島成分として融点275℃、285℃1000sec−1における溶融粘度が900poiseであるPETを用い、実施例1同様にマルチフィラメント延伸糸(複合繊維)を得た。複合繊維の直径は24.8μm、物性は強度3.8cN/dtex、伸度31%、島成分の単糸径は580nmであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を5mmにカットし、海成分と同じポリプロピレン中に繊維濃度30wt%となるように複合繊維を60wt%添加し射出成形することにより、繊維強化複合樹脂成形品を得た。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、およそ800nmのPET繊維が均一に分散され、成形により得られた平板の表面を観察すると繊維は完全に開繊していて表面は平滑で鏡面であった。
実施例1において海島型複合繊維の代わりに、PET長繊維〔帝人ファイバー(株)製「P903AL BHT1670T250」、平均繊維径24μm、強度7.2cN/dtex、伸度26%〕を5mmにカットしたものを用い添加量を30wt%とした以外は同様に行った。成形品中の繊維の分散状態を断面にて観察した結果、PET成分の直径は10〜80μmと不均一に分散して存在していた。成形時に開繊が不十分なため融着や分割等により繊維径にばらつきが生じたものと思われる。成形品の表面を観察した結果、開繊していない繊維の束が多数見られ、平板表面が荒れていた。
実施例1において海島型複合繊維の代わりに、エポキシ樹脂としてポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させたPET長繊維〔帝人ファイバー(株)製「P903AL BHT1670T250、平均繊維径24μm、強度7.2cN/dtex、伸度26%〕にポリグリシジルエーテル系エポキシ樹脂を集束剤として付着させ、5mmにカットしたものを用い添加量を30wt%とした以外は同様に行った。成形品中の単繊維の分散状態を観察した結果、開繊していない繊維がわずかに観察される程度で、平板表面もある程度平滑であったが実施例1のような平滑な鏡面ではなかった。
実施例1において海島型複合繊維として、海成分として、融点160℃、230℃1000sec−1における溶融粘度が600poiseであるポリプロピレン〔日本ポリプロ(株)製「ノバテックSA06A」、メルトフローレート60g/10分〕を用い、島成分として非晶性ではっきりとした融点を持たない、260℃1000sec−1における溶融粘度が1500poiseであるPETを用い、島成分数900、ホール数10の海島型複合用口金を用いて、複合紡糸機にて複合比率を海:島=5:5、紡糸温度260℃、引き取り速度1000m/分で巻き取り、続いて、延伸機を用いて、延伸温度80℃、熱セット温度150℃で伸度が25%となるように延伸を行って得られたマルチフィラメント延伸糸(複合繊維)を用いた。複合繊維の直径は23.2μm、物性は強度4.8cN/dtex、伸度21%、島成分の単糸径は550nmであった。断面形成性、紡糸性および延伸性は非常に良好であった。得られた複合繊維を5mmにカットし実施例1と同様に行った。成形品中の極細単繊維の分散状態を観察した結果、島成分がはっきりとした融点を持たず、成形時に一部溶融されたことによりPET繊維は互いに引っ付いている箇所が観察され、分散性は悪かった。平板表面もある程度平滑であったが実施例1のような平滑な鏡面ではなかった。
Claims (3)
- 海島型複合繊維を樹脂に添加し、海成分を溶融させて該島成分を補強繊維とした繊維強化樹脂成形品であって、下記要件を満足することを特徴とする繊維強化樹脂成形品。
a)海島型複合繊維がポリプロピレン系樹脂を海成分とし、ポリエステルを島成分とすること。
b)海島型複合繊維の繊維軸に直交する断面における島成分数が100以上であること。
c)島成分径が10〜1000nmであること。
d)島成分のポリエステルの融点が200℃以上であること。 - 海島型複合繊維の海成分の島成分に対する複合重量比率(海:島)が95:5〜5:95である請求項1に記載の繊維強化樹脂成形品。
- 海成分のポリプロピレン系樹脂の融点が120℃以上である請求項1〜2いずれかに記載の繊維強化樹脂成形品。
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