JP2008024734A - 熱可塑性樹脂組成物の製造方法 - Google Patents

Abstract

【課題】層状ケイ酸塩を樹脂中に高度に分散可能であり、熱可塑性樹脂の機械的特性を改善することのできる熱可塑性樹脂組成物の製造方法を提供する。
【解決手段】水中においてシランカップリング剤で処理した膨潤性層状ケイ酸塩を、乾燥させずに含水状態のまま熱可塑性樹脂と溶融混錬することを特徴とする。樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の水含有率は２０〜９５質量％が好適である。また、シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は水に加えて多価アルコールを含むことができ、多価アルコール含有率は１０〜３０質量％が好適である。シランカップリング剤処理率は３０〜１００％が好適である。
【選択図】 なし

Description

本発明は熱可塑性樹脂組成物の製造方法、特に膨潤性層状ケイ酸塩を熱可塑性樹脂中に良好に分散させることができ、剛性や靭性などの機械的特性を向上することができる熱可塑性樹脂組成物の製造方法に関する。

熱可塑性樹脂の機械的特性を向上させるために、層状ケイ酸塩を溶融した樹脂と混錬して分散させる、いわゆる溶融混錬法が一般的に行われている。
層状ケイ酸塩は樹脂との親和性に乏しく、樹脂マトリックス中に高分散させることは難しい。このため種々の工夫がなされており、例えば有機シラン化合物で表面処理した膨潤性層状ケイ酸塩粉末を熱可塑性樹脂と溶融混錬することが知られている（例えば特許文献１等）。
しかしながら、このようなシラン処理膨潤性層状ケイ酸塩粉末を溶融混錬しても、樹脂組成物中における分散性は十分とは言えず、さらなる改善が望まれていた。
特開２００２−３４８４１４号公報

本発明は前記背景技術に鑑みなされたものであり、その目的は層状ケイ酸塩を樹脂中に高度に分散可能であり、熱可塑性樹脂の機械的特性を改善することのできる熱可塑性樹脂組成物の製造方法を提供することにある。

前記目的を達成するために本発明者らが鋭意検討を行った結果、膨潤性層状ケイ酸塩を水中でシランカップリング剤により処理し、乾燥させずに含水状態のまま熱可塑性樹脂と溶融混錬することにより、膨潤性層状ケイ酸塩の分散性が向上し、機械的特性を改善できることを見出した。また、シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩が水に加えて多価アルコールを含むことができ、また、水は多価アルコールで置換可能であることも判明し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明にかかる熱可塑性樹脂組成物の製造方法は、水中においてシランカップリング剤で処理した膨潤性層状ケイ酸塩を、乾燥させずに含水状態のまま熱可塑性樹脂と溶融混錬することを特徴とする。
本発明の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の水含有率が２０〜９５質量％であることが好適である。

また、本発明の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は多価アルコールを含むことができる。
また、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の含有する水を多価アルコールで置換することができる。
また、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の多価アルコール含有率は１０〜３０質量％であることが好適である。
また、本発明の方法において、シランカップリング剤による処理率が膨潤性層状ケイ酸塩の表面積の３０〜１００％であることが好適である。
また、シランカップリング剤が水溶性アミノシラン系カップリング剤であることが好適である。
また、熱可塑性樹脂樹脂がポリオレフィン系樹脂であることが好適である。

本発明によれば、分散性や剛性の改善された熱可塑性樹脂組成物が得られる。また、本発明の製造方法においては、シランカップリング剤処理の乾燥工程を経ずに溶融混錬に用いることが可能であるので、経済的に有利である。また、シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は、水に加えて多価アルコールも含有でき、水分を低減すれば粉末化も可能であり、ポリエステルやポリ乳酸などの水に弱い熱可塑性樹脂にも好適に使用できる。

本発明の製造方法においては、まず、水中で膨潤性層状ケイ酸塩にシランカップリング剤を接触させて表面処理する。シランカップリング剤は水中で加水分解され、膨潤性層状ケイ酸塩表面の反応性基（ＯＨ基）と水素結合等により吸着しその表面を被覆する。水中では膨潤性層状ケイ酸塩が単位層レベルにまで著しく膨潤することができるので、膨潤性層状ケイ酸塩のあらゆる表面においてシランカップリング剤が吸着可能となり、表面処理を均一且つ効率的に行うことができる。

本発明において用いる膨潤性層状ケイ酸塩は、水膨潤性のものであり、例えば、スメクタイト族、バーミキュライト族、マイカ族の粘土鉱物が好適に使用できる。これらは天然、合成であるを問わないが、そのアスペクト比が１００以上の鱗片状のものが好ましい。合成粘土鉱物は高純度のものを得やすいという点で有利である。合成粘土鉱物としては、合成ナトリウムテトラシリシックマイカ、合成ナトリウムテニオライト等があるが、特にこれらに限定されるものではない。

シランカップリング剤は、一分子中に樹脂などの有機質と化学結合する有機官能基（ビニル基、アミノ基、エポキシ基、メタクリル基、メルカプト基など）と、膨潤性層状ケイ酸塩などの無機質と化学結合する加水分解基（例えばアルコキシル基、ハロゲン等）とを有するシラン化合物であり、様々なシランカップリング剤が開発されている。
本発明においては、膨潤性層状ケイ酸塩が水膨潤性であり、水中で表面処理するので、水溶性シランカップリング剤が好適に使用でき、特に水溶性アミノシラン系カップリング剤が好適に使用できる。水溶性アミノシラン系カップリング剤としては、例えばＮ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルメチルジメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリメトキシシラン、Ｎ−β（アミノエチル）γ−アミノプロピルトリエトキシシラン、γ−アミノプロピルトリメトキシシラン及びγ−アミノプロピルトリエトキシシランが挙げられる。

膨潤性層状ケイ酸塩のシランカップリング剤による表面処理は、水中で両者を接触させることにより行う。水中への添加順序は特に制限されないが、膨潤性層状ケイ酸塩を水中で膨潤させた後、シランカップリング剤を添加して表面処理を行うことが好ましい。シランカップリング剤は水に溶解してから添加してもよい。
処理温度は、シランカップリング剤の脱水縮合反応が起こらない温度範囲とすることができるが、通常１０〜６０℃、好ましくは２０〜４０℃である。
処理時間は原料の種類や濃度、処理温度などにより適宜設定可能であるが、通常１０分〜５時間である。
なお、シランカップリング剤による処理の際には、水とともに、水に相溶性があり溶融混錬中に揮散し得るその他の溶媒、例えばメタノール、エタノールなどの低級アルコール、アセトンなどを特に問題のない限り併用することもできる。

膨潤性層状ケイ酸塩の水中における濃度は、１０質量％以下、さらには５質量％以下が好適である。濃度が高すぎると膨潤が不十分となったり、攪拌が困難となって、シランカップリング剤による表面処理が不均一となることがある。また、濃度が低すぎると非効率的であるので、膨潤性層状ケイ酸塩の濃度は０．１質量％以上、さらには０．５質量％以上とすることが好ましい。

シランカップリング剤は、膨潤性層状ケイ酸塩の表面積の３０〜１００％、さらには４０〜７０％を被覆する量を使用することが好ましい。本発明においては、これをシランカップリング剤による処理率という。シランカップリング剤による処理率が低すぎると効果が十分に発揮されない。また、高くなりすぎてもそれに見合った効果の向上は期待できないので非経済的である。
なお、本発明において、膨潤性無機層状珪酸塩表面のシランカップリング剤による処理率は、以下のように規定される。

シランカップリング剤が吸着し得る膨潤性層状ケイ酸塩の表面は、交換性陽イオンと接する面である。本発明において膨潤性層状ケイ酸塩の表面積とは、このような面の総表面積をいう。
Ａ（ｅｑ／ｇ）の陽イオン交換容量（以下ＣＥＣ）を持つ膨潤性層状ケイ酸塩が有する単位ｇ当りの交換性陽イオン数（個／ｇ）は、次の式１で表される［Ｎ_Ａ：アボガドロ数６．０２×１０^２３］。
Ａ×Ｎ_Ａ ・・・（式１）

また、交換性陽イオン１個が占有する膨潤性層状ケイ酸塩の表面積は、その格子定数（ａ、ｂ）及び一般式 Ｘ_ｘＹ_ｙＺ_４Ｏ_１０（ＯＨ・Ｆ）_２ における交換性陽イオン数ｘより下記式２で求められる。
（ａ×ｂ）／２ｘ ・・・（式２）
膨潤性層状ケイ酸塩結晶は交換性陽イオンを上下から挟んでいるので、交換性陽イオン１個が占有する膨潤性層状ケイ酸塩の表面積は実際には式２の２倍となり、下記式３で表される。
（ａ×ｂ）／ｘ ・・・（式３）
従って、ＣＥＣがＡ（ｅｑ／ｇ）の膨潤性層状ケイ酸塩１ｇ当たりのシランカップリング剤が吸着し得る面の表面積Ｓ_ｍは、次の式４で示される。
Ｓ_ｍ＝Ａ×Ｎ_Ａ×（ａ×ｂ）／ｘ ・・・（式４）

シランカップリング剤の単位ｇ当たりの被覆面積Ｓ_ｓは公開されている。よって、膨潤性層状ケイ酸塩の表面積のシランカップリング剤による処理率Ｒは、処理に用いるシランカップリング剤の質量Ｍ_ｓ（ｇ）及び膨潤性層状ケイ酸塩の質量Ｍ_ｍ（ｇ）より下記式５で求められる。
Ｒ＝（Ｓ_ｓ×Ｍ_ｓ）／（Ｓ_ｍ×Ｍ_ｍ）×１００ ・・・（式５）

具体例を挙げると、ＣＥＣが１００ｍｅｑ／１００ｇのＮａ型四ケイ素雲母が持つ単位ｇ当りの交換性陽イオン数は、前記式１より次のように計算できる。
１００ｍｅｑ／１００ｇ×６．０２×１０^２３
＝１．０×１０^−３×６．０２×１０^２３＝６．０２×１０^２０個／ｇ
Ｎａ型四ケイ素雲母の格子定数はａ＝５．３Å、ｂ＝９．２Åであり、その一般式において交換性陽イオン数ｘは１であるので、交換性陽イオン１個が占めるＮａ型四ケイ素雲母の表面積は、前記式３より次のように計算できる。
５．３Å×９．２Å＝４．８８×１０^−１９ｍ^２／個
従って、このＮａ型四ケイ素雲母１ｇ当たりの表面積Ｓ_ｍは、前記式４より次のように計算できる。
Ｓ_ｍ＝６．０２×１０^２０個／ｇ×４．８８×１０^−１９ｍ^２／個≒２９４ｍ^２／ｇ

信越化学（株）製のγ−アミノプロピルトリメトキシシラン（製品名ＫＢＭ−９０３）はホームページ上に公開されている被覆面積は４３６ｍ^２／ｇである。
よって、例えば上記Ｎａ型四ケイ素雲母３７．５ｇを１２．５ｇのＫＢＭ−９０３で処理したときの処理率Ｒは、前記式５より次のように算出できる。
（４３６ｍ^２／ｇ×１２．５ｇ）／（２９４ｍ^２／ｇ×３７．５ｇ）×１００
＝４９．４％
このように、シランカップリング剤の使用量は、膨潤性層状ケイ酸塩の種類や量、あるいはシランカップリング剤の種類によって変化するが、通常、膨潤性層状ケイ酸塩１質量部に対して０．１〜１質量部、さらには０．２〜０．７質量部が使用できる。

このようにして膨潤性層状ケイ酸塩をシランカップリング剤で処理した後、乾燥させずに含水状態のままで熱可塑性樹脂と溶融する。これにより、膨潤性層状ケイ酸塩が熱可塑性樹脂中に微細に分散し、剛性や靭性の高い樹脂組成物を得ることができる。
シランカップリング剤処理後乾燥させると、熱可塑性樹脂への分散性が低く機械的特性が十分に改善されない。これは、乾燥時の加熱及び／又は脱水により、膨潤性層状ケイ酸塩表面とシランカップリング剤とが脱水縮合反応して強固に結合してしまい、層状ケイ酸塩の剥離や分散が阻害されるためと考えられる。

これに対して、本発明のシランカップリング剤による表面処理では、加水分解されたシランカップリング剤が膨潤性層状ケイ酸塩の表面に吸着している状態であり、このため、層状ケイ酸塩が樹脂との溶融混錬の過程で微細に分散しながらシランカップリング剤と脱水縮合反応するものと考えられる。また、膨潤性層状ケイ酸塩は水で膨潤している。よって、溶融混練時の加熱剪断による水の揮散とともに樹脂が侵入して層状ケイ酸塩の剥離が単位層レベルで進行し微細に分散し、それに伴って剥離した層状ケイ酸塩表面ではシランカップリング剤との反応を生じて強固な結合が形成され、その結果、層状ケイ酸塩の分散性や樹脂層状ケイ酸塩の機械的特性が向上するものと考えられる。

なお、膨潤性層状ケイ酸塩をシランカップリング剤で予め処理せずに、含水膨潤性層状ケイ酸塩とシランカップリング剤とを別々に熱可塑性樹脂に添加して溶融混錬しても、分散性や機械的特性の向上効果は十分でない。これは、別々に添加した場合には、膨潤性層状ケイ酸塩とシランカップリング剤とが均一に接触・反応することが困難であるためと考えられる。

本発明においては、シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の含水率を２０〜９５質量％、さらには６０〜９０質量％とし、これを樹脂と溶融混錬することが好ましい。含水率が低くなると分散性が低下し、本発明の効果が十分に得られない。一方、含水率が高すぎると混錬中に水分の揮散が十分に行われず、樹脂の乾燥に時間を要することがある。
上記のような含水率範囲にあるシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は、通常粘土状〜ペースト状を呈し、流動性はほとんどない。

また、溶融混錬に用いるシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は、層間距離が大きいほど溶融混錬時の剥離が十分に進行するので、その層間距離が２０Å以上であることが好ましい。層間距離（Å）はＸ線回折計(島津社製ＸＲＤ−６１００)を用いてプロファイルをとり、底面反射の距離（Å）により求めた。

シランカップリング剤処理後、水分を減量させる場合、その方法は特に制限されず、沈降、濾過、遠心、減圧、加圧など公知の方法を単独あるいは組み合わせて用いることができる。シランカップリング剤処理により膨潤性層状ケイ酸塩は疎水的性質を帯びるので、フィルタープレスなどにより脱水可能である。加熱はシランカップリング剤の脱水縮合反応を生じるので、避ける方がよい。

また、溶融混錬に供するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩は、水に加えて、多価アルコールを含むことができる。多価アルコールは、例えば、水中でのシランカップリング剤の処理中や処理後に膨潤性層状ケイ酸塩に添加することができるが、本発明の効果に特に影響のない限り、添加方法はこれに限定されるものではない。
さらに、例えば、水と多価コールとを含有するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩から水の少なくとも一部を除去すれば、シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩を粉末化することができる。また、熱可塑性樹脂にはポリエステルやポリ乳酸など水に弱いものがあり、このような樹脂に対しては水を除去して使用することが好適である。なお、このような粉末においても分散性や機械的性質の向上が認められるが、これは、水が多価アルコールで置換され、この多価アルコールによって膨潤性層状ケイ酸塩の層間が広がっているためと考えられる。
なお、水を除去する場合には、脱水縮合反応を生じない低温の温度範囲で行うべきであり、例えば、２０〜６０℃、さらには２０〜４０℃で行うことが好ましい。また、凍結乾燥法などの加熱を伴わない方法も使用できる。

本発明に使用する多価アルコールとしては、エチレングリコール、ジエチレングリコール、ポリエチレングリコール、プロピレングリコール、ジプロピレングリコール、ポリプロピレングリコール、エチレングリコールモノエチルエーテル、エチレングリコールジエチルエーテル、エチレングリコールモノアセテート、エチレングリコールジアセテート、グリセロール等が挙げられる。
シランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩が多価アルコールを含む場合、多価アルコールの含有率は１０〜３０質量％であることが好適である。多価アルコール含有率が低くなると分散性が低下し、高すぎると樹脂組成物の剛性が低下し、本発明の効果が十分に得られない。

溶融混練に用いる装置は特に限定されず、例えば、汎用の二軸押出機、ディスク型押出機、ニーダー等を用いることができ、特殊な装置を用意する必要はない。溶融混錬温度は、熱可塑性樹脂の溶融温度以上であればよいが、ポリオレフィン系熱可塑性樹脂では、通常１００〜３００℃、好ましくは１５０〜２５０℃である。
溶融混錬後、射出成形や押し出し成形など公知の方法により成形して樹脂組成物を得ることができる。また、混錬と成形を同時にあるいは連続して行うこともできる。樹脂組成物中に水分が残存している場合には、乾燥を行なうことができ、必要に応じて加熱してもよい。通常は溶融混錬中に水分は揮散するので、この場合は乾燥工程を省略することができる。

熱可塑性樹脂に対するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の配合比率は特に制限されないが、固形分として０．１〜１００重量％、好ましくは１〜２０重量％である。少なすぎると効果が十分発揮されず、過剰に配合すると層状ケイ酸塩の分散が不十分となったり、作業性が低下したり、添加に見合った効果が得られないことがある。

熱可塑性樹脂としては、公知のものを用いることができ、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン、ポリ塩化ビニル、ポリ塩化ビニリデン、ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリスチレン、ＡＢＳ樹脂（アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体）、ＡＳ樹脂（アクリロニトリル−スチレン共重合体）、ポリメチルメタクリレート、ポリアミド、ポリアセタール、ポリカーボネート、ポリフェニレンスルフェイド、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルエーテルケトン、ポリサルフォン、ポリエーテルサルフォン、ポリアミドイミド、ポリエーテルイミド、熱可塑性ポリイミド、塩素化ポリエチレンゴム、天然ゴム、イソプレンゴム、クロロプレンゴム、スチレンゴム、ニトリルゴム、エチレン−プロピレンゴム、ブタジエンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、ブチルゴム、エピクロルヒドリンゴム、アクリルゴム、ウレタンゴム、フッ素ゴム、シリコーンゴムなどが挙げられるが、好ましくはポリオレフィン系熱可塑性樹脂である。なお、これらは単独でもよいし、あるいは２種以上を組み合わせて用いてもよい。

また、樹脂とシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩との相溶性を向上させるために酸変性樹脂を併用してもよい。本発明の樹脂組成物においては、酸変性樹脂が組成物中０．０１〜２０重量％とすることが好ましい。
酸変性樹脂とは、ベース樹脂を酸で変性してなる樹脂であり、このようなベース樹脂としては、低密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、超高分子量ポリエチレン、エチレン−酢酸ビニル共重合樹脂、エチレン酢酸−アクリル酸エチル共重合樹脂、ポリプロピレンなどである。

これらの中でもポリエチレン、ポリプロピレン等のポリオレフィン樹脂が好適である。酸変性ポリオレフィン樹脂中の主鎖となるポリオレフィンの分子量は、通常１０×１０^４〜１００×１０^４であることが好ましく、２０×１０^４〜８０×１０^４であることがより好ましい。これらのポリオレフィン樹脂を変性する酸としては、マレイン酸、無水マレイン酸、アクリル酸、およびメタクリル酸などのカルボキシル基を含有する低分子量有機酸、スルホ基を含有する低分子量有機スルホン酸、ホスホン酸などのホスホ基を含有する低分子量有機酸等が挙げられ、これらの１種又は２種以上で変性したものを用いることができる。酸変性樹脂における酸付加量としては、酸変性樹脂中通常０．０１〜２０重量％、好ましくは０．０５〜１５重量％である。

更に、本発明の樹脂組成物には、必要に応じて、顔料や染料、熱安定剤、酸化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤、滑剤、可塑剤、難燃剤、および帯電防止剤等の添加剤を添加することができる。
本発明の樹脂組成物は、ペレット、フィルム、シート、エンジニアリングプラスティックなど、用途に応じて種々の形態に成形できる。

以下、具体例を挙げて本発明をさらに説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
実施例１ 表面処理膨潤性層状ケイ酸塩（含水）を用いたＰＰ溶融混錬
膨潤性層状ケイ酸塩（Ｎａ四ケイ素雲母：トピー工業（株）ＮＴＳ−５）３７．５ｇを、室温にて３質量％濃度で水に膨潤させ、懸濁液を得た。
シランカップリング剤（γ−アミノプロピルトリメトキシシラン：信越化学（株）ＫＢＭ−９０３）１２．５ｇを水で３倍希釈し、１時間室温で静置して十分に加水分解させ、シランカップリング剤水溶液を得た。
層状ケイ酸塩懸濁液をスリーワンモーターで攪拌しながら、シランカップリング剤水溶液を添加し、さらに室温で３時間攪拌した。その後、懸濁液を吸引濾過により水分含量４０質量％にまで絞り、シランカップリング剤で処理された膨潤性層状ケイ酸塩の含水ケーキ８４ｇを得た。

これを、加圧ニーダーで溶融しているポリプロピレン［ＰＰで示す］（（株）サンアロマー、ＰＭ８７０Ａ）８６５ｋｇに投入し、１９５℃で溶融混錬後、室温にまで放冷し、樹脂組成物を得た。これをペレット状に砕き、射出成形により実施例１の試験片を作製した。具体的には、油圧式射出成形機（型締圧８０Ｔ）により成形温度２００℃、金型温度４０℃、射出時間１０ｓｅｃ、冷却時間２５ｓｅｃの条件下でＪＩＳ Ｋ７１３９に基づいて多目的試験片金型を用いて試験片を射出成形にて作製し、試験に用いた。

実施例２ 表面処理膨潤性層状ケイ酸塩（含多価アルコール）を用いたＰＰ溶融混錬
実施例１と同様にして得た含水ケーキ８４ｇに、８０℃に加温して溶かした分子量１０００のポリエチレングリコール（ライオン（株）ＰＥＧ＃１０００）１０ｇを加え十分に混ぜた後、６０℃に設定した送風乾燥機中で２４時間置いて水分を蒸発させた。
この乾燥物をコーヒーミルで粉砕し、得られた粉体６０ｇを二軸押出機で溶融しているポリプロピレン（（株）サンアロマー、ＰＭ８７０Ａ）８７８ｇに投入し、１９５℃で溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

実施例３ 表面処理膨潤性層状ケイ酸塩（含水）を用いたＰＣ溶融混錬
実施例１と同様にして得られた含水ケーキ８４ｇを、加圧ニーダーで溶融しているポリカーボネート［ＰＣで示す］（帝人化成（株）、パンライトＬ−１２５０）８６５ｋｇに投入し、２７０℃で溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例１ 表面処理膨潤性層状ケイ酸塩（乾燥粉末）を用いたＰＰ混錬
実施例１と同様にして得られた含水ケーキの水分をさらに絞り、１２０℃で乾燥、粉砕して、シランカップリング剤で処理された膨潤性層状ケイ酸塩の乾燥粉末を得た。
この乾燥粉末を樹脂に投入して溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例２ 膨潤性層状ケイ酸塩（含水）を用いたＰＰ混錬
膨潤性層状ケイ酸塩（Ｎａ四ケイ素雲母：トピー工業（株）ＮＴＳ−５）５０ｇを室温にて３質量％濃度で水に膨潤させ、懸濁液を得た。懸濁液を吸引濾過により水分含量４０質量％にまで絞り、膨潤性層状ケイ酸塩の含水ケーキを得た。
この含水ケーキを樹脂に投入して溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例３ 膨潤性層状ケイ酸塩（含水）とカップリング剤とを別々に用いたＰＰ混錬
膨潤性層状ケイ酸塩（Ｎａ四ケイ素雲母：トピー工業（株）ＮＴＳ−５）３７．５ｇを室温にて３質量％濃度で水に膨潤させ、懸濁液を得た。懸濁液を吸引濾過により水分含量４０質量％にまで絞り、膨潤性層状ケイ酸塩の含水ケーキを得た。
シランカップリング剤（γ−アミノプロピルトリメトキシシラン：信越化学（株）ＫＢＭ−９０３）１２．５ｇに水９ｇを添加し、１時間室温で静置して十分に加水分解させて、シランカップリング剤水溶液を得た。
上記含水ケーキとシランカップリング剤水溶液とを別々に樹脂に投入して溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例４ ＰＰ樹脂のみによる溶融混錬
実施例１において、膨潤性層状ケイ酸塩、シランカップリング剤、水は投入せずにポリプロピレンのみを溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例５ 表面処理膨潤性層状ケイ酸塩（乾燥粉末）を用いたＰＣ溶融混錬
比較例１と同様にして得られたシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の乾燥粉末５０ｇを、加圧ニーダーで溶融しているポリカーボネート８６５ｇに投入し、２７０℃で溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

比較例６ ＰＣ樹脂のみによる溶融混錬
実施例３において、膨潤性層状ケイ酸塩、シランカップリング剤、水は投入せずにポリカーボネートのみを溶融混錬し、実施例１と同様にして試験片を得た。

試験例１ 溶融混錬時における膨潤性層状ケイ酸塩の状態
前記のようにして得られた試験片について、評価試験を行った。結果を表１〜２に示す。なお、試験方法は次の通りである。
（灰分）
組成物中に含まれる灰分（％）をＪＩＳ Ｋ ６２２８に従って測定した。
（剛性）
曲げ弾性率（ＭＰａ）をＪＩＳ Ｋ７１７１に従って測定した。

（分散性）
厚さ１ｍｍに調製した試験片を光に透かして目視により層状ケイ酸塩の分散性を下記の基準で評価した。
○：凝集なく均質
△：部分的に凝集が見られる
×：凝集が確認できる
（ＩＺＯＤ衝撃強さ）
ＩＺＯＤ衝撃強さ（ｋＪ／ｍ^２）をＪＩＳ Ｋ ７１１０に従って測定した。

表１〜２のように、シランカップリング剤で処理した膨潤性層状ケイ酸塩を含水状態のまま熱可塑性樹脂に添加して溶融混錬した樹脂組成物（実施例１、実施例３）では、乾燥状態で添加混錬した樹脂組成物（比較例１、比較例５）に比べて分散性に優れ、剛性及び靭性が向上した。

一方、含水状態の膨潤性層状ケイ酸塩であっても、シランカップリング剤で処理していない場合（比較例２）や、シランカップリング剤と別々に投入した場合（比較例３）には、分散性や剛性、靭性は実施例１や比較例１よりも劣っていた。
また、シランカップリング剤処理した膨潤性層状ケイ酸塩に含まれる水を多価アルコールに置換した場合（実施例２）も、高い分散性・剛性・靭性を示した。なお、膨潤性層状ケイ酸塩と、多価アルコールと、シランカップリング剤とを別々に熱可塑性樹脂に添加して溶融混錬した場合には、実施例２よりも効果は劣っていた。
このような傾向は、何れの熱可塑性樹脂においても同様に認められた。

以上のことから、膨潤性層状ケイ酸塩をシランカップリング剤で予め処理し、処理された膨潤性層状ケイ酸塩を乾燥させずに含水状態のままで熱可塑性樹脂と溶融混錬することが好適であることが理解される。また、水を多価アルコールで置換することもできる。
また、これらの結果から、樹脂に投入する膨潤性層状ケイ酸塩の層間距離は２０Å以上であることが好ましいことも示唆された。

試験例２ シランカップリング剤処理率
実施例１において、膨潤性層状ケイ酸塩とシランカップリング剤の量を変えて同様に試験片を作製し、試験を行った。
表３からわかるように、膨潤性層状ケイ酸塩に対するシランカップリング剤量が少なく処理率が小さいと十分な効果が得られない。また、シランカップリング剤を過剰に使用しても効果の顕著な向上は認められない。
以上のことから、シランカップリング剤による処理率は膨潤性無機層状珪酸塩の表面積の３０〜１００％、さらには４０〜７０％であることが好適である。

試験例３ 含水率
実施例１において、含水ケーキの含水率を変えて同様に試験片を作製し、試験を行った。
表４からわかるように、含水率が低いと十分な効果が得られない。また、含水率が高すぎると、分散が不十分となり、また、得られた樹脂組成物の乾燥にも時間がかかる。
以上のことから、含水率は２０〜９５質量％、さらには６０〜９０質量％とすることが好適である。

試験例４ 多価アルコール含有率
実施例２において、含水ケーキに添加する多価アルコール量を変えて同様に試験片を作製し、試験を行った。
表５からわかるように、多価アルコール含有率が低いと十分な効果が得られない。また、多価アルコール含有率が高すぎると、剛性が低下してしまう。
以上のことから、シランカップリング剤処理膨潤性無機層状珪酸塩の多価アルコール含有率は１０〜３０質量％、さらには１５〜２０質量％とすることが好適である。

Claims (8)

1. 水中においてシランカップリング剤で処理した膨潤性層状ケイ酸塩を、乾燥させずに含水状態のまま熱可塑性樹脂と溶融混錬することを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
2. 請求項１記載の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の水含有率が２０〜９５質量％であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
3. 請求項１又は２記載の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩が多価アルコールを含むことを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
4. 請求項３記載の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の含有する水が多価アルコールで置換されていることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
5. 請求項３又は４記載の方法において、熱可塑性樹脂と溶融混錬するシランカップリング剤処理膨潤性層状ケイ酸塩の多価アルコール含有率が１０〜３０質量％であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
6. 請求項１〜５の何れかに記載の方法において、シランカップリング剤による処理率が膨潤性層状ケイ酸塩の表面積の３０〜１００％であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
7. 請求項１〜６の何れかに記載の方法において、シランカップリング剤が水溶性アミノシラン系カップリング剤であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。
8. 請求項１〜７の何れかに記載の方法において、熱可塑性樹脂樹脂がポリオレフィン系樹脂であることを特徴とする熱可塑性樹脂組成物の製造方法。