JP2007271458A - 回転角検出装置 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】ステアリングシャフトの周期数を含めた絶対舵角αを出力する操舵角検出装置において、サンプリング期間ごとに絶対舵角の変化量を算出し、サンプリング期間と絶対舵角の変化量に基づいて変化間隔を設定し、予め設定されたパルスパターンに基づいて上記の変化間隔で変化するA相、B相およびZ相のパルスを生成する。例えばサンプリング期間10msにおいて絶対舵角の変化量が2°のとき、絶対舵角範囲の所定単位0.5°で変換した変化幅4単位でサンプリング期間10msを除して得た2.5msをパルスの変化間隔として、これらのパルスを相対舵角信号として出力する。多数のスリットを備える大径の円板を必要としないから、装置全体を小型にして形状の自由度を拡大できる。
【選択図】図6
Description
また、車両の横滑り防止システムは、絶対舵角センサからの絶対舵角信号をもとにステアリングハンドルの回転角を検出し、検出回転角度等をもとに横滑り防止するものとして既に実用化されている。
上記ヘッドライト制御システムと車両のヘッドライト制御システムを混載した新たな車両を開発しようとする場合、開発期間の関係上両システムを変更せずにそのまま利用することが考えられる。
この場合には、車両にヘッドライト制御システム用の相対舵角センサ及び横滑り防止システム用の絶対舵角センサを搭載しなければならなくなる。そうすると、センサが大型化し高価となってしまう。
したがって、回転角検出装置としては絶対舵角と相対舵角の両方を得られる構成としたものが好ましい。
この操舵角検出装置では、図7に示すように、周縁にそって等角度間隔で第1のスリット31を設けた円板30をステアリングシャフト1に取り付けるとともに、発光ダイオードとフォトトランジスタの組み合わせからなる第1、第2の光学式センサ34、35を第1のスリット31に関連させて配置し、ステアリングシャフト1の回転に伴う第1のスリット31の通過に対応したA相およびB相のパルスを得られるようにしている。
第1、第2の光学式センサ34、35はA相およびB相の出力パルスの位相が互いに1/4周期だけずれるように配置される。
さらに、円板30には中立位置検出用の第2のスリット32が設けられ、ステアリングシャフト1を中立位置としたときの第2のスリット32を検出するように配置され、Z相のパルスを出力する第3の光学式センサ36を備える。
図8は、このような相対舵角信号をパルスパターンを示している。
さらに、第3の光学式センサ36によるZ相から第2のスリット32を検出した回数をカウントすることで、円板30が何回転したかを知ることができるから、A相およびB相による相対舵角と上記カウント値とに基づいて、360°を越えるような場合でも中立位置からの回転角度を絶対舵角として得ることができる。
とくに回転角度の分解能を増して検出精度を高くしようとすると、第1のスリットの数を多くしなければならず、ますます円板30のサイズが増大することになる。
これは、ステアリングシャフトと連動して回転する回転部材にその周期的な角度位置を検出するMRセンサを付設し、CPUが不揮発性のデータ記憶部に記憶された基準位置を用いてMRセンサからのデータを演算処理して、ステアリングが何回転目かを含めた絶対舵角を算出する。
しかしMRセンサの出力は正弦波形状であるから、そのままでは相対舵角として用いることができない。
このため、絶対舵角と相対舵角の両方を必要とする場合には、さらに何らかの相対舵角センサを別途に搭載しなければならず、コストの増大はもちろんのこと、余分な取り付けスペースが必要となり、装置全体の小型化に逆行するものとなる。
このような小型化の要求は、車両のヘッドライト制御システムや横滑り防止システムのための操舵角検出装置に限らず、絶対回転角度と相対回転角度信号の両方を出力すべき回転角検出装置一般において共通である。
したがってまた、絶対回転角度を出力する回転角検出装置のほかに、別途の相対回転角度信号を出力する装置を併設する必要がないから、2つの装置を装備することによる大きなコスト増大も避けられる。
図1は、操舵角検出装置における角度センサ部のレイアウトを示す。図1の(a)はステアリングシャフトの軸方向に見た図、(b)はその側方から見た図である。
測定対象回転体としてのステアリングシャフト1に駆動歯車2が固定され、ステアリングシャフト1と一体に回転するようになっている。駆動歯車2には歯数が同じ従動歯車3(3a、3b)が噛み合っており、従動歯車3a、3bは互いに同一角度だけ回転する。従動歯車3a、3bの裏面にはそれぞれマグネット7(7a、7b)が固定されている。
なお、図1の(a)では、従動歯車3、MRセンサ6、マグネット7は透視的に重ねて示している。
電子制御ユニット(ECU)10は、CPU12と増幅器8a、8bを備え、MRセンサ6a、6bの出力信号が、それぞれ増幅器8a、8bによって増幅されてCPU12に出力されるようになっている。
CPU12にはフラッシュメモリ13が接続されている。
なお、MRセンサ6a、6bおよび電子制御ユニット10へはそれぞれ所定の駆動電圧が図示省略の電源部から供給される。
CPU12は、増幅器8a、8bによって増幅されたMRセンサ6a、6bの出力信号を基に所定の演算処理を行って、ステアリングシャフト1の絶対舵角を求め、通信装置14を介して車両側の制御装置Aへ出力する。
CPU12は、図3に例示するような、テーブル値、絶対舵角(絶対角度)およびパルスデータを関連付けたテーブル20を予め設定して、図示省略の内部メモリに保有している。
すなわち、A相とB相のパルスはそれぞれ連続する2つのテーブル値単位でHとLを繰り返すとともに、A相とB相の間ではテーブル値1つ分だけずらせてある。これによりA相とB相とはテーブル値の増大(絶対角度の増大)にしたがって互いに1/4周期ずれたパルス列を形成するようになっている。
Z相は、中立位置を中心とする所定の角度範囲を示すもので、ここでは絶対角度180.0°を中心とする複数のテーブル値においてLとされ、その余はHに設定されている。
まずステップ100において、フラッシュメモリ13から後述する中立位置γ0と周期数Sの値を初期値として読み込む。
ステップ101において、MRセンサ6a、6bからの出力を増幅器8a、8bによって増幅した信号V01、V02を読み込み、ステップ102で、MRセンサの回転周期内の角度位置γを演算する。
V01=V0×sin2γ
V02=V0×cos2γ
但し、V0は、振幅電圧である。
角度位置γは、以下の式(1)で求められる。
γ=tan−1(V01/V02) (1)
なお、角度位置γが180°を越えるごとに、フラッシュメモリ13の周期数Sを更新する。
MRセンサ6a、6bは前述のように従動歯車3の回転に対応して周期的な角度位置を出力するから、駆動歯車2の歯数をm、従動歯車3の歯数をn、従動歯車3の回転角をβとし、とくに従動歯車3がS周期目で周期内の角度位置をγとすると、ステアリングシャフト1の絶対舵角αは次の式(2)で表わされる。
α=(n/m)×β
=(n/m)×(γ−γ0+S×180°) (2)
ただし、γ0は絶対舵角の基準となる中立位置であり、直進位置に相当する。周期数Sは角度位置γを追跡して得られ、更新してフラッシュメモリ13に記憶されている値を用いる。
絶対舵角αと周期内の角度位置γの関係は図5の(b)に示すようになる。
ステップ104で、上記演算した絶対舵角αは通信装置14を介して絶対舵角を要する制御装置Aへ出力される。絶対舵角αは数値(°)で表わされる。
図6に示すように、サンプリング期間をAからBの例えば10ms(ミリ秒)として、この間に絶対舵角α(絶対角度)が178.7°から180.7°まで変化した場合、その間に挟まれたテーブル値は358から361の4値となる。すなわち、テーブル値の変化幅は4となる。
ここでは、式(3)のように、上記のサンプリング期間をテーブル値の変化幅で除して変化間隔を求める。
変化間隔=10ms/4=2.5ms (3)
そして、ステップ107において、サンプリング期間A〜Bに続くサンプリング期間相当10msの期間B〜Cにおいて、テーブル値の変化幅内の各テーブル値に対応するパルスを上の変化間隔で生成する。
なお、サンプリングは連続的に逐次行われており、前述のステップ105においては、期間B〜Cにおける絶対舵角αの変化量を並行して求めている。
このように生成されたA相、B相のパルスは、各サンプリング相当期間において、変化間隔が等間隔のパルス列となる。
このあと、ステップ101へ戻る。
以上を繰り返すことにより、相対舵角信号はステアリングシャフト1の回転に伴って図8に例示したのと同様のパルスパターンにそったパルス列として出力されることになる。
相対舵角信号はパルス列の変化間隔をサンプリング期間と同じ長さの所定期間ごとに等間隔に設定するので、パルス変化の間隔の演算が簡単となり、またタイマ割り込みなどもできてテーブル値を変化させる処理で済むから、CPU12の負荷は低い。
また、CPU12において、図4のフローチャートにおけるステップ100〜103の処理を実行する構成が絶対回転角度検出手段に対応し、ステップ105の処理を実行する構成が回転角度変化量算出手段に、ステップ106の処理を実行する構成が変化間隔設定手段に、そしてステップ107の処理を実行する構成がパルス生成手段にそれぞれ対応する。
したがってまた、絶対舵角を出力する操舵角検出装置100のほかに、別途の相対舵角信号を出力する装置を搭載する必要がないから、この操舵角検出装置100により絶対舵角および相対舵角信号を作り出して、例えば既存のヘッドライト制御システムには相対舵角信号を、一方、車両の横滑り防止システムには絶対舵角の信号を出力することにより、ヘッドライト制御システムと横滑り防止システムを混載した新たな車両を開発しようとする場合にも設計の自由度が確保されるとともに、2つの装置を装備することによる大きなコスト増大も避けられる。
また、パルスパターンは、互いの位相を1/4周期ずらせたA相とB相の2つのパルス列を含むので、出力された相対舵角信号におけるA相とB相の相対関係の変化順序から従来と同じく回転方向も求められる。
さらに第3のZ相もパルスパターンに含んでいるので、相対舵角信号中における中立位置の参照などに利用することができる。
また、実施の形態ではテーブル20における絶対角度(操舵角)範囲を0.5°単位に区分してテーブル値を付与し、あるいはサンプリング期間を10msとしたが、これらはいずれも例示であって、目的に応じた適宜の値に設定されるべきものである。
2 駆動歯車
3a、3b 従動歯車(回転部材)
6a、6b MRセンサ
7a、7b マグネット
8a、8b 増幅器
10 電子制御ユニット
12 CPU
13 フラッシュメモリ
14 通信装置
20 テーブル
100 操舵角検出装置
Claims (4)
- 測定対象回転体の周期数を含めた絶対回転角度を検出する絶対回転角度検出手段を備えて、絶対回転角度を出力する回転角検出装置において、
サンプリング期間ごとに絶対回転角度の変化量を算出する回転角度変化量算出手段と、
サンプリング期間と絶対回転角度の変化量に基づいて変化間隔を設定する変化間隔設定手段と、
所定単位の絶対回転角度範囲ごとに対応させて予め設定されたパルスパターンに基づいて、前記サンプリング期間における絶対回転角度の変化に対応して順次前記変化間隔で変化するパルスを生成するパルス生成手段とを有して、
前記パルスを相対回転角度信号として出力することを特徴とする回転角検出装置。 - 前記所定単位の絶対回転角度範囲ごとにテーブル値を対応させ、各テーブル値に対応させて前記パルスパターンのパルスデータを設定したテーブルを備え、
前記変化間隔設定手段は、前記テーブルにおける前記絶対回転角度の変化量に対応するテーブル値の個数で前記サンプリング期間を除した値を前記変化間隔とすることを特徴とする請求項1に記載の回転角検出装置。 - 前記パルスパターンは、互いの位相を1/4周期ずらせた2相のパルス列を含むものであることを特徴とする請求項1または2に記載の回転角検出装置。
- 前記絶対回転角度検出手段が、測定対象回転体と連動して回転する回転部材に付設されて周期的な角度位置を検出するMRセンサを備えて、該MRセンサの出力を演算処理して絶対回転角度を検出するものであることを特徴とする請求項1から3のいずれか1に記載の回転角検出装置。
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