JP2007225067A - 油圧緩衝器のオイルシール構造 - Google Patents

Abstract

【課題】 インナチューブのキズが転写しにくいオイルシール構造を提供し、オイル洩れの発生を防止するとともに、アウタチューブ内におけるオイルシール構造の配置スペースをコンパクトにし、アウタチューブへの組立工数も簡易にすること。
【解決手段】 油圧緩衝器１０のオイルシール構造において、アウタシール７０の両環状突部７３、７４の間にインナシール８０を軸方向及び周方向に変位可能に組込み、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の移動に伴なうインナシール８０の軸方向の変位により、インナシール８０の軸方向の少なくとも一方の外側面８５が、該インナシール８０の外側面８５に相対するアウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に衝合する度に、インナシール８０をこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させる回転手段９０を有してなるもの。
【選択図】 図２

Description

本発明は油圧緩衝器のオイルシール構造に関する。

自動二輪車用フロントフォーク等の油圧緩衝器では、アウタチューブにインナチューブを摺動自在に挿入し、アウタチューブの開口部に圧入固定したオイルシールを、インナチューブの外周が摺接し、オイル洩れを防いでいる。ところがインナチューブの外周にキズがつくと、このキズがオイルシールの常に同一部分を通過し、このキズがオイルシールに転写されてオイル洩れを発生させる。

特許文献１に記載のオイルシール構造では、アウタチューブ内に設けた第１のオイルシールの軸方向の外側に、補助シールとしての第２のオイルシールを設け、第２のオイルシールの内周部を、相互に密着する多数のシール片からなるものにし、インナチューブのキズの転写により、第１のオイルシールが傷付いてオイル洩れが発生しても、第２のオイルシールがオイル洩れを防ぐ。第２のオイルシールの多数のシール片の個々のシール片がインナチューブのキズに追従し、オイル洩れを防ぐ。また、第２のオイルシールの個々のシール片が渦巻き状をなすため、第２のオイルシールがインナチューブに摺接するに伴なって回動し、各シール片がインナチューブに対し均等に摺接してそれらの偏磨耗等を防ぎ、第２のオイルシールのシール効果を長期にわたって維持する。
実開平1-57979

しかしながら、特許文献１のオイルシール構造では、第１のオイルシールのオイル洩れを防ぐことができない。第２のオイルシールは、第１のオイルシールのオイル洩れを補助的に防ぐにすぎない。第２のオイルシールは、多数のシール片からなり、連続したシールリップを持たないため、確実なシール性が保証できない。また、アウタチューブ内に第２のオイルシールの配置スペースが必要で、アウタチューブへの組立工数も必要になる。

本発明の課題は、インナチューブのキズが転写しにくいオイルシール構造を提供し、オイル洩れの発生を防止するとともに、アウタチューブ内におけるオイルシール構造の配置スペースをコンパクトにし、アウタチューブへの組立工数も簡易にすることにある。

請求項１の発明は、アウタチューブにインナチューブを摺動自在に挿入した油圧緩衝器のオイルシール構造において、アウタチューブの内周に固定されるアウタシールの内部に、インナチューブの外周に摺接するインナシール組込んでなり、アウタシールの軸方向の両端に内径側に張り出る環状突部を設け、両環状突部の間にインナシールを軸方向及び周方向に変位可能に組込み、アウタチューブとインナチューブの移動に伴なうインナシールの軸方向の変位により、インナシールの軸方向の少なくとも一方の外側面が、該インナシールの外側面に相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、インナシールをこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させる回転手段を有してなるようにしたものである。

請求項２の発明は、請求項１の発明において更に、前記回転手段が、インナシールの軸方向の両方の外側面が、該インナシールの外側面に相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、インナシールをこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転するようにしたものである。

請求項３の発明は、請求項１又は２の発明において更に、前記回転手段が、アウタシールの両環状突部の内側面のそれぞれと、該アウタシールの両環状突部の内側面に相対するインナシールの各外側面のそれぞれに、それらの周方向に連続する鋸歯を設け、アウタシールの各環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面がその周方向の一方向に向けて一定勾配かつ一定ピッチをなし、該アウタシールの各環状突部の内側面に相対するインナシールの各外側面に設けた鋸歯の各歯面がこれに相対するアウタシールの環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面と平行かつ同一ピッチをなし、アウタシールの両環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面がともに、その周方向の同一方向に関し、これに相対するインナシールの外側面に対する軸方向のより外方に拡開する向きの勾配をなすようにしたものである。

（請求項１）
(a)回転手段が、アウタチューブとインナチューブの伸縮の移動に伴なうインナシールの外側面とアウタシールの環状突部の内側面の衝合力を利用してインナシールを周方向の一方向に間欠回転させる。従って、インナチューブに摺接するインナシールが常時僅かずつ回転するから、インナチューブの外周にキズがついても、このキズがインナシールの常に同一部分を通過することがなく、このキズがインナシールに転写されづらくなり、オイル洩れの発生を防止できる。

(b)単一のオイルシールでオイル洩れを防止でき、補助的シールを不要にするから、アウタチューブに補助的シールの配置スペースを必要とせず、組立工数も簡易になる。

（請求項２）
(c)回転手段が、インナシールの軸方向の両方の外側面がこれに相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、その衝合力を利用してインナシールを周方向の一方向に間欠回転させる。従って、アウタチューブとインナチューブの伸び行程と縮み行程の両方でインナシールを回転するものになり、インナチューブのキズがインナシールに転写する機会を一層低減できる。

（請求項３）
(d)回転手段が、インナシールの外側面と、これに相対するアウタシールの環状突部の内側面に設けた鋸歯により構成され、それらの鋸歯の歯面を同一ピッチかつ同一勾配に設定したから、インナシールの外側面と、アウタシールの環状突部の内側面の衝合時に、それらの鋸歯の歯面を必ず噛合いさせてその衝合力を直にインナシールの回転力に変換できる。回転手段の構成を極めて簡易にしながら、インナシールを確実に回転できる。

(e)アウタシールの両環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面がともに、その周方向の同一方向に関し、これに相対するインナシールの外側面に対する軸方向のより外方に拡開する向きの勾配をなすものにしたから、アウタチューブとインナチューブの伸び行程においてインナシールの一方の外側面がこれに相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合することに起因するインナシールの回転方向と、アウタチューブとインナチューブの縮み行程においてインナシールの他方の外側面がこれに相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合することに起因するインナシールの回転方向が同一方向になる。従って、インナシールは伸び行程で一方向に回転した後、続く縮み行程で同一方向に更に回転することをくり返す。インナシールが伸び行程と縮み行程の切換わり後に、同一位置に停留したり、反対方向に戻り回転することがない。アウタチューブとインナチューブの伸び行程と縮み行程の度に、インナシールを同一方向に続けて回転するものになり、インナチューブのキズをインナシールに転写する機会を一層確実に低減できる。

図１はフロントフォークを示す全体断面図、図２はオイルシール構造を示す断面図、図３はオイルシールを示し、（Ａ）は組立断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面における鋸歯の歯型を示す模式図、図４はオイルシールの分解断面図、図５は伸び行程における鋸歯の衝合過程を示す模式図、図６は縮み行程における鋸歯の衝合過程を示す模式図である。

フロントフォーク（油圧緩衝器）１０は、図１に示す如く、車体側のアウタチューブ１１を車軸側のインナチューブ１２に摺動自在に挿入して倒立にし、両チューブ１１、１２の間に懸架スプリング１３を介装するとともに、単筒型ダンパ１４を正立にして内装している。

アウタチューブ１１の下端内周部にはインナチューブ１２の外周部が摺接するブッシュ１５、オイルシール１６、ダストシール１７が嵌着され、インナチューブ１２の上端外周部にはアウタチューブ１１の内周部が摺接するブッシュ１８が嵌着される。

アウタチューブ１１はアッパブラケット１９Ａ、ロアブラケット１９Ｂを介して車体側に支持され、インナチューブ１２は車軸ブラケット２０を介して車軸に結合される。

インナチューブ１２の底部にはダンパ１４のダンパシリンダ２１の下端部が取着されて立設している。

アウタチューブ１１の上端部にはキャップ２２が液密に挿着されるとともに螺着され、キャップ２２にはばね荷重調整アジャスター２３が液密に回転可能に挿入される。アジャスター２３の下端内周にはピストンロッド２４の基端部が螺着され、ロックナットでロックされている。このピストンロッド２４の先端部はダンパシリンダ２１に挿入されている。

インナチューブ１２の内部のダンパシリンダ２１の上端外周部にはオイルロックカラー３１が固定され、オイルロックカラー３１の上端部にはばね受３２が設けられている。他方、アウタチューブ１１の内部で、ばね荷重調整アジャスター２３の外周にはスライダ３３が螺着されている。スライダ３３はスプリングカラー３４を介して懸架スプリング１３の上端を支持し、ばね受３２によって懸架スプリング１３の下端を支持する。ばね荷重調整アジャスター２３の回転操作によりスライダ３３を上下動し、懸架スプリング１３の初期荷重を調整できる。

アウタチューブ１１とインナチューブ１２の内部で、ダンパシリンダ２１の外周部には、油溜室３５Ａと気体室３５Ｂとが設けられ、気体室３５Ｂに閉じ込められている気体が気体ばねを構成する。油溜室３５Ａの作動油は、気体室３５Ｂのばね定数の調整と、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の摺接ブッシュ１５、１８の潤滑、インナチューブ１２の下端部のオイルシール１６の湿潤に寄与する。そして、これらの懸架ばね１３と気体ばねの弾発力が、車両が路面から受ける衝撃力を吸収する。

ダンパ１４は、ピストンバルブ装置（伸側減衰力発生装置）４０と、ボトムバルブ装置（圧側減衰力発生装置）５０とを有する。ダンパ１４は、ピストンバルブ装置４０とボトムバルブ装置５０の発生する減衰力により、懸架スプリング１３と気体ばねによる衝撃力の吸収に伴うアウタチューブ１１とインナチューブ１２の伸縮振動を抑制する。

ダンパシリンダ２１の上端開口部にはロッドガイド３６が保持され、ロッドガイド３６はピストンロッド２４を摺接案内する。

尚、ダンパシリンダ２１の内周のロッドガイド３６の直下には最伸長時に緩衝作用を果たすリバウンドスプリング３７が保持されている。

また、ピストンロッド２４の外周にはオイルロックピース３８が嵌着（圧入でも可）され、このオイルロックピース３８を最圧縮時に前述のオイルロックカラー３１に進入させて最圧縮時の緩衝作用を果たす。

しかるに、フロントフォーク１０にあっては、図２に示す如く、インナチューブ１２が挿入されるアウタチューブ１１の下端に大径のシールハウジング部６０を形成し、シールハウジング部６０の内周に前述のオイルシール１６を嵌着している。

シールハウジング部６０は、アウタチューブ１１においてブッシュ１５が嵌着される部分より拡径された嵌着部６１を備え、この嵌着部６１にオイルシール１６を嵌着する。シールハウジング部６０は、嵌着部６１の最奥部（ブッシュ１５の側）にブッシュ１５の端面に接する環状のシールスペーサ６２を備え、嵌着部６１の開口側（ダストシール１７の側）に設けた環状溝６２Ａに止め輪６３を係着している。止め輪６３は、嵌着部６１に嵌着されたオイルシール１６の抜け止めになる。

オイルシール１６は、図２〜図４に示す如く、アウタチューブ１１の内周に固定されるアウタシール７０の内部に、インナチューブ１２の外周に摺接するインナシール８０を組込んで構成される。

即ち、アウタシール７０は、図４に示す如く、概ね円筒状をなす芯金７１の一端を内径側に向けてＵ字状にカールしたカール部７１Ａとし、芯金７１の外周及びカール部７１Ａの周囲にゴム被覆層７２を被着して構成される。インナシール８０は、図４に示す如く、概ね円筒状をなす芯金８１の一端を内径側に向けてＬ字状に折曲げた折曲げ部８１Ａとし、芯金８１の全体をゴム被覆層８２に埋込み、ゴム被覆層８２の内周膨出部を軸方向の両側に延在させた２領域のそれぞれにシールリップ８３とダストリップ８４を設けるとともに、各リップ８３、８４の裏面側に緊着せしめられるコイルスプリング８３Ａ、８４Ａを有して構成される。そして、オイルシール１６は、アウタシール７０の芯金７１におけるカール部７１Ａに対する反対側端からその内周側に向けて、インナシール８０をそのゴム被覆層８２における芯金８１の折曲げ部８１Ａ側から軽圧入（アウタシール７０とインナシール８０が相対移動できる程度の圧入）等により液密に嵌合した後、アウタシール７０の芯金７１におけるカール部７１Ａに対する反対側端を加締加工によって内径側に向けてＬ字状に折曲げた折曲げ部７１Ｂとすることにて構成される。

これにより、オイルシール１６は、アウタシール７０の軸方向の両端にて内径側に張り出る環状突部７３、７４、即ちカール部７１Ａの側の環状突部７３と折曲げ部７１Ｂの側の環状突部７４を設ける。インナシール８０のシールリップ８３、ダストリップ８４はアウタシール７０の環状突部７３、７４の内径側に位置付けられる。このとき、アウタシール７０の両環状突部７３、７４の軸方向の間隔をインナシール８０の軸方向長さ（ゴム被覆層８２の全巾）より大きくする。従って、オイルシール１６は、アウタシール７０の環状突部７３、７４の間にインナシール８０を軸方向及び周方向に変位可能に組込んだものになる。

しかるに、オイルシール１６は、アウタシール７０をアウタチューブ１１のシールハウジング部６０の嵌着部６１に圧入等により嵌着して固定化した状態で、このアウタシール７０内のインナシール８０を周方向の一方向に間欠回転させる回転手段９０を有する。

回転手段９０は、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の伸縮の移動時に、インナシール８０のシールリップ８３、ダストリップ８４をインナチューブ１２の外周に摺接させ、結果として該インナチューブ１２に連れ移動するインナシール８０の軸方向の変位により、インナシール８０の軸方向の外側面８５、８６（インナシール８０のゴム被覆層８２における芯金８１の折曲げ部８１Ａ側の端面たる外側面（ゴム面）８５とゴム被覆層８２における芯金８１の折曲げ部８１Ａに対する反対側端面たる外側面（ゴム面）８６）が、該インナシール８０の外側面８５、８６に相対するアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６（アウタシール７０のゴム被覆層７２における芯金７１のカール部７１Ａ側の端面たる内側面（ゴム面）７５と芯金７１の折曲げ部７１Ｂの端面たる内側面（金属面）７６）に衝合する度に、インナシール８０をこの衝合力によりアウタシール７０内で周方向の一方向に間欠回転させる。

本実施例において、インナチューブ１２がアウタチューブ１１に対して伸び移動するときには、インナシール８０の外側面８５がアウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に衝合し、インナチューブ１２がアウタチューブ１１に対して縮み移動するときには、インナシール８０の外側面８６がアウタシール７０の環状突部７４の内側面７６に衝合する。そして、回転手段９０は、インナシール８０の軸方向の両方の外側面８５、８６が、インナシール８０のそれら外側面８５、８６に相対するアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６に衝合する度に、インナシール８０をこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させる。

更に、回転手段９０は、図３に示す如く、アウタシール７０の両環状突部７３、７４の内側面７５（ゴム面）、７６（金属面）のそれぞれにそれらの周方向に連続する鋸歯７５Ａ、７６Ａを刻設する如くに設ける。また、アウタシール７０の両環状突部７３、７４の内側面７５、７６に相対するインナシール８０の各外側面８５（ゴム面）、８６（ゴム面）のそれぞれにそれらの周方向に連続する鋸歯８５Ａ、８６Ａを刻設する如くに設ける。

アウタシール７０の各環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯７５Ａ、７６Ａの各歯面がその周方向の一方向に抜けて一定勾配かつ一定ピッチをなすものとする。また、アウタシール７０の各環状突部７３、７４の内側面７５、７６に相対するインナシール８０の各外側面８５、８６に設けた鋸歯８５Ａ、８６Ａの各歯面が、これに相対するアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯７５Ａ、７６Ａの各歯面と平行かつ同一ピッチをなす。即ち、アウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に設けた鋸歯７５Ａの各歯面と、これに相対するインナシール８０の外側面８５に設けた鋸歯８５Ａの各歯面は、その周方向の一方向に向けて互いに平行な一定勾配、かつ同一ピッチをなす（図３（Ｂ））。また、アウタシール７０の環状突部７４の内側面７６に設けた鋸歯７６Ａの各歯面と、これに相対するインナシール８０の外側面８６に設けた鋸歯８６Ａの各歯面は、その周方向の一方向に向けて互いに平行な一定勾配、かつ同一ピッチをなす（図３（Ｂ））。

アウタシール７０の両環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯７５Ａ、７６Ａの各歯面はともに、その周方向の同一方向（図３（Ｂ）のＡ方向）に関し、これに相対するインナシール８０の外側面８５、８６に対する軸方向のより外方（図３（Ｂ）のＢ方向）に拡開する（図３（Ｂ）のＣ）向きの勾配をなすものとされる。

以下、オイルシール１６において、インナシール８０が回転手段９０により間欠回転せしめられる動作について説明する。
(A)伸び行程（図５）
インナチューブ１２がアウタチューブ１１に対して伸び移動すると、インナシール８０の外側面８５が下動し（図５（Ａ）で左に動く）、インナシール８０の外側面８５に設けた鋸歯８５Ａの歯面がアウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に設けた鋸歯７５Ａの歯面に一定の衝合力をもって噛合いして衝合する（図５（Ａ））。アウタチューブ１１に圧入固定化されているアウタシール７０の側の鋸歯７５Ａの歯面は固定面であり、インナシール８０の側の鋸歯８５Ａの歯面は、上述の衝合力により、鋸歯７５Ａの歯面に押付けられ、鋸歯７５Ａの歯面に沿って滑り降りるように一方向に移動し、両鋸歯７５Ａ、８５Ａを完全に噛合いさせる（図５（Ｂ））。これにより、インナシール８０が周方向の一方向に間欠回転するものになる。

(B)縮み行程（図６）
インナチューブ１２がアウタチューブ１１に対して縮み移動すると、インナシール８０の外側面８６が上動し（図６（Ａ）で右に動く）、インナシール８０の内側面８６に設けた鋸歯８６Ａの歯面がアウタシール７０の環状突部７４の内側面７６に設けた鋸歯７６Ａの歯面に一定の衝合力をもって噛合いして衝合する（図６（Ａ））。アウタチューブ１１に圧入固定化されているアウタシール７０の側の鋸歯７６Ａの歯面は固定的であり、インナシール８０の側の鋸歯８６Ａの歯面は、上述の衝合力により、鋸歯７６Ａの歯面に押付けられ、鋸歯７６Ａの歯面に沿って滑り降りるように一方向に移動し、両鋸歯７６Ａ、８６Ａを完全に噛合いさせる（図６（Ｂ））。これにより、インナシール８０が周方向の一方向に間欠回転するものになる。

このとき、アウタシールの７０の両環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯７５Ａ、７６Ａの各歯面がともに、その周方向の同一方向（Ａ方向）に関し、これに相対するインナシール８０の外側面８５、８６に対する軸方向のより外方（Ｂ方向）に拡開する向きの勾配をなすものにしたから、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の上述(A)の伸び行程においてインナシール８０の一方の外側面８５がこれに相対するアウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に衝合することに起因するインナシール８０の回転方向と、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の上述(B)の縮み行程においてインナシール８０の他方の外側面８６がこれに相対するアウタシール７０の環状突部７４の内側面７６に衝合することに起因するインナシール８０の回転方向は同一方向になる。

本実施例によれば以下の作用効果を奏する。
(a)回転手段９０が、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の伸縮の移動に伴なうインナシール８０の外側面８５、８６とアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６の衝合力を利用してインナシール８０を周方向の一方向に間欠回転させる。従って、インナチューブ１２に摺接するインナシール８０が常時僅かずつ回転するから、インナチューブ１２の外周にキズがついても、このキズがインナシール８０の常に同一部分を通過することがなく、このキズがインナシール８０に転写されづらくなり、オイル洩れの発生を防止できる。

(b)単一のオイルシール１６でオイル洩れを防止でき、補助的シールを不要にするから、アウタチューブ１１に補助的シールの配置スペースを必要とせず、組立工数も簡易になる。

(c)回転手段９０が、インナシール８０の軸方向の両方の外側面８５、８６がこれに相対するアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６に衝合する度に、その衝合力を利用してインナシール８０を周方向の一方向に間欠回転させる。従って、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の伸び行程と縮み行程の両方でインナシール８０を回転するものになり、インナチューブ１２のキズがインナシール８０に転写する機会を一層低減できる。

(d)回転手段９０が、インナシール８０の外側面８５、８６と、これに相対するアウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯により構成され、それらの鋸歯７５Ａ、７６Ａ、８５Ａ、８６Ａの歯面を同一ピッチかつ同一勾配に設定したから、インナシール８０の外側面８５、８６と、アウタシール７０の環状突部７３、７４の内側面７５、７６の衝合時に、それらの鋸歯７５Ａ、７６Ａ、８５Ａ、８６Ａの歯面を必ず噛合いさせてその衝合力を直にインナシール８０の回転力に変換できる。回転手段９０の構成を極めて簡易にしながら、インナシール８０を確実に回転できる。

(e)アウタシール７０の両環状突部７３、７４の内側面７５、７６に設けた鋸歯７５Ａ、７６Ａの各歯面がともに、その周方向の同一方向に関し、これに相対するインナシール８０の外側面８５、８６に対する軸方向のより外方に拡開する向きの勾配をなすものにしたから、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の前述(a)の伸び行程においてインナシール８０の一方の外側面８５がこれに相対するアウタシール７０の環状突部７３の内側面７５に衝合することに起因するインナシール８０の回転方向と、アウタチューブ１１とインナチューブ１２の前述(b)の縮み行程においてインナシール８０の他方の外側面８６がこれに相対するアウタシール７０の環状突部７４の内側面７６に衝合することに起因するインナシール８０の回転方向が同一方向になる。従って、インナシール８０は伸び行程で一方向に回転した後、続く縮み行程で同一方向に更に回転することをくり返す。インナシール８０が伸び行程と縮み行程の切換わり後に、同一位置に停留したり、反対方向に戻り回転することがない。アウタチューブ１１とインナチューブ１２の伸び行程と縮み行程の度に、インナシール８０を同一方向に続けて回転するものになり、インナチューブ１２のキズをインナシール８０に転写する機会を一層確実に低減できる。

以上、本発明の実施例を図面により詳述したが、本発明の具体的な構成はこの実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。例えば、回転手段は、インナシールの軸方向の唯１方の外側面だけが、該インナシールの外側面に相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、インナシールをこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させるものでも良い。このとき、アウタチューブとインナチューブの伸び行程と縮み行程の一方でインナシールを間欠回転させるものになる。

図１はフロントフォークを示す全体断面図である。 図２はオイルシール構造を示す断面図である。 図３はオイルシールを示し、（Ａ）は組立断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線に沿う断面における鋸歯の歯型を示す模式図である。 図４はオイルシールの分解断面図である。 図５は伸び行程における鋸歯の衝合過程を示す模式図である。 図６は縮み行程における鋸歯の衝合過程を示す模式図である。

符号の説明

１０ フロントフォーク（油圧緩衝器）
１１ アウタチューブ
１２ インナチューブ
１６ オイルシール
７０ アウタシール
７３、７４ 環状突部
７５、７６ 内側面
７５Ａ、７６Ａ 鋸歯
８０ インナシール
８５、８６ 外側面
８５Ａ、８６Ａ 鋸歯
９０ 回転手段

Claims (3)

1. アウタチューブにインナチューブを摺動自在に挿入した油圧緩衝器のオイルシール構造において、
   アウタチューブの内周に固定されるアウタシールの内部に、インナチューブの外周に摺接するインナシール組込んでなり、
   アウタシールの軸方向の両端に内径側に張り出る環状突部を設け、両環状突部の間にインナシールを軸方向及び周方向に変位可能に組込み、
   アウタチューブとインナチューブの移動に伴なうインナシールの軸方向の変位により、インナシールの軸方向の少なくとも一方の外側面が、該インナシールの外側面に相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、インナシールをこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させる回転手段を有してなることを特徴とする油圧緩衝器のオイルシール構造。
2. 前記回転手段が、インナシールの軸方向の両方の外側面が、該インナシールの外側面に相対するアウタシールの環状突部の内側面に衝合する度に、インナシールをこの衝合力により周方向の一方向に間欠回転させる請求項１に記載の油圧緩衝器のオイルシール構造。
3. 前記回転手段が、アウタシールの両環状突部の内側面のそれぞれと、該アウタシールの両環状突部の内側面に相対するインナシールの各外側面のそれぞれに、それらの周方向に連続する鋸歯を設け、
   アウタシールの各環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面がその周方向の一方向に向けて一定勾配かつ一定ピッチをなし、該アウタシールの各環状突部の内側面に相対するインナシールの各外側面に設けた鋸歯の各歯面がこれに相対するアウタシールの環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面と平行かつ同一ピッチをなし、
   アウタシールの両環状突部の内側面に設けた鋸歯の各歯面がともに、その周方向の同一方向に関し、これに相対するインナシールの外側面に対する軸方向のより外方に拡開する向きの勾配をなす請求項２に記載の油圧緩衝器のオイルシール構造。

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