JP2007196265A - 内質に優れた極厚鋼板および極厚鋼板用鋳片の連続鋳造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】鋳片の厚さ中心部の固相率が0.8以上、1.0未満の範囲において、未凝固部を含む鋳片の幅中央部を、一対の圧下ロールにより3〜15mm圧下することにより鋳造された鋳片を素材として、仕上げ圧延までの圧下比rが1.5〜4.0の条件で熱間圧延して得られ、引張強度Xのレベルが400MPa級乃至600MPa級である極厚鋼板であって、該極厚鋼板の厚み中心部の中心ポロシティ体積Vpが、Vp < Vp0/rなる関係を満たすことを特徴とする極厚鋼板。ここで、Vp0は、極厚鋼板の引張強度から計算により求められる換算中心ポロシティ体積である。
【選択図】図6
Description
1.67×((t0−t1)×R)1/2/t0+0.5≧1.1・・・ (b)
ここで、t0は被圧延材の最終圧延パス前の厚さ(mm)、t1は被圧延材の最終圧延パス後の厚さ(mm)、Rは圧延ロール半径(mm)を示す。
(a)鋳片の厚さ中心部およびその他の部分の比重測定に基づいて、中心ポロシティを単位質量当たりの体積割合として求め、この値を評価することにより、極厚鋼板の内質向上の指標とすることができる。
(b)鋳片を凝固末期に一定の圧下条件で圧下しながら連続鋳造することにより、極厚鋼板の内質向上に要求される中心ポロシティの低減効果が得られる。
(c)上記(b)の効果は、400MPa級鋼のみならず、さらに高強度の、500MPa級鋼および600MPa級鋼においても有効に発揮される。
(1)連続鋳造された鋳片を素材として、仕上げ圧延までの圧下比rが1.5〜4.0の条件で熱間圧延して得られ、引張強度Xのレベルが400MPa級乃至600MPa級である極厚鋼板であって、該鋼板の厚さ中心部の中心ポロシティ体積Vp(cm3/g)が、下記(1)式および(2)式の関係を満たすことを特徴とする内質に優れた極厚鋼板。
Vp0=(0.020×X/10−0.085)×10-4 ・・・(2)
ここで、極厚鋼板の引張強度Xは、400MPa〜600MPaの範囲で選択される値であり、換算中心ポロシティ体積Vp0(cm3/g)の算出根拠となる。
(2)上記(1)に記載の極厚鋼板を熱間圧延により製造するための素材として用いる鋳片を連続鋳造する方法であって、該鋳片の厚さ中心部の固相率が0.8以上、1.0未満の範囲において、未凝固部を含む鋳片の幅中央部を、一対の圧下ロールにより3〜15mm圧下することを特徴とする極厚鋼板用鋳片の連続鋳造方法(以下、この連続鋳造方法を、「凝固末期圧下法」という場合がある)。
Vp0=(0.020×X/10−0.085)×10-4 ・・・(2)
ここで、極厚鋼板の引張強度Xは、400MPa〜600MPaの範囲で選択される値であり、換算中心ポロシティ体積Vp0(cm3/g)の算出根拠となる。以下に、本発明を上記のように規定した理由および好ましい範囲について説明する。
(1)極厚鋼板の内質向上の指標
前述の従来技術に示されたとおり、中心ポロシティを低減するために固相率や圧下条件を規定する提案は数多くなされているが、鋳片または圧延製品の単位質量当たりの中心ポロシティ体積を定量的に規定したものは見当たらない。本発明者らはUST欠陥のない内質の良好な極厚鋼板を製造するためには、極厚鋼板の内質向上の指標の設定が不可欠であると考え、鋳片および極厚鋼板の単位質量当たりの中心ポロシティ体積の定量化を検討した。
さらに、極厚鋼板の場合にも、鋳片の場合と同様の手法で中心ポロシティ評価を行った。
本発明者らは、さらに検討を重ね、本発明の凝固末期圧下法を適用した鋳片を素材とする極厚鋼板は、上記のUST評価において欠陥が検出されないこと、また同じ凝固末期圧下条件であっても強度レベルにより鋳片の中心ポロシティ低減への効果が異なることを知見した。
ここで、(2)式は400MPa〜600MPaの引張強度レベルで回帰分析して、極厚鋼板の引張強度Xと鋳片の中心ポロシティ体積Vp0の関係を表した式であるから、引張強度Xは同じ範囲内で選択される値を適用できる。
上記の(1)式および(2)式は極厚鋼板の内質向上の指標となり得るものであり、上記の(1)式を満足すれば、UST欠陥のない、内質に優れた極厚鋼板を得ることができる。
(2)圧下比1.5〜4.0
連続鋳造した鋳片を圧延する場合の圧下比rは、圧下比=(鋳造完了後鋳片厚さ/鋼板圧延仕上げ厚さ)で定義される。この圧下比は、通常の連続鋳造では、以下の理由により2.5〜4.0とされている。
(3)化学組成
本発明が対象とする鋼板は、化学組成を限定するものではないが、主に最終製品である厚鋼板としての機械特性、溶接性、溶接熱影響部特性等に応じて各合金元素を組合せることが望ましい場合があり、下記の化学組成を含有することができる。以下の説明において、「%」は「質量%」を表す。
Cは強度を確保するのに有効な元素であるが、その効果を得るためには0.02%以上含有させることが望ましい。一方、構造材料等の母材や溶接部の靱性が要求されるものについては靱性確保の観点から0.18%以下(例えば、−20、−40℃の低温靱性の要求がある場合は0.09%以下)の含有量のものを用いることが望ましい。また、高硬度にして摩耗性等を向上させる用途には、必要な硬度を得るために0.56%以下の含有量のものを用いることが望ましい。
Siは溶鋼の脱酸に必要な元素であり、その効果を得るためには0.04%以上が望ましい。しかし、0.60%を超えると溶接熱影響部靱性を劣化させるので、望ましくは0.35%以下である。
Mnは、Cと同様、母材強度を確保するのに有効な元素であり、効果的に強度を得るために0.50%以上含有することが望ましい。しかし、Mn含有量が多すぎると中心偏析による母材や溶接熱影響部靱性の劣化が顕著となるため、2.00%以下の範囲で用いるのが望ましい。
PおよびSは鋼の靱性を著しく悪化させる元素であり、その含有量は少ない方が望ましいが、極端に低下させるためにはコストがかかるために、上記の範囲以下で用いる。
(4)圧下時期
本発明の連続鋳造方法では、中心固相率が0.8以上の凝固末期に圧下する、すなわち、中心固相率が0.8以上の時に圧下ロールによって圧下できるように、操業条件(鋳造速度、冷却水量等)を調整する。
(5)圧下量
本発明の連続鋳造方法において、鋳片の幅方向中央部における圧下量を3〜15mmとするのは、圧下量が3mm未満では、鋳片の中心ポロシティを確実に軽減することができないからである。つまり、圧下量が3mm未満の場合には、大きな中心ポロシティがわずかに小さくなるだけで、その後の圧延によっても圧着できずに欠陥として残るからである。
(6)圧下方法
本発明では、必要圧下量が3mm〜15mmであるので、少ない圧下容量で効率よく圧下できるように鋳片の上面と下面とを対称圧下することが望ましく、そのためには、圧下時に下ロールを鋳片の下側パスラインよりも上部に突出させることが望ましい。また、鋳片バルジング量は特に規定していないが、例えば、必要圧下量が3mmの場合、バルジング量を2mmとすると、圧下時の変形抵抗の大きい鋳片短辺部の圧下量は1mmで済むこととなるので必要に応じてバルジングを併用してもよい。
(試験方法)
1)鋳造方法
図3は、本発明の連続鋳造方法を試験するために用いた垂直曲げ型の連続鋳造装置を模式的に示した図である。試験に用いた鋳型は、厚さが311mm、幅は2300mmの大きさのものを使用した。以下の説明では、この鋳型で鋳造した鋳片を「300mm厚鋳片」と記す。
2)鋳片および極厚鋼板の中心ポロシティ評価
得られた鋳片は、中心ポロシティの調査のために一部から試料を採取した後、950〜1170℃に加熱し、1050〜750℃の範囲で仕上げ圧延を行い極厚鋼板を製造した。使用した仕上げ圧延機のワークロール径は1040mm、最大圧下力は6.17×104kN(6300ton)であった。中心ポロシティの調査のために極厚鋼板の一部から試料を採取した。
また、極厚鋼板についても、上記と同じ条件で試料採取を行ったが、各極厚鋼板で圧下比が異なるため、試料形状の厚みは極厚鋼板の厚みの約1/20で統一した。
(UST評価方法)
本発明はUST欠陥のない内質の優れた高強度極厚鋼板を製造することを目的としているため、JIS G0801(1993)で規定するUSTよりも厳格な試験方法でUST欠陥の評価を行った。本発明で採用する垂直超音波探傷法では、JIS G0801を応用し、縦または横100mmピッチの線上探傷で、きずエコー高さ(以下「F1」という)が25%超えでその欠陥指示長さが5mm超えの欠陥が1個/平方メートル以下と規定した。
(試験結果)
表3に実施例の試験条件を、表4に試験結果をそれぞれ示す。本発明例の試験番号T1〜T4は、圧下量を12mmとして本発明の凝固末期圧下法を適用して製造した鋳片を圧延素材とした極厚鋼板についての試験であり、比較例の試験番号T5〜T8は、凝固末期圧下法を適用しなかった、すなわち圧下量を0mmとして製造した鋳片を圧延素材とした極厚鋼板についての試験である。
さらに、本発明で規定する前記の(1)式の関係を満足した試験番号T1〜T4は、表4に示すように、上記のUST評価においても合格する良好な結果を得た。
2.溶鋼湯面(メニスカス)
3.鋳型
4.溶鋼
5.凝固シェル
6.ガイドロール
7.圧下ロール
8.鋳片
Claims (2)
- 連続鋳造された鋳片を素材として、仕上げ圧延までの圧下比rが1.5〜4.0の条件で熱間圧延して得られ、引張強度Xのレベルが400MPa級乃至600MPa級である極厚鋼板であって、
該鋼板の厚さ中心部の中心ポロシティ体積Vp(cm3/g)が、下記(1)式および(2)式の関係を満たすことを特徴とする内質に優れた極厚鋼板。
Vp < Vp0/r ・・・(1)
Vp0=(0.020×X/10−0.085)×10-4 ・・・(2)
ここで、極厚鋼板の引張強度Xは、400MPa〜600MPaの範囲で選択される値であり、換算中心ポロシティ体積Vp0(cm3/g)の算出根拠となる - 請求項1に記載の極厚鋼板を熱間圧延により製造するための素材として用いる鋳片を連続鋳造する方法であって、
該鋳片の厚さ中心部の固相率が0.8以上、1.0未満の範囲において、未凝固部を含む鋳片の幅中央部を、一対の圧下ロールにより3〜15mm圧下することを特徴とする極厚鋼板用鋳片の連続鋳造方法。
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