JP2007146871A - トロイダル型無段変速機 - Google Patents

Abstract

【課題】簡単且つ効果的な方法でディスクへの油の飛散を防止して、グロススリップを有効に抑制できるとともに、攪拌ロスが低く伝達効率が高いトロイダル型無段変速機を提供する。
【解決手段】本トロイダル型無段変速機では、パワーローラ１１とディスクとの間に油膜を形成するための油がディスクに向けて飛散することを防止する飛散防止カバー１００が設けられる。飛散防止カバー１００は、トラニオン１５の側面や、外輪またはパワーローラ１１に設けられる。この飛散防止カバー１００を設けることにより、例えばパワーローラ１１の軸受部分２４で発熱した高温の油がディスク（特に、トラクション面以外のディスクの表面部位）へ飛散することを簡単且つ効果的に防止できる。したがって、ディスク表面が高温になることを抑制でき、そのため、グロススリップが生じる可能性が小さくなる。また、ディスクを冷却する油量も少なくて済むため、攪拌ロスも低減する。
【選択図】図１

Description

本発明は、自動車や各種産業機械の変速機などに利用可能なトロイダル型無段変速機に関する。

例えば自動車用変速機として用いるダブルキャビティ式トロイダル型無段変速機は、図６および図７に示すように構成されている。図６に示すように、ケーシング５０の内側には入力軸（中心軸）１が回転自在に支持されており、この入力軸１の外周には、２つの入力側ディスク２，２と２つの出力側ディスク３，３とが取り付けられている。また、入力軸１の中間部の外周には出力歯車４が回転自在に支持されている。この出力歯車４の中心部に設けられた円筒状のフランジ部４ａ，４ａには、出力側ディスク３，３がスプライン結合によって連結されている。

入力軸１は、図中左側に位置する入力側ディスク２とカム板７との間に設けられたローディングカム式の押圧装置１２を介して、駆動軸２２により回転駆動されるようになっている。また、出力歯車４は、２つの部材の結合によって構成された仕切壁１３を介してケーシング５０内に支持されており、これにより、入力軸１の軸線Ｏを中心に回転できる一方で、軸線Ｏ方向の変位が阻止されている。

出力側ディスク３，３は、入力軸１との間に介在されたニードル軸受５，５によって、入力軸１の軸線Ｏを中心に回転自在に支持されている。また、図中左側の入力側ディスク２は、入力軸１にボールスプライン６を介して支持され、図中右側の入力側ディスク２は、入力軸１にスプライン結合されており、これら入力側ディスク２は入力軸１と共に回転するようになっている。また、入力側ディスク２，２の内側面（凹面）２ａ，２ａと出力ディスク３，３の内側面（凹面）３ａ，３ａとの間には、パワーローラ１１（図７参照）が回転自在に挟持されている。

図６中右側に位置する入力側ディスク２の内周面２ｃには、段差部２ｂが設けられ、この段差部２ｂに、入力軸１の外周面１ａに設けられた段差部１ｂが突き当てられるとともに、入力側ディスク２の背面（図６の右面）がローディングナット９に突き当てられている。これによって、入力側ディスク２の入力軸１に対する軸線Ｏ方向の変位が実質的に阻止されている。また、カム板７と入力軸１の鍔部１ｄとの間には、皿ばね８が設けられており、この皿ばね８は、各ディスク２，２，３，３の凹面２ａ，２ａ，３ａ，３ａとパワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａとの当接部に押圧力を付与する。

図６のＡ−Ａ線に沿う断面図である図７に示すように、ケーシング５０の内側であって、出力側ディスク３，３の側方位置には、両ディスク３，３を両側から挟む状態で一対のヨーク２３Ａ，２３Ｂが支持されている。これら一対のヨーク２３Ａ，２３Ｂは、鋼等の金属のプレス加工あるいは鍛造加工により矩形状に形成されている。そして、後述するトラニオン１５の両端部に設けられた枢軸１４を揺動自在に支持するため、ヨーク２３Ａ，２３Ｂの四隅には、円形の支持孔１８が設けられるとともに、ヨーク２３Ａ，２３Ｂの幅方向の中央部には、円形の係止孔１９が設けられている。

一対のヨーク２３Ａ，２３Ｂは、ケーシング５０の内面の互いに対向する部分に形成された支持ポスト６４，６８により、僅かに変位できるように支持されている。これらの支持ポスト６４，６８はそれぞれ、入力側ディスク２の内側面２ａと出力側ディスク３の内側面３ａとの間にある第１のキャビティ２２１および第２のキャビティ２２２にそれぞれ対向する状態で設けられている。

したがって、ヨーク２３Ａ，２３Ｂは、各支持ポスト５４，６８に支持された状態で、その一端部が第１のキャビティ２２１の外周部分に対向するとともに、その他端部が第２のキャビティ２２２の外周部分に対向している。

第１および第２のキャビティ２２１，２２２は同一構造であるため、以下、第１のキャビティ２２１のみについて説明する。

図７に示すように、ケーシング５０の内側において、第１のキャビティ２２１には、入力軸１に対し捻れの位置にある一対の枢軸１４，１４を中心として揺動する一対のトラニオン１５，１５が設けられている。なお、図７においては、入力軸１の図示は省略している。各トラニオン１５，１５は、その本体部である支持板部１６の長手方向(図７の上下方向)の両端部に、この支持板部１６の内側面側に折れ曲がる状態で形成された一対の折れ曲がり壁部２０，２０を有している。そして、この折れ曲がり壁部２０，２０によって、各トラニオン１５，１５には、パワーローラ１１を収容するための凹状のポケット部Ｐが形成される。また、各折れ曲がり壁部２０，２０の外側面には、各枢軸１４，１４が互いに同心的に設けられている。

支持板部１６の中央部には円孔２１が形成され、この円孔２１には変位軸２３の基端部（第１の軸部）２３ａが支持されている。そして、各枢軸１４，１４を中心として各トラニオン１５，１５を揺動させることにより、これら各トラニオン１５，１５の中央部に支持された変位軸２３の傾斜角度を調節できるようになっている。また、各トラニオン１５，１５の内側面から突出する変位軸２３の先端部（第２の軸部）２３ｂの周囲には、各パワーローラ１１が回転自在に支持されており、各パワーローラ１１，１１は、各入力側ディスク２，２および各出力側ディスク３，３の間に挟持されている。なお、各変位軸２３，２３の基端部２３ａと先端部２３ｂとは、互いに偏心している。

また、前述したように、各トラニオン１５，１５の枢軸１４，１４はそれぞれ、一対のヨーク２３Ａ，２３Ｂに対して揺動自在および軸方向(図７の上下方向)に変位自在に支持されており、各ヨーク２３Ａ，２３Ｂにより、トラニオン１５，１５はその水平方向の移動を規制されている。前述したように、各ヨーク２３Ａ，２３Ｂの四隅には円形の支持孔１８が４つ設けられており、これら支持孔１８にはそれぞれ、トラニオン１５の両端部に設けた枢軸１４がラジアルニードル軸受３０を介して揺動自在に支持されている。また、前述したように、ヨーク２３Ａ，２３Ｂの幅方向（図７の左右方向）の中央部には、円形の係止孔１９が設けられており、この係止孔１９の内周面は球状凹面として、支持ポスト６４，６８を内嵌している。すなわち、上側のヨーク２３Ａは、ケーシング５０に固定部材５２を介して支持されている球面ポスト６４によって揺動自在に支持されており、下側のヨーク２３Ｂは、球面ポスト６８およびこれを支持する駆動シリンダ３１の上側シリンダボディ６１によって揺動自在に支持されている。

なお、各トラニオン１５，１５に設けられた各変位軸２３，２３は、入力軸１に対し、互いに１８０度反対側の位置に設けられている。また、これらの各変位軸２３，２３の先端部２３ｂが基端部２３ａに対して偏心している方向は、両ディスク２，２，３，３の回転方向に対して同方向(図７で上下逆方向)となっている。また、偏心方向は、入力軸１の配設方向に対して略直交する方向となっている。したがって、各パワーローラ１１，１１は、入力軸１の長手方向に若干変位できるように支持される。その結果、押圧装置１２が発生するスラスト荷重に基づく各構成部材の弾性変形等に起因して、各パワーローラ１１，１１が入力軸１の軸方向に変位する傾向となった場合でも、各構成部材に無理な力が加わらず、この変位が吸収される。

また、パワーローラ１１の外側面とトラニオン１５の支持板部１６の内側面との間には、パワーローラ１１の外側面の側から順に、スラスト転がり軸受であるスラスト玉軸受２４と、スラストニードル軸受２５とが設けられている。このうち、スラスト玉軸受２４は、各パワーローラ１１に加わるスラスト方向の荷重を支承しつつ、これら各パワーローラ１１の回転を許容するものである。このようなスラスト玉軸受２４はそれぞれ、複数個ずつの玉２６，２６と、これら各玉２６，２６を転動自在に保持する円環状の保持器２７と、円環状の外輪２８とから構成されている。また、各スラスト玉軸受２４の内輪軌道は各パワーローラ１１の外側面（大端面）に、外輪軌道は各外輪２８の内側面にそれぞれ形成されている。

また、スラストニードル軸受２５は、トラニオン１５の支持板部１６の内側面と外輪２８の外側面との間に挟持されている。このようなスラストニードル軸受２５は、パワーローラ１１から各外輪２８に加わるスラスト荷重を支承しつつ、これらパワーローラ１１および外輪２８が各変位軸２３の基端部２３ａを中心として揺動することを許容する。

さらに、各トラニオン１５，１５の一端部(図７の下端部)にはそれぞれ駆動ロッド（枢軸１４から延びる軸部）２９，２９が設けられており、各駆動ロッド２９，２９の中間部外周面に駆動ピストン（油圧ピストン）３３，３３が固設されている。そして、これら各駆動ピストン３３，３３はそれぞれ、上側シリンダボディ６１と下側シリンダボディ６２とによって構成された駆動シリンダ３１内に油密に嵌装されている。これら各駆動ピストン３３，３３と駆動シリンダ３１とで、各トラニオン１５，１５を、これらトラニオン１５，１５の枢軸１４，１４の軸方向に変位させる駆動装置３２を構成している。

このように構成されたトロイダル型無段変速機の場合、駆動軸２２の回転は、押圧装置１２を介して、各入力側ディスク２，２および入力軸１に伝えられる。そして、これら入力側ディスク２，２の回転が、一対のパワーローラ１１，１１を介して各出力側ディスク３，３に伝えられ、更にこれら各出力側ディスク３，３の回転が、出力歯車４より取り出される。

入力軸１と出力歯車４との間の回転速度比を変える場合には、一対の駆動ピストン３３，３３を互いに逆方向に変位させる。これら各駆動ピストン３３，３３の変位に伴って、一対のトラニオン１５，１５が互いに逆方向に変位する。例えば、図７の左側のパワーローラ１１が同図の下側に、同図の右側のパワーローラ１１が同図の上側にそれぞれ変位する。その結果、これら各パワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａと各入力側ディスク２，２および各出力側ディスク３，３の内側面２ａ，２ａ，３ａ，３ａとの当接部に作用する接線方向の力の向きが変化する。そして、この力の向きの変化に伴って、各トラニオン１５，１５が、ヨーク２３Ａ，２３Ｂに枢支された枢軸１４，１４を中心として、互いに逆方向に揺動する。

その結果、各パワーローラ１１，１１の周面１１ａ，１１ａと各内側面２ａ，３ａとの当接位置が変化し、入力軸１と出力歯車４との間の回転速度比が変化する。また、これら入力軸１と出力歯車４との間で伝達するトルクが変動し、各構成部材の弾性変形量が変化すると、各パワーローラ１１，１１およびこれら各パワーローラ１１，１１に付属の外輪２８，２８が、各変位軸２３，２３の基端部２３ａ、２３ａを中心として僅かに回動する。これら各外輪２８，２８の外側面と各トラニオン１５，１５を構成する支持板部１６の内側面との間には、それぞれスラストニードル軸受２５，２５が存在するため、前記回動は円滑に行われる。したがって、前述のように各変位軸２３，２３の傾斜角度を変化させるための力が小さくて済む。

ところで、上記構成のトロイダル型無段変速機において、パワーローラ１１と入出力側ディスク２，３との間の動力伝達は、これらの部材表面の損傷を防止するべく、油膜を介したトラクション力により非接触で行なわれる（以下、油膜によって形成されるパワーローラ１１と入出力側ディスク２，３との間の界面をトラクション面と称し、本明細書中では、便宜上、パワーローラ１１の周面１１ａをトラクション面と称することがある。）。そのため、パワーローラ１１と入出力側ディスクとの間に形成されるトラクション面には、トルクを非接触で伝達するための油膜を形成できる十分な量の潤滑油（トラクション油）を供給する必要がある。

また、このような油膜を介したディスク２，３とパワーローラ１１との間の動力伝達では、ディスク２，３とパワーローラ１１との接触部やパワーローラ１１のベアリング部（例えば、スラスト玉軸受２４等）で滑りが生じるため、熱が発生する。この熱は、周囲の部品の温度を上昇させトラクション係数を低下させる。これにより、パワーローラ１１とディスク２，３との間で動力伝達ができなくなることがあるため、油温には十分に注意する必要がある。

更に、前述したように、パワーローラ１１は、側方が大きく開放されたトラニオン１５の凹状のポケット部Ｐ内に収容されている（特に図８を参照）ため、例えばパワーローラ１１のベアリング部で発熱した高温の油は、パワーローラ１１の高速回転に起因する遠心力により、例えば図９に示されるように保持器２７の間からディスク２，３（トラクション面以外の部位）に向けて飛び散る（油の飛散方向が図中に矢印で示されている）。その上、ディスク２，３とパワーローラ１１との接触による発熱もあることから、ディスク２，３の温度は非常に高温となる。そのため、トラクション油の性質が変わるとともに、トラクション係数が更に低下し、グロススリップが発生し易くなる。したがって、従来から、このような問題を解決するべく様々な試みがなされている（例えば、特許文献１ないし特許文献３参照）。

特開２００４−８４６８９号公報 特開２００５−２０１４０５号公報 実開平５−４５３０２号公報

こうした問題は、冷却用の潤滑油の流量を増やして、ディスク２，３やパワーローラ１１の温度を下げることで解決できるが、潤滑油量を増やしてしまうと、攪拌ロスが増加し、伝達効率が低下してしまう。従来技術（特許文献１ないし特許文献３等）にも、この観点からの問題を解決する幾つかの手段が提案されているが、更に簡単で且つ効果的な解決策が求められている。

本発明は、前記事情に鑑みて為されたもので、簡単且つ効果的な方法でディスクへの油の飛散を防止して、グロススリップを有効に抑制できるとともに、攪拌ロスが低く伝達効率が高いトロイダル型無段変速機を提供することを目的とする。

前記目的を達成するために、請求項１に記載のトロイダル型無段変速機は、入力軸に結合され且つ該入力軸と一体で回転する入力側ディスクと、この入力側ディスクとの間に設けられたパワーローラを介して前記入力側ディスクの回転力を所定の変速比で受ける出力側ディスクとを備え、前記パワーローラと前記ディスクとの間の動力伝達が油膜を介して行なわれるトロイダル型無段変速機において、前記油膜を形成するための油が前記ディスクに向けて飛散することを防止する飛散防止カバーを備えていることを特徴とする。

上記構成においては、前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンを更に備え、このトラニオンの側面に前記飛散防止カバーが設けられていることが好ましい。この場合、前記飛散防止カバーが前記トラニオンに一体形成されていても良い。

また、上記構成においては、前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンと、前記パワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ且つ前記パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承する軸受とを更に備え、前記軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体とから成り、前記パワーローラには、前記軸受の少なくとも一部を収容するように凹部が形成され、この凹部の周壁によって前記飛散防止カバーが形成されていることが好ましい。この場合、前記凹部の内径が前記外輪の外径よりも大きく設定されていることが好ましく、また、その場合において、前記飛散防止カバーを形成する前記凹部の周壁は、前記外輪の少なくとも一部を外側から覆っていることが更に好ましい。

また、上記構成においては、前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンと、前記パワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ且つ前記パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承する軸受とを更に備え、前記軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体とから成り、前記外輪には、前記軸受の少なくとも一部を収容するように凹部が形成され、この凹部の周壁によって前記飛散防止カバーが形成されていることが好ましい。この場合、前記飛散防止カバーを形成する前記凹部の周壁は、前記内輪に達していても良い。また、前記トラニオンに対して前記パワーローラを回転可能に支持するための支軸を更に備え、この支軸と前記外輪とが一体となっていても良い。

本発明のトロイダル型無段変速機によれば、パワーローラとディスクとの間で油膜を形成するための油がディスクに向けて飛散することを防止する飛散防止カバーが設けられているので、例えばパワーローラの軸受部分で発熱した高温の油がディスク（特に、トラクション面以外のディスクの表面部位）へ飛散することを簡単且つ効果的に防止できる。したがって、ディスク表面が高温になることを抑制でき、そのため、グロススリップが生じる可能性が小さくなる。また、ディスクを冷却する油量も少なくて済むため、攪拌ロスも低減する。

また、特に高動力伝達時においては、発生する熱が非常に大きく、トラクション係数が低下してしまうため、背景技術の段落で説明したように、ディスクに過押付力（油圧ローディング）を与えることがあるが、この時、パワーローラに負荷されるアキシャル荷重が増加し、パワーローラの損失ロスが大きくなってしまう。また、パワーローラのスラスト玉軸受の玉の軌道面での面圧も大きくなるため、負荷できるトルクを絞る必要がでてくる。しかしながら、本発明のように飛散防止カバーを設けると、ディスクに高温の油が飛散しないため、トラクション係数が低下せず、また、安全を見込んだ過押し付けも必要なくなるため、パワーローラの損失ロスが低減し、伝達効率も増加する。また、トルクを絞る必要もないため、車等のエンジン性能を最大限に発揮することができる。

また、発熱量が非常に大きい高動力伝達時では、ディスク材料の組織も変化する。そのため、耐久性が低下しないように潤滑油量を増加する必要があった。前述したように、流量の増加は、攪拌ロスの増加を招き、伝達効率を低下させてしまうが、本発明のように飛散防止カバーを設けることで、潤滑油量を低減でき、攪拌ロスを低減できる。

また、トラクションドライブにより動力を伝達させるためには、トルクに応じた軸力（押付力）を与える必要があるが、トラニオン、ディスク、パワーローラに力が加わるため、変形が発生する。これにより、ディスクとパワーローラの接触位置がズレて、パワーローラと入力側ディスクと出力側ディスクの回転半径の幾何学的関係にズレが生じ変速比がずれる(いわゆるトルクシフト)。飛散防止カバーをトラニオンに設けることで、トラニオンの変形を低減でき、トルク入力時の変速比のズレを低減できるという効果もある。

以下、図面を参照しながら、本発明の実施形態について説明する。なお、本発明の特徴は、ディスクに対する油の飛散を防止する構造にあり、その他の構成および作用は前述した従来の構成および作用と同様であるため、以下においては、本発明の特徴部分についてのみ言及し、それ以外の部分については、図６〜図９と同一の符号を付して簡潔に説明するに留める。

図１および図２は本発明の第１の実施形態を示している。図１に示すように、本実施形態では、パワーローラ１１とディスク２，３との間で油膜を形成するための油がディスク２，３に向けて飛散することを防止する飛散防止カバー１００が、トラニオン１５の両側面に設けられている。この飛散防止カバー１００がトラニオン１５の支持板部１６と一体に形成しても、あるいは別体として設けるようにしてもよい。なお、飛散防止カバー１００は、図２に示すように、スラスト玉軸受２４の内輪を形成するパワーローラ１１と保持器２７との間から遠心力により油が飛散する部位よりもパワーローラ１１側まで食い込んで延びていることが好ましい。

このように、飛散防止カバー１００が設けられていれば、パワーローラ１１のスラスト玉軸受２４で発熱した高温の油が保持器２７の間からディスク２，３（特に、トラクション面以外のディスク２，３の表面部位）へ飛散することを簡単且つ効果的に防止できる（図２の矢印に示されるように、油が飛散防止カバー１００に突き当たって、それ以上の飛散が防止される）。したがって、ディスク２，３の表面が高温になることを抑制でき、そのため、グロススリップが生じる可能性が小さくなる。また、ディスク２，３を冷却する油量も少なくて済むため、攪拌ロスも低減する。

また、特に高動力伝達時においては、発生する熱が非常に大きく、トラクション係数が低下してしまうため、ディスク２，３に過押付力（油圧ローディング）を与えることがあるが、この時、パワーローラ１１に負荷されるアキシャル荷重が増加し、パワーローラ１１の損失ロスが大きくなってしまう。また、パワーローラ１１のスラスト玉軸受２４の玉２６の軌道面での面圧も大きくなるため、負荷できるトルクを絞る必要がでてくる。しかしながら、本実施形態のように飛散防止カバー１００を設けると、ディスク２，３に高温の油が飛散しないため、トラクション係数が低下せず、また、安全を見込んだ過押し付けも必要なくなるため、パワーローラ１１の損失ロスが低減し、伝達効率も増加する。また、トルクを絞る必要もないため、車等のエンジン性能を最大限に発揮することができる。

また、発熱量が非常に大きい高動力伝達時では、ディスク２，３の材料の組織も変化する。そのため、耐久性が低下しないように潤滑油量を増加する必要があるが、流量の増加は、攪拌ロスの増加を招き、伝達効率を低下させてしまう。本実施形態のように飛散防止カバー１００を設ければ、そうした問題が解消され、潤滑油量を低減でき、攪拌ロスを低減できる。

また、飛散防止カバー１００をトラニオン１５に設けると、トラニオン１５の変形を低減でき、トルクシフトを低減できるという効果もある。

図３および図４は本発明の第２の実施形態を示している。図３に示すように、本実施形態において、外輪２８には、スラスト玉軸受２４の少なくとも一部を収容するように凹部２００が形成され、この凹部２００の周壁２００ａによって飛散防止カバー１２０が形成されている。この場合、飛散防止カバー１２０を形成する凹部２００の周壁２００ａは、図４に示すようにパワーローラ（内輪）１１へと達している。すなわち、外輪２８の凹部２００は、保持器２７の間から遠心力により油が飛散する部位よりもパワーローラ（内輪）１１側までかかっている。また、飛散防止カバー１２０には、その対向する一対の部位に、切り欠き１２２，１２２が設けられており、この切り欠き１２２，１２２から油の飛散を許容できるようになっている。なお、本実施形態において、外輪２８は、トラニオン１５に対してパワーローラ１１を回転可能に支持する支軸としての変位軸２３と一体になっている。

したがって、このような構成によっても、第１の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

図５は本発明の第３の実施形態を示している。図示のように、本実施形態において、パワーローラ１１には、スラスト玉軸受２４の少なくとも一部を収容するように凹部２２０が形成され、この凹部２２０の周壁によって飛散防止カバー１４０が形成されている。この場合、凹部２２０の内径は、外輪２８の外径よりも大きく設定されており、また、飛散防止カバー１４０を形成する凹部２２０の周壁は、外輪２８の少なくとも一部を外側から覆っている。すなわち、凹部２２０の周壁は、外輪２８の全体をその全周にわたって覆っていても良く、また、外輪２８の一部または全体をその全周の一部にわたって覆っていても良い。このような構成によっても、第１の実施形態と同様の作用効果を得ることができる。

本発明は、シングルキャビティ型やダブルキャビティ型などの様々なハーフトロイダル型無段変速機に適用することができる。

本発明の第１の実施形態を示す要部構造の斜視図である。 図１の構造の作用を説明するための断面図である。 本発明の第２の実施形態を示す要部構造の斜視図である。 図３の構造の作用を説明するための断面図である。 本発明の第３の実施形態を示す要部構造の断面図である。 従来から知られているトロイダル型無段変速機の具体的構造の一例を示す断面図である。 図６のＡ−Ａ線に沿う断面図である。 従来から知られているトロイダル型無段変速機のトラニオンおよびパワーローラの部位の斜視図である。 従来構造の作用説明図である。

符号の説明

１ 入力軸
２ 入力側ディスク
３ 出力側ディスク
１１ パワーローラ（内輪）
１４ 枢軸
１５ トラニオン
２３ 変位軸（支軸）
２４ スラスト玉軸受（軸受）
２６ 玉（転動体）
２８ 外輪
１００，１２０，１４０ 飛散防止カバー
２００，２２０ 凹部
２００ａ 周壁

Claims (9)

1. 入力軸に結合され且つ該入力軸と一体で回転する入力側ディスクと、この入力側ディスクとの間に設けられたパワーローラを介して前記入力側ディスクの回転力を所定の変速比で受ける出力側ディスクとを備え、前記パワーローラと前記ディスクとの間の動力伝達が油膜を介して行なわれるトロイダル型無段変速機において、
   前記油膜を形成するための油が前記ディスクに向けて飛散することを防止する飛散防止カバーを備えていることを特徴とするトロイダル型無段変速機。
2. 前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンを更に備え、このトラニオンの側面に前記飛散防止カバーが設けられていることを特徴とする請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。
3. 前記飛散防止カバーが前記トラニオンに一体形成されていることを特徴とする請求項２に記載のトロイダル型無段変速機。
4. 前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンと、前記パワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ且つ前記パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承する軸受とを更に備え、前記軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体とから成り、
   前記パワーローラには、前記軸受の少なくとも一部を収容するように凹部が形成され、この凹部の周壁によって前記飛散防止カバーが形成されていることを特徴とする請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。
5. 前記凹部の内径が前記外輪の外径よりも大きく設定されていることを特徴とする請求項４に記載のトロイダル型無段変速機。
6. 前記飛散防止カバーを形成する前記凹部の周壁は、前記外輪の少なくとも一部を外側から覆っていることを特徴とする請求項５に記載のトロイダル型無段変速機。
7. 前記ディスクの中心軸に対し捻れの位置にある枢軸を中心として揺動し且つ前記パワーローラを支持するトラニオンと、前記パワーローラと前記トラニオンとの間に設けられ且つ前記パワーローラに加わるスラスト方向の荷重を支承する軸受とを更に備え、前記軸受は、前記パワーローラによって形成される内輪と、外輪と、これらの内輪および外輪との間で転動する複数の転動体とから成り、
   前記外輪には、前記軸受の少なくとも一部を収容するように凹部が形成され、この凹部の周壁によって前記飛散防止カバーが形成されていることを特徴とする請求項１に記載のトロイダル型無段変速機。
8. 前記飛散防止カバーを形成する前記凹部の周壁は、前記内輪に達していることを特徴とする請求項７に記載のトロイダル型無段変速機。
9. 前記トラニオンに対して前記パワーローラを回転可能に支持するための支軸を更に備え、この支軸と前記外輪とが一体となっていることを特徴とする請求項７または請求項８に記載のトロイダル型無段変速機。

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