JP2007116979A - 農用作業車 - Google Patents

Abstract

【課題】トラクタ本体が揺動源となり制御が不安定になることを防止し、且つ角速度センサの応答性の良さを生かして精度よく圃場面の起伏を検知して制御しうる農用作業車を提供する。
【解決手段】農用作業車１の左右の傾斜を検出する角速度傾斜センサ１６と、該農用作業車１の左右の傾斜角の変化速度を検出する角速度センサ１９と、前記傾斜センサ１６及び角速度センサ１９の検出値に基づいて、農用作業車と対地作業装置との相対角度を制御する制御手段６０とを具備する農用作業車において、
前記制御手段６０は、角速度センサ１９の検出値が一定時間内に閾値を超える頻度が一定以上である場合は、前記対地作業機１の相対角度制御に対する角速度センサ１９の検出値の影響を低下させる手段Ａを設けた。
【選択図】図６

Description

本発明は、センサ等を用いてトラクタ等の農用作業車と、該農用作業車に装着される作業機との相対関係を検知して、該農用作業車に対して対地作業機の角度制御を行う技術に関する。

従来、農用作業車の一例としてその後部に圃場を耕耘するためのロータリ耕耘装置等の対地作業機が連結可能なトラクタは存在する。
このようなトラクタは、その本体にローリング方向（左右方向）の対地角度（傾斜角度）を検出するとともに、トラクタとロータリ耕耘装置との相対角度（上下方向）を検出する。
さらにトラクタが傾いたときは、連結されるロータリ耕耘装置の傾きを補償するように油圧シリンダなどのアクチュエータを作動させることによって、圃場を平坦にすべく耕耘する。
また、特許文献１、特許文献２に記載のように、トラクタのローリング方向の相対速度を検出することによって、トラクタのローリング方向の角速度を検出し上記のアクチュエータの作動速度を変化させるものは公知である。
また、特許文献３、特許文献４に記載のように、ローリング角度の正確な検出に角速度センサを用いることも公知である。
特開平１１−２７５９０８号 特開平１１−２７５９０９号 特開２００２−２５３００３号 特開２００２−２５３００４号

前記特許文献１及び２に記載されるように、アクチュエータの動作速度を角速度センサの検出値によって補正し、システムの応答を改善する手段、前記特許文献３及び４に記載されるように角速度センサの検出値を積分し傾斜角度の検出値を補正することで正確な対地角度の検知を行う手段がある。これらはともに、角速度センサの応答性の速さを前記ローリング制御の応答性向上に利用するものである。
また、角速度センサの検出値に対して負帰還制御（フィードバック制御）を行うことで、対地作業機の角速度を減少させ、作業圃場面の凹凸を少なくする制御を行うことも可能である。

しかしながら、これらはトラクタに装着された角速度センサの検出値が走行する圃場の起伏からくるローリング角度の変化のみから検出された場合には有効であるが、実際のロータリ耕耘装置のローリング制御などにおいては、ローリング制御動作が原因となってもトラクタの車体が揺動し、前記角速度センサの検出値に反映される場合がある。

例えば、浅耕作業などでは比較的対地作業機を高い位置に持ち上げて作業を行うため、トラクタ車体の重心が高くなり、また、耕耘深さが浅くなることからロータリ作業機と地面の接触量が小さくなり、ほとんど対地作業機は地面に支えられず宙吊りの状態になる。
このような場合に、ローリング方向にトラクタとロータリ作業機との相対角度を変化させるべくアクチュエータを駆動したとき、ロータリがローリング方向に動作する運動エネルギーと車体全体の重心の移動によってトラクタが左右に揺動する。この運動からくる検出信号によって相対角度を負帰還修正するべくアクチュエータが駆動されると今度は逆のローリング方向に前記の運動エネルギーと車体全体の重心移動による揺動が発生する。
この繰り返しの結果、作業車両であるトラクタ自身の揺動が源となってシステムが発振することになる（図１６参照）。

このような場合、作業圃場面に起伏が無くてもトラクタ本体と対置作業機が左右方向に余計な動作をしながら逆に作業圃場面を荒らしてしまうこととなる。
角速度センサは応答性が高いため、アクチュエータが追従不可能な高周波のローリング変化速度も検出する。
そのため、トラクタ本体に搭載された角速度センサの検出値を基準に対地作業機の角速度を減衰する制御を行った場合、何らかの防止策を講じなければ発振しやすいシステムとなる。
一般には、対地作業機とトラクタ本体を接続する３点リンクに適度な遊びを設けて（例えば図４に示すチェックチェーンを緩めるなど）対地作業機の揺動が直接トラクタ本体に伝動しない措置を取ることが有効だが、実際のユーザーが必ずしも適切な遊び量の調整を行って作業するとは限らず、またシステムの発振が起こったときにその原因は多くのユーザーにはわからないため、システムの故障を疑われることにもなる。

そこで、本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、トラクタ本体が揺動源となり制御が不安定になることを防止し（図１７参照）、且つ角速度センサの応答性の良さを生かして精度よく圃場面の起伏を検知して制御しうる農用作業車を提供することである。

本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。

即ち、請求項１においては、農用作業車の左右の傾斜を検出する角速度傾斜センサと、該農用作業車の左右の傾斜角の変化速度を検出する角速度センサと、前記傾斜センサ及び角速度センサの検出値に基づいて、農用作業車と対地作業装置との相対角度を制御する制御手段とを具備する農用作業車において、
請求項１においては、前記制御手段は、角速度センサの検出値が一定時間内に閾値を超える頻度が一定以上である場合は、前記対地作業機の相対角度制御に対する角速度センサの検出値の影響を低下させる手段Ａを設けたものである。

請求項２においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、角速度センサの検出値を姿勢制御に反映させないものである。

請求項３においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、角速度センサの検出不感帯を増加させるものである。

請求項４においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、実際の角速度センサの検出値よりも低い値に変換して対地作業機の相対角度制御に用いるものである。

請求項５においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａが用いられる場合、前記請求項１における角速度センサ検出値の影響を低下させても、前記一定時間内に角速度センサの検出値が閾値を超える頻度が高い場合には、更に相対角度制御に対する影響を低下させるものである。

請求項６においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａを用いた後、角速度センサの検出値が一定時間内に閾値を超える頻度が一定以内になった場合は、手段Ａを用いることを解除するものである。

請求項７においては、前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａが用いられる場合には、警報を発する報知手段を具備するものである。

本発明の効果として、以下に示すような効果を奏する。

請求項１においては、応答性の良い制御システムが状況によって発振を起こすことを防止し、システムの安定性を高めることが可能となる。また、移動平均を用いた処理や、あらかじめ不感帯を大きく設定する処理などの、安定性を確保するために通常状態の応答性を低下させてしまう処理を採用せずに、結果としてシステム全体の応答性を高めることが可能となる。

請求項２においては、簡便且つ確実に制御システムの発振を防止し、システムの安定性を高めることが可能となる。

請求項３においては、必要な場合のみシステム発振防止処置が図られ、応答性の良い通常の制御状態を維持する頻度が高まり、システムの安定性を確保する範囲で応答性を向上することが可能となる。

請求項４においては、発振による悪影響を排除しながらも、発振以外の角速度の検出を継続することが可能となるため、システムの応答性を高めることが可能となる。

請求項５においては、請求項３及び４の働きを時系列的に段階を踏んで強めていくことによって、最適な補正量を自動的に得ることが可能となり、システムの応答性向上を行うことが可能となる。

請求項６においては、必要のない場合には角速度センサの検出値を通常に戻すことが可能となるため、システムの応答性が向上する。

請求項７においては、オペレータなどにシステムが非定常状態で働いていることを報知できるため、トラクタ本体と対地作業機の連結状態を調整しなおすことが可能となる。これによって最適な状態で制御装置を使用することが可能となり、システムの精度が向上し、使用者が扱いやすい機械を供給することが可能となる。

以下、添付図面を参照しながら、本発明の実施の形態について説明し、本発明の理解に供する。尚、以下の実施の形態は、本発明を具体化した一例であって、本発明の技術的範囲を限定する性格のものではない。
図１は本発明の実施の形態に係るトラクタ１の概略構成を示す側面図、図２はトラクタ１の制御系に関するブロック図、図３はトラクタ１における油圧回路図、図４はトラクタ１における対地作業機との連結に用いるロワーリンクの詳細図、図５は制御系が行う一連の処理（スタート〜Ｓ４０）の一例を示した流れ図、図６は制御系が行う一連の処理（Ｓ５０〜Ｓ７０）の一例を示した流れ図、図７は制御系が行う一連の処理（Ｓ８０〜Ｓ９７）の一例を示した流れ図、図８は制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ａ等）の一例を示した流れ図、図９は制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ｂ等）の一例を示した流れ図、図１０は制御系が行う一連の処理（Ｓ１６１ｃ、Ｓ１６２ｃ等）の一例を示した流れ図、図１１は制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ｂ、Ｓ１６１ｃ、Ｓ１６２ｃ等）の一例を示した流れ図、図１２は制御系が行う一連の処理（Ｓ１３０ｂ、Ｓ１３５ｂ、Ｓ１６０ｄ等）の一例を示した流れ図、図１３は制御系が行う一連の処理（Ｓ１３０ｃ、Ｓ１３５ｃ、Ｓ１６０ｅ等）の一例を示した流れ図、図１４は制御系が行う一連の処理（Ｓ１３１、Ｓ１３６等）の一例を示した流れ図、図１５はトラクタ１におけるメータパネルの一例を表した平面図、図１６はシステムが発振を起こした場合の角速度センサ検出値を表したグラフ図、図１７はシステムが発振を起こした場合において、本発明に掛かる処理を施した場合の角速度センサ検出値を表したグラフ図である。

先ず、図１（外観図）、図２（ブロック図）、及び図３を（油圧回路図）を用いて本発明の農用作業車の一例であるトラクタの概略構成について説明する。
１はトラクタで、機体の前後部に夫々前輪２・２と後輪３・３とを備え、ミッションケース４の後上部には油圧シリンダケース５を固着して設けている。
該油圧シリンダケース５内には、単動式油圧シリンダ６が設けられており、油圧シリンダケース５の左右両側には該油圧シリンダ６の伸縮により回動するリフトアーム７・７を配置している。

また、トップリンク１０、ロワーリンク１１、１１からなる３点リンク機構１２の後端部には、対地作業機の一例であるロータリ耕耘装置１４がリフトアーム７・７にて昇降自在に連結されている。
したがって、上記単動式油圧シリンダ６によって、リフトアーム７・７に連結されるロータリ耕耘装置１４が上昇または下降制御されることになる。
リフトアーム７、７とロワーリンク１１、１１との間には左右一方にリフトロッド１５と左右他方に傾倒シリンダ１８が介装されている。

また、傾倒シリンダ１８は複動式とし、後述する制御弁の切換で伸縮され、ロータリ耕耘装置１４をローリング方向（左右方向）に傾動させることが可能となり、ロータリ耕耘装置１４の水平（姿勢）制御を行うことが可能となる。
また、１７は本機（リフトアーム）と作業機の間の左右方向の相対角を検出する手段であり、トラクタ１とロータリ耕耘装置１４との間の相対的回動量を検出するストロークセンサで構成して、具体的には直線式のポテンショメータで構成されている。
このストロークセンサ１７は、上記傾倒シリンダ１８の横側部に配設され、該傾倒シリンダ１８の伸縮量を検出することによって、上記相対的回動量を検出するものである。
１６は、本機の任意位置、例えば、油圧シリンダケース５の横側部に取り付けられた傾斜センサであって、トラクタ１の左右の傾斜角度（即ち対地角度）を検出する対地検出手段の一例である。

＜ロータリ耕耘装置１４の位置決めに関するもの＞
２０はポジション制御用の油圧操作レバーであって、この油圧操作レバー２０の回動基部には、トラクタ１の後部に連結されているロータリ耕耘装置１４の対地高さを設定するためのポテンショメータからなる対地高さ設定器２１（図２参照）が取り付けられている。

一方、片側リフトアーム７の回動基部にもポテンショメータからなる対地高さセンサ２３（図２参照）が設けられ、油圧操作レバー２０にて設定された位置にリフトアーム７、７が回動してその設定位置に停止するように構成している。該対地高さセンサ２３は回転型のポテンショメータやロータリエンコーダ等の回転センサにより、リフトアーム７の回動角度を検知することにより、ロータリ耕耘装置（作業機）１４の高さを検出するようにしている。

＜ロータリ耕耘装置１４に関して＞
ロータリ耕耘装置１４について簡単に説明すると、ロータリ耕耘装置１４は、耕耘爪を回動して耕耘する耕耘部３４と、耕耘部３４の上方を覆う耕耘カバー３５と、耕耘カバー３５の後部にリヤカバー３６を枢支し、該リヤカバー３６の回動基部に、リヤカバー３６の角度を検出する耕深センサ３７が設けられている。該耕深センサ３７はリヤカバーの角度を検出しても、ハンガーロッドの伸縮長さを検知する構成であっても良い。

次に油圧経路について図３を用いて説明する。
＜ロータリ耕耘装置１４の左右の傾動に関する油圧系統＞
油圧ポンプ２５から送り出された作動圧油は、分流弁２６により一部は上述した水平制御用の傾倒シリンダ１８側に送られ、他はトラクタ１の後部に連結可能な作業機（例えば、上述したロータリ耕耘装置１４）を昇降するためのリフトアーム７・７に連結される単動式油圧シリンダ６側に送られる。
ロータリ耕耘装置１４の水平制御用の切換弁２７は、３位置４ポート式の弁にて構成され、左側のソレノイド２７ａが励磁されると傾倒シリンダ１８は伸長し、逆に右側のソレノイド２７ｂが励磁されると短縮する。
前記切換弁２７は、制御装置６０（図２参照）からパルス信号を受信した場合に、ソレノイド２７ａ又はソレノイド２７ｂにパルス信号を流すことによって、制御される電磁弁であって、電流値に比例するものである。
また、上記切換弁２７は常態においては中立位置を保っており、傾斜センサ１６によってトラクタ１の傾斜が検出された場合に、制御装置６０は、ロータリ耕耘装置１４を水平に維持すべく、上記何れかのソレノイド（２７ａ、２７ｂ）を励磁することによって切換弁２７を切り替える。

＜リフトアーム７の上昇、下降に関する油圧系統＞
４０はメインの油圧昇降回路の一部を構成する油路、４２は上昇用比例制御弁、４５は下降用比例制御弁である。
上昇用比例制御弁４２は、パイロット圧を制御する第１制御弁４７と、流量を制御する第２制御弁４８とからなり、第１制御弁４７のソレノイドに流す電流値をコントロールすることによって第２制御弁４８に掛かるパイロット圧が変わり、上記単動式油圧シリンダ６に至る作動油の量がコントロールされる。
同様に、下降用比例制御弁４５も、パイロット圧をコントロールする第１制御弁４９と、流量制御する第２制御弁５０とからなり、第１制御弁４９のソレノイドに通電する電流値を変えることによって、第２制御弁５０に掛かるパイロット圧が変わり、上記単動式油圧シリンダ６から作動油タンクに排出される作動油の量が制御される。
これらの上昇用、下降用の比例制御弁４２・４５は水平制御用の切換弁２７と同様、１パルスあたりのＯＮ時間を変えて電流値をコントロール（デューティ制御）するものである。

また、上記切換弁２７、上記上昇用比例制御弁４２、及び上記下降用比例制御弁４５は、制御装置６０より送出されるＰＷＭ（Ｐｕｌｓｅ Ｗｉｄｔｈ Ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ）信号によって、切り替えられる構成であっても良い。
このように、ＰＷＭ信号によって切り替えられる構成にする場合、例えば、対地高さ設定器２１による設定値と対地高さセンサ２３の検出値との間に偏差が生じた場合に、制御装置６０は該偏差が小さい場合には１パルス当たりのＯＮ時間（オンタイム）を短くしてＰＷＭ信号を送出し、他方、該偏差が大きい場合には１パルス当たりのＯＮ時間を長くしてＰＷＭ信号を送出するように構成しても良い。

制御系の構成としては、トラクタ１においてロータリ耕耘装置１４の相対角度のローリング制御等を行うための制御手段の一例である制御装置６０には、図２に示すように、トラクタ１の左右の傾斜角度の変化速度を計測する角速度センサ１９を具備している。
その他、制御装置６０には、トラクタ１の後部に取り付けられるロータリ耕耘装置１４等の対地作業機の取り付け幅等の連結状態に応じて切り替えを設定するための設定手段の一例である取付切換スイッチ５９、シフト位置を検出するシフト位置センサ５６、エンジン回転数センサ５７、トラクタ１やロータリ耕耘装置１４の制御モードを選択・決定するための切換手段の一例であるモードスイッチ６１、及びトラクタ１の車速を検出するための車速検出手段の一例である車速センサ７０等が接続されている。（以下、「スイッチ」を「ＳＷ」と表記する）
更に、ロータリ耕耘装置１４の耕耘深さを設定するための耕深設定器５１、トラクタ１とロータリ耕耘装置１４との相対角度を予め設定するための傾斜設定器５２も接続されている。

また、制御装置６０の入力側にはＡ／Ｄ変換器５５が設けられており、該Ａ／Ｄ変換器５５を介して、シフト位置センサ５６、傾斜設定器５２、耕深設定器５１、対地高さ設定器２１、対地高さセンサ２３、耕深センサ３７、ストロークセンサ１７、傾斜センサ１６、角速度センサ１９等が制御装置６０に接続されている。
また、上記Ａ／Ｄ変換器５５を介さずに該制御装置６０に接続されるものとしては、取付切換ＳＷ５９、エンジン回転数センサ５７、モードＳＷ６１、車速センサ７０などがある。
また、上記制御装置６０は、ＭＰＵやＣＰＵ等の中央演算装置より成るものであっても良い。

また、制御装置６０の出力側には、リフトアーム７、７を昇降回動させる上昇用比例制御弁４２と下降用比例制御弁４５、及び水平制御用の傾倒シリンダ１８を伸長させるソレノイド２７ａと短縮させるソレノイド２７ｂが接続されている。
尚、５８はＡ／Ｄ変換器５５を介することなく直接制御装置６０に接続された昇降用スイッチであっても良い。
該スイッチ５８をオンにすると、ロータリ耕耘装置１４は最大上昇位置まで上昇し、ＯＦＦにすると、油圧操作レバー２０によって定まる高さまで下降する。

＜一連の処理＞
ここで、ロータリ耕耘装置１４の相対角度のローリング制御等を行うための制御の流れ図を、図５乃至図１４を用いて説明する。
まず、図５乃至図７にしめすように、制御装置６０はスイッチ類やセンサ類の設定や検出値などを読み込んでトラクタ１の状況を認識する（Ｓ１０）。制御装置６０は角速度センサ値の変化を監視している途中であるか否かを判定し（Ｓ２０）、判定を開始していなければ所定の判定時間のカウントを開始する（Ｓ１１０）。
次に、角速度センサの検出値が一定の範囲内から範囲外に変化したか否かを判定する（Ｓ３０）。範囲内から範囲外への変化を検知したならば、その回数（ｎ）を１増やす（Ｓ１２０）。

その後、角速度センサ値が範囲内から範囲外へとなった回数（ｎ）が所定内であったか否かを判別する。（Ｓ４０）。所定外であったならば、図６に示すように、そのまま通常の制御動作を行った場合、発振が始まるおそれがあるとみなして、速やかに角速度センサの検出値から制御動作へ至る影響を低下させる処理（手段Ａ）を行うことを決定する（Ｓ１３０）。
角速度センサ値が範囲内から範囲外へとなった回数（ｎ）が所定内であり、ステップＳ１１０で開始された判定期間が経過しているならば、そのまま通常の制御動作を行っても発振が始まるおそれは無いとみなして、角速度センサの検出値から制御動作へ至る影響を低下させる処理を行わないことを決定する（Ｓ１３５）。
角速度センサの制御動作へ至る影響を低下させる処理を行う、あるいは行わないことを決定した後に角速度センサの範囲内から範囲外への変化回数（ｎ）とそれを数える間の時間（ｔ）を０に戻し（Ｓ１４０、Ｓ１５０）、次回ループのステップＳ２０からＳ４０に至るまでの処理で判定が再開される。
角速度センサ値が範囲内から範囲外へとなった回数（ｎ）が所定内であり、ステップＳ２５で開始された判定時間が経過していないならば、角速度センサの検出値から制御動作へ至る影響を低下させる処理を行うか否かは前回ループによって決定された判定を引き継ぐ。
手段Ａが有効であるか否かがここまでで決定されたため、次に手段Ａが有効であるか無効であるかを判定し（Ｓ６０）、有効であるならば手段Ａを実行する（Ｓ１６０）。

その後、図７に示すように、傾斜センサ、角速度センサをはじめとする各センサの値から対地作業機の動作角度（設定値との偏差）を算出し（Ｓ７０）、その偏差に応じて出力を決定して制御を行う（Ｓ８０〜Ｓ８５、Ｓ８０〜９６／９７）。例えば、偏差が大きい場合には伸縮させるための油圧の送油量も多くするのである。

このような処理を行うことにより、必要のない場合には角速度センサの検出値を通常に戻すことが可能となるため、システムの応答性が向上する。また、必要のない場合には角速度センサの検出値を通常に戻すことが可能となるため、システムの応答性が向上する。

また、図８に示すように、手段Ａを実行するステップＳ１６０において、角速度の検出値は無いものと判定し（Ｓ１６０ａ）、実際の角速度センサ検出値に関わらず、ステップＳ７０の偏差の計算に、角速度センサによる影響を与えないようにすることも可能である。
これによって、角速度センサの頻繁に方向の変化する信号に対して出力を行うことを防ぎ、システムが発振するのを防止することで、システムの安定性を高めることが可能となる。

また、図９に示すように、手段Ａを実行するステップ１６０において、角速度センサを制御に用いるか否かを判定する閾値Ｕを決定する。一般に安価な角速度センサは機体に角速度が発生しないときでも、振動によりその検出値にノイズがのる。閾値Ｕは通常はノイズに対してシステムが反応しないために設定された検出不感帯である。手段Ａとしてこの閾値Ｕを増加させる（Ｓ１６０ｂ）。
角速度の検出値がＵを超えるものであるかを判定し、超えるものであるならば角速度センサの値を偏差の計算に用いるものとして、閾値Ｕを超えなければ角速度の検出値は無いものとして判定し（Ｓ６６）、ステップＳ７０の偏差の計算に角速度センサによる影響を与えないようにする。
この一連の処理によって、角速度センサが偏差の計算に影響を与える頻度を低くして、システムが発振することを防止する。図８に示した処理では、確実にシステムの発振を防止できる反面、角速度センサによる応答性の向上を放棄することになる。よってトラクタ本体の安定度（車体の重量バランスやタイヤ径、車速などからくる走行姿勢の安定度）や作業機の重量に応じて、図８に示す手段と図９に示す手段を選択することが可能となる。

また、図１０に示すように、手段Ａを実行するステップＳ１６０において、角速度の検出値を減少させることも可能である。
すなわち、ステップＳ１６１ｃにおいて前述の頻度（ｎ）から角速度センサの検出値を減少させる量Ｋを求めて、ステップＳ１６２ｃにおいて実際の検出値から減じたものを角速度センサの検出値として偏差の計算に用いる、
ここでは、減少量Ｋを検出値から減ずることとしたが、係数を乗ずることで検出値を低下させても良く、限定するものではない。
また、説明を簡便にするため、図９に示す処理とは別個の処理としたが、図１１に示すように、一連の処理の中で両方の処理を盛り込んでも良く、限定するものではない。
図８に示す処理との関係については、図９に示す処理で述べたのと同様である。
この一連の処理によって、トラクタ１自身の発振によって急激に本体が左右に揺動する角速度と、本来応答するべく圃場面の起伏上を走行することによって発生した角速度が複合した検出値から、その検出値を減ずることによって後者の本来応答するべき角速度を少しでも検出しようとする効果がある。

このように処理を構成することにより、発振による悪影響を排除しながらも、発振以外の角速度の検出を継続することが可能となるため、システムの応答性を高めることが可能となる。

また、図１２に示すように、角速度検出不感帯Ｕの計算に用いる係数ｒを採用しても良い。
即ち、手段Ａの有効が決定されるステップＳ１３０において角速度センサの不感帯増加係数を増加させる（Ｓ１３０ｂ、ｒ＝ｒ＋１処理）。
手段Ａの無効が決定されるステップＳ５５において角速度センサの不感帯増加係数をクリアする。（Ｓ１３５ｂ、ｒ＝０処理）
これにより角速度センサ影響低下手段Ａが有効である場合は、ステップＳ１３０ｂによって決定された係数ｒに応じて不感帯Ｕが増加する。
これら一連の処理により、システムの発振につながる角速度の検出が続く限り不感帯Ｕは増加することとなる。

また、図１４に示すように、角速度検出減少値の計算に用いる係数ｓを採用しても良い。
手段Ａの有効が決定されるステップＳ４５において角速度センサの検出減少係数を増加させる。（Ｓ１３０ｃ、ｓ＝ｓ＋１処理）
手段Ａの無効が決定されるステップＳ５５において角速度センサの検出減少係数をクリアする（Ｓ１３５ｃ、ｓ＝０処理）
これにより角速度センサ影響低下手段Ａが有効である場合には、ステップＳ１３０ｃにて決定された係数ｓに応じて角速度減少補正値Ｋが増加する。
これら一連の処理により、システムの発振につながる角速度の検出が続く限り角速度検出減少補正値Ｋは増加することとなる。

以上のように処理を構成することにより、図９及び図１０に記載した手段を用いて角速度センサの検出値に補正をかけても発振につながるトラクタ１機体の揺動が収まらないような非常の場合は、その補正値を増加させることによりシステムの発振を防止することが可能となる。すなわち、図９及び図１０に記載した手段による補正を時系列的に段階を踏んで強めていくことによって、最適な補正量を自動的に得ることが可能となり、システムの応答性向上を行うことが可能となる。
なお、本実施例は、図９に示す処理もしくは図１０に示す処理による場合について説明したが、この両者を複合させることも可能であり限定するものではない。

また、図１４に示すように、ステップＳ１３０において手段Ａの有効が決定された場合、トラクタ１の機体本体が発振しやすい状態にあることを、ランプ８０を点灯して報知する（Ｓ１３１）。
ステップＳ５５において手段Ａの無効が決定された場合、前記報知を目的としたランプ８０を消灯する。
図１５に示すように、該ランプ８０は運転席のハンドル周辺に配置されたメータパネル８１に配設されており、システムが発振した場合に、操縦者に注意を喚起させることにより、図４に示すチェックチェーン９０を緩める、すなわち、該チェックチェーン９０と連結しているターンバックル９２を緩めることによって左右方向のリンクにある程度のたるみを持たせるなどの対応を行わせることが可能となる。
これによって、角速度センサの制御に対する影響を低下させている状態を報知し、システムの応答性を低下させている状況をオペレータに報知することで、チェックチェーン９０を緩めるなどの対応を行うことが可能となり、本来目的とするところのシステムの応答速度で使用することが可能となる。また、最適な状態で制御装置を使用することが可能となり、システムの精度が向上し、使用者が扱いやすい機械を供給することが可能となる。

本発明の実施の形態に係るトラクタ１の概略構成を示す側面図。 トラクタ１の制御系に関するブロック図。 トラクタ１における油圧回路図。 トラクタ１における対地作業機との連結に用いるロワーリンクの詳細図。 制御系が行う一連の処理（スタート〜Ｓ４０）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ５０〜Ｓ７０）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ８０〜Ｓ９７）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ａ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ｂ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１６１ｃ、Ｓ１６２ｃ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１６０ｂ、Ｓ１６１ｃ、Ｓ１６２ｃ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１３０ｂ、Ｓ１３５ｂ、Ｓ１６０ｄ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１３０ｃ、Ｓ１３５ｃ、Ｓ１６０ｅ等）の一例を示した流れ図。 制御系が行う一連の処理（Ｓ１３１、Ｓ１３６等）の一例を示した流れ図。 トラクタ１におけるメータパネルの一例を表した平面図。 システムが発振を起こした場合の角速度センサ検出値を表したグラフ図。 システムが発振を起こした場合において、本発明に掛かる処理を施した場合の角速度センサ検出値を表したグラフ図。

符号の説明

１ トラクタ
６ 単動式油圧シリンダ
７ リフトアーム
１４ ロータリ耕耘装置
１６ 傾斜センサ
１８ 傾倒シリンダ
２１ 対地高さ設定器
２３ 対地高さセンサ
６０ 制御装置
８０ ランプ
８１ メータパネル

Claims (7)

1. 農用作業車の左右の傾斜を検出する角速度傾斜センサと、該農用作業車の左右の傾斜角の変化速度を検出する角速度センサと、前記傾斜センサ及び角速度センサの検出値に基づいて、農用作業車と対地作業装置との相対角度を制御する制御手段とを具備する農用作業車において、
   前記制御手段は、角速度センサの検出値が一定時間内に閾値を超える頻度が一定以上である場合は、前記対地作業機の相対角度制御に対する角速度センサの検出値の影響を低下させる手段Ａを設けたことを特徴とした農用作業車の姿勢制御装置。
2. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、角速度センサの検出値を姿勢制御に反映させないことを特徴とした請求項１に記載の農用作業車の姿勢制御装置。
3. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、角速度センサの検出不感帯を増加させることを特徴とした請求項１に記載の農用作業車の姿勢制御装置。
4. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａとして、実際の角速度センサの検出値よりも低い値に変換して対地作業機の相対角度制御に用いることを特徴とした請求項１に記載の農用作業車の姿勢制御装置。
5. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａが用いられる場合、前記請求項１における角速度センサ検出値の影響を低下させても、前記一定時間内に角速度センサの検出値が閾値を超える頻度が高い場合には、更に相対角度制御に対する影響を低下させることを特徴とした請求項１及び請求項３、４に記載の農用作業車の姿勢制御装置。
6. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａを用いた後、角速度センサの検出値が一定時間内に閾値を超える頻度が一定以内になった場合は、手段Ａを用いることを解除することを特徴とした農用作業車の姿勢制御装置。
7. 前記請求項１における角速度センサ検出値の相対角度制御に対する影響を低下させる手段Ａが用いられる場合には、警報を発する報知手段を具備することを特徴とする請求項１に記載の農用作業車の姿勢制御装置。
   

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