JP2007113725A - ベルト式無段変速機の潤滑装置 - Google Patents

Abstract

【課題】オイルポンプの大容量化が不要な簡単な構成でコストアップを伴うことなく、所要の潤滑ないしは冷却性能を満たすことのできるベルト式無段変速機の潤滑装置を提供する。
【解決手段】プライマリプーリ３６とセカンダリプーリ３７との間に配置された１個の潤滑油供給通路１１１と、該潤滑油供給通路に連通され、プライマリプーリ３６とベルト４６との第１巻き込み部およびセカンダリプーリ３７とベルト４６との第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給する潤滑油供給装置１００とを備える。潤滑油供給手段は、所定の変速比に応じて変化する第１巻き込み部および第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組を複数備え、該複数の噴出孔の組のいずれかを選択して潤滑油供給方向を変更する。
【選択図】図２

Description

本発明は、ベルト式無段変速機、特に、油圧により変速比を変更する無段変速装置を有するベルト式無段変速機に用いて好適な潤滑装置に関する。

一般に、ベルト式無段変速機においては、変速機を構成する各機構を適切に潤滑ないしは冷却する必要がある。すなわち、作動油の粘度が高い低作動油温時に必要最小限の潤滑油を確保し、また、高速高負荷走行時等の発熱量が多いときには、特にプーリとベルトとの接触部をオイルクーラー等で十分に冷却された作動油によって潤滑ないしは冷却することが求められる。

従来、かかる要求を満たすべく提案された無段変速機の潤滑装置としては、例えば、特許文献１や特許文献２に記載のものが知られている。この特許文献１に記載の潤滑装置は、有効径が可変の２組のプーリと、これらに巻き掛けられるＶベルトとを有する無段変速機の潤滑装置において、プーリとＶベルトとの接触部に潤滑油を供給するノズルの方向が、Ｖベルトがプーリに巻き込まれる位置に常に潤滑油を供給するように変速比に応じて可変とされている。そして、この可変とする機構が、プーリの可動側部材と軸方向に一体に移動する変速比検出部材と、変速比検出部材の直線運動をノズルのプーリ回転軸に直交する面内での回転運動に変換するカム機構とから構成されている。

また、特許文献２に記載のものは、プライマリプーリ用の潤滑油供給通路とセカンダリプーリ用の潤滑油供給通路とを別個に設け、オイルポンプの大容量化を避けるべく変速比の大小に対応させて、両潤滑油供給通路の端部に形成されたノズルからの潤滑油噴出量を所定配分で分配する分配機構を備えて構成されている。

特開平４−６０２５１号公報 特開平９−５３７１１号公報

ところで、特許文献１に記載のものでは、ベルト式無段変速機に要求される変速比に応じた片方のプーリとベルトとの接触部の潤滑ないしは冷却性能は満たし得るものの、プライマリプーリとセカンダリプーリとを同時に潤滑するには、プーリとＶベルトとの接触部に潤滑油を供給するノズルがさらにもう一つ必要となり、機構が複雑になると共に、それら二つのノズルをレイアウトするための占有空間の確保が問題となる。さらに、ノズル方向の可変機構がプーリの可動側部材に連動されていることから、例えば、後進時の如くプーリの回転方向が逆となったときには対応できないという問題を有している。プーリの回転方向が逆となると、同じ変速比であってもベルトがプーリに巻き込まれる位置が変化するからである。

また、特許文献２に記載のものでは、プライマリプーリ用の潤滑油供給通路とセカンダリプーリ用の潤滑油供給通路とを別個に設けているので、特許文献１に記載のものと同様に、機構が複雑になると共に、レイアウト上の占有空間の確保が問題となる。なお、特許文献２に記載のものでは、プーリとベルトとの接触部およびそれ以外の潤滑部位とに区別無く潤滑油が供給されるので、潤滑油の供給量の割には潤滑ないしは冷却効果が十分でなくなるおそれがある。

本発明の目的は、かかる従来の課題を解決し、オイルポンプの大容量化が不要な簡単な構成でコストアップを伴うことなく、所要の潤滑ないしは冷却性能を満たすことのできるベルト式無段変速機の潤滑装置を提供することにある。

上記目的を達成する本発明の一形態によるベルト式無段変速機の潤滑装置は、プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に配置された１個の潤滑油供給通路と、該潤滑油供給通路に連通され、プライマリプーリとベルトとの第１巻き込み部およびセカンダリプーリとベルトとの第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給する潤滑油供給手段と、を備えることを特徴とする。

ここで、前記潤滑油供給手段は、所定の変速比に応じて変化する前記第１巻き込み部および第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組を複数備え、該複数の噴出孔の組のいずれかを選択して潤滑油供給方向を変更する潤滑油供給方向変更手段を備えることが好ましい。

また、前記ベルト式無段変速機は前記プライマリプーリの上流側に前後進切替機構を備え、前記潤滑油供給手段は後進時の前記第１巻き込み部および前記第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組をさらに備え、前記潤滑油供給方向変更手段は、後進時に、該後進時用の噴出孔の組を選択するように構成されていてもよい。

さらに、前記潤滑油供給方向変更手段は、前記複数の噴出孔の組が軸方向に所定の間隔を置いて形成されたスリーブと、該スリーブ内での軸方向への移動に伴い前記複数の噴出孔の組の少なくともいずれか一つに連通する連通路が形成されたスプールとを備えていることが好ましい。

さらに、前記潤滑油供給方向変更手段は、前記潤滑油供給通路に供給される潤滑油圧を制御することにより、潤滑油供給方向を変更するように構成されていてもよい。

なお、前記潤滑油圧は、後進時には、前記前後進切替機構を作動させる作動油圧により制御されるように構成されていてもよい。

上記本発明の一形態によると、プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に配置された１個の潤滑油供給通路に連通され、プライマリプーリとベルトとの第１巻き込み部およびセカンダリプーリとベルトとの第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給する潤滑油供給手段とを備えているので、占有空間をさほど必要としない簡単な構成でプライマリプーリとセカンダリプーリとの両者の所要の潤滑ないしは冷却性能を満たすことができる。

ここで、前記潤滑油供給手段が、所定の変速比に応じて変化する前記第１巻き込み部および第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組を複数備え、該複数の噴出孔の組のいずれかを選択して潤滑油供給方向を変更する潤滑油供給方向変更手段を備える形態によれば、所定の変速比に応じて変化する第１巻き込み部と第２巻き込み部とに確実に潤滑油を供給することができる。

また、前記ベルト式無段変速機が前記プライマリプーリの上流側に前後進切替機構を備え、前記潤滑油供給手段が後進時の前記第１巻き込み部および前記第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組をさらに備え、前記潤滑油供給方向変更手段が、後進時に、該後進時用の噴出孔の組を選択するように構成されている形態によれば、後進時においても、第１巻き込み部と第２巻き込み部とに確実に潤滑油を供給することができる。

さらに、前記潤滑油供給方向変更手段が、前記複数の噴出孔の組が軸方向に所定の間隔を置いて形成されたスリーブと、該スリーブ内での軸方向への移動に伴い前記複数の噴出孔の組の少なくともいずれか一つに連通する連通路が形成されたスプールとを備えている形態によれば、スプールの軸方向への移動を制御することにより潤滑油の供給方向を変更することができるので、簡単な構成で実現することができる。

また、前記潤滑油供給方向変更手段が、前記潤滑油供給通路に供給される潤滑油圧を制御することにより、潤滑油供給方向を変更するように構成されている形態によれば、単に、潤滑油圧を制御すればよいので、簡単な構成でコストアップを伴うことなく実現することができる。

さらに、前記潤滑油圧が、後進時には、前記前後進切替機構を作動させる作動油圧により制御されるように構成されている形態によれば、前進走行中に誤って潤滑油供給方向が変更されるのが防止され、後進時の潤滑を確実に行なうことができる。

図１は、本発明が適用されるベルト式無段変速機をＦＦ車（エンジン前置き前輪駆動車）に適用した場合のトランスアクスルのスケルトン図である。図１において、１は車両の駆動力源としてのエンジンであり、その種類は特に限定されないが、以下の説明においては、エンジン１として便宜上、ガソリンエンジンを用いた場合について説明する。エンジン１の出力側には、トランスアクスル３が設けられ、このトランスアクスル３は、エンジン１の後端側に取り付けられたトランスアクスルハウジング４と、エンジン１とは反対側の開口端に取り付けられたトランスアクスルケース５と、トランスアクスルハウジング４とは反対側の開口端に取り付けられたトランスアクスルリヤカバー６とを順に有している。トランスアクスルハウジング４の内部には、トルクコンバータ７が設けられており、トランスアクスルケース５およびトランスアクスルリヤカバー６の内部には、前後進切替え機構８およびベルト式無段変速装置（ＣＶＴ）９並びに最終減速機１０が設けられている。

トランスアクスルハウジング４の内部には、クランクシャフト２と同軸のインプットシャフト１１が設けられており、インプットシャフト１１におけるエンジン１側の端部にはタービンランナ１３が取り付けられている。一方、クランクシャフト２の後端にはドライブプレート１４を介してフロントカバー１５が連結されており、フロントカバー１５にはポンプインペラ１６が連結されている。このタービンランナ１３とポンプインペラ１６とは対向して配置され、タービンランナ１３およびポンプインペラ１６の内側にはステータ１７が設けられている。前記トルクコンバータ７と前後進切替え機構８との間には、オイルポンプ２０が設けられている。

前後進切替え機構８は、インプットシャフト１１とベルト式無段変速装置９との間の動力伝達経路に設けられている。前後進切替え機構８はダブルピニオン形式の遊星歯車機構２４を有している。この遊星歯車機構２４は、インプットシャフト１１に設けられたサンギヤ２５と、このサンギヤ２５の外周側に、サンギヤ２５と同心状に配置されたリングギヤ２６と、サンギヤ２５に噛み合わされたピニオンギヤ２７と、このピニオンギヤ２７およびリングギヤ２６に噛み合わされたピニオンギヤ２８と、ピニオンギヤ２７，２８を自転可能に保持し、かつ、ピニオンギヤ２７，２８を、サンギヤ２５の周囲で一体的に公転可能な状態で保持したキャリヤ２９とを有している。そして、このキャリヤ２９と、ベルト式無段変速装置９の後述するプライマリシャフト３０とが連結されている。また、キャリヤ２９とインプットシャフト１１との間の動力伝達経路を接続・遮断するフォワードクラッチＣＬおよびリングギヤ２６の回転・固定を制御するリバースブレーキＢＲがそれぞれ設けられている。

ベルト式無段変速装置９は、インプットシャフト１１と同心状に配置されたプライマリシャフト（駆動側シャフト）３０と、プライマリシャフト３０に平行に配置されたセカンダリシャフト（従動側シャフト）３１とを有している。プライマリシャフト３０は、軸受３２，３３により、また、セカンダリシャフト３１は軸受３４，３５により、それぞれ、回転自在に保持されている。

プライマリシャフト３０側にはプライマリプーリ３６が設けられており、セカンダリシャフト３１側にはセカンダリプーリ３７が設けられている。プライマリプーリ３６は、プライマリシャフト３０に一体的に形成された固定シーブ３８と、プライマリシャフト３０の軸線方向に移動可能に構成された可動シーブ３９とを有している。そして、固定シーブ３８と可動シーブ３９との対向面間にＶ字形状の溝４０が形成されている。

また、この可動シーブ３９をプライマリシャフト３０の軸線方向に動作させることにより、可動シーブ３９と固定シーブ３８とを接近・離隔させる油圧アクチュエータ４１が設けられている。一方、セカンダリプーリ３７も、同様に、セカンダリシャフト３１に一体的に形成された固定シーブ４２と、セカンダリシャフト３１の軸線方向に移動可能に構成された可動シーブ４３とを有し、固定シーブ４２と可動シーブ４３との対向面間にＶ字形状の溝４４が形成されている。さらに、この可動シーブ４３をセカンダリシャフト３１の軸線方向に動作させることにより、可動シーブ４３と固定シーブ４２とを接近・離隔させる油圧アクチュエータ４５が設けられている。

そして、プライマリプーリ３６の溝４０およびセカンダリプーリ３７の溝４４に対して、ベルト４６が巻き掛けられている。ベルト４６は、多数の金属製の駒および複数本のスチールリングを有して構成されている。なお、セカンダリシャフト３１には、ドライブギヤ４７が固定されており、軸受４８，４９により保持されている。さらに、上述の軸受３５はトランスアクスルリヤカバー６側に設けられており、この軸受３５とセカンダリプーリ３７との間には、パーキングギヤ３１Ａが設けられている。

さらに、ベルト式無段変速装置９のドライブギヤ４７と最終減速機１０との間の動力伝達経路には、セカンダリシャフト３１に平行なインターミディエイトシャフト５０が軸受５１，５２により支持されて設けられている。インターミディエイトシャフト５０には、ドライブギヤ４７に噛み合うカウンタドリブンギヤ５３と、ファイナルドライブギヤ５４とが設けられている。

一方、最終減速機１０は、軸受５６，５７により回転自在に保持された中空のデフケース５５を有し、デフケース５５の外周にはファイナルドライブギヤ５４と噛み合うリングギヤ５８が設けられている。そして、デフケース５５の内部には２つのピニオンギヤ６０が取り付けられたピニオンシャフト５９が配置されている。このピニオンギヤ６０には２つのサイドギヤ６１が噛み合わされ、それぞれ、左右のドライブシャフト６２を介して車輪６３に連通されている。

なお、本発明の実施形態においては、プライマリプーリ３６とセカンダリプーリ３７との間の空間に、後で詳述するが、１個の潤滑油供給通路に連通され、プライマリプーリ３６とベルト４６との第１巻き込み部およびセカンダリプーリ３７とベルト４６との第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給する潤滑油供給装置１００が配置されている。

以下、該潤滑油供給装置１００の詳細について、図２乃至図５を参照しつつ説明する。

まず、図２は、本発明の実施形態によるベルト式無段変速装置９の要部を示す拡大断面図であり、上述の潤滑油供給装置１００がプライマリプーリ３６とセカンダリプーリ３７との間の空間に配置されている。より詳しくは、内部に潤滑油供給通路１１１が形成されたチューブ１１０が、プライマリシャフト３０およびセカンダリシャフト３１にそれぞれ平行に、軸受３２を支持しているトランスアクスルケース５に同様に支持されている。そして、このチューブ１１０の端部には一端が閉塞されている有底のスリーブ１２０が液密に嵌合されている。このスリーブ１２０内には、軸方向に移動可能に同じく有底のスプール１３０が設けられ、さらに、スリーブ１２０の底部とスプール１３０との間には、スプール１３０をチューブ１１０側に付勢するスプリング１４０が設けられている。このスプリング１４０は、後述のように、スプール１３０に油圧が及ぼされない、または油圧が所定値以下の初期状態では、スプール１３０の端部がチューブ１１０の端部に当接する初期位置にスプール１３０を保持している。なお、スリーブ１２０に形成される噴出孔およびスプール１３０に形成される連通路の詳細については後述する。

図３は、図２において矢印Ａの方向からプライマリプーリ３６とセカンダリプーリ３７とを透視的に見た透視図であり、（Ａ）は前進走行時、（Ｂ）は後進走行時におけるベルト式無段変速装置９のプライマリプーリ３６およびセカンダリプーリ３７とベルト４６との関係を示している。図３（Ａ）において、今、プライマリプーリ３６およびセカンダリプーリ３７が矢印で示す時計回りに回転しているとすると、変速比（γと称す）が最小（＝γmin）のときのプライマリプーリ３６とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、本件に云う第１巻き込み部はＣＰγminである。他方、セカンダリプーリ３７とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、本件に云う第２巻き込み部はＣＳγminである。より詳しくは、プライマリシャフト３０とセカンダリシャフト３１のそれぞれの回転中心ＰＣおよびＳＣを通り、両者を結ぶ中心線Ｙに直交する線ＸｐおよびＸｓを考え、回転方向を正にとると、第１巻き込み部ＣＰγminは線Ｘｐに対し「−α」の角度上に存し、第２巻き込み部ＣＳγminは線Ｘｓに対し「＋α」の角度上に存することになる。

また、変速比が１のときのプライマリプーリ３６とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第１巻き込み部はＣＰγ＝１であり、セカンダリプーリ３７とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第２巻き込み部はＣＳγ＝１である。これらはそれぞれ線Ｘｐおよび線Ｘｓ上に存する。

さらに、変速比が最大（＝γmax）のときのプライマリプーリ３６とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第１巻き込み部はＣＰγmaxとなり、セカンダリプーリ３７とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第２巻き込み部はＣＳγmaxとなる。これらの第１巻き込み部ＣＰγmaxおよび第２巻き込み部ＣＳγmaxは、同じく回転方向を正にとると、線Ｘｐに対し「＋α」の角度上および線Ｘｓに対し「−α」の角度上にそれぞれ存することになる。

逆に、後進走行時における関係を示す図３（Ｂ）においては、回転方向が反時計回りとなり、後進時のプライマリプーリ３６とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第１巻き込み部はＣＰrevであり、セカンダリプーリ３７とベルト４６との巻き込み位置、すなわち、第２巻き込み部はＣＳrevとなる。すなわち、第１巻き込み部ＣＰrevおとび第２巻き込み部ＣＳrevは、同じく回転方向を正にとると、線Ｘｐに対し「＋β」の角度上および線Ｘｓに対し「−β」の角度上にそれぞれ存することになる。

このように、第１巻き込み部（ＣＰγmin、ＣＰγ＝１、ＣＰγmax）および第２巻き込み部（ＣＳγmin、ＣＳγ＝１、ＣＳγmax）は所定の変速比に応じて位置が変化すると共に、後進時の第１巻き込み部（ＣＰrev）および第２巻き込み部（ＣＳrev）も前進時とは異なる位置に変化するのである。本実施の形態では、この所定の変速比として、説明の便宜上代表的に，上述の最小変速比γmin、変速比＝１および最大変速比γmaxの３個を選んでいるが、必要に応じて、その変速比の値を変更したり、個数を増減してもよいことは云うまでもない。

そこで、本実施の形態では、このように位置、特に角度位置が変化する第１巻き込み部および第２巻き込み部に対応させて、上述のスリーブ１２０に形成される噴出孔の噴出角度や大きさ、およびスプール１３０に形成される連通路が設定されている。これらを、図４および図５を参照して以下詳細に説明することにする。

図４（Ａ）ないし（Ｄ）は、上述の潤滑油供給装置１００を拡大して示す縦断面図であり、スリーブ１２０に対するスプール１３０の軸方向位置をそれぞれ異ならせて示している。すなわち、図４（Ａ）は、変速比が最小（＝γmin）付近のときの第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、図４（Ｂ）は、変速比が１付近のときの第１巻き込み部ＣＰγ＝１および第２巻き込み部ＣＳγ＝１のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、図４（Ｃ）は、変速比が最大（＝γmax）付近のときの第１巻き込み部ＣＰγmaxおよび第２巻き込み部ＣＳγmaxのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、および図４（Ｄ）は、後進時における第１巻き込み部ＣＰrevおよび第２巻き込み部ＣＳrevのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を示している。

また、図５（Ａ）ないし（Ｄ）は、上述の潤滑油供給装置１００を拡大して示す横断面図であり、上記図４（Ａ）ないし（Ｄ）の各状態を形成するスリーブ１２０の噴出孔およびスプール１３０の連通路の重なり位置での断面を示している。すなわち、図５（Ａ）は、変速比が最小（＝γmin）付近のときに第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を形成している図４（Ａ）の５Ａ−５Ａ断面である。同様に、図５（Ｂ）は、変速比が１付近のときに第１巻き込み部ＣＰγ＝１および第２巻き込み部ＣＳγ＝１のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を形成している図４（Ｂ）の５Ｂ−５Ｂ断面、図５（Ｃ）は、変速比が最大（＝γmax）付近のときに第１巻き込み部ＣＰγmaxおよび第２巻き込み部ＣＳγmaxのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を形成している図４（Ｃ）の５Ｃ−５Ｃ断面、および図５（Ｄ）は、後進時における第１巻き込み部ＣＰrevおよび第２巻き込み部ＣＳrevのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を形成している図４（Ｄ）の５Ｄ−５Ｄ断面である。

そこで、図４（Ａ）ないし（Ｄ）および図５（Ａ）ないし（Ｄ）を参照するに、スプール１３０には、その軸方向に沿って等しいピッチで、第１ないし第３の連通路１３０１ないし１３０３が形成されている。なお、本実施の形態では、これらの第１ないし第３の連通路１３０１ないし１３０３は、それぞれ、９０°間隔で半径方向に形成された４つの連通孔１３０１Ａないし１３０３Ａと、これらに連なる環状溝１３０１Ｂないし１３０３Ｂとから構成されている。

そして、スリーブ１２０には、第１ないし第４の噴出孔の組１２０１ないし１２０４が軸方向に所定の間隔を置いて形成されている。なお、本実施の形態では、これらの第１ないし第４の噴出孔の組１２０１ないし１２０４は、プライマリプーリ３６側に向けられた第１ないし第４のプライマリ側噴出孔１２０１Ｐないし１２０４Ｐおよびセカンダリプーリ３７側に向けられた第１ないし第４のセカンダリ側噴出孔１２０１Ｓないし１２０４Ｓによりそれぞれが構成されている。

ここで、第１ないし第３の噴出孔の組１２０１ないし１２０３は、上記第１ないし第３の連通路１３０１ないし１３０３のピッチよりも大きなピッチでスリーブ１２０の軸方向に沿って形成されている。これは、スプール１３０のスリーブ１２０内での軸方向への移動に伴い、上記第１ないし第３の噴出孔の組１２０１ないし１２０３のいずれか一つに、スプール１３０の第１ないし第３の連通路１３０１ないし１３０３の少なくともいずれか一つが連通するのを担保し、しかもこれを少ないストロークで達成させるためである。

一方、後進時に用いられる第４の噴出孔の組１２０４は、上記大きなピッチではなく第３の噴出孔の組１２０３に直ぐ隣接して設けられている。これは、後述するように、スプール１３０の限られたストローク位置で第３の連通路１３０３と第４の噴出孔の組１２０４との連通を確実に行なわせるためであり、そのためにスプール１３０の端部にはスリーブ１２０の底部に当接可能な移動規制突起１３５を備えている。

さらに、変速比が最小（＝γmin）付近のときに第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給するときに用いられる第１の噴出孔の組１２０１にあっては、図５（Ａ）に示すように、プライマリ側噴出孔１２０１Ｐに比べセカンダリ側噴出孔１２０１Ｓの孔径が大きくなるように設定されている。これは、変速比が１よりも小さいときにはセカンダリプーリ３７側のベルト４６の巻き掛け半径が小さくなり、ベルト４６がスリップし易く発熱量が増大するのに対応させて、セカンダリ側への潤滑油量をプライマリ側より多くするためである。

また、変速比が１付近のときに第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給するときに用いられる第２の噴出孔の組１２０２にあっては、図５（Ｂ）に示すように、プライマリ側噴出孔１２０２Ｐとセカンダリ側噴出孔１２０２Ｓの孔径が等しく設定されている。これは、巻き掛け半径が等しく発熱量に差がないからである。

他方、変速比が最大（＝γmax）付近のときに第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給するときに用いられる第３の噴出孔の組１２０３にあっては、図５（Ｃ）に示すように、セカンダリ側噴出孔１２０３Ｓに比べプライマリ側噴出孔１２０３Ｐの孔径が大きくなるように設定されている。これは、変速比が１よりも大きいときにはプライマリプーリ３６側のベルト４６の巻き掛け半径が小さくなり、ベルト４６がスリップし易く発熱量が増大するのに対応させて、プライマリ側への潤滑油量をセカンダリ側より多くするためである。

なお、後進時に第１巻き込み部ＣＰrevおよび第２巻き込み部ＣＳrevのそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給するときに用いられる第４の噴出孔の組１２０４にあっては、頻度的に変速比が最大（＝γmax）のときが多いので、第３の噴出孔の組１２０３と同様に、図５（Ｄ）に示すように、セカンダリ側噴出孔１２０４Ｓに比べプライマリ側噴出孔１２０４Ｐの孔径が大きくなるように設定されている。

次に、上述のベルト式無段変速機１における潤滑装置の実施形態に係る油圧回路２００について、図６を参照しつつ説明する。

図６において、２０は前述のオイルポンプであり、本実施の形態においては、オイルタンクないしはオイルパンから吸引されオイルポンプ２０から吐出された作動油は油路２０２に供給される。油路２０２はＣＶＴ９の変速比およびベルトの挟圧力を制御するレシオコントロールバルブＲＣＶおよびベルト挟圧力制御バルブＢＰＣＶに接続されている。油路２０２はさらに、前後進切替え機構８のフォワードクラッチＣＬおよびリバースブレーキＢＲの締結圧を制御するクラッチ圧力制御バルブＣＰＣＶに接続され、フォワードクラッチＣＬおよびリバースブレーキＢＲはそれぞれ前後進切替え操作されるマニュアルバルブＭＶを介してクラッチ圧力制御バルブＣＰＣＶに接続されている。本実施の形態では、このマニュアルバルブＭＶの後流の前後進切替え機構８におけるリバースブレーキＢＲを作動させる作動油圧供給油路から分岐されて、後述の潤滑油圧コントロールバルブ３００に接続される油路２０３が設けられている。さらに、油路２０２から分岐された油路２０５には後述のように制御用ソレノイドの元圧を形成するための減圧バルブＰMＶが設けられている。

ＰＲＶは、油路２０２から分岐された油路２０４に設けられたプライマリレギュレータバルブ、ＳＲＶはプライマリレギュレータバルブＰＲＶのドレン系の油路２０６に直列に配置されたセカンダリレギュレータバルブである。油路２０６からは油路２０８が分岐され、該油路２０８は後述のように油路２１０に合流して、前述の潤滑油供給装置１００に供給される潤滑油圧を制御する潤滑油圧コントロールバルブ３００に接続されている。

セカンダリレギュレータバルブＳＲＶは第１および第２のドレン系を備えており、第１ドレン系は油路２１０に、第２ドレン系は油路２１２にそれぞれ連通されている。また、上述の油路２０８は流量を調節するオリフィスを備えると共に、油路２１０に合流されている。

この合流部の下流の油路２１０には流量調節オリフィスが設けられ、その下流からは、上述の無段変速装置９の無段変速部であるプーリとベルトとの接触部以外の潤滑部位に作動油を供給するための潤滑油路２１６が分岐されている。この潤滑油路２１６からは、上述した潤滑部位である種々の軸受３２、３３，３４、３５、４８、４９等や、前後進切替え機構８および最終減速機１０等へ、潤滑のための作動油を供給する潤滑油路２１６A、２１６Ｂ、２１６Ｃ等が分岐されている。そして、これらの潤滑油路２１６A、２１６Ｂ、２１６Ｃには、それぞれ、所要の作動油量に制御するための孔径に設定された流量調節オリフィスが設けられている。一方、油路２１２は所定の圧力で開かれるリリーフバルブが介設されてオイルポンプ２０の吸込み側に連通されている。

そして、本実施の形態では、上述の油路２１０が無段変速装置９の無段変速部であるプーリとベルトとの接触部に噴射等により作動油を供給すべく、潤滑油圧コントロールバルブ３００に接続されている。

潤滑油圧コントロールバルブ３００は、図６に示すように、スプール式弁であり、小径の第１ランド３１０１、大径の第２ランド３１０２およびこれと同径の第３ランド３１０３とを有するスプール３１０が、バルブボディ３２０に収容されて構成されている。スプール３１０はリターンスプリング３３０でもって初期位置（図６示の左半分）に偏倚されるよう付勢されている。バルブボディ３２０には、スプール３１０の小径の第１ランド３１０１の端部に開口する第１制御ポート３２０１が設けられ、該第１制御ポート３２０１に導入される制御油圧でもってスプール３１０をリターンスプリング３３０に抗して移動させる。バルブボディ３２０にはさらに、上述の油路２１０に連通され、上記初期位置において大径の第２ランド３１０２および第３ランド３１０３との間で全開され、スプール３１０の移動に伴い開口面積が減少される入力ポート３２０２、潤滑油供給装置１００に接続される出力ポート３２０３、ドレンポート３２０４および第２制御ポート３２０５が形成されると共に、フィードバックポート３２０６が形成されている。

そして、この第１制御ポート３２０１には上述の油路２０５が接続され、後述のように、リニアソレノイドＳＬＬにより制御された油圧が供給される。また、第２制御ポート３２０５にはオリフィス２０７を介して油路２０３が接続されている。一方、出力ポート３２０３は油路２１８を介して潤滑油供給装置１００のチューブ１１０に接続されている。なお、この油路２１８からは油路２２０が分岐され、オリフィス２２２を介してフィードバックポート３２０６に連通されている。

油路２０２に供給された作動油は、油路２０２から分岐された油路２０４に設けられ、変速比や入力トルク等に応じて制御されるプライマリレギュレータバルブＰＲＶにより、所定のライン圧ＰＬに調圧される。プライマリレギュレータバルブＰＲＶから油路２０６にドレンされた作動油は、次に、同じく変速比や入力トルク等に応じて制御されるセカンダリレギュレータバルブＳＲＶによって、所定のセカンダリ圧に調圧される。

ライン圧ＰＬを有する作動油は、レシオコントロールバルブＲＣＶにより制御油圧Ｐｄｒとされ、プライマリ側の油圧アクチュエータ４１に供給される。なお、このレシオコントロールバルブＲＣＶは、デューティ制御されたソレノイドバルブＤＳ１およびＤＳ２により、ライン圧ＰＬを制御油圧Ｐｄｒに減圧制御する。このソレノイドバルブＤＳ１は、車輪速およびアクセル開度に応じて、ライン圧ＰＬのプライマリ側の油圧アクチュエータ４１への流入流量を制御し、ソレノイドバルブＤＳ２は、同じく、車輪速およびアクセル開度に応じて、ライン圧ＰＬのセカンダリ側の油圧アクチュエータ４５への流出流量を制御するものである。

また、ライン圧ＰＬを有する作動油は、ベルト挟圧力制御バルブＢＰＣＶにより制御されて制御油圧Ｐｄｎとされ、セカンダリ側の油圧アクチュエータ４５に供給される。なお、このベルト挟圧力制御バルブＢＰＣＶは、入力軸トルクに応じてソレノイドバルブＳＬＳにより制御され、ライン圧ＰＬを制御油圧Ｐｄｎに減圧制御する。

さらに、ライン圧ＰＬを有する作動油は、クラッチ圧力制御バルブＣＰＣＶにより制御され、マニュアルバルブＭＶの切り替えに対応してフォワードクラッチＣＬまたはリバースブレーキＢＲに供給される。なお、このクラッチ圧力制御バルブＣＰＣＶは、入力軸トルクに応じてソレノイドＳＬＣにより制御され、フォワードクラッチＣＬまたはリバースブレーキＢＲの締結圧を制御する。

一方、セカンダリレギュレータバルブＳＲＶによりセカンダリ圧に制御された作動油は、油路２０８を介して不図示のロックアップ制御バルブに送られ、それにより制御されてトルクコンバータ７に供給される。ロックアップ制御バルブは、ロックアップソレノイドバルブによってロックアップクラッチのＯＮ・ＯＦＦ制御、ロックアップ係合用ソレノイドバルブによってロックアップ係合油圧の漸増ないしは漸減を制御する。

さらに、セカンダリレギュレータバルブＳＲＶによりセカンダリ圧に制御された作動油は、油路２１０を介して潤滑油圧コントロールバルブ３００の入力ポート３２０２に供給され、そして、潤滑油圧コントロールバルブ３００は第１および第２の制御ポート３２０１および３２０５に供給される油圧に応じて制御される。

なお、４００は車両全体を制御するコントローラであり、演算処理装置（ＣＰＵまたはＭＰＵ）および記憶装置（ＲＡＭおよびＲＯＭ）ならびに入出力インターフェースを主体とするマイクロコンピュータにより構成されている。

このコントローラ４００に対しては、エンジン１の運転状態を表す種々のパラメータ、例えば、エンジン回転速度、アクセル開度、スロットル開度センサの信号や、トランスアクスル３の状態を表す種々のパラメータ、例えば、トルクコンバータ７のトルク比やインプットシャフト３０の回転速度Ｎｉｎおよびアウトプットシャフト３１の回転速度Ｎｏｕｔ等、さらには車速Ｖ等の情報が各種センサや演算結果の信号として入力される。そして、予め実験等により求められているマップ等に基づいて、所要の変速比γ（＝Ｎｉｎ／Ｎｏｕｔ）やベルト挟圧力を得るべく、上述のソレノイドバルブＤＳ１、ＤＳ２およびＳＬＳが制御され、上述の制御油圧Ｐｄｒおよび制御油圧Ｐｄｎが形成される。

さらに、コントローラ４００には、各種の信号に基づいてエンジン１およびロックアップクラッチならびにベルト式無段変速装置９の変速制御を行うためのデータも記憶されている。例えば、アクセル開度および車速などのような走行状態に基づいて、ベルト式無段変速装置９の変速比を制御することにより、エンジン１の最適な運転状態を選択するためのデータや、アクセル開度および車速をパラメータとするロックアップクラッチ制御マップがコントローラ４００に記憶されており、このロックアップクラッチ制御マップに基づいてロックアップクラッチが、係合・解放・スリップの各状態に制御される。そして、コントローラ４００に入力される各種の信号や、コントローラ４００に記憶されているデータに基づいて、コントローラ４００から、燃料噴射制御装置、点火時期制御装置、油圧制御装置に対して制御信号が出力される。なお、入力トルクは、マップによりスロットル開度とエンジン回転数とに基づきエンジントルクを求め、更にトルクコンバータ７の入出力回転数から速度比を計算し、該速度比によりマップにてトルク比を求め、エンジントルクに上記トルク比を乗じて求められる。

次いで、上記実施の形態の作用について説明する。エンジン１の回転に基づくオイルポンプ２０の回転により、油路２０２に所定の吐出油圧が発生し、該油圧はプライマリレギュレータバルブＰＲＶが制御されることにより、ライン圧ＰＬに調圧される。同時に、プライマリレギュレータバルブＰＲＶに直列に配置されたセカンダリレギュレータバルブＳＲＶにより、油路２０８を介してトルクコンバータ７に供給されるセカンダリ圧ＰＳが所定の圧力に調圧される。セカンダリレギュレータバルブＳＲＶは、オイルポンプ２０の吐出量が少ないエンジン１の低回転時においては第１ドレン系から油路２１０に作動油を逃がしつつセカンダリ圧ＰＳ（本実施形態では、例えば、ＰＳ＝０．５ＭＰa）を調圧し、吐出量が多い高回転時においては、さらに第２ドレン系からも油路２１２に作動油を逃がしつつ調圧する。

そこで、エンジン１、延いてはインプットシャフト１１の回転時においては、セカンダリレギュレータバルブＳＲＶの第１ドレン系の作動油が供給される油路２１０に、潤滑油路２１６およびこれから分岐された潤滑油路２１６A、２１６Ｂ、２１６Ｃを介して接続された、種々の軸受３２、３３，３４、３５、４８、４９等、前後進切替え機構８および最終減速機１０の潤滑部位にオリフィスにより所要の流量に制御された作動油が供給される。同時に、この分岐部の下流の油路２１０に接続された潤滑油圧コントロールバルブ３００を介して潤滑油供給装置１００に潤滑油が供給され、これにより、無段変速装置９の無段変速部であるプライマリプーリ３６およびセカンダリプーリ３７とベルト４６との接触部、特に所定の変速比に対応して位置が変わる巻き込み部に作動油ないしは潤滑油が供給され、各部の潤滑ないしは冷却が行われる。

ここで、本実施の形態における潤滑油圧コントロールバルブ３００の制御の一例について、図７ないし図９を参照して説明する。図７は本実施形態の制御手順の一例を示すフローチャート、図８は潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされる制御油圧としてのリニアソレノイド圧Ｐsolと潤滑油圧コントロールバルブ３００の出力ポート３２０３から供給される潤滑油圧Ｐlubとの関係を示すグラフ、図９は潤滑油圧Ｐlubの変化に対する所定の変速比γ毎の潤滑油供給区間の関係を示すグラフである。なお、本実施形態の制御は、所定の周期で実行される。

そこで、制御がスタートすると、ステップＳ７０１において現在の変速比γが第１所定値γＨ（例えば、γＨ＝１．５）より大きいか否かが判定される。変速比γが第１の所定値γＨより大きいときはステップＳ７０２に進み、潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされる制御油圧としての、リニアソレノイドＳＬＬにより制御されるリニアソレノイド圧Ｐsolが第１リニアソレノイド圧Ｐsol１（例えば、Ｐsol１＝０．１ＭＰa）となるように設定される。

リニアソレノイド圧Ｐsolが第１リニアソレノイド圧Ｐsol１に設定されると、コントローラ４００はリニアソレノイドＳＬＬにその旨の制御信号を出力し、潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされるリニアソレノイド圧Ｐsolがこの第１リニアソレノイド圧Ｐsol１となるようにする。この状態では、出力ポート３２０３から供給される潤滑油圧Ｐlubが、図８に示されるように、第３潤滑油圧Ｐlub３（例えば、Ｐlub３＝０．４ＭＰa）となるべく潤滑油圧コントロールバルブ３００のスプール３１０が位置される。

また、ステップＳ７０１の判定において、現在の変速比γが第１所定値γＨより大きくないとされたときにはステップＳ７０３に進み、現在の変速比γが第２所定値γＬ（例えば、γＬ＝０．７）より小さいか否かが判定される。変速比γが第２所定値γＬより小さくないときはステップＳ７０４に進み、潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされるリニアソレノイド圧Ｐsolが第２リニアソレノイド圧Ｐsol２（例えば、Ｐsol２＝０．３ＭＰa）となるように設定される。リニアソレノイド圧Ｐsolが第２リニアソレノイド圧Ｐsol２に設定されると、コントローラ４００は同様にリニアソレノイドＳＬＬにその旨の制御信号を出力し、潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされるリニアソレノイド圧Ｐsolがこの第２リニアソレノイド圧Ｐsol２となるようにする。この状態では、出力ポート３２０３から供給される潤滑油圧Ｐlubが、図８に示されるように、第２潤滑油圧Ｐlub２（例えば、Ｐlub２＝０．３ＭＰa）となるべく潤滑油圧コントロールバルブ３００のスプール３１０が位置される。

さらに、ステップＳ７０３の判定において、現在の変速比γが第２所定値γＬより小さいとされたときにはステップＳ７０５に進み、リニアソレノイド圧Ｐsolが第３リニアソレノイド圧Ｐsol３（例えば、Ｐsol３＝０．５ＭＰa）となるように設定される。リニアソレノイド圧Ｐsolが第３リニアソレノイド圧Ｐsol３に設定されると、コントローラ４００は同様にリニアソレノイドＳＬＬにその旨の制御信号を出力し、潤滑油圧コントロールバルブ３００の第１制御ポート３２０１に及ぼされるリニアソレノイド圧Ｐsolがこの第３リニアソレノイド圧Ｐsol３となるようにする。この状態では、出力ポート３２０３から供給される潤滑油圧Ｐlubが、図８に示されるように、第１潤滑油圧Ｐlub１（例えば、Ｐlub１＝０．２ＭＰa）となるべく潤滑油圧コントロールバルブ３００のスプール３１０が位置される。

このようにして制御された潤滑油圧Ｐlubは、前述のように、潤滑油供給装置１００のチューブ１１０内の潤滑油供給通路１１１に供給され、その圧力に応じてスプール１３０をスプリング１４０の付勢力に抗して軸方向に押圧することになる。この潤滑油圧Ｐlubが第１潤滑油圧Ｐlub１（例えば、Ｐlub１＝０．２ＭＰa）のときは、その押圧力がさほど大きくないので、スプール１３０は、図４（Ａ）および図５（Ａ）に示すように、その第１連通路１３０１がスリーブ１２０の第１の噴出孔の組１２０１と連通する位置に移動される。同様に、潤滑油圧Ｐlubが第２潤滑油圧Ｐlub２（例えば、Ｐlub１＝０．３ＭＰa）のときは、スプール１３０が、図４（Ｂ）および図５（Ｂ）に示すように、その第２連通路１３０２がスリーブ１２０の第２の噴出孔の組１２０２と連通する位置に移動される。また、潤滑油圧Ｐlubが第３潤滑油圧Ｐlub３（例えば、Ｐlub１＝０．４ＭＰa）のときは、スプール１３０が、図４（Ｃ）および図５（Ｃ）に示すように、その第３連通路１３０３がスリーブ１２０の第３の噴出孔の組１２０３と連通する位置に移動される。

かくて、潤滑油圧Ｐlubが第１潤滑油圧Ｐlub１（例えば、Ｐlub１＝０．２ＭＰa）のときは、上述のように、スプール１３０の第１連通路１３０１がスリーブ１２０の第１の噴出孔の組１２０１と連通する位置に移動され、第１潤滑油圧Ｐlub１でもって第１の噴出孔の組１２０１から、変速比が最小（＝γmin）付近のときの第１巻き込み部ＣＰγminおよび第２巻き込み部ＣＳγminのそれぞれに向けて同時に潤滑油が供給される。

また、潤滑油圧Ｐlubが第２潤滑油圧Ｐlub２（例えば、Ｐlub１＝０．３ＭＰa）のときは、スプール１３０の第２連通路１３０２がスリーブ１２０の第２の噴出孔の組１２０２と連通する位置に移動され、第２潤滑油圧Ｐlub２でもって第２の噴出孔の組１２０２から、変速比が１付近のときの第１巻き込み部ＣＰγ＝１および第２巻き込み部ＣＳγ＝１のそれぞれに向けて同時に潤滑油が供給される。

さらに、潤滑油圧Ｐlubが第３潤滑油圧Ｐlub３（例えば、Ｐlub３＝０．４ＭＰa）のときは、スプール１３０の第３連通路１３０３がスリーブ１２０の第３の噴出孔の組１２０３と連通する位置に移動され、第３潤滑油圧Ｐlub３でもって第３の噴出孔の組１２０３から、変速比が最大（＝γmax）付近のときの第１巻き込み部ＣＰγmaxおよび第２巻き込み部ＣＳγmaxのそれぞれに向けて同時に潤滑油が供給される。

ところで、図７のフローチャートには示されていないが、車両の後進時には、マニュアルバルブＭＶの操作により切替えられて供給される、リバースブレーキＢＲを作動させる作動油圧Ｐrev（例えば、Ｐrev＝１．５ＭＰa）が油路２０３を介して潤滑油圧コントロールバルブ３００の第２制御ポート３２０５に及ぼされる。ここで、この作動油圧Ｐrevは制御用ソレノイドの元圧（例えば、０．５ＭＰa）よりも大きく設定されている。従って、後進時にマニュアルバルブＭＶが操作されたとき、潤滑油圧コントロールバルブ３００にあっては、第１制御ポート３２０１に及ぼされるリニアソレノイド圧Ｐsolの大きさにかかわりなく、スプール３１０が直ちに初期位置に固定され、セカンダリ圧ＰＳに等しい後進時潤滑油圧Ｐlubrev（本実施形態では、例えば、Ｐlubrev＝０．５ＭＰa）が潤滑油圧Ｐlubとして潤滑油供給装置１００のチューブ１１０内の潤滑油供給通路１１１に供給される。この潤滑油圧Ｐlubが後進時潤滑油圧Ｐlubrev（例えば、Ｐlubrev＝０．５ＭＰa）のときは、スプール１３０が、図４（Ｄ）および図５（Ｄ）に示すように、その第３連通路１３０３がスリーブ１２０の第４の噴出孔の組１２０４と連通する位置に移動される。かくて、この後進時には、後進時潤滑油圧Ｐlubrevでもって第４の噴出孔の組１２０４から第１巻き込み部ＣＰrevおよび第２巻き込み部ＣＳrevのそれぞれに向けて同時に潤滑油が供給される。

なお、前述の説明では、潤滑油供給装置１００のスリーブ１２０における第１ないし第３の噴出孔の組１２０１ないし１２０３と、スプール１３０の第１ないし第３の連通路１３０１ないし１３０３とは、それぞれの少なくともいずれか一つが連通するように、それぞれのピッチを設定する旨述べたが、図９に基づき説明するように、これらの連通状態にオーバーラップが生ずるように設定してもよい。

すなわち、変速比が最小（＝γmin）付近での潤滑油圧Ｐlubが第１潤滑油圧Ｐlub１（例えば、Ｐlub１＝０．２ＭＰa）のときの、スプール１３０の第１連通路１３０１とスリーブ１２０の第１の噴出孔の組１２０１との連通状態は、連通開始後、潤滑油圧Ｐlubの増加によるスプール１３０のスリーブ１２０内での軸方向への移動があっても、第１環状溝１３０１Ｂの幅に依存する区間aだけ維持される。

また、同様に、変速比が１付近での潤滑油圧Ｐlubが第２潤滑油圧Ｐlub２（例えば、Ｐlub２＝０．３ＭＰa）のときの、スプール１３０の第２連通路１３０２とスリーブ１２０の第２の噴出孔の組１２０２との連通状態は、例えば、第２潤滑油圧Ｐlub２よりも低い潤滑油圧Ｐ１での連通開始後、潤滑油圧Ｐlubの増加によるスプール１３０のスリーブ１２０内での軸方向への移動があると、第２環状溝１３０２Ｂの幅に依存する区間bだけ維持される。

さらに、変速比が最大（＝γmax）付近での潤滑油圧Ｐlubが第３潤滑油圧Ｐlub３（例えば、Ｐlub３＝０．４ＭＰa）のときの、スプール１３０の第３連通路１３０３とスリーブ１２０の第３の噴出孔の組１２０３との連通状態は、例えば、第３潤滑油圧Ｐlub３よりも低い潤滑油圧Ｐ２での連通開始後、潤滑油圧Ｐlubの増加によるスプール１３０のスリーブ１２０内での軸方向への移動があると、第３環状溝１３０３Ｂの幅に依存する区間cだけ維持される。

これらの区間a、bおよびcにおいては、第１の噴出孔の組１２０１、第２の噴出孔の組１２０２および第３の噴出孔の組１２０３のそれぞれから潤滑油が供給されていることを意味し、これらが重なるオーバーラップ区間Ｏabでは、第１の噴出孔の組１２０１と第２の噴出孔の組１２０２とから、およびオーバーラップ区間Ｏbcでは第２の噴出孔の組１２０２と第３の噴出孔の組１２０３とから、同時に潤滑油が供給される。このような、オーバーラップ区間は、スプール１３０に形成される連通路のピッチやその環状溝の幅およびスリーブ１２０に形成される噴出孔の組のピッチを必要に応じ適宜設定することにより定めることができる。なお、図９はあくまでも説明のためのものであり、区間a、bおよびcや、オーバーラップ区間ＯabおよびＯbcの大きさを正確に表すものではない。

このように、オーバーラップ区間を設けるようにすると、変速比γの変化に対応して、ほぼ満遍なく所望の巻き込み位置に潤滑油を供給することができる。

本発明が適用されるベルト式無段変速機をＦＦ車に適用した場合のトランスアクスルのスケルトン図である。 本発明の実施形態によるベルト式無段変速装置の要部を示す拡大断面図である。 図２において矢印Ａの方向からプライマリプーリおよびセカンダリプーリを透視的に見た透視図であり、（Ａ）は前進走行時、（Ｂ）は後進走行時におけるプライマリプーリおよびセカンダリプーリとベルトとの関係を示す。 本発明の実施形態による潤滑油供給装置を拡大して示す縦断面図であり、スリーブに対するスプールの軸方向位置をそれぞれ異ならせて示し、（Ａ）は、変速比が最小（＝γmin）付近のときの第１巻き込み部および第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、（Ｂ）は、変速比が１付近のときの第１巻き込み部および第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、（Ｃ）は、変速比が最大（＝γmax）付近のときの第１巻き込み部および第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態、および（Ｄ）は、後進時における第１巻き込み部および第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給している状態を示す。 本発明の実施形態による潤滑油供給装置を拡大して示す横断面図であり、図４（Ａ）ないし（Ｄ）の各状態を形成するスリーブの噴出孔およびスプールの連通路の重なり位置での断面を示し、（Ａ）は、図４（Ａ）の５Ａ−５Ａ断面、（Ｂ）は、図４（Ｂ）の５Ｂ−５Ｂ断面、（Ｃ）は、図４（Ｃ）の５Ｃ−５Ｃ断面、および（Ｄ）は、図４（Ｄ）の５Ｄ−５Ｄ断面である。 本発明のベルト式無段変速機の潤滑装置の実施形態に係る油圧回路を示す。 本発明の実施形態の制御手順の一例を示すフローチャートである。 本発明の実施形態における潤滑油圧コントロールバルブの第１制御ポートに及ぼされる制御油圧としてのリニアソレノイド圧Ｐsolと潤滑油圧コントロールバルブの出力ポートから供給される潤滑油圧Ｐlubとの関係を示すグラフである。 本発明の実施形態における潤滑油圧Ｐlubの変化に対する所定の変速比γ毎の潤滑油供給区間の関係を示すグラフである。

符号の説明

１ エンジン
７ トルクコンバータ
８ 前後進切替え機構
９ ベルト式無段変速装置（ＣＶＴ）
１０ 最終減速機
２０ オイルポンプ
３６ プライマリプーリ
３７ セカンダリプーリ
４６ ベルト
１００ 潤滑油供給装置
１２０ スリーブ
１２０１ 第１の噴出孔の組
１２０１Ｐ 第１プライマリ側噴出孔
１２０１Ｓ 第１セカンダリ側噴出孔
１２０２ 第２の噴出孔の組
１２０２Ｐ 第２プライマリ側噴出孔
１２０２Ｓ 第２セカンダリ側噴出孔
１２０３ 第３の噴出孔の組
１２０３Ｐ 第３プライマリ側噴出孔
１２０３Ｓ 第３セカンダリ側噴出孔
１２０４ 第４の噴出孔の組
１２０４Ｐ 第４プライマリ側噴出孔
１２０４Ｓ 第４セカンダリ側噴出孔
１３０ スプール
１３０１ 第１連通路
１３０１Ａ 第１連通孔
１３０１Ｂ 第１環状溝
１３０２ 第２連通路
１３０２Ａ 第２連通孔
１３０２Ｂ 第２環状溝
１３０３ 第３連通路
１３０３Ａ 第３連通孔
１３０３Ｂ 第３環状溝
１３５ 移動規制突起
１４０ スプリング
２００ 油圧回路
ＰＲＶ プライマリレギュレータバルブ
ＳＲＶ セカンダリレギュレータバルブ
３００ 潤滑油圧コントロールバルブ
３１０ スプール
３１０１ 第１ランド
３１０２ 第２ランド
３１０３ 第３ランド
３２０ バルブボディ
３２０１ 第１制御ポート
３２０２ 入力ポート
３２０３ 出力ポート
３２０４ ドレンポート
３２０５ 第２制御ポート
３２０６ フィードバックポート
３３０ リターンスプリング
４００ コントローラ

Claims (6)

1. プライマリプーリとセカンダリプーリとの間に配置された１個の潤滑油供給通路と、
   該潤滑油供給通路に連通され、プライマリプーリとベルトとの第１巻き込み部およびセカンダリプーリとベルトとの第２巻き込み部のそれぞれに向けて同時に潤滑油を供給する潤滑油供給手段と、
   を備えることを特徴とするベルト式無段変速機の潤滑装置。
2. 前記潤滑油供給手段は、所定の変速比に応じて変化する前記第１巻き込み部および第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組を複数備え、該複数の噴出孔の組のいずれかを選択して潤滑油供給方向を変更する潤滑油供給方向変更手段を備えることを特徴とする請求項１に記載のベルト式無段変速機の潤滑装置。
3. 前記ベルト式無段変速機は前記プライマリプーリの上流側に前後進切替機構を備え、前記潤滑油供給手段は後進時の前記第１巻き込み部および前記第２巻き込み部にそれぞれ向けられた噴出孔の組をさらに備え、前記潤滑油供給方向変更手段は、後進時に、該後進時用の噴出孔の組を選択するように構成されていることを特徴とする請求項２に記載のベルト式無段変速機の潤滑装置。
4. 前記潤滑油供給方向変更手段は、前記複数の噴出孔の組が軸方向に所定の間隔を置いて形成されたスリーブと、該スリーブ内での軸方向への移動に伴い前記複数の噴出孔の組の少なくともいずれか一つに連通する連通路が形成されたスプールとを備えていることを特徴とする請求項２または３に記載のベルト式無段変速機の潤滑装置。
5. 前記潤滑油供給方向変更手段は、前記潤滑油供給通路に供給される潤滑油圧を制御することにより、潤滑油供給方向を変更するように構成されていることを特徴とする請求項２ないし４のいずれかに記載のベルト式無段変速機の潤滑装置。
6. 前記潤滑油圧は、後進時には、前記前後進切替機構を作動させる作動油圧により制御されるように構成されていることを特徴とする請求項５に記載のベルト式無段変速機の潤滑装置。
   

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