JP2007070666A - アルミニウム合金棒、鍛造用アルミニウム合金ブランク材、アルミニウム合金棒の製造方法、鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法、鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法、鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン及び冷間鍛造品 - Google Patents
アルミニウム合金棒、鍛造用アルミニウム合金ブランク材、アルミニウム合金棒の製造方法、鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法、鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法、鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン及び冷間鍛造品 Download PDFInfo
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Abstract
【課題】 変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さく、また、高特性の細径棒を生産性よく製造できる鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法を提供する。
【解決手段】 連続鋳造装置で鋳造したアルミニウム合金連続鋳造棒を切断装置で切断し、切断したアルミニウム合金連続鋳造棒を熱処理装置で均質化熱処理した後、表面の面削、４００℃〜固相温度での加熱、５％〜３０％の圧延率での圧延、切断、引抜を連続ラインで行って鍛造用アルミニウム合金棒材を製造する。
【選択図】 図１
【解決手段】 連続鋳造装置で鋳造したアルミニウム合金連続鋳造棒を切断装置で切断し、切断したアルミニウム合金連続鋳造棒を熱処理装置で均質化熱処理した後、表面の面削、４００℃〜固相温度での加熱、５％〜３０％の圧延率での圧延、切断、引抜を連続ラインで行って鍛造用アルミニウム合金棒材を製造する。
【選択図】 図１
Description
本発明は、冷間、熱間鍛造用あるいは切削加工用のアルミニウム合金棒、鍛造用アルミニウム合金ブランク材及びその製造方法などに関する。
カーエアコン、エンジン等のピストン部品は、軽量化の傾向、及び耐摩耗性と強度とを要するため、最近はアルミニウム合金の鍛造品が多くなり、主流となってきている。
鍛造に使用されるピストン用アルミニウム合金として古くから知られているものは、ＪＩＳ４０３２に代表されるＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系合金であり、共晶組成（約１１質量％）のＳｉをベースとして耐摩耗性を高め、強度向上のために数質量％のＣｕと１質量％以下のＭｇとが添加されている。更に、必要に応じて耐熱強度を上げるため、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｆｅ等の遷移元素が少量添加されている。ピストン用アルミニウム合金は、一般に棒材の切断材を使用して冷間あるいは熱間にて鍛造され、所定の形状に切削加工されるが、小さなものは、棒材をそのまま切削加工して所定の部品に仕上げる。
鍛造に使用されるピストン用アルミニウム合金として古くから知られているものは、ＪＩＳ４０３２に代表されるＡｌ−Ｓｉ−Ｃｕ−Ｍｇ−Ｎｉ系合金であり、共晶組成（約１１質量％）のＳｉをベースとして耐摩耗性を高め、強度向上のために数質量％のＣｕと１質量％以下のＭｇとが添加されている。更に、必要に応じて耐熱強度を上げるため、Ｎｉ、Ｍｎ、Ｆｅ等の遷移元素が少量添加されている。ピストン用アルミニウム合金は、一般に棒材の切断材を使用して冷間あるいは熱間にて鍛造され、所定の形状に切削加工されるが、小さなものは、棒材をそのまま切削加工して所定の部品に仕上げる。
また、ＶＴＲ、ＤＡＴのドラムようなテープの摺動部材にも同種の合金が使用されているが、これらは、２０ｍｍφ前後のものが増えている。これらは、棒材をそのままＴ６加工したものを切削加工し、使用している。
この材料となる棒材は、通常は、連続鋳造（ＤＣ鋳造）にて数１００ｍｍφのビレットを製造し、均質化熱処理後、押出加工を行って所定の径寸法の棒材を得る、いわゆる押出材があり、この製造方法では、ダイス形状であらゆる径の棒材が製造できる。
例えば、特開平５−２８７４２７号公報（特許文献１）にＤＣ鋳造ビレットから押出材を製造する開示がある。
この材料となる棒材は、通常は、連続鋳造（ＤＣ鋳造）にて数１００ｍｍφのビレットを製造し、均質化熱処理後、押出加工を行って所定の径寸法の棒材を得る、いわゆる押出材があり、この製造方法では、ダイス形状であらゆる径の棒材が製造できる。
例えば、特開平５−２８７４２７号公報（特許文献１）にＤＣ鋳造ビレットから押出材を製造する開示がある。
しかし、押出用ビレットでは、鋳造中に素材を直接水冷する、いわゆるＤＣ鋳造であるため、その冷却速度が金型鋳物よりは速いが、基となる鋳造材の鋳造径が６インチ〜１０インチ程度と大きいため、特に、Ｓｉの多い本合金のようなものは、鋳造材自体の熱伝導も悪いため、水冷による冷却速度の緩いその中心部にて初晶Ｓｉが数１０μｍ程度の大きさで晶出する。
これは、特にＳｉが１１質量％を超え、１２質量％に近づくと顕著になる。これを回避するため、Ｎａ、Ｓｒ等を添加することにより、Ｓｉの共晶点を若干高めにずらすことができるが、その発生阻止は十分ではなく、粗大な初晶Ｓｉの発生が避けられない。また、Ｓｒの添加は、中心部に引け巣を生じやすく、両方の意味で機械的特性を低下させる。
あるいは、最近では、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を直接表面面削した、いわゆる連続鋳造棒を切断したものが多く使用されてきた。
これは、特にＳｉが１１質量％を超え、１２質量％に近づくと顕著になる。これを回避するため、Ｎａ、Ｓｒ等を添加することにより、Ｓｉの共晶点を若干高めにずらすことができるが、その発生阻止は十分ではなく、粗大な初晶Ｓｉの発生が避けられない。また、Ｓｒの添加は、中心部に引け巣を生じやすく、両方の意味で機械的特性を低下させる。
あるいは、最近では、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を直接表面面削した、いわゆる連続鋳造棒を切断したものが多く使用されてきた。
これらは、実用的には、面削機の仕様から、３０ｍｍφ〜８０ｍｍφ程度のもので、一般に鋳造後、均質化熱処理し、表面をピーリング面削し、そのまま棒材として使用するため、押出工程を省略できるためにコスト的に優位である。更に、ビレットより径が細いため、細いものを直接水冷するので、鋳造速度を上げることができ、冷却速度が速くなることで、例えばα晶のデンドライトが微細化されてＤＡＳが小さくなり、機械的特性が向上する。あるいは、晶出物となる初晶Ｓｉ、共晶粒、金属間化合物等が微細化され、同様に特性向上となるメリットがある。特に、鋳造径が５０ｍｍφ以下では、その細径により鋳造速度を速くすることが可能となり、冷却速度の向上から初晶Ｓｉは、理論的な共晶組成からＳｉ組成がやや高くずれても、発生しにくくなる。
なお、鍛造方法としては、高温で鍛造する熱間鍛造と常温で鍛造する冷間鍛造とがあり、また鍛造の仕方で、長手方向と直角に鍛造する横打ち鍛造、エンジンピストン等のカップ状のものは、長手方向に鍛造する縦打ち鍛造と呼ばれる。
例えば、特開２００１−２５９７８１号公報（特許文献２）に横打ち鍛造の開示があり、特開平８−１０８２４３号公報（特許文献３）には縦打ち鍛造の開示がある。
なお、鍛造方法としては、高温で鍛造する熱間鍛造と常温で鍛造する冷間鍛造とがあり、また鍛造の仕方で、長手方向と直角に鍛造する横打ち鍛造、エンジンピストン等のカップ状のものは、長手方向に鍛造する縦打ち鍛造と呼ばれる。
例えば、特開２００１−２５９７８１号公報（特許文献２）に横打ち鍛造の開示があり、特開平８−１０８２４３号公報（特許文献３）には縦打ち鍛造の開示がある。
一方、２０ｍｍφ以下の細径棒の製造方法として、更に特開２００１−２００３２６号公報（特許文献４）に開示されているようなプロペルチ法がある。これは、ホイール状金型溝に溶湯を流し、冷却したホイール状金型に接触させることにより凝固した材料を熱い状態のまま直接圧延機に入れ、細径棒を製造する連続鋳造圧延方法である。
近年、ＣＯ2コンプレッサのような使用条件が高圧なために断面積を小さくした部品、あるいは、ギヤチェンジのシフトフォークのような細いものを曲げて横打ち鍛造を行うような部品などに用いる、従来より細径でかつ、同等以上の耐摩耗性、強度を持つ棒材が要求されている。細径とは、例えば、１８ｍｍφとか２０ｍｍφとかをいう。
また、ＤＡＴ、ＤＶＤ等の回転部品では、２０ｍｍφ以下の細径の切削加工用耐摩耗高強度材が求められている。
また、ＤＡＴ、ＤＶＤ等の回転部品では、２０ｍｍφ以下の細径の切削加工用耐摩耗高強度材が求められている。
この用途に対して、ビレットを鋳造した後にそれを押出工法によって押出すことにより、押出材は製造可能であるが、径が細くなるにつれて押出圧力が高まるため、押出速度を下げる必要があり、生産性が更に悪くなる。これを回避するため、押出ダイス面に数個の孔を開け、一度に数本押出すことも可能であるが、通常押出先端と後端は、ストレッチャー矯正のつかみ部分で傷がつくため、その部分を相当長さ分捨てる必要があり、製品歩留まりが悪化する。従ってかなり生産性が悪いものとなる。
更に、押出材特有の欠点として、特に加工度を下げると、押出材表面付近に数ｍｍ程度の粗大なマクロ再結晶粒が発生することが多く、これが後工程での鍛造時の変形時に割れ等を発生させ、鍛造性を阻害する要因となる。また、溶体化処理後の材料に粗大再結晶が現れ、素材の機械的特性劣化の原因となる。
この用途に対して、連続鋳造棒（以下において、「連鋳材」とも言う。）については、細径になるほど鋳造速度を上げられるので、生産性は落ちないが、細径の棒を鋳造するには水平鋳造技術を高度に完成する必要があり、特に鋳造スタート時の運転管理が難しい等の面からの困難さがあり、現状では、２０ｍｍφ以下のものは、安定的に生産されていない。また、あまり鋳造径が小さくなると、表面の面削量は鋳造径に比例して小さくは出来ないため、面削後の棒の歩留まりが悪くなる問題が出てくる。また、前述の曲げ加工後、横打ち鍛造に用いた場合、押出材のような長手方向の加工組織を有していないために、直角方向の曲げに対して押出材より弱い機械的特性を有するという弱点がある。
この用途に対して、２０ｍｍφ以下の細径棒の製造方法として、プロペルチ法がある。
この方法では、１０ｍｍφ以下の線材まで製造可能であるが、鋳造方式が冷却の点から金型鋳物と類似なものである。通常の連続鋳造での鋳造出口で鋳塊を直接水冷するものと比較して、プロペルチ法は、金型を水冷するだけであるために冷却速度の非常に遅いものとなり、出来上がった棒の鋳造組織が荒く、最終棒材の強度が押出材、連鋳材と比較して落ちる。また、純アルミニウムのような凝固温度範囲の狭いものには、この製造方法は適当であるが、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｇが高濃度で、凝固する際の温度範囲の広い合金の鋳造では、最終凝固部に巣が発生し、圧延割れや、内部欠陥として残ってしまい、これを解消することは困難であり、圧延後の棒材の信頼性がない。また、冷却速度が連鋳材より遅いため、初晶ＳｉやＡｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物が粗大に晶出しやすい。初晶Ｓｉ晶出回避のためにＮａ、Ｓｒ等の添加物を入れることも試みられているが、ひけ巣を増加させるため、結果的に特性低下を招く。
この方法では、１０ｍｍφ以下の線材まで製造可能であるが、鋳造方式が冷却の点から金型鋳物と類似なものである。通常の連続鋳造での鋳造出口で鋳塊を直接水冷するものと比較して、プロペルチ法は、金型を水冷するだけであるために冷却速度の非常に遅いものとなり、出来上がった棒の鋳造組織が荒く、最終棒材の強度が押出材、連鋳材と比較して落ちる。また、純アルミニウムのような凝固温度範囲の狭いものには、この製造方法は適当であるが、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｇが高濃度で、凝固する際の温度範囲の広い合金の鋳造では、最終凝固部に巣が発生し、圧延割れや、内部欠陥として残ってしまい、これを解消することは困難であり、圧延後の棒材の信頼性がない。また、冷却速度が連鋳材より遅いため、初晶ＳｉやＡｌ−Ｃｕ系、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ系の化合物が粗大に晶出しやすい。初晶Ｓｉ晶出回避のためにＮａ、Ｓｒ等の添加物を入れることも試みられているが、ひけ巣を増加させるため、結果的に特性低下を招く。
更に、現在使用されているプロペルチ法の鋳造鋳型の断面が円形でなく、四角あるいは五角形であり、そのために鋳造棒はそのような断面形状を有しており、その状態から圧延しているために最終棒を切断して縦打ちの据えこみ鍛造（側面を拘束しない自由鍛造。）を行うと、完全な円形にならないことがあり、成形寸法精度が求められる鍛造材にむいていない。
本発明は、以下のような発明である。
（１）Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％含有し、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である２０ｍｍφ以下のアルミニウム合金棒。
（２）Ｆｅが０．２質量％〜０．４質量％、及び／又はＭｎが０．２質量％〜０．４質量％含有している（１）に記載のアルミニウム合金棒。
（３）断面マクロ組織のマクロ結晶粒が全面に渡って最大粒径で１ｍｍ未満の粒状晶である（１）又は（２）に記載のアルミニウム合金棒。
（４）圧延入口での元材の温度が４００℃〜固相温度、圧下率７５％以上の圧延加工が施された（１）から（３）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（５）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理と表面面削処理とを施した後に圧延した（１）から（４）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（６）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理し、表面面削処理し、予備加熱処理した後に圧延した（１）から（４）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（７）（１）から（６）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒を、引抜加工し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
（８）（１）から（６）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒を、センターレス研磨し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
（９）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するアルミニウム合金棒の製造方法。
（１０）圧下率を７５％以上とする（９）に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１１）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（９）又は（１０）に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１２）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を使用する（９）から（１１）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１３）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１４）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１５）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１６）圧下率を７５％以上とする（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１７）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１８）（１３）から（１７）のいずれか１つにより製造した鍛造用アルミニウム合金棒材を切断し、焼鈍処理する鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法。
（１９）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２０）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２１）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２２）圧下率を７５％以上とする（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２３）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２４）Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％の組成で、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、鍛造成形後の溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である冷間鍛造品。
なお、本発明における溶体化処理とは、（ａ）連続鋳造後に圧延したものにそのまま施す溶体化処理、（ｂ）連続鋳造後に圧延したものを切削加工する前に施す溶体化処理、（ｃ）連続鋳造後に圧延した後に熱間鍛造したものに施す溶体化処理、（ｄ）連続鋳造後に圧延しさらに引抜き加工し○材処理をした後に冷間鍛造したものに施す溶体化処理における溶体化処理を意味する。
溶体化条件は、４７０℃〜４９５℃に１時間〜５時間保持後に、１５℃〜６０℃の水で急冷し、その後、１７０℃で８時間の熱処理を行うものである。
○材処理の条件は、３５０℃〜３９０℃に２時間〜４時間保持後に、１０℃／ｈｒ以下程度の速度で徐冷するものである。
（１）Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％含有し、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である２０ｍｍφ以下のアルミニウム合金棒。
（２）Ｆｅが０．２質量％〜０．４質量％、及び／又はＭｎが０．２質量％〜０．４質量％含有している（１）に記載のアルミニウム合金棒。
（３）断面マクロ組織のマクロ結晶粒が全面に渡って最大粒径で１ｍｍ未満の粒状晶である（１）又は（２）に記載のアルミニウム合金棒。
（４）圧延入口での元材の温度が４００℃〜固相温度、圧下率７５％以上の圧延加工が施された（１）から（３）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（５）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理と表面面削処理とを施した後に圧延した（１）から（４）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（６）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理し、表面面削処理し、予備加熱処理した後に圧延した（１）から（４）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒。
（７）（１）から（６）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒を、引抜加工し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
（８）（１）から（６）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒を、センターレス研磨し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
（９）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するアルミニウム合金棒の製造方法。
（１０）圧下率を７５％以上とする（９）に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１１）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（９）又は（１０）に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１２）１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を使用する（９）から（１１）のいずれか１つに記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
（１３）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１４）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１５）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１６）圧下率を７５％以上とする（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１７）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（１３）又は（１４）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
（１８）（１３）から（１７）のいずれか１つにより製造した鍛造用アルミニウム合金棒材を切断し、焼鈍処理する鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法。
（１９）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２０）連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２１）連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２２）圧下率を７５％以上とする（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２３）連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する（１９）又は（２０）に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
（２４）Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％の組成で、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、鍛造成形後の溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である冷間鍛造品。
なお、本発明における溶体化処理とは、（ａ）連続鋳造後に圧延したものにそのまま施す溶体化処理、（ｂ）連続鋳造後に圧延したものを切削加工する前に施す溶体化処理、（ｃ）連続鋳造後に圧延した後に熱間鍛造したものに施す溶体化処理、（ｄ）連続鋳造後に圧延しさらに引抜き加工し○材処理をした後に冷間鍛造したものに施す溶体化処理における溶体化処理を意味する。
溶体化条件は、４７０℃〜４９５℃に１時間〜５時間保持後に、１５℃〜６０℃の水で急冷し、その後、１７０℃で８時間の熱処理を行うものである。
○材処理の条件は、３５０℃〜３９０℃に２時間〜４時間保持後に、１０℃／ｈｒ以下程度の速度で徐冷するものである。
前記（１）項の本発明のアルミニウム合金棒によれば、初晶Ｓｉによる引張強度の低下が避けられ、微細マクロ組織により、引張強度特性が向上する。
そして、前記（２）項の本発明によれば、Ｆｅを０．２質量％〜０．４質量％、及び／又はＭｎを０．２質量％〜０．４質量％含有しているので、固溶強化、再結晶抑制が図れる。
さらに、前記（３）項の本発明によれば、断面マクロ組織のマクロ結晶粒が全面に渡って最大粒径で１ｍｍ未満の粒状晶であるので、粗大な再結晶粒を含まず、棒材の機械的特性が向上する。
そして、前記（４）項の本発明によれば、圧延入口での元材の温度が４００℃〜固相温度であるので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなり、また、圧下率が７５％以上であるので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
さらに、前記（５）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理と表面面削処理とを施した後に圧延したので、圧延元材の冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
また、前記（６）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理し、表面面削処理し、予備加熱処理した後に圧延したので、圧延元材の冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
前記（７）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金ブランク材によれば、上記したアルミニウム合金棒を、引抜加工し、切断し、焼鈍処理したので、焼鈍後の硬度が低く、変形能の良く、径精度の良い鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、冷間鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（８）項の本発明によれば、引抜加工に代えてセンターレス研磨を施したので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、鍛造加工性が良好になる。
前記（９）項の本発明のアルミニウム合金棒の製造方法によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
そして、前記（１０）項の本発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
さらに、前記（１１）項の本発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
そして、前記（１２）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を使用するので、冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
前記（１３）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法によれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を連続ラインで行うので、高特性の細径棒が生産性よく製造できる。
前記（１４）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法によれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を連続ラインで行うので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金棒材となり、鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（１５）項の発明によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
前記（１６）項の発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、圧延組織と混在化し、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
また、前記（１７）項の発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
また、前記（１８）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法によれば、上記した鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法により製造した鍛造用アルミニウム合金棒材を切断し、焼鈍処理するので、焼鈍後の硬度が低く、変形能の良い鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、冷間鍛造加工性が良好になる。
前記（１９）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ラインによれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を一貫連続ラインで行うので、高特性の細径棒が生産性よく製造できる。
前記（２０）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ラインよれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を一貫連続ラインで行うので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金棒材となり、鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（２１）項の本発明によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
また、前記（２２）項の本発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
また、前記（２３）項の本発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
前記（２４）項の本発明の冷間鍛造品よれば、Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％の組成で、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、鍛造成形後の溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶であるので、初晶Ｓｉによる引張強度の低下が避けられ、微細マクロ組織により、引張強度特性が向上する。
そして、前記（２）項の本発明によれば、Ｆｅを０．２質量％〜０．４質量％、及び／又はＭｎを０．２質量％〜０．４質量％含有しているので、固溶強化、再結晶抑制が図れる。
さらに、前記（３）項の本発明によれば、断面マクロ組織のマクロ結晶粒が全面に渡って最大粒径で１ｍｍ未満の粒状晶であるので、粗大な再結晶粒を含まず、棒材の機械的特性が向上する。
そして、前記（４）項の本発明によれば、圧延入口での元材の温度が４００℃〜固相温度であるので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなり、また、圧下率が７５％以上であるので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
さらに、前記（５）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理と表面面削処理とを施した後に圧延したので、圧延元材の冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
また、前記（６）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理し、表面面削処理し、予備加熱処理した後に圧延したので、圧延元材の冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
前記（７）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金ブランク材によれば、上記したアルミニウム合金棒を、引抜加工し、切断し、焼鈍処理したので、焼鈍後の硬度が低く、変形能の良く、径精度の良い鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、冷間鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（８）項の本発明によれば、引抜加工に代えてセンターレス研磨を施したので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、鍛造加工性が良好になる。
前記（９）項の本発明のアルミニウム合金棒の製造方法によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
そして、前記（１０）項の本発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
さらに、前記（１１）項の本発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
そして、前記（１２）項の本発明によれば、１００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を使用するので、冷却速度を速くでき、粗大な初晶Ｓｉの晶出が抑制され、機械的特性が向上する。
前記（１３）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法によれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を連続ラインで行うので、高特性の細径棒が生産性よく製造できる。
前記（１４）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法によれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を連続ラインで行うので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金棒材となり、鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（１５）項の発明によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
前記（１６）項の発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、圧延組織と混在化し、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
また、前記（１７）項の発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
また、前記（１８）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法によれば、上記した鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法により製造した鍛造用アルミニウム合金棒材を切断し、焼鈍処理するので、焼鈍後の硬度が低く、変形能の良い鍛造用アルミニウム合金ブランク材となり、冷間鍛造加工性が良好になる。
前記（１９）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ラインによれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を一貫連続ラインで行うので、高特性の細径棒が生産性よく製造できる。
前記（２０）項の本発明の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ラインよれば、連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を一貫連続ラインで行うので、断面形状の精度と表面の平滑度とが良好な鍛造用アルミニウム合金棒材となり、鍛造加工性が良好になる。
そして、前記（２１）項の本発明によれば、連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するので、従来の大径ビレットより組織的に微細で特性を阻害する粗大な初晶Ｓｉのような晶出物の無い材料を容易に製造でき、更に、連続熱間加工を複数繰り返すことにより、急激な圧下率を避けて加工を容易にするとともに、熱間加工組織により強度の高いアルミニウム合金棒を容易に製造できる。
また、前記（２２）項の本発明によれば、圧下率を７５％以上としたので、圧延後の棒材の再結晶組織が微細な粒状となり、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
また、前記（２３）項の本発明によれば、連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延するので、変形時に伸びが追いつき、割れが入ることがなく、圧延機負荷が小さくなる。
前記（２４）項の本発明の冷間鍛造品よれば、Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％の組成で、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、鍛造成形後の溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶であるので、初晶Ｓｉによる引張強度の低下が避けられ、微細マクロ組織により、引張強度特性が向上する。
本発明のアルミニウム合金材料は、摺動部材に使用されるため、耐摩耗性が必要である。
そのための添加元素としてＳｉを８質量％〜１２質量％添加する。Ｓｉは、鋳造時に共晶Ｓｉとなり、α晶間に数μｍの大きさで分散する。この共晶Ｓｉが耐摩耗性を高める。Ｓｉの量が、８質量％未満では、その効果が低下し、１２質量％を超えると、今度は初晶としての粗大なＳｉが晶出し始める。例えば粒径１００μｍ程度のものが点在すると、圧延後も残って強度低下を招いたり、切削性を阻害する。初晶は、実質的に存在しないことが好ましい。この実質的とは、断面をランダムにミクロ検査したとき、９５％以上の確率で見つからないことである。
そのための添加元素としてＳｉを８質量％〜１２質量％添加する。Ｓｉは、鋳造時に共晶Ｓｉとなり、α晶間に数μｍの大きさで分散する。この共晶Ｓｉが耐摩耗性を高める。Ｓｉの量が、８質量％未満では、その効果が低下し、１２質量％を超えると、今度は初晶としての粗大なＳｉが晶出し始める。例えば粒径１００μｍ程度のものが点在すると、圧延後も残って強度低下を招いたり、切削性を阻害する。初晶は、実質的に存在しないことが好ましい。この実質的とは、断面をランダムにミクロ検査したとき、９５％以上の確率で見つからないことである。
Ｃｕは、鍛造後の溶体化処理により、析出硬化による強度を向上させるとともに、合金マトリックスを強化する。Ｃｕの量が、２質量％未満では、その効果が少なく、増加するに従って効果は大きくなるが、５質量％を超えると、その効果は、それ以上に上がらず、鍛造時の割れ等製造時の問題が出てくる。
Ｍｇは、同様に溶体化により、析出時効硬化による機械的特性向上に寄与するが、０．２質量％未満では、効果が乏しく、１質量％を超えると、鋳造時の酸化物が増し、機械的特性が低下し、鍛造時の割れが発生しやすくなる。
ＦｅとＭｎは、固溶強化、再結晶抑制として使用される。主として鋳造条件、例えば鋳造径が太くなり、凝固速度が遅い場合、Ｓｉ共晶よりも粗大な金属間化合物を晶出する可能性があり、機械的特性を阻害低下させる要因となる。ＦｅとＭｎは、０．２質量％未満では、固溶強化、再結晶抑制としての効果はうすく、０．４質量％を越えると、 焼鈍時の硬度が高くなったり、晶出する金属間化合物が冷間鍛造時の変形を阻害するので、いずれも必要に応じて最大０．４質量％までに抑えるのが好ましい。
圧延の元材として、上記組成の１００ｍｍφ以下（好ましくは４０ｍｍφ〜１００ｍｍφ、さらに好ましくは４５ｍｍφ〜８０ｍｍφ。）の連続鋳造品を使用し、圧延することが好ましい。連続鋳造は、通常１００ｍｍφを超えると、縦型の鋳造のものが多いが、１００ｍｍφ以下では、縦型あるいは横型（水平）にて鋳造されている。いずれも鋳造時に直接鋳造物を水冷しながら鋳造するため、冷却速度は、金型鋳物、プロペルチ式等より速く（大きく）なる。冷却速度は、例えば１℃／ｓｅｃ以上（より好ましくは４℃／ｓｅｃ〜１５℃／ｓｅｃ。）であるのが好ましい。また、押出材の鋳造のように太い径のビレットを鋳造するものでないので、機械的特性を阻害するような粗大な晶出物が出来にくい。また、材料として１００ｍｍφを超えると、鋳造速度を上げられず、冷却速度が遅くなり、鋳造組織が荒くなる。これに伴い、ＤＡＳ（２次デンドライトアームスペース）が大きくなり、圧延加工後の機械的特性が低下する。ＤＡＳは、平均１５μｍ以下が好ましい。
なお、ＤＡＳの大きさは、例えば軽金属学会発行の『軽金属（１９９８年）、ｖｏｌ．３８、Ｎｏ．１、ｐ．４５』に記載の『デンドライトアームスペーシングの測定方法』に従って測定できる。
あるいは、Ｓｉが１２質量％近傍まで高くなると、初晶Ｓｉが晶出し易く、圧延加工後も初晶Ｓｉが残り、機械的特性を低下させたり、切断、切削加工時の鋸刃・工具寿命を著しく低下させる。従って鋳造径は、細いものほど鋳造速度を上げられ、高濃度組成でも初晶Ｓｉの晶出がないので、細いものほど良いが、５０ｍｍφ以下での鋳造が好ましい。
なお、ＤＡＳの大きさは、例えば軽金属学会発行の『軽金属（１９９８年）、ｖｏｌ．３８、Ｎｏ．１、ｐ．４５』に記載の『デンドライトアームスペーシングの測定方法』に従って測定できる。
あるいは、Ｓｉが１２質量％近傍まで高くなると、初晶Ｓｉが晶出し易く、圧延加工後も初晶Ｓｉが残り、機械的特性を低下させたり、切断、切削加工時の鋸刃・工具寿命を著しく低下させる。従って鋳造径は、細いものほど鋳造速度を上げられ、高濃度組成でも初晶Ｓｉの晶出がないので、細いものほど良いが、５０ｍｍφ以下での鋳造が好ましい。
また、Ｆｅ、Ｍｎ等を添加した場合は、それらが多くなる（例えば０．４質量％を超える。）と、初晶Ｓｉと同様な傾向のＦｅ、Ｍｎ等を含む晶出物を粗大化し、晶出させることがある。従って、圧延前の連鋳材は、冷却速度を上げてＤＡＳを細かくし、その晶出間隙を小さくする意味で１００ｍｍφ以下での鋳造が好ましい。最適なのは、５０ｍｍφ以下で、細いほど内部鋳造組織が細かく、ＤＡＳも細かくなり、最終的にＴ６後の引張機械的特性が向上する。更に、圧延回数を少なく出来るため、製造時に圧延時の負荷荷重をさげることが出来、機械能力を小さいもので可能とする。
共晶Ｓｉの平均粒径は、平均３μｍ以下が機械的特性を向上させるために好ましい。そのためにも、５０ｍｍφ以下での連鋳材が好ましい。
なお、圧延前の連鋳材は、均質化熱処理を行っておくほうが、高温での変形能が上がるために好ましい。均質化熱処理は、固相線より１０℃〜２０℃程度低い温度にて数時間（例えば合金組成に応じて４７０℃〜４９５℃、１時間〜５時間。）保持し、以降空冷することで行われる。
均質化熱処理が出来ない場合は、圧延前の加熱（例えば合金組成に応じて４００℃〜４９０℃。）を1時間以上かけることにより、均質化熱処理の代用とすることが出来る。
均質化熱処理が出来ない場合は、圧延前の加熱（例えば合金組成に応じて４００℃〜４９０℃。）を1時間以上かけることにより、均質化熱処理の代用とすることが出来る。
圧延前の連鋳材は、表面面削したものが良い。面削をしない場合は、ごく表面の偏析等で圧延時に表面割れが入る可能性がある。面削は、通常１ｍ程度までの長さのものは、旋盤加工でも良いが、ピーリング加工機により更に長物の面削が精度良く、自動的に高速で行えるので、ピーリング加工機で行うのが好ましい。ピーリング加工機を使用する場合は、連続して欠陥検査のための渦流探傷、超音波探傷等の検査を自動的に行えるので、好都合である。表面鋳肌が比較的良好な場合は、面削の代わりに、センターレス研磨のような研磨にて表面の偏析層を取り除いてもよい。
表面面削により断面形状を円形状に整えることも出来る。断面形状が円形状であるものは後工程の加工において好ましい。
表面面削により断面形状を円形状に整えることも出来る。断面形状が円形状であるものは後工程の加工において好ましい。
なお、連鋳材を均質化熱処理する場合は、ピーリング前の工程にて行うほうが、ピーリング加工負荷抵抗を下げ、表面面削肌を良くするので好ましい。
次に、上記のようにして得られた連鋳材は圧延の元材として、圧延処理工程に投入される。
圧下率は断面積の比で表現し、具体的には、
圧下率は断面積の比で表現し、具体的には、
として計算する。
圧下率が７５％以上では、圧延後の棒材の断面再結晶組織が微細な粒状（例えば平均粒径５０μｍ〜５００μｍ。より好ましくは５０μｍ〜１００μｍ。）となり、１ｍｍ以上の粗大な粒や、柱状品等が見られない。この結果、Ｔ６後の組織も粗大化がなく、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
圧下率が７５％以上では、圧延後の棒材の断面再結晶組織が微細な粒状（例えば平均粒径５０μｍ〜５００μｍ。より好ましくは５０μｍ〜１００μｍ。）となり、１ｍｍ以上の粗大な粒や、柱状品等が見られない。この結果、Ｔ６後の組織も粗大化がなく、引張特性、特に０．２％耐力が向上する。
圧延機は、連続して圧延する多段式圧延機が使用される。例えば、２方向、あるいは３方向から対峙させたローラ間を通すもので、前段と次段は、２方向の場合は互いに９０度回転した方向、３方向の場合は６０度回転した方向となるように配置した組み合わせをとる。この場合、前述のプロペルチ式の圧延機を本発明の目的に合うように応用して利用することも可能である。
圧延は、前段側の材料を高温にして加工するほうが圧延機の負荷が小さくなるので好ましい。本合金では、圧延入口では元材の固相温度以下で行うが、固相温度から５℃以上低いことが好ましい。あまり温度が高すぎると、変形時に伸びが追いつかず、粒界割れが入ることがあるためである。逆に温度が低すぎると、圧延機負荷が大きくなり、極端な場合、圧延できなくなる場合がある。本合金では、圧延入口での元材の温度は４００℃以上が好ましい。複数段で圧延する場合、材料の体積と圧延油の量との兼ね合いで見ると、半分から前の段は圧延油を絞り気味にし、比較的温度低下が少なくなるようにして、後段にいくほど多量の圧延油をかけるのが好ましい。出口温度は１００℃〜３００℃が好ましい。
圧延前の加熱は、バッチ式の炉で行い、1本づつ高温の棒を取り出して行うか、あるいは誘導加熱方式の炉を前段に置いて加熱・圧延を連続して行うことが効率的な生産を可能とする。
圧延機の１段あたりの圧延率は、５％〜３０％である。ここで、圧延率とは、各段での処理前後での断面積比のことである。
また、圧延ローラとの焼きつきを防止するために圧延油（クーラントオイル）がローラ面に流される。従って圧延終了時は、径によって１００℃〜３００℃になる。出口温度は、あまり高くなると、材料にハンドリング傷がつくため、あまり高くないほうが好ましい。出口温度は、好ましくは２００℃以下である。従って必要な場合は、材料が圧延機から出たところで冷却をする必要がある。
また、圧延ローラとの焼きつきを防止するために圧延油（クーラントオイル）がローラ面に流される。従って圧延終了時は、径によって１００℃〜３００℃になる。出口温度は、あまり高くなると、材料にハンドリング傷がつくため、あまり高くないほうが好ましい。出口温度は、好ましくは２００℃以下である。従って必要な場合は、材料が圧延機から出たところで冷却をする必要がある。
このようにして得られた圧延材は、圧延組織と再結晶組織とが混在しており、完全な再結晶のみでない高圧延組織が残るため、後工程での焼鈍熱処理を施した際に適当な範囲への硬度低下が得られ、また、結晶粒も１ｍｍ未満のものであり、その結果、冷間条件での加工性が向上し、冷間加工材（例えば、鍛造用素材、引抜用素材、塑性加工用素材、切削加工用素材。）として好ましい。
単なる連鋳材をそのまま用いた従来の場合では、圧延加工が加わっていないため、焼鈍後の硬度は、はるかに高いのに対して、本発明の棒材は、焼鈍後の硬度が小さいものとなる。
また、従来の押出材では、押出加工が高温での加工であるため、加工度の低い部分で粗大な再結晶組織が生じやすく、さらに、溶体化処理後の材料に粗大再結晶が現れ、素材の機械的特性劣化の原因となるのに対して、本発明の棒材は、粗大な再結晶組織が生じにくく、また、溶体化処理後の材料に粗大再結晶が現れにくいものとなる。
また、従来のプロペルチ法による棒材は、鋳造組織が荒く、最終棒材の強度が押出材、連鋳材と比較して落ちるが、本発明の棒材は、鋳造組織が細かく、最終棒材の強度が低下しない。また、プロペルチ法による棒材は、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｇが高濃度で、凝固する際の温度範囲の広い合金の場合、最終凝固部に巣が発生し、圧延割れや、内部欠陥として残ってしまうが、本発明の棒材は、Ｓｉ、Ｃｕ、Ｍｇが高濃度で、凝固する際の温度範囲の広い合金であっても、凝固巣が発生することがないので、圧延割れや内部欠陥として残ることもない。また、プロペルチ法による棒材は、最終棒を切断して縦打ちの据えこみ鍛造（側面を拘束しない自由鍛造。）を行うと、完全な円形にならないことがあるが、本発明の棒材は、断面が丸状形状の連続鋳造棒を、あるいは表面面削により断面が丸状形状の元材を圧延しているので、最終棒を切断して縦打ちの据えこみ鍛造を行った場合に好ましい円形とすることができ、成形寸法の精度が求められる鍛造材として好適である。
本発明の圧延材は、圧延機から出た直後、切断して必要な長さにすることもできる。この場合、太物で出口速度が遅い場合は、定尺切断機を使用してもよいが、細物で出口速度が速い場合は、シヤー切断あるいは、回転切断機を用いて連続で定尺長さに切断してもよい。細物であれば、コイル状に巻き取ることも可能である。これは、径と温度とが巻き取れる条件に影響するので、切断かコイルかは、圧延出口条件と鍛造機械の使用条件あるいは切削加工機械により決めることが好ましい。
また、圧延後に欠陥検査のための渦流探傷機のような検査装置をつけることも可能で、一般的には、サーチコイルを貫通させるタイプのものが多い。この場合、圧延出口温度があまり高いと、サーチコイルが損傷するので、圧延出口温度は２００℃以下が好ましい。
熱間鍛造用素材としては、圧延終了後２０ｍｍφ以下の細物では、横打ち鍛造（例えばバリだし鍛造。）に用いることが多いので、その場合は径公差を０．数ｍｍ程度（例えば０．２ｍｍ〜０．３ｍｍ。）にでき、これを圧延のまま必要長さに切断してそのまま使用できる。この場合、断面の真円度は、あまり問題とならず、定尺切断品の単位あたりの重量をそろえるため、圧延断面が一定断面であればよい。
冷間鍛造用素材として使用する場合、通常は材料をスライスしたものを型に入れ縦打ち鍛造（例えば密閉鍛造。）を行うので、素材と成形済品との体積関係を管理する必要があるために、素材の寸法（径）精度が厳しい。従って、圧延ローラのみの径精度で必要な精度を得ることが無理な場合、後工程に引抜をする必要がある。引抜にて±０．１ｍｍ以下程度の径精度が出せる。また、この引抜工程の代わりに、センターレス研磨を使用することも可能である。これは、回転する砥石の間を通すことにより、表面研磨を行うもので、引抜と同等の精度と表面の平滑度とが得られる。また、引抜の場合は、先端を引くための先付け部分を捨てる必要があるが、センターレス研磨は、この必要がないので、好ましい。
冷間鍛造を行う場合、なるべく素材の硬度を下げるほうが変形能がよくなる。このため、スライスしたブランク材を、焼鈍のための熱処理を行うことが好ましい。通常、本合金では、３５０℃〜３９０℃程度の温度で数時間（例えば２時間〜４時間。）保持し、炉冷（１０℃／ｈｒ以下程度が好ましい。）を行うことで硬度の低下が得られる。特に、本発明のように圧延後の材料を焼鈍することにより、焼鈍時の析出が促進され、連続鋳造材の面削材を圧延せずにそのまま焼鈍するよりも低硬度の変形能の良い材料が得られる。
上記は、丸棒素材を中心に説明してきたが、圧延段階においてローラ形状を変えることにより、異型断面の長尺棒も製造可能となる。
冷間鍛造用ブランク材の製造工程の一例を図１に示す。
また、熱間鍛造用素材の製造工程の一例を図２に示す。
図２において、加熱工程は、連続均熱炉を使用すれば、加熱と均質化とを兼ね、炉の冷却工程を入れずに圧延温度まで下げた時点で素材を取り出し、そのまま圧延することも可能である。
また、熱間鍛造用素材の製造工程の一例を図２に示す。
図２において、加熱工程は、連続均熱炉を使用すれば、加熱と均質化とを兼ね、炉の冷却工程を入れずに圧延温度まで下げた時点で素材を取り出し、そのまま圧延することも可能である。
以下、この発明の装置、工程について説明する。
＜＜装置、工程の説明＞＞
＜一貫ライン：溶解保持炉→溶湯処理装置→連続鋳造装置→同調切断装置→熱処理装置（ホモ）→ピーリング装置→矯正装置→非破壊検査装置→予備加熱装置→圧延装置→定尺切断装置＞
＜＜装置、工程の説明＞＞
＜一貫ライン：溶解保持炉→溶湯処理装置→連続鋳造装置→同調切断装置→熱処理装置（ホモ）→ピーリング装置→矯正装置→非破壊検査装置→予備加熱装置→圧延装置→定尺切断装置＞
図３は本発明のアルミニウム合金棒製造設備の一例を示す工程図である。
図３において、溶解保持炉（溶解工程）は、アルミニウム合金用の原材料を溶解し、アルミニウム合金溶湯を得るためのものである。
溶湯処理装置（溶湯処理工程）は、溶解保持炉からのアルミニウム合金溶湯中のアルミニウム酸化物および水素ガスをインラインで除去するためのものである。
連続鋳造装置（連続鋳造工程）は、溶湯処理装置から供給されるアルミニウム合金溶湯から、後述するように、アルミニウム合金連続鋳造棒を鋳造するもので、本例では、水平式の連続鋳造装置である。
同調切断装置（切断工程）は、連続鋳造装置で鋳造したアルミニウム合金連続鋳造棒を、後述するように、定尺に切断するものである。
熱処理装置（熱処理工程）は、同調切断装置で切断した定尺のアルミニウム合金連続鋳造棒を均質化熱処理するものである。
ピーリング装置〔外周除去装置（外周除去工程）〕は、熱処理装置で熱処理したアルミニウム合金連続鋳造棒の外周部分を除去するものである。
矯正装置〔曲がり矯正装置（矯正工程）〕は、熱処理装置で熱処理したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部を次の非破壊検査装置で検査する場合、アルミニウム合金連続鋳造棒の内部を精度よく検査できるようにするためにアルミニウム合金連続鋳造棒の曲がりを矯正するものである。
非破壊検査装置（非破壊検査工程）は、矯正装置で曲がりを矯正したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部に、欠陥があるかないかを検査するものである。
予備加熱装置は、圧延装置に投入する棒材を予熱処理するものである。
圧延装置は、予備加熱した棒材を圧延により連続圧延材に形成するものである。
定尺切断装置は、圧延装置により形成された連続圧延材を切断により定尺圧延材を製造するものである。
図３において、溶解保持炉（溶解工程）は、アルミニウム合金用の原材料を溶解し、アルミニウム合金溶湯を得るためのものである。
溶湯処理装置（溶湯処理工程）は、溶解保持炉からのアルミニウム合金溶湯中のアルミニウム酸化物および水素ガスをインラインで除去するためのものである。
連続鋳造装置（連続鋳造工程）は、溶湯処理装置から供給されるアルミニウム合金溶湯から、後述するように、アルミニウム合金連続鋳造棒を鋳造するもので、本例では、水平式の連続鋳造装置である。
同調切断装置（切断工程）は、連続鋳造装置で鋳造したアルミニウム合金連続鋳造棒を、後述するように、定尺に切断するものである。
熱処理装置（熱処理工程）は、同調切断装置で切断した定尺のアルミニウム合金連続鋳造棒を均質化熱処理するものである。
ピーリング装置〔外周除去装置（外周除去工程）〕は、熱処理装置で熱処理したアルミニウム合金連続鋳造棒の外周部分を除去するものである。
矯正装置〔曲がり矯正装置（矯正工程）〕は、熱処理装置で熱処理したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部を次の非破壊検査装置で検査する場合、アルミニウム合金連続鋳造棒の内部を精度よく検査できるようにするためにアルミニウム合金連続鋳造棒の曲がりを矯正するものである。
非破壊検査装置（非破壊検査工程）は、矯正装置で曲がりを矯正したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部に、欠陥があるかないかを検査するものである。
予備加熱装置は、圧延装置に投入する棒材を予熱処理するものである。
圧延装置は、予備加熱した棒材を圧延により連続圧延材に形成するものである。
定尺切断装置は、圧延装置により形成された連続圧延材を切断により定尺圧延材を製造するものである。
アルミニウム合金棒の製品仕様によっては、矯正装置、非破壊検査装置を省略することが出来る。
また、溶解保持炉→溶湯処理装置→連続鋳造装置→同調切断装置→ピーリング装置→熱処理装置（ホモ、均質化処理を兼ねる。）→圧延装置→定尺切断装置の順とすることもできる。
そして、図３のうち、溶解保持炉、連続鋳造装置、熱処理装置（ホモ）、ピーリング装置、圧延装置、定尺切断装置をミニマムシステムとして配設することにより、連続鋳造装置における鋳造材の連続鋳造、熱処理装置（ホモ）による熱処理、ピーリング装置における鋳造材の表層部切除、圧延装置における棒材の圧延による連続圧延材の形成、定尺切断装置における連続圧延材の切断による定尺圧延材の製造が連続して行える。
また、溶解保持炉→溶湯処理装置→連続鋳造装置→同調切断装置→ピーリング装置→熱処理装置（ホモ、均質化処理を兼ねる。）→圧延装置→定尺切断装置の順とすることもできる。
そして、図３のうち、溶解保持炉、連続鋳造装置、熱処理装置（ホモ）、ピーリング装置、圧延装置、定尺切断装置をミニマムシステムとして配設することにより、連続鋳造装置における鋳造材の連続鋳造、熱処理装置（ホモ）による熱処理、ピーリング装置における鋳造材の表層部切除、圧延装置における棒材の圧延による連続圧延材の形成、定尺切断装置における連続圧延材の切断による定尺圧延材の製造が連続して行える。
＜連続鋳造装置＞
図４は水平式連続鋳造装置の一例を示す説明図である。
図４において、２０２はアルミニウム合金溶湯１を溜めるタンディッシュを示し、側壁に開口２０３が設けられている。
２０４は耐火性板状体を示し、タンディッシュ２０２の外側に開口２０３を囲むように取り付けられ、開口２０３に連通する注湯孔２０５が設けられている。
３０２は水平式連続鋳造装置３０１を構成する筒状の鋳型を示し、中心軸がほぼ水平となるように耐火性板状体２０４に取り付けられ、鋳型３０２とアルミニウム合金溶湯１との間の円周上へ、耐火性板状体２０４と鋳型３０２との間から気体を供給する気体供給路３０３と、鋳型３０２とアルミニウム合金連続鋳造棒２との間の円周上へ潤滑油を供給する潤滑油供給路３０４と、出口でアルミニウム合金連続鋳造棒２の周囲へ冷却水を供給する冷却水供給路３０５とが設けられている。
図４は水平式連続鋳造装置の一例を示す説明図である。
図４において、２０２はアルミニウム合金溶湯１を溜めるタンディッシュを示し、側壁に開口２０３が設けられている。
２０４は耐火性板状体を示し、タンディッシュ２０２の外側に開口２０３を囲むように取り付けられ、開口２０３に連通する注湯孔２０５が設けられている。
３０２は水平式連続鋳造装置３０１を構成する筒状の鋳型を示し、中心軸がほぼ水平となるように耐火性板状体２０４に取り付けられ、鋳型３０２とアルミニウム合金溶湯１との間の円周上へ、耐火性板状体２０４と鋳型３０２との間から気体を供給する気体供給路３０３と、鋳型３０２とアルミニウム合金連続鋳造棒２との間の円周上へ潤滑油を供給する潤滑油供給路３０４と、出口でアルミニウム合金連続鋳造棒２の周囲へ冷却水を供給する冷却水供給路３０５とが設けられている。
次に、アルミニウム合金連続鋳造棒２の鋳造について説明する。
図示を省略した溶湯処理装置からタンディッシュ２０２内へ供給されたアルミニウム合金溶湯１は、耐火性板状体２０４の注湯孔２０５から、中心軸がほぼ水平となるように保持された鋳型３０２内へ供給され、鋳型３０２の出口で強制冷却されてアルミニウム合金連続鋳造棒２となる。
ここで、タンディッシュ２０２内に貯留するアルミニウム合金溶湯１の組成について説明する。
アルミニウム合金溶湯は、特に、Ｓｉを８質量％〜１２質量％（好ましくは９質量％〜１１質量％。）含有するものは、アルミニウム合金連続鋳造棒２中のアルミニウムとケイ素とが微細な共晶と称する層状構造を構成するため、機械的特性に優れ、かつ、硬質なケイ素により耐摩耗性が向上するために好ましい。
アルミニウム合金連続鋳造棒の合金成分の組成比は、例えば、ＪＩＳ Ｈ １３０５に記載されているような光電測光式発光分光分析装置により確認できる。
水平連続鋳造装置について説明したが、冷却速度を大きくすることができ、棒形状の鋳造ができる装置であれば、他に縦型連続鋳造装置、ＤＣ連続鋳造装置、ホットトップ鋳造装置、気体加圧式ホットトップ鋳造装置、電磁鋳造装置などを用いることができる。
図示を省略した溶湯処理装置からタンディッシュ２０２内へ供給されたアルミニウム合金溶湯１は、耐火性板状体２０４の注湯孔２０５から、中心軸がほぼ水平となるように保持された鋳型３０２内へ供給され、鋳型３０２の出口で強制冷却されてアルミニウム合金連続鋳造棒２となる。
ここで、タンディッシュ２０２内に貯留するアルミニウム合金溶湯１の組成について説明する。
アルミニウム合金溶湯は、特に、Ｓｉを８質量％〜１２質量％（好ましくは９質量％〜１１質量％。）含有するものは、アルミニウム合金連続鋳造棒２中のアルミニウムとケイ素とが微細な共晶と称する層状構造を構成するため、機械的特性に優れ、かつ、硬質なケイ素により耐摩耗性が向上するために好ましい。
アルミニウム合金連続鋳造棒の合金成分の組成比は、例えば、ＪＩＳ Ｈ １３０５に記載されているような光電測光式発光分光分析装置により確認できる。
水平連続鋳造装置について説明したが、冷却速度を大きくすることができ、棒形状の鋳造ができる装置であれば、他に縦型連続鋳造装置、ＤＣ連続鋳造装置、ホットトップ鋳造装置、気体加圧式ホットトップ鋳造装置、電磁鋳造装置などを用いることができる。
＜同調切断装置＞
図５（ａ），（ｂ）は同調切断装置の一例を示す説明図であり、図５（ａ）は側面図、図５（ｂ）は平面図に相当する。
図５において、３０６はガイドローラを示し、鋳型３０２の出口付近に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を支持して誘導するものである。
３０７はピンチローラを示し、ガイドローラ３０６に隣接させて下流（アルミニウム合金連続鋳造棒２の移動する方向、以下、同じ。）に設けられ、上下のローラでアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を挟持し、図示を省略した駆動機構によって鋳型３０２の鋳造速度と同一速度でアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を引き出して移送するものである。
４０２は同調クランプ機構を示し、ピンチローラ３０７に隣接させて下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を油圧機構によって押圧把持したり、解放するものである。
４０３は駆動機構を示し、同調クランプ機構４０２の下側に設けられ、同調クランプ機構４０２をアルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って上流（アルミニウム合金連続鋳造棒２の移動する方向と逆方向、以下、同じ。）へ駆動したり、同調クランプ機構４０２の動きを自由にするものである。
４０４は支持ローラを示し、同調クランプ機構４０２の移動に支障をきたさない下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を支持するものである。
４０５は移動架台を示し、支持ローラ４０４の下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って往復動するものである。
４０６Ａ，４０６Ｂは軌条を示し、移動架台４０５に、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列に直交させて所定間隔で設けられている。
４０７Ａ，４０７Ｂはモータを示し、モータ４０７Ａは軌条４０６Ａに対応させてアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の幅方向の外側の移動架台４０５に設けられ、モータ４０７Ｂは軌条４０６Ｂに対応させてアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の幅方向の外側の移動架台４０５に設けられている。
４０８Ａ，４０８Ｂは切断機を示し、モータ４０７Ａ，４０７Ｂによって駆動され、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列の半分ずつを切断するものである。
４０９は移動架台クランプ機構を示し、移動架台４０５に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を油圧機構によって押圧把持したり、解放するものである。
４１０は駆動機構を示し、移動架台４０５の下側に設けられ、移動架台４０５をアルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って上流へ駆動したり、移動架台クランプ機構４０９の動きを自由にするものである。
４１１は長さ検出器を示し、移動架台４０５の下流側に取り付けられ、切断するアルミニウム合金連続鋳造棒２の長さを検出するものである。
なお、水平式連続鋳造装置３０１は、鋳型３０２〜ピンチローラ３０７で構成されている。
また、同調切断装置４０１は、同調クランプ機構４０２〜長さ検出器４１１で構成されている。
図５（ａ），（ｂ）は同調切断装置の一例を示す説明図であり、図５（ａ）は側面図、図５（ｂ）は平面図に相当する。
図５において、３０６はガイドローラを示し、鋳型３０２の出口付近に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を支持して誘導するものである。
３０７はピンチローラを示し、ガイドローラ３０６に隣接させて下流（アルミニウム合金連続鋳造棒２の移動する方向、以下、同じ。）に設けられ、上下のローラでアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を挟持し、図示を省略した駆動機構によって鋳型３０２の鋳造速度と同一速度でアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を引き出して移送するものである。
４０２は同調クランプ機構を示し、ピンチローラ３０７に隣接させて下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を油圧機構によって押圧把持したり、解放するものである。
４０３は駆動機構を示し、同調クランプ機構４０２の下側に設けられ、同調クランプ機構４０２をアルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って上流（アルミニウム合金連続鋳造棒２の移動する方向と逆方向、以下、同じ。）へ駆動したり、同調クランプ機構４０２の動きを自由にするものである。
４０４は支持ローラを示し、同調クランプ機構４０２の移動に支障をきたさない下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を支持するものである。
４０５は移動架台を示し、支持ローラ４０４の下流に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って往復動するものである。
４０６Ａ，４０６Ｂは軌条を示し、移動架台４０５に、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列に直交させて所定間隔で設けられている。
４０７Ａ，４０７Ｂはモータを示し、モータ４０７Ａは軌条４０６Ａに対応させてアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の幅方向の外側の移動架台４０５に設けられ、モータ４０７Ｂは軌条４０６Ｂに対応させてアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の幅方向の外側の移動架台４０５に設けられている。
４０８Ａ，４０８Ｂは切断機を示し、モータ４０７Ａ，４０７Ｂによって駆動され、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列の半分ずつを切断するものである。
４０９は移動架台クランプ機構を示し、移動架台４０５に設けられ、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列を油圧機構によって押圧把持したり、解放するものである。
４１０は駆動機構を示し、移動架台４０５の下側に設けられ、移動架台４０５をアルミニウム合金連続鋳造棒２の列に沿って上流へ駆動したり、移動架台クランプ機構４０９の動きを自由にするものである。
４１１は長さ検出器を示し、移動架台４０５の下流側に取り付けられ、切断するアルミニウム合金連続鋳造棒２の長さを検出するものである。
なお、水平式連続鋳造装置３０１は、鋳型３０２〜ピンチローラ３０７で構成されている。
また、同調切断装置４０１は、同調クランプ機構４０２〜長さ検出器４１１で構成されている。
次に、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列の切断について説明する。
まず、鋳型３０２から出るアルミニウム合金連続鋳造棒２の列は、ガイドローラ３０６で支持されて誘導された後、ピンチローラ３０７によって平列に挟持され、図示を省略した駆動機構の駆動力によって鋳造速度で移送される。
そして、移送されるアルミニウム合金連続鋳造棒２の列は、同調クランプ機構４０２で押圧挟持される。このとき、駆動機構４０３は同調クランプ機構４０２の移動を自由にしているので、同調クランプ機構４０２は、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列の移送に伴って移動する。
この間、移動架台４０５は駆動機構４１０によって上流側、すなわち、ピンチローラ３０７の方向へ移動させられ、所定の位置に達して停止し、駆動装置４１０が移動架台４０５に対して移動自由な待機状態となる。
そして、移送されているアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の先端が長さ検出器４１１に当接すると同時に、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持し、切断機４０８Ａ，４０８Ｂが作動するが、移動架台４０５はアルミニウム合金連続鋳造棒２の列とともに移動するので、アルミニウム合金連続鋳造棒２は移送方向に対して直角に切断される。
そして、切断が終了すると、切断機４０８Ａ，４０８Ｂは、元の位置に戻り、同時に移動架台クランプ機構４０９が解放され、移動架台４０５は駆動機構４１０によって上流側へ移動させられ、所定の位置に達して停止するとともに、駆動装置４１０が移動自由となって待機状態になる。
一方、同調クランプ機構４０２は、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持した直後にアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を解放し、駆動機構４０３によって上流側へ移動させられ、所定の位置に達して停止するとともに、駆動装置４０３が移動自由となって待機状態になる。
この待機状態の同調クランプ機構４０２は、切断機４０８Ａ，４０８Ｂによるアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の切断が終了し、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を解放する直前にアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持し、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列とともに移動する。
まず、鋳型３０２から出るアルミニウム合金連続鋳造棒２の列は、ガイドローラ３０６で支持されて誘導された後、ピンチローラ３０７によって平列に挟持され、図示を省略した駆動機構の駆動力によって鋳造速度で移送される。
そして、移送されるアルミニウム合金連続鋳造棒２の列は、同調クランプ機構４０２で押圧挟持される。このとき、駆動機構４０３は同調クランプ機構４０２の移動を自由にしているので、同調クランプ機構４０２は、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列の移送に伴って移動する。
この間、移動架台４０５は駆動機構４１０によって上流側、すなわち、ピンチローラ３０７の方向へ移動させられ、所定の位置に達して停止し、駆動装置４１０が移動架台４０５に対して移動自由な待機状態となる。
そして、移送されているアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の先端が長さ検出器４１１に当接すると同時に、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持し、切断機４０８Ａ，４０８Ｂが作動するが、移動架台４０５はアルミニウム合金連続鋳造棒２の列とともに移動するので、アルミニウム合金連続鋳造棒２は移送方向に対して直角に切断される。
そして、切断が終了すると、切断機４０８Ａ，４０８Ｂは、元の位置に戻り、同時に移動架台クランプ機構４０９が解放され、移動架台４０５は駆動機構４１０によって上流側へ移動させられ、所定の位置に達して停止するとともに、駆動装置４１０が移動自由となって待機状態になる。
一方、同調クランプ機構４０２は、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持した直後にアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を解放し、駆動機構４０３によって上流側へ移動させられ、所定の位置に達して停止するとともに、駆動装置４０３が移動自由となって待機状態になる。
この待機状態の同調クランプ機構４０２は、切断機４０８Ａ，４０８Ｂによるアルミニウム合金連続鋳造棒２の列の切断が終了し、移動架台クランプ機構４０９がアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を解放する直前にアルミニウム合金連続鋳造棒２の列を把持し、アルミニウム合金連続鋳造棒２の列とともに移動する。
＜熱処理装置（均質化処理装置）＞
均質化処理の炉は、バッチ式と連続式とがある。
バッチ式は、台車に仮梱包した材料を積載し、炉に横から台車ごと挿入する。昇温、保持を行ってから、通常は、空冷の冷却炉へ入れ替える。この冷却炉にて常温まで冷却した後、台車から降ろす。バッチ式の場合は、積載位置、梱包位置により、昇温時の温度のバラツキが生じるので、雰囲気が保持温度になってから、材料全体が保持温度になるまで時間がかかる。従って、場所により保持時間に差ができるが、全体が一定時間以上になるような設定を行うことで問題は無い。
連続式は、入口からコンベア等により、順次材料を炉に挿入していき、均熱帯を通過する間に定温での保持を行う。その後、冷却帯を通り、常温まで冷却する。材料が梱包されていないので、均熱帯を同じ様に動いていくため、全材料の温度履歴にバラツキが少ない。また、連続して取り出せるので、前工程の鋳造から後工程のピーリングの連続ラインとしてつくり易い。
均質化処理の炉は、バッチ式と連続式とがある。
バッチ式は、台車に仮梱包した材料を積載し、炉に横から台車ごと挿入する。昇温、保持を行ってから、通常は、空冷の冷却炉へ入れ替える。この冷却炉にて常温まで冷却した後、台車から降ろす。バッチ式の場合は、積載位置、梱包位置により、昇温時の温度のバラツキが生じるので、雰囲気が保持温度になってから、材料全体が保持温度になるまで時間がかかる。従って、場所により保持時間に差ができるが、全体が一定時間以上になるような設定を行うことで問題は無い。
連続式は、入口からコンベア等により、順次材料を炉に挿入していき、均熱帯を通過する間に定温での保持を行う。その後、冷却帯を通り、常温まで冷却する。材料が梱包されていないので、均熱帯を同じ様に動いていくため、全材料の温度履歴にバラツキが少ない。また、連続して取り出せるので、前工程の鋳造から後工程のピーリングの連続ラインとしてつくり易い。
＜ピーリング装置（外周除去装置）＞
表面に発生した偏析層は、合金成分濃度が高いため、その後の圧延によって割れが発生しやすい。割れが偏析層内で止まっている場合は鋳造圧延材の皮むきによって除去することが可能であるが、割れが鋳造圧延材内部まで伝播すると、皮むきでは除去できず、製品価値の無いものとなる。従って、圧延前に偏析層を除去しておけば、圧延による割れの発生を防止することができる。また、偏析層のある圧延材切断で生じる切断刃の寿命低下も防ぐことができ、切断面の品質向上も図ることができる。
表面に発生した偏析層は、合金成分濃度が高いため、その後の圧延によって割れが発生しやすい。割れが偏析層内で止まっている場合は鋳造圧延材の皮むきによって除去することが可能であるが、割れが鋳造圧延材内部まで伝播すると、皮むきでは除去できず、製品価値の無いものとなる。従って、圧延前に偏析層を除去しておけば、圧延による割れの発生を防止することができる。また、偏析層のある圧延材切断で生じる切断刃の寿命低下も防ぐことができ、切断面の品質向上も図ることができる。
図６（ａ），（ｂ）は外周除去（ピーリング）装置の一例を示す説明図であり、図６（ａ）は切削刃駆動機構を除いた斜視図、図６（ｂ）は支持ローラを示す側面図に相当する。
図６において、６１１は搬送ローラを示し、側面から見てアルミニウム合金連続鋳造棒３を上下分割で搬送保持する４つで構成され、隣り合う搬送ローラ６１１同士は、搬送するアルミニウム合金連続鋳造棒３の長さに応じて所定間隔に設定されている。
６１６は切削刃を示し、搬送ローラ６１１で長手方向へ搬送されるアルミニウム合金連続鋳造棒３の円周上に、外周部分を削り残しがなく切削できるように、９０度分割で４つ配設され、図示を省略した切削刃駆動機構で回転駆動される。
６１７は外周を除去されるアルミニウム合金連続鋳造棒３をガタつかないように支持する支持ローラ、６１８は外周を除去されたアルミニウム合金連続鋳造棒４をガタつかないように支持する支持ローラを示し、アルミニウム合金連続鋳造棒３，４を６０度分割で支持する。
なお、外周除去（ピーリング）装置６０１は、搬送ローラ６１１、切削刃６１６〜支持ローラ６１８などで構成されている。
図６において、６１１は搬送ローラを示し、側面から見てアルミニウム合金連続鋳造棒３を上下分割で搬送保持する４つで構成され、隣り合う搬送ローラ６１１同士は、搬送するアルミニウム合金連続鋳造棒３の長さに応じて所定間隔に設定されている。
６１６は切削刃を示し、搬送ローラ６１１で長手方向へ搬送されるアルミニウム合金連続鋳造棒３の円周上に、外周部分を削り残しがなく切削できるように、９０度分割で４つ配設され、図示を省略した切削刃駆動機構で回転駆動される。
６１７は外周を除去されるアルミニウム合金連続鋳造棒３をガタつかないように支持する支持ローラ、６１８は外周を除去されたアルミニウム合金連続鋳造棒４をガタつかないように支持する支持ローラを示し、アルミニウム合金連続鋳造棒３，４を６０度分割で支持する。
なお、外周除去（ピーリング）装置６０１は、搬送ローラ６１１、切削刃６１６〜支持ローラ６１８などで構成されている。
次に、本装置６０１を用いたアルミニウム合金連続鋳造棒３の外周除去について説明する。
まず、各搬送ローラ６１１を、図示を略した駆動機構で回転させるとともに、図示を省略した切削刃駆動機構で切削刃６１６を回転させる。
そして、搬送ローラ６１１の間へアルミニウム合金連続鋳造棒３を導入することにより、アルミニウム合金連続鋳造棒３は順次搬送ローラ６１１で左側へ送られ、回転する切削刃６１６で外周部分（例えば不均一組織である鋳肌。）を削り残しなく切削され、所定の外径のアルミニウム合金連続鋳造棒４となる。
まず、各搬送ローラ６１１を、図示を略した駆動機構で回転させるとともに、図示を省略した切削刃駆動機構で切削刃６１６を回転させる。
そして、搬送ローラ６１１の間へアルミニウム合金連続鋳造棒３を導入することにより、アルミニウム合金連続鋳造棒３は順次搬送ローラ６１１で左側へ送られ、回転する切削刃６１６で外周部分（例えば不均一組織である鋳肌。）を削り残しなく切削され、所定の外径のアルミニウム合金連続鋳造棒４となる。
この外周除去装置によれば、従来用いられている旋盤に比べ、被切削体（アルミニウム合金連続鋳造棒）が旋回せず、切削機構部（カッターヘッド、切削刃）が回転し、被切削体は搬送ローラ対で推進力を与えられ、切削機構部を通過することで切削が完了するため、ハンドリング時間がゼロで連続的に加工を行えること、被切削体の旋回加工はハンドリングの制約上、被切削体の長さは有限だが、このピーリング加工は、理論的には被切削体の長さが無限であることから生産性がよく、ピーリングマシンが有利である。特に細径材（例えば２０ｍｍφ〜８０ｍｍφ。）では被切削体自身が有する曲がりが大きいため、削り残しの問題の起き易い被切削体の旋回加工よりもピーリング加工の方が有利である。
また、外周除去工程において鋳肌を除去する際に発生した切粉を連続的に破砕して溶解工程へ戻すことが好ましい。例えば、切粉破砕機を用いて切粉を微小にし、その微小な切粉を加圧エアを用いて圧送する。その結果、発生した切粉を一次的に貯留し、オペレータが貯留した切粉をフークリフトなどで運搬する手間がなくなるため、一貫連続運転をより容易に実施できる。
また、外周除去工程において鋳肌を除去する際に発生した切粉を連続的に破砕して溶解工程へ戻すことが好ましい。例えば、切粉破砕機を用いて切粉を微小にし、その微小な切粉を加圧エアを用いて圧送する。その結果、発生した切粉を一次的に貯留し、オペレータが貯留した切粉をフークリフトなどで運搬する手間がなくなるため、一貫連続運転をより容易に実施できる。
ピーリング装置は、連続鋳造棒の表面を切削した結果、断面真円度を０．１ｍｍ未満とするものが好ましい。ここで真円度とは、断面及び長さ方向を含めた最大の径差で定義する。真円度がこの範囲を超えると、後工程の非破壊検査としての渦流探傷の検査精度低下、圧延長さのばらつきとなる恐れがあるからである。
＜矯正装置＞
鋳造した状態のアルミニウム合金連続鋳造棒は長さ方向に曲がりを有しており、鋳造後に熱処理を施した場合、さらに曲がりは大きくなり、例えば６０ｍｍφ以下の細径では非破壊検査装置などへ投入するに際して無視できないレベルとなる。例えば、曲がりが５ｍｍ／１０００ｍｍ以上になると、非破壊検査装置としての超音波検査装置などで検出器と被検査面であるアルミニウム合金連続鋳造棒側面との隙間にバラツキが生じ、検出結果にバラツキが生じる恐れがある。また、非破壊検査装置などの投入口に設けられている、隙間のバラツキを抑えるためのガイドブッシュを通過させる際、ガイドブッシュに接触してアルミニウム合金連続鋳造棒の表面に傷が付いてしまう恐れがある。
ここで、５ｍｍ／１０００ｍｍとは、長手方向１０００ｍｍに対して曲がり量が５ｍｍであることを意味する。
鋳造した状態のアルミニウム合金連続鋳造棒は長さ方向に曲がりを有しており、鋳造後に熱処理を施した場合、さらに曲がりは大きくなり、例えば６０ｍｍφ以下の細径では非破壊検査装置などへ投入するに際して無視できないレベルとなる。例えば、曲がりが５ｍｍ／１０００ｍｍ以上になると、非破壊検査装置としての超音波検査装置などで検出器と被検査面であるアルミニウム合金連続鋳造棒側面との隙間にバラツキが生じ、検出結果にバラツキが生じる恐れがある。また、非破壊検査装置などの投入口に設けられている、隙間のバラツキを抑えるためのガイドブッシュを通過させる際、ガイドブッシュに接触してアルミニウム合金連続鋳造棒の表面に傷が付いてしまう恐れがある。
ここで、５ｍｍ／１０００ｍｍとは、長手方向１０００ｍｍに対して曲がり量が５ｍｍであることを意味する。
例えば曲がりが５ｍｍ／１０００ｍｍ以上になると、アルミニウム合金連続鋳造棒の搬送ガタが大きく、ガイドブッシュ通過時の通材性が悪くなるので、超音波検査で表面波、底面波を欠陥エコーとして検出しまうなどの問題が生じる。そこで、曲がりを５ｍｍ／１０００ｍｍ未満（より好ましくは、２ｍｍ／１０００ｍｍ以下。）に抑えられていることが望ましい。その結果、安定した一貫連続運転をより容易に実施できる。
上記のようにアルミニウム合金連続鋳造棒の曲がりを矯正する矯正機は、ローラ矯正機を用いることが好ましい。これは、側面（周面）が軸方向に凹形状のローラと、側面（周面）が軸方向に凸形状のローラとの間にアルミニウム合金連続鋳造棒を通過させることによって曲がりを小さくするものである。加工条件は、ロール角度、圧下荷重、ローラの回転数を調整することによって設定する。その結果、曲がりが減少するので、搬送時、装置への投入持のトラブルが減少するため、一貫連続運転をより容易に実施できる。
また、外周除去（ピーリング）工程の、外周面削加工において被切削材であるアルミニウム合金連続鋳造棒に曲がりが、例えば５ｍｍ／１０００ｍｍ以上存在すると、外周切削時に偏芯が起こって外周部に削り残しが生じたり、削りが不均一になる原因となる。そこで、表面状態の品質を一定に保ったアルミニウム合金連続鋳造棒を連続一貫製造するためには、アルミニウム合金連続鋳造棒の曲がりを５ｍｍ／１０００ｍｍ未満（好ましくは、２ｍｍ／１０００ｍｍ以下。）にした状態で外周除去工程に投入するのが望ましい。
図７（ａ），（ｂ）は矯正装置の一例を示す説明図であり、図７（ａ）は平面図、図７（ｂ）は側面図に相当する。
図７において、７０２はローラ対を示し、平面に見て軸線が交差するように配設された上下一対の凹形ローラ７０３、凸形ローラ７０４で構成され、隣り合うローラ対７０２同士は、矯正すべきアルミニウム合金連続鋳造棒４の外径に対応させた最適値に設定されている。
αはロール角度を示す。
なお、矯正装置７０１は、ローラ対７０２などで構成されている。
図７において、７０２はローラ対を示し、平面に見て軸線が交差するように配設された上下一対の凹形ローラ７０３、凸形ローラ７０４で構成され、隣り合うローラ対７０２同士は、矯正すべきアルミニウム合金連続鋳造棒４の外径に対応させた最適値に設定されている。
αはロール角度を示す。
なお、矯正装置７０１は、ローラ対７０２などで構成されている。
次に、本装置７０１を用いたアルミニウム合金連続鋳造棒４の曲がりの矯正について説明する。
まず、各ローラ対７０２の各ローラ７０３，７０４の少なくとも一方を、図示を省略した駆動機構で回転させる。
そして、例えば右端のローラ対７０２の各ローラ７０３，７０４の間へアルミニウム合金連続鋳造棒４を導入することにより、アルミニウム合金連続鋳造棒４は回転しながら左側へ送られ、曲がりを矯正されるとともに、真円に矯正される。
まず、各ローラ対７０２の各ローラ７０３，７０４の少なくとも一方を、図示を省略した駆動機構で回転させる。
そして、例えば右端のローラ対７０２の各ローラ７０３，７０４の間へアルミニウム合金連続鋳造棒４を導入することにより、アルミニウム合金連続鋳造棒４は回転しながら左側へ送られ、曲がりを矯正されるとともに、真円に矯正される。
＜非破壊検査装置＞
このようにして曲がりを矯正したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部に欠陥があると、圧延加工した製品が不良品となるので、アルミニウム合金連続鋳造棒の内部に欠陥があるかないかを非破壊検査装置で検査することが望ましい。
この非破壊検査装置として超音波探傷検査装置を用いるのが好ましい。超音波探傷は探触子から照射された超音波の被検査体、すなわち、アルミニウム合金連続鋳造棒中での挙動により内部検査を行うことができるからである。内部検査の方式としては、他にＸ線透過検査があるが、Ｘ線を発生させるために高電圧装置が必要なことなど、設備の管理に手間がかかる。また、Ｘ線透過検査は、その原理上、異物などの体積を有する欠陥の検出能力が高いが、体積が小さく、品質特性上甚大な影響を及ぼす割れのような欠陥の検出能力が劣る。
一方、超音波探傷は割れに対しても検出能力が高く、また、検出した電気信号を処理することにより、画像処理が必要なＸ線と比較して、欠陥の自動判定が容易に可能となり、検査の精度が高く安定した検査ができる。
このようにして曲がりを矯正したアルミニウム合金連続鋳造棒の内部に欠陥があると、圧延加工した製品が不良品となるので、アルミニウム合金連続鋳造棒の内部に欠陥があるかないかを非破壊検査装置で検査することが望ましい。
この非破壊検査装置として超音波探傷検査装置を用いるのが好ましい。超音波探傷は探触子から照射された超音波の被検査体、すなわち、アルミニウム合金連続鋳造棒中での挙動により内部検査を行うことができるからである。内部検査の方式としては、他にＸ線透過検査があるが、Ｘ線を発生させるために高電圧装置が必要なことなど、設備の管理に手間がかかる。また、Ｘ線透過検査は、その原理上、異物などの体積を有する欠陥の検出能力が高いが、体積が小さく、品質特性上甚大な影響を及ぼす割れのような欠陥の検出能力が劣る。
一方、超音波探傷は割れに対しても検出能力が高く、また、検出した電気信号を処理することにより、画像処理が必要なＸ線と比較して、欠陥の自動判定が容易に可能となり、検査の精度が高く安定した検査ができる。
＜熱処理装置（予備加熱）＞
バッチ処理炉、トンネル式誘導過熱炉を用いることができる。
また、圧延装置に導入される鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒）の温度は、ある程度の高温を保っていることが好ましい。高温であれば、圧延時の変形抵抗が低減され、圧延ローラの負荷が小さくなり、圧延ローラの摩耗や破損も生じにくくなる。しかし、過度に高温である場合は、変形抵抗が小さくなりすぎ、圧延ローラの表面形状が転写されにくくなるおそれがある。また、粒界割れを起こすため、圧延装置に導入される鋳造材の温度は、４００℃〜（固相温度）が好ましく、特に本合金では、４５０℃〜４８０℃が好ましい。
バッチ処理炉、トンネル式誘導過熱炉を用いることができる。
また、圧延装置に導入される鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒）の温度は、ある程度の高温を保っていることが好ましい。高温であれば、圧延時の変形抵抗が低減され、圧延ローラの負荷が小さくなり、圧延ローラの摩耗や破損も生じにくくなる。しかし、過度に高温である場合は、変形抵抗が小さくなりすぎ、圧延ローラの表面形状が転写されにくくなるおそれがある。また、粒界割れを起こすため、圧延装置に導入される鋳造材の温度は、４００℃〜（固相温度）が好ましく、特に本合金では、４５０℃〜４８０℃が好ましい。
＜圧延装置＞
図８（ａ），（ｂ）は圧延装置の一例を示す説明図であり、図８（ａ）は前段側、図８（ｂ）は後段側に相当する。
図８において、圧延装置１００１は、連続断面に成形するための複数の圧延ローラ１０１２Ａを１組とする圧延スタンド１０１１Ａと、連続断面に成形するための複数の圧延ローラ１０１２Ｂを１組とする圧延スタンド１０１１Ｂとを有する。
圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂは、図８（ａ），（ｂ）に示すように、回転軸１０１６Ａ，１０１６Ｂで回転する、回転方向の両端につば部１０１４Ａ，１０１４Ｂを有する３つの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂを１２０度毎に配置して３方向から圧延するようにしたものである。さらに、設置された複数の圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂの配置は、次段ではその角度を変えてあるので、圧延方向が前段とは異なるようにしてある。そして、圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂが設置された複数の圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂの径は後段に行くに従って大きくしてあるので、圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）の径は次第に小さくなっていく。他に圧延ローラの成形面の形状を次第に変えていく、例えば、曲率半径を次第に変えていく方法でも良い。
なお、圧延装置を構成する圧延スタンドは、２つに限定されず、少なくとも２つ以上であればよい。そして、１つの圧延スタンドを構成する圧延ローラ数は限定されない。また、１つの圧延スタンドでは５％〜３０％の圧延率で圧延が行われる。そして、複数段の圧延において、圧延率は、開始側が大きく、定尺切断側に向かって徐々に小さくなっていくのが変形抵抗を下げる意味では好ましい。また、得られた圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒棒）の断面の真円度が向上するので好ましい。
図８（ａ），（ｂ）は圧延装置の一例を示す説明図であり、図８（ａ）は前段側、図８（ｂ）は後段側に相当する。
図８において、圧延装置１００１は、連続断面に成形するための複数の圧延ローラ１０１２Ａを１組とする圧延スタンド１０１１Ａと、連続断面に成形するための複数の圧延ローラ１０１２Ｂを１組とする圧延スタンド１０１１Ｂとを有する。
圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂは、図８（ａ），（ｂ）に示すように、回転軸１０１６Ａ，１０１６Ｂで回転する、回転方向の両端につば部１０１４Ａ，１０１４Ｂを有する３つの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂを１２０度毎に配置して３方向から圧延するようにしたものである。さらに、設置された複数の圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂの配置は、次段ではその角度を変えてあるので、圧延方向が前段とは異なるようにしてある。そして、圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂが設置された複数の圧延スタンド１０１１Ａ，１０１１Ｂの圧延ローラ１０１２Ａ，１０１２Ｂの径は後段に行くに従って大きくしてあるので、圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）の径は次第に小さくなっていく。他に圧延ローラの成形面の形状を次第に変えていく、例えば、曲率半径を次第に変えていく方法でも良い。
なお、圧延装置を構成する圧延スタンドは、２つに限定されず、少なくとも２つ以上であればよい。そして、１つの圧延スタンドを構成する圧延ローラ数は限定されない。また、１つの圧延スタンドでは５％〜３０％の圧延率で圧延が行われる。そして、複数段の圧延において、圧延率は、開始側が大きく、定尺切断側に向かって徐々に小さくなっていくのが変形抵抗を下げる意味では好ましい。また、得られた圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒棒）の断面の真円度が向上するので好ましい。
図９は、１２０度毎に３方向に圧延ローラを配置し、表層部が切除された圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を多段階で圧延して断面円形の連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を製作する圧延例を示している。
＜引抜き装置（引抜加工装置）＞
引抜きは、通常、アルミニウム押出品で行われている超鋼ダイスにて径公差を揃え、真円度を出すために使用される。
圧延品の先端をダイスに入るように若干細くするために口付け作業を行う。口付機は、材料先端を叩いて鍛伸する方式のものが一般に使用されている。口付け後、その先端をダイス内に入れ、反対側から掴んで引抜く。これは、通常、口付機と引抜機とが隣接した場所で材料（アルミニウム合金連続鋳造棒）を送りながら行われる。引抜の径は、０．５ｍｍ程度落とすことで十分である。引抜き時は、潤滑油として鉱物油が用いられる。
通常のダイスの代わりに、皮むきダイスを使用することも可能である。これは、通常の引抜きダイスが減面することで径を揃えることの代わりに、積極的に表面を削ってしまおうとするものである。この場合、表面の削り代は、０．数ｍｍが限度である。
引抜きは、通常、アルミニウム押出品で行われている超鋼ダイスにて径公差を揃え、真円度を出すために使用される。
圧延品の先端をダイスに入るように若干細くするために口付け作業を行う。口付機は、材料先端を叩いて鍛伸する方式のものが一般に使用されている。口付け後、その先端をダイス内に入れ、反対側から掴んで引抜く。これは、通常、口付機と引抜機とが隣接した場所で材料（アルミニウム合金連続鋳造棒）を送りながら行われる。引抜の径は、０．５ｍｍ程度落とすことで十分である。引抜き時は、潤滑油として鉱物油が用いられる。
通常のダイスの代わりに、皮むきダイスを使用することも可能である。これは、通常の引抜きダイスが減面することで径を揃えることの代わりに、積極的に表面を削ってしまおうとするものである。この場合、表面の削り代は、０．数ｍｍが限度である。
＜センターレス研磨装置（センターレス研磨加工装置）＞
引抜きの代わりに、センターレス研磨を行うことで、より表面状態を良くすることが出来る。これは、図１０に示すように、研削砥石１１０１と調整砥石１１０２との間に加工材（被研磨材、アルミニウム合金連続鋳造棒５）を挟み、各砥石１１０１，１１０２を回転させながら加工材を、支持台１１０６上で回転させて研磨するものである。これは、前後に送り装置を設ければ、連続して送ることが出来るとともに、先端の加工がいらない。これにより、適切な条件を選ぶことで真円度は、引抜と同等以上にできる。
引抜きの代わりに、センターレス研磨を行うことで、より表面状態を良くすることが出来る。これは、図１０に示すように、研削砥石１１０１と調整砥石１１０２との間に加工材（被研磨材、アルミニウム合金連続鋳造棒５）を挟み、各砥石１１０１，１１０２を回転させながら加工材を、支持台１１０６上で回転させて研磨するものである。これは、前後に送り装置を設ければ、連続して送ることが出来るとともに、先端の加工がいらない。これにより、適切な条件を選ぶことで真円度は、引抜と同等以上にできる。
＜定尺切断装置＞
図１１は定尺切断装置の一例を示す説明図である。
定尺切断装置１２０１は、連続的に圧延されてくる連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を所要の長さの定尺の定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）に切断する。しかし、鋳造速度に応じて圧延速度を調整したり、圧延時のローラ滑りにより連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度が変化することがあり、必ずしも連続圧延材の速度は一定ではないため、一定時間間隔で切断すると切断長がばらつくことがある。そのため、正確に所期する長さに切断するために、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の実送り量を常時計測しながら切断タイミングを設定することが好ましい。測長手段は何ら限定されないが、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）にエンコーダ付ローラを接触させて送り量を測定する測長ローラ１２０２、あるいは非接触式のレーザ式測長装置を例示でき、正確に測長できる点で測長ローラ１２０２を推奨できる。
図１１は定尺切断装置の一例を示す説明図である。
定尺切断装置１２０１は、連続的に圧延されてくる連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を所要の長さの定尺の定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）に切断する。しかし、鋳造速度に応じて圧延速度を調整したり、圧延時のローラ滑りにより連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度が変化することがあり、必ずしも連続圧延材の速度は一定ではないため、一定時間間隔で切断すると切断長がばらつくことがある。そのため、正確に所期する長さに切断するために、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の実送り量を常時計測しながら切断タイミングを設定することが好ましい。測長手段は何ら限定されないが、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）にエンコーダ付ローラを接触させて送り量を測定する測長ローラ１２０２、あるいは非接触式のレーザ式測長装置を例示でき、正確に測長できる点で測長ローラ１２０２を推奨できる。
切断時の台車の走行速度は、切断前の連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度と同じ速度とするのが好ましいが、連続圧延材の速度±１０％であれば問題なく切断でき、連続圧延材の速度±５％であればなお好ましい。連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の走行速度は上述した測長手段によって計測することができる。走行する連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を切断するには、例えば図１１に示すように、切断手段を台車に取り付けて連続圧延材の移動に同期させて走行させれば良く、連続圧延材の走行速度を落とさずに遅滞なく切断することができる。図示した例では、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を上、下側拘束治具１２０３ａ，１２０３ｂで挟むとともに、下側拘束治具１２０３ｂにローラを取り付けて走行可能とし、上側拘束治具１２０３ａに取り付けたシャー１２０４を下降させることにより、せん断による切断を行うものである。また、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）を拘束することによって連続圧延材に曲がり等の不具合を生じさせることなく切断することができる。走行部の駆動方法は限定されず、エアシリンダや油圧シリンダ、電動モータと歯車、電動モータとボールねじ等を例示できる。これらの駆動装置は、上述した測長手段による測定結果（連続圧延材の走行速度）に基づいて走行速度が制御される。
連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の移動速度（切断時の被切断品の速度）は各種条件、最終径等により幅を有するが、鋳造材の移動速度よりも高速な状態、例えば５ｍ／ｍｉｎ〜３００ｍ／ｍｉｎとなる。具体的には、５０ｍｍφの棒を１０ｍｍφまで圧延した場合は、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度は鋳造材の入口速度の２５倍となる。このような高速で走行する連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）においても、測長手段による連続圧延材送りの実測に基づいた切断制御を行うことにより、切断長や切断面精度の安定化を図ることができる。
切断台車、切断タイミングの動作について制御の一例を説明する。
（イ）定尺切断装置１２０１前に設置された移動検出器１２０５（例えば移動量を検出する測長手段、測長器、測長ローラなど。）にて連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の移動量を計測する。移動検出器１２０５もしくは制御装置１２０６にて、検出した移動量より移動速度を算出する。移動検出器で移動速度を直接検出できるものを用いても良い。
（ロ）移動検出器１２０５での計測結果と制御装置１２０６上に予め設定した切断長さを基に、制御装置１２０６が切断タイミングを設定する。
（ハ）（ロ）で設定した切断タイミングで切断するように、台車が走行開始して連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）と同じ速度になるまで加速する。
（ニ）設定された切断タイミングで連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）をクランプし、切断する。
（ホ）切断終了とともに連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）はアンクランプされ、その後台車は減速し、必要に応じてブレーキがかかる。
（ヘ）台車は次の切断のために初期位置へ戻るために、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の走行方向と逆方向に走行する。
（ト）（イ）へ戻り繰り返す。
（イ）定尺切断装置１２０１前に設置された移動検出器１２０５（例えば移動量を検出する測長手段、測長器、測長ローラなど。）にて連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の移動量を計測する。移動検出器１２０５もしくは制御装置１２０６にて、検出した移動量より移動速度を算出する。移動検出器で移動速度を直接検出できるものを用いても良い。
（ロ）移動検出器１２０５での計測結果と制御装置１２０６上に予め設定した切断長さを基に、制御装置１２０６が切断タイミングを設定する。
（ハ）（ロ）で設定した切断タイミングで切断するように、台車が走行開始して連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）と同じ速度になるまで加速する。
（ニ）設定された切断タイミングで連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）をクランプし、切断する。
（ホ）切断終了とともに連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）はアンクランプされ、その後台車は減速し、必要に応じてブレーキがかかる。
（ヘ）台車は次の切断のために初期位置へ戻るために、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の走行方向と逆方向に走行する。
（ト）（イ）へ戻り繰り返す。
ここで、制御装置１２０６に設定される切断タイミング、台車の移動は以下（ａ）〜（ｆ）のように設定処理される。
（ａ）台車の加速能力、加速カーブは予め調査しておき、そのデータは制御装置１２０６に入力される。
（ｂ）切断動作を実行する切断位置を設定する。
（ｃ）（ａ）のデータと（ｂ）のデータとから台車が切断位置まで移動するのに必要な時間が算出される。
（ｄ）一方、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の測長結果、速度演算（または計測）結果より、連続圧延材の切断箇所が、いつ切断位置に達するかを算出する。
（ｅ）（ｄ）で算出された切断時間に台車が切断位置に到達するようにタイミングを逆算して台車移動開始時刻を設定する。
（ｆ）必要に応じて上記サイクルに合うように、（ｂ）の切断位置、台車の待機位置を調整する。
（ａ）台車の加速能力、加速カーブは予め調査しておき、そのデータは制御装置１２０６に入力される。
（ｂ）切断動作を実行する切断位置を設定する。
（ｃ）（ａ）のデータと（ｂ）のデータとから台車が切断位置まで移動するのに必要な時間が算出される。
（ｄ）一方、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の測長結果、速度演算（または計測）結果より、連続圧延材の切断箇所が、いつ切断位置に達するかを算出する。
（ｅ）（ｄ）で算出された切断時間に台車が切断位置に到達するようにタイミングを逆算して台車移動開始時刻を設定する。
（ｆ）必要に応じて上記サイクルに合うように、（ｂ）の切断位置、台車の待機位置を調整する。
また、以下（ｇ）〜（ｈ）のような切断台車への制御を実施しても良い。
（ｇ）連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）と同じ速度になっているか否かをモニタして台車の速度を制御する。例えば、台車に速度検出器を搭載して連続圧延材の速度を検出しモニタしてその相対速度がゼロとなるように台車速度を制御する。または、連続圧延材と台車とに、別々に速度を検出する検出器を配備し、それぞれの速度を検出、モニタしてその差がゼロになるように台車速度を制御する。
（ｈ）このように速度が制御されている状態で切断開始の位置を以下の（ｈ１）〜（ｈ４）のようにトレースして見つけ出し、クランプして切断する。
（ｈ１）移動検出器で切断長さに対応した切断箇所を検出した時点で、その時点から時間、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度を計測開始して（例えば制御装置にタイマを配備しておく。）、その時間、速度から切断箇所の移動位置を演算してトレースする。
（ｈ２）または、移動検出器で切断箇所を検出したら、マーキング装置で連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）表面にマーキングし、一方切断台車にそのマークを検出する検出器を搭載して切断箇所の移動位置をモニタする。
（ｈ３）一方、移動検出器で切断箇所を検出したら、台車の待機位置、加速能力を考慮して、台車をスタートさせ、移動している切断箇所に到達したときに台車と連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）との速度が同じになるように台車は加速される。
（ｈ４）速度が同じになって、切断箇所を捕まえた時点（切断タイミング）でクランプして、切断を開始する。
（ｇ）連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）と同じ速度になっているか否かをモニタして台車の速度を制御する。例えば、台車に速度検出器を搭載して連続圧延材の速度を検出しモニタしてその相対速度がゼロとなるように台車速度を制御する。または、連続圧延材と台車とに、別々に速度を検出する検出器を配備し、それぞれの速度を検出、モニタしてその差がゼロになるように台車速度を制御する。
（ｈ）このように速度が制御されている状態で切断開始の位置を以下の（ｈ１）〜（ｈ４）のようにトレースして見つけ出し、クランプして切断する。
（ｈ１）移動検出器で切断長さに対応した切断箇所を検出した時点で、その時点から時間、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の速度を計測開始して（例えば制御装置にタイマを配備しておく。）、その時間、速度から切断箇所の移動位置を演算してトレースする。
（ｈ２）または、移動検出器で切断箇所を検出したら、マーキング装置で連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）表面にマーキングし、一方切断台車にそのマークを検出する検出器を搭載して切断箇所の移動位置をモニタする。
（ｈ３）一方、移動検出器で切断箇所を検出したら、台車の待機位置、加速能力を考慮して、台車をスタートさせ、移動している切断箇所に到達したときに台車と連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）との速度が同じになるように台車は加速される。
（ｈ４）速度が同じになって、切断箇所を捕まえた時点（切断タイミング）でクランプして、切断を開始する。
なお、切断手段も限定されず、シャー等のせん断による切断、鋸刃による切断等を例示できる。
これらの切断手段の材質は特に限定されないが、せん断刃としては、ハイス鋼や超硬材、あるいはこれらにＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の表面処理を施したものを推奨できる。これらの材質や表面処理は耐摩耗性に優れるとともに、被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）が凝着しにくく、高寿命とすることができる。
鋸刃についても外径や材質を限定するものではないが、刃先部に超硬チップをろう付したチップソーを推奨できる。これらの鋸刃であれば刃先部が摩耗しにくい。また、ハイス鋼や超硬材、あるいはこれらにＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の表面処理を施したものを推奨できる。これらの材質や表面処理は耐摩耗性に優れるとともに、被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）が凝着しにくく、高寿命とすることができる。また、鋸刃の外径も被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）径に応じて適宜選定すれば良く、例えば１００ｍｍφ以下の被切断材であれば、２００ｍｍφ〜６１０ｍｍφのものを推奨できる。鋸刃の直径が小さくなると、外周長が短くなって刃数が少なくなり、１つの刃の切削回数が多くなるために鋸刃の寿命が短くなる。逆に直径が大きくなると、鋸刃の剛性が低くなるために切断面精度が悪化する。また、鋸刃の回転数は、鋸刃の直径に応じて１０００ｒ．ｐ．ｍ〜３５００ｒ．ｐ．ｍを推奨できる。回転数が過度に高くなると、鋸刃自体が共振することによって切断面精度が悪化するおそれがあり、回転数が過度に低くなると、切断時間が長くなってしまうためである。
これらの切断手段の材質は特に限定されないが、せん断刃としては、ハイス鋼や超硬材、あるいはこれらにＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の表面処理を施したものを推奨できる。これらの材質や表面処理は耐摩耗性に優れるとともに、被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）が凝着しにくく、高寿命とすることができる。
鋸刃についても外径や材質を限定するものではないが、刃先部に超硬チップをろう付したチップソーを推奨できる。これらの鋸刃であれば刃先部が摩耗しにくい。また、ハイス鋼や超硬材、あるいはこれらにＴｉＮ、ＴｉＣ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＮ、ＤＬＣ等の表面処理を施したものを推奨できる。これらの材質や表面処理は耐摩耗性に優れるとともに、被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）が凝着しにくく、高寿命とすることができる。また、鋸刃の外径も被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）径に応じて適宜選定すれば良く、例えば１００ｍｍφ以下の被切断材であれば、２００ｍｍφ〜６１０ｍｍφのものを推奨できる。鋸刃の直径が小さくなると、外周長が短くなって刃数が少なくなり、１つの刃の切削回数が多くなるために鋸刃の寿命が短くなる。逆に直径が大きくなると、鋸刃の剛性が低くなるために切断面精度が悪化する。また、鋸刃の回転数は、鋸刃の直径に応じて１０００ｒ．ｐ．ｍ〜３５００ｒ．ｐ．ｍを推奨できる。回転数が過度に高くなると、鋸刃自体が共振することによって切断面精度が悪化するおそれがあり、回転数が過度に低くなると、切断時間が長くなってしまうためである。
切断時の被切断材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）の温度は特に限定されないが、常温〜３００℃が好ましく、特に１００℃〜３００℃が好ましい。高温になるほど切削抵抗が低下するが、１００℃以上であれば、切断抵抗が顕著に低下して切断刃の寿命向上を図ることができる。また、３００℃以下であれば、切断された定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）の搬出の際に傷がつきにくい。このような温度調整は、圧延装置１００１で使用する潤滑油、例えばエマルジョンタイプの潤滑油の供給量を調整したり、圧延後に冷却することによって実施することができる。圧延後の冷却方法としては、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒５）に水、油、圧延部で使用するようなエマルジョンタイプの潤滑油に浸漬したり浴びせたりする方法を例示できる。
切断された定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）は搬出装置により製造装置から払い出されるが、搬出方法は何ら限定されない。搬出方法として、切断した定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）をコンベア上に落下させて搬出したり、スロープ上に落下させ、転がして搬出したりする方法を例示することができる。仕切付のコンベアを用いて定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）同士の接触を防ぎ、表面に傷がつかないようにすることも好ましい。また、定尺切断装置１２０１直下に定尺圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）を溜めておき、まとめて搬出することもできる。
また、連続圧延材（アルミニウム合金連続鋳造棒）の切断済品（定尺圧延材、アルミニウム合金連続鋳造棒）側に支持手段を設けることもできる。支持手段は、少なくとも切断時に高速で移動する被切断品と同期して安定して支持できるものであれば良く、例えば切断台車に支持クランプを設けたもの、または切断台車と支持クランプ台車とが分離可能なように連結されているものなどを挙げることができる。支持手段は、切断後、場合によってはそのまま搬送移動した後、切断済品を解放して切断済品を次工程に受け渡す。次工程はコンベア、積載テーブル、多関節ロボットなどとすることができる。
＜＜他の装置、工程の説明＞＞
＜溶解保持炉→連続鋳造装置→同調切断装置→ピーリング装置→熱処理装置（ホモ、均質化処理）→圧延装置＞
ピーリング工程を熱処理工程の前で行う（処理する）こともできる。その場合は、熱処理工程を１回とすることにより、均質化の加熱処理と圧延前の加熱処理を兼ねることができ、工程を省略化できるので好ましい。
＜溶解保持炉→連続鋳造装置→同調切断装置→ピーリング装置→熱処理装置（ホモ、均質化処理）→圧延装置＞
ピーリング工程を熱処理工程の前で行う（処理する）こともできる。その場合は、熱処理工程を１回とすることにより、均質化の加熱処理と圧延前の加熱処理を兼ねることができ、工程を省略化できるので好ましい。
＜異形に圧延する場合＞
本発明における圧延材の他の形状について説明する。
棒材を圧延する際に長手方向に垂直な断面の形状が長手方向で変化する非連続面に圧延することにより、最終製品形状もしくはそれに近いニアネット形状の異形材を連続して製造するのに用いる圧延装置の一例について説明する。
本発明における圧延材の他の形状について説明する。
棒材を圧延する際に長手方向に垂直な断面の形状が長手方向で変化する非連続面に圧延することにより、最終製品形状もしくはそれに近いニアネット形状の異形材を連続して製造するのに用いる圧延装置の一例について説明する。
図１２において、圧延装置１００１は、非連続断面に成形するための複数の圧延ローラ１０２２を１組とする圧延スタンド１０２１を少なくとも１つ有する。
圧延スタンド１０２１は、３つの圧延ローラ１０２２を１２０度毎に配置して３方向から圧延するようにしたものである。さらに、各圧延ローラ１０２２は、図１３に示すように、ローラ本体部１０２３の断面において、回転軸１０２６から周面までの距離が周方向で変化するローラであり、前記距離が大きくて鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を小径に圧延する小径成形部１０２３ａと、前記距離が小さくて鋳造材を大径に圧延する大径成形部１０２３ｂとが形成されている。そして、圧延ローラ１０２２の回転により、小径成形部１０２３ａと大径成形部１０２３ｂとが交互に鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）に接し、鋳造材が圧延されてこれらの形状が転写される。図１２（ａ）は大径成形部１０２３ｂが鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を圧延し、図１２（ｂ）は小径成形部１０２３ａが鋳造材を圧延している状態を示している。この圧延により、図１４に示すように、大径部５１と小径部５２とが交互に連続し、非連続断面を有する無限長の異形材（アルミニウム合金連続鋳造棒５Ａ）に成形される。なお、図１２において、１０２４はローラ本体部１０２３の回転軸方向の両端に設けられたつば部を示す。
圧延スタンド１０２１は、３つの圧延ローラ１０２２を１２０度毎に配置して３方向から圧延するようにしたものである。さらに、各圧延ローラ１０２２は、図１３に示すように、ローラ本体部１０２３の断面において、回転軸１０２６から周面までの距離が周方向で変化するローラであり、前記距離が大きくて鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を小径に圧延する小径成形部１０２３ａと、前記距離が小さくて鋳造材を大径に圧延する大径成形部１０２３ｂとが形成されている。そして、圧延ローラ１０２２の回転により、小径成形部１０２３ａと大径成形部１０２３ｂとが交互に鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）に接し、鋳造材が圧延されてこれらの形状が転写される。図１２（ａ）は大径成形部１０２３ｂが鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を圧延し、図１２（ｂ）は小径成形部１０２３ａが鋳造材を圧延している状態を示している。この圧延により、図１４に示すように、大径部５１と小径部５２とが交互に連続し、非連続断面を有する無限長の異形材（アルミニウム合金連続鋳造棒５Ａ）に成形される。なお、図１２において、１０２４はローラ本体部１０２３の回転軸方向の両端に設けられたつば部を示す。
また、非連続断面への成形を行う前に、図１５に示すような断面円形の圧延ローラ１０３２を有する圧延スタンド１０３１を配置し、縮径するとともに連続断面に圧延しておくことができる。特に、鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）が台形や五角形である場合は、非連続断面への圧延前に最終断面形状に近い形状に成形しておく方が、異形材（アルミニウム合金連続鋳造棒）の形状的な正否を確保し易くなる
図１５において、１０３６は圧延ローラ１０３２の回転軸を示す。
図１５において、１０３６は圧延ローラ１０３２の回転軸を示す。
上述した連続断面への圧延および非連続断面への圧延は、いずれも一組の圧延ローラで実施する他、複数の圧延スタンドを設置し、複数組の圧延ローラを用いて多段階に成形することができる。例示した圧延装置は、連続断面成形用の３つの圧延スタンド１０３１と、非連続断面成形用の１つの圧延スタンド１０２１とによって構成されている。また、非連続断面成形用の圧延スタンド１０２１を２つ以上配置することも任意であり、連続断面への圧延を行わずに非連続断面への圧延のみを行うことも任意である。また、これらの圧延ローラは全てを駆動する必要はなく、前後の圧延ローラの駆動力により圧延ローラに材料が噛み込めば問題ないものである。
また、１つの圧延スタンドを構成する圧延ローラ数は限定されず、非連続断面形状も任意に設定することができる。図１６に例示する圧延スタンド１０４１は、図１７に示す２つの圧延ローラ１０４２で構成され、ローラ本体部１０４３は小径成形部１０４３ａと大径成形部１０４３ｂとを有し、さらに、小径成形部１０４３ａの周方向の中央部に外方に突出する突起１０４３ｃが形成されている。そして、圧延ローラ１０４２を用いて圧延すると、図１８に示す異形材（アルミニウム合金連続鋳造棒５Ｂ）は大径部５３と小径部５４とが交互に連続し、かつ小径部５４の中央に縮径されたくびれ５５が形成されたものになる。
なお、図１６まはた図１７において、１０４４はローラ本体部１０４３の回転軸方向の両端に設けられたつば部、１０４６は圧延ローラ１０４２の回転軸を示す。
なお、図１６まはた図１７において、１０４４はローラ本体部１０４３の回転軸方向の両端に設けられたつば部、１０４６は圧延ローラ１０４２の回転軸を示す。
以上に示した圧延ローラ１０２２，１０３２，１０４２は対向するローラが対称形状であるが、異なる形状の圧延ローラを組み合わせることにより非対称圧延材とすることもできる。
また、非連続断面への圧延に際しては、必ずしも圧延ローラの全周で鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を変形させる必要はなく、周の一部分で鋳造材を変形させ、他の部分では鋳造材を変形させることなく走行させることもできる。例えば、図１２、図１３に示した圧延ローラ１０２２を用いる場合、図１５の連続断面成形用の圧延ローラ１０３２で鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を大径部５１の直径まで縮径して連続断面の丸棒に成形しておき、その後に非連続断面成形用の圧延ローラ１０２２で小径成形部１０２３ａの形状を転写して縮径し、小径部５２を成形する。このとき、圧延ローラ１０２２の大径成形部１０２３ｂでは鋳造材を縮径することなく、送りローラとして機能している。前記大径成形部１０２３ｂは鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を縮径しないため、必ずしも鋳造材に接触させなくてもよい。しかし、小径成形部１０２３ａからの材料流動により、小径成形部１０２３ａと大径成形部１０２３ｂとの境界部およびその近傍で拡径されてしまうことがある。このような現象を防止するため、大径成形部１０２３ｂで縮径しない場合でも大径成形部１０２３ｂが鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）に接触するように大径成形部１０２３ｂを設計し、大径成形部１０２３ｂで鋳造材を拘束することが好ましい。
また、圧延ローラ１０２２の圧延面の形状は、成形過程において素材の流動を考慮した体積バランスを得られるような形状とすることが好ましい。例えば、体積バランス調整のための駄肉部を形成するための凹部および／または凸部を、成形品のつなぎ目箇所に対応する圧延面に設けることができる。
また、非連続断面への圧延に際しては、必ずしも圧延ローラの全周で鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を変形させる必要はなく、周の一部分で鋳造材を変形させ、他の部分では鋳造材を変形させることなく走行させることもできる。例えば、図１２、図１３に示した圧延ローラ１０２２を用いる場合、図１５の連続断面成形用の圧延ローラ１０３２で鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を大径部５１の直径まで縮径して連続断面の丸棒に成形しておき、その後に非連続断面成形用の圧延ローラ１０２２で小径成形部１０２３ａの形状を転写して縮径し、小径部５２を成形する。このとき、圧延ローラ１０２２の大径成形部１０２３ｂでは鋳造材を縮径することなく、送りローラとして機能している。前記大径成形部１０２３ｂは鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）を縮径しないため、必ずしも鋳造材に接触させなくてもよい。しかし、小径成形部１０２３ａからの材料流動により、小径成形部１０２３ａと大径成形部１０２３ｂとの境界部およびその近傍で拡径されてしまうことがある。このような現象を防止するため、大径成形部１０２３ｂで縮径しない場合でも大径成形部１０２３ｂが鋳造材（アルミニウム合金連続鋳造棒４）に接触するように大径成形部１０２３ｂを設計し、大径成形部１０２３ｂで鋳造材を拘束することが好ましい。
また、圧延ローラ１０２２の圧延面の形状は、成形過程において素材の流動を考慮した体積バランスを得られるような形状とすることが好ましい。例えば、体積バランス調整のための駄肉部を形成するための凹部および／または凸部を、成形品のつなぎ目箇所に対応する圧延面に設けることができる。
本発明の例として、表１に示す組成の冷却速度５℃／ｓｅｃで鋳造した５０ｍｍφ水平連続鋳造品を４９０℃×３ｈｒの均質化処理後、４８ｍｍφにピーリングし、長さ１ｍに切断後、所定の加熱温度にて圧延を行った（Ｎｏ．１，４，８）。圧延機は、三方ローラにより、７段の圧延で各段１５％〜２５％の圧延率にて行った。５０ｍｍφを表面１ｍｍピーリング後、最終的に２０．５ｍｍφにまで圧延したので、圧下率は８２％となった。
圧延品は、２０．５ｍｍφとなり、続いて引抜ダイスを用いて２０．０ｍｍφに引抜いて加工した。得られた引抜き材の一部を切断し、４００℃に加熱し、２点支持し中央で９０度に押し込んで曲げた。このときの曲げ部の割れの有無（○：割れ無し、×：割れ有り。）を見た。また、別に試験片として一部を引張試験用に切断し、４９５℃×２ｈｒの熱処理後、水冷し、１７０℃×８ｈｒの時効を行った（溶体化処理）。その後、引張試験用に切断した端面を一部取り、その断面マクロ組織を目視観察した。全面１ｍｍ以下の細かい粒状晶であった。その後、引張試験用試験片に加工し、試験を行った。
圧延品は、２０．５ｍｍφとなり、続いて引抜ダイスを用いて２０．０ｍｍφに引抜いて加工した。得られた引抜き材の一部を切断し、４００℃に加熱し、２点支持し中央で９０度に押し込んで曲げた。このときの曲げ部の割れの有無（○：割れ無し、×：割れ有り。）を見た。また、別に試験片として一部を引張試験用に切断し、４９５℃×２ｈｒの熱処理後、水冷し、１７０℃×８ｈｒの時効を行った（溶体化処理）。その後、引張試験用に切断した端面を一部取り、その断面マクロ組織を目視観察した。全面１ｍｍ以下の細かい粒状晶であった。その後、引張試験用試験片に加工し、試験を行った。
さらに、引抜材は、別に２０ｍｍ厚（長手方向の長さ）に鋸切断を行い、３７０℃×４ｈｒの熱処理後、そのままの状態で炉冷することにより焼鈍熱処理を行い、断面硬度と真円度を測定した。さらに、据込率を変えて常温で長手方向に据え込み、鍛造加工の一例として圧縮試験を行った。据込品の側面に割れが見られたときの据込率を測定し、その据込率をもって冷間鍛造しやすさとした。
ここで、
ここで、
とした。据え込み後、断面の形状を観察し、充分な円形状が得られているかを目視判定した。
比較例として、２００ｍｍφのビレットを鋳造し、均質化処理後、４孔の押出しダイスを用い手２０．５ｍｍφの棒に押出加工した。これを引抜ダイスにより、上記と同様に２０．０ｍｍφに引抜いた。得られた棒材を上記と同様の試験を行った（Ｎｏ．２，５，９）。前と同様なＴ６処理（溶体化処理）後、引張試験用に切断した端面を一部取り、その断面マクロ組織を目視観察したが、数ｍｍの粗い再結晶の粒状晶が多数見られた。
同時に別の比較例として、プロペルチ連続圧延機にて鋳造、圧延して得られた、２０．５ｍｍφの棒材を得た。その後、引抜きダイスにより、上記同様に２０．０ｍｍφまで引抜き、上記と同様の試験を行った（Ｎｏ．３，６，１０）。前と同様なＴ６処理（溶体化処理）後の検査で、断面マクロ組織は、数ｍｍの粗い粒状晶と、１ｍｍ以下の粒状晶との混在した組織であった。
更に、別の比較例として、５０ｍｍφの水平連続鋳造品を均質化処理後、２０．５ｍｍφまでピーリング機により面削して、削り出しにより２０．０ｍｍφの棒材を得た。これを同様の試験材に加工し、上記と同様に試験した（Ｎｏ．７，１１）。これをＴ６処理（溶体化処理）し、断面マクロ組織を目視観察したが、柱状晶がつぶされた組織と、数ｍｍの粗い粒状晶との混在した組織であった。
同時に別の比較例として、プロペルチ連続圧延機にて鋳造、圧延して得られた、２０．５ｍｍφの棒材を得た。その後、引抜きダイスにより、上記同様に２０．０ｍｍφまで引抜き、上記と同様の試験を行った（Ｎｏ．３，６，１０）。前と同様なＴ６処理（溶体化処理）後の検査で、断面マクロ組織は、数ｍｍの粗い粒状晶と、１ｍｍ以下の粒状晶との混在した組織であった。
更に、別の比較例として、５０ｍｍφの水平連続鋳造品を均質化処理後、２０．５ｍｍφまでピーリング機により面削して、削り出しにより２０．０ｍｍφの棒材を得た。これを同様の試験材に加工し、上記と同様に試験した（Ｎｏ．７，１１）。これをＴ６処理（溶体化処理）し、断面マクロ組織を目視観察したが、柱状晶がつぶされた組織と、数ｍｍの粗い粒状晶との混在した組織であった。
この結果、本発明の合金棒は、焼鈍後の硬度が低く、据込率が高く取れるので、冷間鍛造時の変形能が良く、また、比較例に示した他の製造方法による合金棒と比較して、Ｔ６処理後の引張試験特性に優れている。更に、熱間曲げにより特性が劣ることがないことから、熱間鍛造にも問題なく使用できる材料であることがわかる。
１ アルミニウム合金溶湯
２〜５Ｂ アルミニウム合金連続鋳造棒
５１ 大径部
５２ 小径部
５３ 大径部
５４ 小径部
５５ くびれ
２０２ タンディッシュ
２０３ 開口
２０４ 耐火性板状体
２０５ 注湯孔
３０１ 水平式連続鋳造装置
３０２ 鋳型
３０３ 気体供給路
３０４ 潤滑油供給路
３０５ 冷却水供給路
３０６ ガイドローラ
３０７ ピンチローラ
４０１ 同調切断装置
４０２ 同調クランプ機構
４０３ 駆動機構
４０４ 支持ローラ
４０５ 移動架台
４０６Ａ 軌条
４０６Ｂ 軌条
４０７Ａ モータ
４０７Ｂ モータ
４０８Ａ 切断機
４０８Ｂ 切断機
４０９ 移動架台クランプ機構
４１０ 駆動機構
４１１ 長さ検出器
６０１ 外周除去装置
６１１ 搬送ローラ
６１６ 切削刃
６１７ 支持ローラ
６１８ 支持ローラ
７０１ 矯正装置
７０２ ローラ対
７０３ 凹形ローラ
７０４ 凸形ローラ
１００１ 圧延装置
１０１１Ａ 圧延スタンド
１０１１Ｂ 圧延スタンド
１０１２Ａ 圧延ローラ
１０１２Ｂ 圧延ローラ
１０１４Ａ つば部
１０１４Ｂ つば部
１０１６Ａ 回転軸
１０１６Ｂ 回転軸
１０２１ 圧延スタンド
１０２２ 圧延ローラ
１０２３ ローラ本体部
１０２３ａ 小径成形部
１０２３ｂ 大径成形部
１０２４ つば部
１０２６ 回転軸
１０３１ 圧延スタンド
１０３２ 圧延ローラ
１０３６ 回転軸
１０４１ 圧延スタンド
１０４２ 圧延ローラ
１０４３ ローラ本体部
１０４３ａ 小径成形部
１０４３ｂ 大径成形部
１０４３ｃ 突起
１０４４ つば部
１０４６ 回転軸
１１０１ 研削砥石
１１０２ 調整砥石
１１０６ 支持台
１２０１ 定尺切断装置
１２０２ 測長ローラ
１２０３ａ 上側拘束治具
１２０３ｂ 下側拘束治具
１２０４ シャー
１２０５ 移動検出器
１２０６ 制御装置
α ロール角度
２〜５Ｂ アルミニウム合金連続鋳造棒
５１ 大径部
５２ 小径部
５３ 大径部
５４ 小径部
５５ くびれ
２０２ タンディッシュ
２０３ 開口
２０４ 耐火性板状体
２０５ 注湯孔
３０１ 水平式連続鋳造装置
３０２ 鋳型
３０３ 気体供給路
３０４ 潤滑油供給路
３０５ 冷却水供給路
３０６ ガイドローラ
３０７ ピンチローラ
４０１ 同調切断装置
４０２ 同調クランプ機構
４０３ 駆動機構
４０４ 支持ローラ
４０５ 移動架台
４０６Ａ 軌条
４０６Ｂ 軌条
４０７Ａ モータ
４０７Ｂ モータ
４０８Ａ 切断機
４０８Ｂ 切断機
４０９ 移動架台クランプ機構
４１０ 駆動機構
４１１ 長さ検出器
６０１ 外周除去装置
６１１ 搬送ローラ
６１６ 切削刃
６１７ 支持ローラ
６１８ 支持ローラ
７０１ 矯正装置
７０２ ローラ対
７０３ 凹形ローラ
７０４ 凸形ローラ
１００１ 圧延装置
１０１１Ａ 圧延スタンド
１０１１Ｂ 圧延スタンド
１０１２Ａ 圧延ローラ
１０１２Ｂ 圧延ローラ
１０１４Ａ つば部
１０１４Ｂ つば部
１０１６Ａ 回転軸
１０１６Ｂ 回転軸
１０２１ 圧延スタンド
１０２２ 圧延ローラ
１０２３ ローラ本体部
１０２３ａ 小径成形部
１０２３ｂ 大径成形部
１０２４ つば部
１０２６ 回転軸
１０３１ 圧延スタンド
１０３２ 圧延ローラ
１０３６ 回転軸
１０４１ 圧延スタンド
１０４２ 圧延ローラ
１０４３ ローラ本体部
１０４３ａ 小径成形部
１０４３ｂ 大径成形部
１０４３ｃ 突起
１０４４ つば部
１０４６ 回転軸
１１０１ 研削砥石
１１０２ 調整砥石
１１０６ 支持台
１２０１ 定尺切断装置
１２０２ 測長ローラ
１２０３ａ 上側拘束治具
１２０３ｂ 下側拘束治具
１２０４ シャー
１２０５ 移動検出器
１２０６ 制御装置
α ロール角度
Claims (24)
- Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％含有し、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である２０ｍｍφ以下のアルミニウム合金棒。
- Ｆｅが０．２質量％〜０．４質量％、及び／又はＭｎが０．２質量％〜０．４質量％含有している請求項１に記載のアルミニウム合金棒。
- 断面マクロ組織のマクロ結晶粒が全面に渡って最大粒径で１ｍｍ未満の粒状晶である請求項１又は請求項２に記載のアルミニウム合金棒。
- 圧延入口での元材の温度が４００℃〜固相温度、圧下率７５％以上の圧延加工が施された請求項１から請求項３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒。
- １００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理と表面面削処理とを施した後に圧延した請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒。
- １００ｍｍφ以下の連続鋳造棒に、少なくとも、均質化熱処理し、表面面削処理し、予備加熱処理した後に圧延した請求項１から請求項４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒。
- 請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒を、引抜加工し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
- 請求項１から請求項６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒を、センターレス研磨し、切断し、焼鈍処理した鍛造用アルミニウム合金ブランク材。
- 連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延するアルミニウム合金棒の製造方法。
- 圧下率を７５％以上とする請求項９に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
- 連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する請求項９又は請求項１０に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
- １００ｍｍφ以下の連続鋳造棒を使用する請求項９から請求項１１のいずれか１項に記載のアルミニウム合金棒の製造方法。
- 連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
- 連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
- 連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する請求項１３又は請求項１４に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
- 圧下率を７５％以上とする請求項１３又は請求項１４に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
- 連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する請求項１３又は請求項１４に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造方法。
- 請求項１３から請求項１７のいずれか１項により製造した鍛造用アルミニウム合金棒材を切断し、焼鈍処理する鍛造用アルミニウム合金ブランク材の製造方法。
- 連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、引抜を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
- 連続鋳造棒を均質化熱処理後、表面面削又は表面研磨、加熱、圧延、切断、センターレス研磨を一貫連続ラインで行う鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
- 連続鋳造棒を圧延率５％〜３０％で複数回繰り返して圧延する請求項１９又は請求項２０に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
- 圧下率を７５％以上とする請求項１９又は請求項２０に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
- 連続鋳造棒を鋳造後、４００℃〜（固相温度−５℃）で１時間以上保持した熱処理後、圧延する請求項１９又は請求項２０に記載の鍛造用アルミニウム合金棒材の製造ライン。
- Ｓｉが８質量％〜１２質量％、Ｃｕが２質量％〜５質量％、Ｍｇが０．２質量％〜１．０質量％の組成で、実質的に初晶Ｓｉが存在せず、鍛造成形後の溶体化処理後におけるマクロ組織が微細粒状晶である冷間鍛造品。
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