JP2006316117A - 熱搬送媒体 - Google Patents
熱搬送媒体 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2006316117A JP2006316117A JP2005137981A JP2005137981A JP2006316117A JP 2006316117 A JP2006316117 A JP 2006316117A JP 2005137981 A JP2005137981 A JP 2005137981A JP 2005137981 A JP2005137981 A JP 2005137981A JP 2006316117 A JP2006316117 A JP 2006316117A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- surfactant
- heat
- heat transfer
- transfer medium
- concentration
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Images
Landscapes
- Other Air-Conditioning Systems (AREA)
Abstract
【課題】 界面活性剤分子の配管などへの吸着を少なくし、水性溶液中の界面活性剤の濃度低下を抑えることができる熱搬送媒体を提供すること。
【解決手段】 熱供給側システム及び熱利用側システムを通る循環経路を通して循環される熱搬送媒体。水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤が添加され、金属被膜剤がシリコーン系オイル化合物である。このシリコーン系オイル化合物は水性液体に2〜20ppm添加される。このようにシリコーン系オイル化合物を添加すると、シリコーン系オイル化合物が界面活性剤よりも優先的に配管や熱交換器などの金属表面に吸着してその被膜を形成し、これにより、界面活性剤の金属表面への吸着が少なくなり、水性液体中(液相中)の界面活性剤の濃度の低下を抑制することができる。
【選択図】 図3
【解決手段】 熱供給側システム及び熱利用側システムを通る循環経路を通して循環される熱搬送媒体。水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤が添加され、金属被膜剤がシリコーン系オイル化合物である。このシリコーン系オイル化合物は水性液体に2〜20ppm添加される。このようにシリコーン系オイル化合物を添加すると、シリコーン系オイル化合物が界面活性剤よりも優先的に配管や熱交換器などの金属表面に吸着してその被膜を形成し、これにより、界面活性剤の金属表面への吸着が少なくなり、水性液体中(液相中)の界面活性剤の濃度の低下を抑制することができる。
【選択図】 図3
Description
本発明は、冷暖房システムなどに用いられる熱搬送媒体、特に流動抵抗低減効果の持続性が高い熱搬送媒体に関する。
例えば、地域冷暖房システムにおいては、熱供給側システムと熱利用側システムとが、配管などで構成される循環流路を介して接続され、これら循環流路を通して熱搬送媒体が循環される。このような地域冷暖房システムでは、熱供給側システムから熱利用側システム、例えばビルなどに設置される空調システムまで熱搬送媒体である液体(例えば、水)を循環させるための配管は、その長さが数km以上になることがあり、このような場合、熱搬送媒体の液体搬送動力はかなり大きく、地域冷暖房システムのランニングコストの約60〜70%程度であるとも言われている。
そこで、この液体搬送動力を低減させる有効な方法として、粘弾性を示す界面活性剤水溶液を熱搬送媒体として用い、熱搬送媒体の流動摩擦抵抗を著しく低減させる方法が提案されている(例えば、特許文献1〜4参照)。これは、循環流路を規定する配管内を流動する液体、例えば水に特定の第四級アンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物からなる界面活性剤を例えば数10〜数10000ppm溶解させると、界面活性剤が水中で、疎水基部を中心に親水基部を外周部に配置したミセルを形成し、このミセルが棒状の形態をなして高次に絡まって粘弾性を示すことに起因するためであると言われている。
このような効果を示す界面活性剤の濃度には特定の範囲があることが知られている。この界面活性剤を用いて常に所望の摩擦低減効果を得るためには、配管内の界面活性剤濃度を常に効果の得られる所定範囲内に保つ必要がある。しかしながら、界面活性剤の分子は、配管や熱交換器などの機器材料である金属に吸着しやすいという特性を持っている。それ故に、初期に投入した液体中の界面活性剤の濃度は金属への吸着により、経時的に減少する傾向にあり、長期間にわたって熱搬送システムを運転すると、液相中の界面活性剤の濃度が低下し、界面活性剤による摩擦低減効果が減少する。このように摩擦低減効果が減少した場合、界面活性剤水溶液を搬送するポンプ動力が一定であるとすると、摩擦低減効果の減少により圧力損失が増大し、その結果、配管内を流れる界面活性剤水溶液の流量が減少することになる。このように流量が減少すると、熱利用側システムでの熱量の不足が発生するので、鬼面活性剤水溶液を搬送するための送給ポンプの動力を増加しなければならない。また、常に摩擦低減効果を維持しながら熱搬送システムを省エネルギー運転するためには、水性溶液中の界面活性剤の濃度が低下する度に界面活性剤を添加しなければならないが、これは手間がかかり、運転効率も悪くなる。
本発明の目的は、界面活性剤分子の配管などへの吸着を少なくし、水性溶液中の界面活性剤の濃度低下を抑えることができる熱搬送媒体を提供することである。
本発明者は、摩擦低減効果を有する界面活性剤を含む水性溶液を熱搬送媒体に使用する場合に、この水性溶液中にシリコーン系オイルを添加すると、水性溶液中の界面活性剤濃度が減少せず、長期にわたって摩擦低減効果を持続させることができ、上述した目的が達成できることを見出した。
即ち、本発明の請求項1に記載の熱搬送媒体は、熱供給側システム及び熱利用側システムを通る循環経路を通して循環される熱搬送媒体であって、水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤が添加され、前記金属被膜剤がシリコーン系オイル化合物であることを特徴とする。
また、本発明の請求項2に記載の熱搬送媒体は、前記シリコーン系オイル化合物が水性液体に2〜20ppm添加されていることを特徴とする。
本発明の請求項1に記載の熱搬送媒体によれば、水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤が添加されているので、金属被膜剤が配管などの表面に吸着し、これによって、界面活性剤の配管などへの吸着を抑えることができる。一般に、水性液体に摩擦低減効果を有する界面活性剤を添加した熱搬送媒体を使用する場合、界面活性剤が配管や熱交換器などの金属表面に吸着し、かかる吸着によって、水性液体中(液相中)の界面活性剤の濃度が低下し、この濃度低下に起因して摩擦低減効果が減少する。これに対して、水性液体に界面活性剤に加えて金属被膜剤としてのシリコーン系オイル化合物を添加した場合、シリコーン系オイル化合物が、界面活性剤よりも優先的に配管や熱交換器などの金属表面に吸着してその被膜を形成し、かかるシリコーン系オイル化合物の被膜によって界面活性剤が金属表面に吸着するサイトを少なくし、これにより水性液体中(液相中)の界面活性剤の濃度の低下を抑制し、摩擦低減効果が経時的に減少することを防止することができる。また、金属被膜剤としてのシリコーン系オイル化合物は、配管や熱交換器などの金属表面に吸着し易く、一旦吸着するとその表面から剥離し難いという性質を有するので、界面活性剤の金属表面への吸着を抑え、長期にわたって界面活性剤の濃度低下を抑制することができる。尚、低温度条件下においても凍結なく使用可能なようにするために、界面活性剤及びシリコーン系オイル化合物を添加した水性液体に更に不凍剤を添加することもできる。
また、本発明の請求項2に記載の熱搬送媒体によれば、シリコーン系オイル化合物が水性液体に2〜20ppm添加されているので、配管や熱交換器などの金属表面に被膜を形成して界面活性剤の吸着を長期にわたって抑えることができる。
以下、添付図面を参照して更に説明する。図1は、本発明に従う熱搬送媒体を適用した熱搬送システムを簡略的に示す概略図である。
図1において、この熱搬送システムは、例えば、熱搬送媒体に熱を供給する熱供給側システム2と、熱搬送媒体の熱を利用する熱利用側システム4と、熱供給側システム2と熱利用側システム4との間で熱搬送媒体を循環させるための配管6,8とを備え、一方の配管6が熱供給側システム2から熱利用側システム4に熱搬送媒体を送給する送給流路を規定し、他方の配管8が熱利用側システム4から熱供給側システム2に熱搬送媒体を戻す戻し流路を規定し、これら配管6,8が熱搬送媒体を循環するための循環流路を規定する。図示の形態では、配管8(戻し流路)には熱搬送媒体を循環させるための循環ポンプ12が配設され、配管6(送給流路)には熱搬送媒体の流量を計測するための電磁流量計12が配設されている。
図1において、この熱搬送システムは、例えば、熱搬送媒体に熱を供給する熱供給側システム2と、熱搬送媒体の熱を利用する熱利用側システム4と、熱供給側システム2と熱利用側システム4との間で熱搬送媒体を循環させるための配管6,8とを備え、一方の配管6が熱供給側システム2から熱利用側システム4に熱搬送媒体を送給する送給流路を規定し、他方の配管8が熱利用側システム4から熱供給側システム2に熱搬送媒体を戻す戻し流路を規定し、これら配管6,8が熱搬送媒体を循環するための循環流路を規定する。図示の形態では、配管8(戻し流路)には熱搬送媒体を循環させるための循環ポンプ12が配設され、配管6(送給流路)には熱搬送媒体の流量を計測するための電磁流量計12が配設されている。
このような熱搬送システムにおいては、熱供給側システム2にて温熱(又は冷熱)が生成され、循環ポンプ12の作用により熱搬送媒体が配管6(送給流路)を通して送給されることによって、熱供給側システム2にて生成された温熱(又は冷熱)が熱利用側システム4に送給され、この熱利用側システム4にて温熱(又は冷熱)が例えば暖房(又は冷房)に利用される。そして、熱利用された後の熱搬送媒体が配管8(戻し流路)を通して熱供給側システム2に戻され、このように熱搬送媒体が循環されることによって、温熱(又は冷熱)が熱供給側システム2から熱利用側システムに搬送される。
このような熱搬送システムに用いられる熱搬送媒体は、水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤を添加したものが用いられる。水性液体とは水又は水を主成分とする液体である。水性液体としての水に界面活性剤としてステアリルトリメチルアンモニウムクロライドとサリチル酸ナトリウムを1:1.5のモル比で混合させたものを使用し、その水溶液中の界面活性剤の濃度と摩擦低減率との関係を調べると、図2に示す通りの結果が得られる。この図2の摩擦低減率とは、同じ直管配管内を同じ流速条件下で、界面活性剤が添加されたものを流したときの圧力損失値(計測した圧力損失値)に対する界面活性剤を添加したものを流したときの圧力損失値(計測した圧力損失値)の低減割合を示す値であり、この値(摩擦低減率)が大きいほど摩擦低減効果が大きいことを示す。図2の測定結果を得たときの圧力損失計測条件は、使用配管:サイズ50Aの炭素鋼鋼管、熱搬送媒体流速:2m/sである。このような計測条件において、界面活性剤の濃度が0〜500ppmの濃度範囲であるときには、熱搬送媒体の摩擦低減率は、添加される界面活性剤の濃度に比例的に増加するが、界面活性剤の濃度が500ppm以上の濃度範囲であるときには、熱搬送媒体の摩擦低減率は、添加される界面活性剤の濃度にほとんど関係なくほぼ一定になることが観察された。このことから、摩擦低減効果を発現させるためには、界面活性剤の濃度を500ppm以上の範囲に維持する必要があることが分かる。
摩擦低減効果を発揮するために水性液体に添加される界面活性剤の種類については、特に制限されるものではなく、例えば、セチルトリメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、ステアリルトリメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、ドデシルトリメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、ヘキシルトリメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、ヘプチルトリメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、オレイルビス(ヒドロキシエチル)メチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、オレイルヒドロキシエチルジメチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物、オレイルトリヒドロキシエチルアンモニウム塩とサリチル酸塩の混合物などがある。
水性液体(例えば水)に添加される界面活性剤の濃度は、図2から理解されるように、300〜4000ppmであるのが好ましく、特に500〜2500ppmであるのがより好ましい。界面活性剤の濃度が300ppmより少ないと、界面活性剤による充分な摩擦低減効果が発現せず、またその濃度が4000ppmより多くても摩擦低減効果はある一定の値以上には増加せず、経済的に無駄となる。
また、界面活性剤の濃度低下を防止するために水性液体に添加される金属被膜剤はシリコーン系オイル化合物が用いられ、このシリコーン系オイル化合物の種類については、特に制限されるものではないが、例えば、ジメチルシリコーンオイル、メチルフェニルシリコーンオイル、メチルハイドロジェンシリコーンオイル、ジフェニルシリコンオイルなどから選ぶことができる。このようなシリコーン系オイル化合物は、循環流路(送給流路及び戻し流路)を規定する配管や熱交換器などの金属材料の表面に吸着し易く、また金属材料に吸着した後はその表面から剥離し難い特性を有している。このシリコーン系オイル化合物は、界面活性剤よりも先に優先的に金属材料に吸着してその表面に被膜層を形成し、この被膜層によって界面活性剤の配管などの金属材料への吸着を抑制する。
水性液体に添加されるシリコーン系オイル化合物の濃度は、2〜20ppmであるのが望ましい。このシリコーン系オイル化合物の濃度が2ppmより少なくすると、配管や熱交換器などの金属材料の表面への吸着量が少なく、それ故に、界面活性剤の金属表面への吸着を抑制する効果(即ち、水溶液中の界面活性剤の濃度減少を抑制する効果)が低くなり、またシリコーン系オイル化合物の濃度が20ppmより多くなると、シリコーン系オイル化合物による界面活性剤の金属表面への吸着を抑制する効果(即ち、水溶液中の界面活性剤の濃度減少を抑制する効果)は変わらないが、添加量が過剰となって経済的に無駄となる。
熱搬送媒体の寒冷地での使用が可能なように、水性液体中に更に不凍剤を添加することができる。水性液体(例えば、水)に添加される不凍剤の種類についても特に制限はなく、エチレングリコール、プロピレングリコールなどのグリコールや、メタノール、エタノール、プロパノールなどのアルコールから選ばれた少なくとも1種類以上の化合物を用いることができ、これらの中でもプロピレンアルコールが特に好ましい。水性液体に添加される不凍剤の濃度は、5〜40重量%であるのが好ましく、7〜30重量%であるのが特に好ましい。不凍剤の濃度が5重量%より少なくなると、不凍剤としての充分な効果が得られず、熱搬送媒体の凝固温度が高くなり、低温への使用可能な温度域が小さくなり、また不凍剤の濃度が40重量%を超えると、熱搬送媒体の使用温度域がより低温まで拡張できるが、粘性が大きくなって流動が困難となるため好ましくない。
このような熱搬送媒体を用いて熱(温熱又は冷熱)の搬送を行うと、熱搬送媒体中に金属被膜剤としてのシリコーン系オイル化合物が含まれているので、配管、熱交換器などの金属材料の表面にシリコーン系オイル化合物が吸着し、かかる吸着によって界面活性剤の金属材料表面への吸着が抑制され、熱搬送媒体(界面活性剤水溶液)中の界面活性剤の濃度の低下を防止することができる。その結果、界面活性剤水溶液を熱搬送媒体として用いても界面活性剤による摩擦低減効果を長期にわたって維持することができ、循環ポンプ10の動力削減効果を長期的に持続して保つことができる。
〔実施例及び比較例〕
本発明の摩擦低減維持の効果を確認するために、熱搬送媒体を循環するための模擬循環ラインを製作して次の通りの実験を行った。模擬循環ラインは、配管サイズ50Aの炭素鋼鋼管(SGP黒管)を用いた密閉系ループラインで構成し、その循環ライン長は30mであった。この模擬循環ラインに熱搬送媒体を循環させる循環ポンプとして片渦巻式ポンプ(三和ハイドロテック株式会社製、形式MPL−8515)を配設するとともに、熱搬送媒体の流量を計測するための電磁流量計(株式会社日立製作所製、形式FMR104W−40)を配設した。
本発明の摩擦低減維持の効果を確認するために、熱搬送媒体を循環するための模擬循環ラインを製作して次の通りの実験を行った。模擬循環ラインは、配管サイズ50Aの炭素鋼鋼管(SGP黒管)を用いた密閉系ループラインで構成し、その循環ライン長は30mであった。この模擬循環ラインに熱搬送媒体を循環させる循環ポンプとして片渦巻式ポンプ(三和ハイドロテック株式会社製、形式MPL−8515)を配設するとともに、熱搬送媒体の流量を計測するための電磁流量計(株式会社日立製作所製、形式FMR104W−40)を配設した。
実施例の熱搬送媒体としては、水性液体としての水に、界面活性剤(摩擦低減剤)としてのステアリルトリメチルアンモニウムクロライドとサリチル酸ナトリウムをモル比1:1.5で混合させた化合物、金属被膜剤としてのジメチルシリコーンオイル(信越化学工業株式会社製)、更に不凍剤としてのプロピレングリコールをそれぞれ500ppm、10ppm、10重量%の濃度で溶解させた水溶液(以下、「摩擦抵抗低減水溶液」ともいう)を用いた。片渦巻式ポンプの動力は定格(60kHz)で7.5kWであり、インバータ制御を行うことによりポンプ動力の調整を行った。
模擬実験においては、30℃の摩擦抵抗低減水溶液の流量を片渦巻式ポンプの定格流量値(250dm3/min)で一定になるように、この片渦巻式ポンプの動力をインバータ制御した。一般に、ポンプ動力はインバータ周波数の3乗に比例するので、ポンプ動力低減率(P)は、
P={1−〔(インバータ周波数)/60〕3}×100 ・・・(1)
で求められる。この式(1)を用いて算出したポンプ動力低減率の経時変化を、図3において丸印で示した。図3において、カッコ内の数字はポンプ動力低減率(P)を算出したときの界面活性剤の濃度で、ポンプ動力低減率(P)のプロットの近傍に示した。この界面活性剤の濃度は、摩擦低減剤水溶液をサンプリングし、サンプリングした液中の界面活性剤の濃度を液体クロマトグラフィーにて求めた。
P={1−〔(インバータ周波数)/60〕3}×100 ・・・(1)
で求められる。この式(1)を用いて算出したポンプ動力低減率の経時変化を、図3において丸印で示した。図3において、カッコ内の数字はポンプ動力低減率(P)を算出したときの界面活性剤の濃度で、ポンプ動力低減率(P)のプロットの近傍に示した。この界面活性剤の濃度は、摩擦低減剤水溶液をサンプリングし、サンプリングした液中の界面活性剤の濃度を液体クロマトグラフィーにて求めた。
比較例として、実施例における熱搬送媒体に金属被膜剤としてのジメチルシリコーンオイルを添加しない以外は同じ成分の熱搬送媒体(ジメチルシリコーンオイルを含まないもの)を用い、実施例と同じ模擬循環ラインで、全く同一の条件でポンプ動力削減率の評価を行った。この評価実験の結果を図3において四角印で示した。
図3から明らかなように、実施例では模擬実験開始から100日経過後もポンプ動力削減率および摩擦抵抗低減水溶液中の界面活性剤の濃度がほぼ同じであるのに対し、比較例では、模擬実験開始から10日経過した時点でポンプ動力削減率が急激に低下し、それに対応して摩擦抵抗低減水溶液中の界面活性剤の濃度も低下した。
以上の結果から、摩擦低減効果を有する界面活性剤を添加した熱搬送媒体に金属被膜剤を添加することによって、水溶液中(液相中)に存在する界面活性剤の濃度をほぼ一定に保つことができ、それに対応してポンプ動力削減効果もほぼ一定に維持することができることが確認できた。
2 熱供給側システム
4 熱利用側システム
6,8 配管
10 循環ポンプ
4 熱利用側システム
6,8 配管
10 循環ポンプ
Claims (2)
- 熱供給側システム及び熱利用側システムを通る循環経路を通して循環される熱搬送媒体であって、水性液体に界面活性剤及び金属被膜剤が添加され、前記金属被膜剤がシリコーン系オイル化合物であることを特徴とする熱搬送媒体。
- 前記シリコーン系オイル化合物が水性液体に2〜20ppm添加されていることを特徴とする請求項1に記載の熱搬送媒体。
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005137981A JP2006316117A (ja) | 2005-05-11 | 2005-05-11 | 熱搬送媒体 |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2005137981A JP2006316117A (ja) | 2005-05-11 | 2005-05-11 | 熱搬送媒体 |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2006316117A true JP2006316117A (ja) | 2006-11-24 |
Family
ID=37537074
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2005137981A Pending JP2006316117A (ja) | 2005-05-11 | 2005-05-11 | 熱搬送媒体 |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2006316117A (ja) |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011195650A (ja) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
JP2012201781A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
JP2016030853A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | 大阪瓦斯株式会社 | 配管設備薬剤添加方法および表面処理剤 |
Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07243786A (ja) * | 1994-03-03 | 1995-09-19 | Hitachi Ltd | 蓄熱装置 |
JPH10183100A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-07 | Lion Corp | 水性媒体用低泡性摩擦抵抗低減剤及び該低減剤を用いた水性媒体の泡立ちの少ない摩擦抵抗低減方法 |
JPH10195476A (ja) * | 1996-11-15 | 1998-07-28 | Lion Corp | 水性媒体用低泡性摩擦抵抗低減剤及び該低減剤を用いた水性媒体の摩擦抵抗低減方法 |
JP2001357724A (ja) * | 2000-06-15 | 2001-12-26 | Fujikura Ltd | 防食架空電線 |
JP2002285144A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体 |
JP2004231833A (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
-
2005
- 2005-05-11 JP JP2005137981A patent/JP2006316117A/ja active Pending
Patent Citations (6)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPH07243786A (ja) * | 1994-03-03 | 1995-09-19 | Hitachi Ltd | 蓄熱装置 |
JPH10195476A (ja) * | 1996-11-15 | 1998-07-28 | Lion Corp | 水性媒体用低泡性摩擦抵抗低減剤及び該低減剤を用いた水性媒体の摩擦抵抗低減方法 |
JPH10183100A (ja) * | 1996-12-27 | 1998-07-07 | Lion Corp | 水性媒体用低泡性摩擦抵抗低減剤及び該低減剤を用いた水性媒体の泡立ちの少ない摩擦抵抗低減方法 |
JP2001357724A (ja) * | 2000-06-15 | 2001-12-26 | Fujikura Ltd | 防食架空電線 |
JP2002285144A (ja) * | 2001-03-27 | 2002-10-03 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体 |
JP2004231833A (ja) * | 2003-01-31 | 2004-08-19 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
Cited By (3)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JP2011195650A (ja) * | 2010-03-18 | 2011-10-06 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
JP2012201781A (ja) * | 2011-03-25 | 2012-10-22 | Osaka Gas Co Ltd | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム |
JP2016030853A (ja) * | 2014-07-29 | 2016-03-07 | 大阪瓦斯株式会社 | 配管設備薬剤添加方法および表面処理剤 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
EP3121522B1 (en) | Method for controlling a heat storage device and method for controlling a hot water generation device | |
JP2006316117A (ja) | 熱搬送媒体 | |
JP3897330B2 (ja) | 熱搬送媒体 | |
JP4307091B2 (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
Saeki | Application of a drag reduction phenomenon caused by surfactant solutions | |
JP2005029591A (ja) | 潜熱輸送用水和物スラリーの流動抵抗低減方法、低減された潜熱輸送用水和物スラリーおよび同スラリーを用いた冷暖房システム | |
JP5571418B2 (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP5706728B2 (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP5186944B2 (ja) | 蓄熱方法及び過冷却抑制方法並びに蓄熱装置 | |
JP2003119582A (ja) | 熱媒体組成物及びその組成物の循環装置における酸化防止剤の供給方法 | |
WO2016152829A1 (ja) | 熱媒液 | |
JP4748290B2 (ja) | 冷温水用腐食抑制性流れ促進剤 | |
JP3671450B2 (ja) | 流体用流れ促進剤及びそれを用いる熱エネルギー移送方法 | |
JP2005016896A (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP4771351B2 (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP2006336018A5 (ja) | 冷熱輸送方法、水和物スラリーの輸送装置及び地域冷暖房システム | |
JP2011184513A (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP3897241B2 (ja) | 熱搬送媒体 | |
JP4508450B2 (ja) | 伝熱管及び熱搬送システム | |
JP4719873B2 (ja) | 冷温水用腐食抑制性流れ促進剤および冷温水熱媒における腐食抑制流れ促進方法 | |
JP4146659B2 (ja) | 摩擦抵抗低減用界面活性剤の投入見積り方法 | |
JP2003277736A (ja) | 熱搬送媒体 | |
JP5706727B2 (ja) | 熱搬送媒体及びこれを用いた熱搬送システム | |
JP2004107521A (ja) | 流体用流れ促進剤、この促進剤を含む循環水、及びこの循環水が使用される空調設備 | |
JPH08114394A (ja) | 摩擦抵抗低減流体用熱交換器 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20080125 |
|
A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20111025 |