JP2006207587A

JP2006207587A - 送風装置

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Publication number: JP2006207587A
Application number: JP2006016279A
Authority: JP
Inventors: Wook Kim; ウークキム; Jun Ho Bae; ジュンホベ; Chang Joon Kim; チャンジュンキム
Original assignee: LG Electronics Inc
Current assignee: LG Electronics Inc
Priority date: 2005-01-25
Filing date: 2006-01-25
Publication date: 2006-08-10
Anticipated expiration: 2026-01-25
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Abstract

【課題】掃除機など小型家電に使用される送風装置において、ファン効率及びモーターの放熱性を向上させる。
【解決手段】ハウジング、遠心型羽根車、ガイドベーン、及び遠心型羽根車を回転させるモーターを備えてなり、特に、遠心型羽根車の羽根車ブレードの平均直径をハウジングの直径の８７％乃至９３％と設計するとともに、遠心型羽根車のシュラウド、ハブ及びガイドベーンを、ハウジングの大きさまたは羽根車ブレードの平均直径を基準に最適設計する。
【選択図】図３

Description

本発明は、掃除機などに使用される送風装置に係り、特に、ディフューザーを省いてもファン効率及びモーターの放熱性を向上させられるように遠心型羽根車及びガイドベーンを最適設計した送風装置に関する。

図１は、従来の技術に係る送風装置を示す斜視図であり、図２は、従来の技術に係る送風装置の要部構成を示す断面図である。

従来の技術に係る送風装置は、空気吸入口１及び空気吐出口２を有するハウジング４と、該ハウジング４の内部に回転自在に設けられた遠心型羽根車１０と、該遠心型羽根車１０と軸２１を介して連結されて遠心型羽根車１０を回転させるモーター２０と、で構成される。

ハウジング４は、空気吸入口１がハウジング４の前面中央に形成され、空気吐出口２がハウジング４の後面に形成されている。

遠心型羽根車１０は、空気を遠心方向に送風させるもので、ハウジング４の空気吸入口１と通じる空気吸入口１２’を有するシュラウド１２と、該シュラウド１２と軸方向に離間してモーター２０の軸２１に一体に回転可能に結合されたハブ１４と、シュラウド１２とハブ１４との間に放射方向に配置された複数枚のブレード１６とからなる。

遠心型羽根車１０は、一定大きさのハウジング４に対する容積率が大きいほど送風容量が増大するが、容積率が大きすぎるとハウジング４との干渉が生じ、特に遠心型羽根車１０からハウジング４の空気吐出口２に送風される空気の流動抵抗が大きくなってしまう。したがって、遠心型羽根車１０は、ハウジング４と一定間隔Ｇを保持するように設計される。

ここで、通常、シュラウド１２、ハブ１４及びブレード１６は、同じ外径１０Ｄを有するように設計される。参考として、ブレード１６の外径は、複数枚のブレード１６の外側端をつないだ円の直径である。

一方、ハウジング４には、空気を遠心型羽根車１０からハウジング４の空気吐出口２に導くガイドベーン３０が備えられている。

上記のように構成された従来の技術に係る送風装置の動作について説明すると、下記の通りである。

モーター２０が駆動すると、モーター２０の回転力により遠心型羽根車１０が回転する。

これにより、ハウジング４の外部空気がハウジング４の空気吸入口１とシュラウド１２の空気吸入口１２’から遠心型羽根車１０に吸入される。遠心型羽根車１０に吸入された空気は、複数枚のブレード１６により遠心型羽根車１０の遠心方向に送風され遠心型羽根車１０から吐出される。遠心型羽根車１０から吐出された空気は、ガイドベーン３０により導かれてハウジング４の空気吐出口２からハウジング４の外部に吐出される。

このように遠心型羽根車１０により空気が強制送風されることで送風力が発生する。

一方、ハウジング４から吐出された空気は、モーター２０の放熱のためにモーター２０に導かれる。

しかしながら、かかる従来の技術による送風装置は、遠心型羽根車１０からガイドベーン３０に送風される空気を拡散させるディフューザーを省くことから小型設計ができ、掃除機などの小型家電に好適であるという長所はあるが、ディフューザーの不在から、遠心型羽根車１０から吐出された空気が、ガイドベーン３０に円滑に流動できない他、ハウジング４とシュラウド１２との空間を通ってハウジング４の空気吸入口１から洩れてしまい、ファン効率が低いという問題点があった。

しかも、このようにファン効率が低いため、モーター２０がハウジング４から吐出された空気により放熱されるように設計された場合、モーター２０の放熱性が劣るという問題点があった。

また、ハウジング４の空気吸入口１から洩れた流動空気とハウジング４の空気吸入口１から吸入された流動空気とが衝突し、流動騒音が増大するという問題点があった。

本発明は上記の問題点を解決するためのもので、その目的は、空気が遠心型羽根車からガイドベーンに円滑に流動できるように遠心型羽根車とガイドベーンを最適設計し、小型でありながらもファン効率及びモーターの放熱性に優れており、騒音発生が少ない送風装置を提供することにある。

上記目的を達成するための本発明に係る送風装置は、空気吸入口及び空気吐出口を有するハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と通じる空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドから軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードと、を備えてなることを特徴とする。

前記羽根車ブレードの外側端は、軸方向に垂直であるか、または、前記羽根車ブレードの外径が前記シュラウドから前記ハブに向かって次第に狭まるように、軸方向に対して傾斜していることを特徴とする。

前記シュラウドの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０６％であることを特徴とする。

前記ハブの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の９５％乃至９８％であることを特徴とする。

前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離は、前記ハウジングの軸方向の高さの２５％乃至５０％であることを特徴とする。

前記送風装置は、前記ハブと対向して配置されるガイドベーンプレートと、前記ガイドベーンプレートに放射方向に配置された複数枚のガイドベーンブレードとからなるガイドベーンをさらに備えてなり、前記複数枚のガイドベーンブレードの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０８％であることを特徴とする。

前記ガイドベーンプレートの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１００％乃至１０２％であることを特徴とする。

前記ガイドベーンの軸方向の高さは、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離の１００％乃至１１０％であることを特徴とする。

また、上記目的を達成するために、本発明に係る送風装置は、空気吸入口及び空気吐出口が形成されたハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と対応する空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドから軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードとを備えてなり、前記羽根車ブレードの平均直径は、前記ハウジングの直径の８７％乃至９３％であり、前記シュラウドの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０６％であり、前記ハブの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の９５％乃至９８％であり、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離は、前記ハウジングの軸方向の高さの２５％乃至５０％であることを特徴とする。

前記送風装置は、前記ハブと対向して配置されたガイドベーンプレートと、前記ガイドベーンプレートに放射方向に配置された複数枚のガイドベーンブレードとからなるガイドベーンをさらに備えてなり、前記ガイドベーンプレートの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１００％乃至１０２％であり、前記ガイドベーンブレードの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０８％であり、前記ガイドベーンの軸方向の高さは、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離の１００％乃至１１０％であることを特徴とする。

また、上記目的を達成するために、本発明に係る送風装置は、空気吸入口と空気吐出口を有するハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と通じる空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドと軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードと、を備えてなり、前記羽根車ブレードの平均直径は、前記シュラウドの直径よりも小さいことを特徴とする。

ここで、前記複数枚の羽根車ブレードの外側端をつないだ円の直径が、羽根車ブレードの外径であり、これら羽根車ブレードの外径を軸方向に平均した値が、前記羽根車ブレードの平均直径である。

前記ハブの直径は、前記羽根車ブレードの平均直径よりも小さいことを特徴とする。

本発明による送風装置は、ディフューザーを省いても空気が遠心型羽根車からガイドベーンへ円滑に流動できるように、遠心型羽根車とガイドベーンが最適設計されるため、小型設計ができるとともに、ファン効率及びモーターの放熱性が向上することが可能になる。

以下、添付の図面に基づき、本発明に係る送風装置の実施形態について説明する。

本発明による送風装置は、複数の実施形態が存在でき、以下では最も好適な実施形態について説明する。ただし、送風装置をなす基本的な構造は、前述の従来の技術と同様なので詳細説明及び図面を省略する。

図３は、本発明による送風装置の要部構成を示す断面図である。

本発明による送風装置は、空気吸入口５１及び空気吐出口５２を有するハウジング５０と、ハウジング５０の内部に回転自在に設置され、モーターと軸５４を介して連結されてハウジング５０の空気吸入口５１から空気吐出口５２の方向へ送風力を発生させる遠心型羽根車６０と、ハウジング５０の内部に設けられ、遠心型羽根車６０により送風される空気を、ハウジング５０の空気吐出口５２に導くガイドベーン７０と、からなる。

ハウジング５０の空気吸入口５１は、ハウジング５０の内部に空気が吸入されるように前面中央に形成される。また、ハウジング５０の空気吐出口５２は、ハウジング５０の後面に形成される。ここで、ハウジング５０の後面は、全部開口可能なように設けられることができる。

ハウジング５０は、軸方向の高さ５０Ｈをハウジング５０の直径５０Ｄに対して２０％乃至１００％の範囲内とすることができる。ここで、ハウジング５０の直径５０Ｄは、軸方向に遠心型羽根車６０が配置された部位での直径のことをいう。

遠心型羽根車６０は、ハウジング５０の空気吸入口５１と通じる空気吸入口６２’が形成されたシュラウド６２と、シュラウド６２の後側に所定距離だけ離間してモーターの軸５４に一体に回転自在に結合されたハブ６４と、ハブ６４とシュラウド６２との間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレード６６と、からなる。

シュラウド６２、ハブ６４及び羽根車ブレード６６は、優れたファン効率及びモーターの放熱性を得るために後述の如く設計される。参考として、ハウジング５０の大きさと羽根車ブレード６６の平均直径がシュラウド６２、ハブ６４及び羽根車ブレード６６の設計基準となるので、羽根車ブレード６６、シュラウド６２、ハブ６４の順番に説明する。

羽根車ブレード６６は、ハウジング５０の大きさが一定である条件において、遠心型羽根車６０の送風容量を最大化させるものの、ハウジング５０と遠心型羽根車６０間の空間狭小による流動損失を最小化できるように設計される必要がある。したがって、図４は、ハウジング５０の直径５０Ｄに対する羽根車ブレード６６の平均直径の比の変化によるファン効率を示すグラフで、羽根車ブレード６６は、図４に示すように、ファン効率が適正水準以上になるように、その平均直径がハウジング５０の直径５０Ｄの８７％乃至９３％となるようにすることが望ましい。

ここで、複数枚の羽根車ブレード６６の外側端をつないだ円の直径が、羽根車ブレード６６の外径であり、羽根車ブレード６６の外径を軸方向に平均した値が、羽根車ブレード６６の平均直径６６Ｄである。羽根車ブレード６６の平均直径６６Ｄを使用する理由は、羽根車ブレード６６の外径がシュラウド６２からハブ６４に向かって次第に狭まるように、羽根車ブレード６６の外側端が遠心型羽根車６０の軸方向に対して傾斜しているためである。

また、羽根車ブレード６６は、遠心型羽根車６０から吐出された空気がシュラウド６２とハウジング５０間の空間からハウジング５０の空気吸入口５１側へ洩れないように、その平均直径６６Ｄがシュラウド６２の直径６２Ｄよりも小さく設計されることが望ましい。

また、シュラウド６２は、上述の如くその直径６２Ｄが羽根車ブレード６６の平均直径６６Ｄよりも大きいもので、ハウジング５０との干渉を考慮して次のように設計されることが望ましい。

すなわち、図５は、ハウジング５０の直径５０Ｄに対するシュラウド６２の外径６２Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、シュラウド６２は、その外径６２Ｄがハウジング５０の直径５０Ｄの９０％以上と設計される。また、図６は、羽根車ブレード６６の平均直径に対するシュラウド６２の外径６２Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、シュラウド６２は、その外径６２Ｄが羽根車ブレード６６の平均直径の１０３％以上と設計される。

なお、ハウジング５０の大きさが一定な条件において、羽根車ブレード６６の平均直径に対するシュラウド６２の外径６２Ｄの比が一定値以上になるためには、ハウジング５０の直径５０Ｄに対する羽根車ブレード６６の平均直径の比が小さくならなければならない。ところが、羽根車ブレード６６は、図４を参照して説明した如く、その平均直径がハウジング５０の直径５０Ｄに対して８７％乃至９３％と設計される。したがって、シュラウド６２は、その外径６２Ｄがハウジング５０の直径５０Ｄの９０％乃至９５％と設計されるとともに、羽根車ブレード６６の平均直径６６Ｄの１０３％乃至１０６％と設計されることが好適である。

また、ハブ６４は、遠心型羽根車６０により送風される空気がガイドベーン７０へ円滑に流動されるように羽根車ブレード６６よりも小さく設計されることが好ましい。したがって、図７は、羽根車ブレード６６の平均直径に対するハブ６４の外径６４Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ハブ６４は、その外径６４Ｄを羽根車ブレード６６の平均直径６６Ｄの９５％乃至９８％と設計する。

また、上記のように設計される遠心型羽根車６０は、その高さ６０Ｈがハウジング５０の高さ５０Ｈの２５％乃至５０％と設計される。ここで、遠心型羽根車６０の高さ６０Ｈは、シュラウド６２の外側端とハブ６４の外側端とを遠心型羽根車６０の軸方向に沿って鉛直に連結した時の距離である。

一方、ガイドベーン７０は、遠心型羽根車６０の後側において放射方向に配置された複数枚のガイドベーンブレード７２と、ハブ６４と対向して配置されて複数枚のガイドベーンブレード７２を連結するガイドベーンプレート７４と、からなる。

ガイドベーンブレード７２とガイドベーンプレート７４も、後述の如くファン効率及びモーターの放熱性が最適となるように設計される。

まず、図８は、ハウジング５０の直径５０Ｄに対するガイドベーンブレード７２の外径７２Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ガイドベーンブレード７２は、その外径７２Ｄがハウジング５０の直径５０の約９０％または９５％以上と設計される。また、図９は、羽根車ブレード６６の平均直径に対するガイドベーンブレード７２の外径７２Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ガイドベーンブレード７２は、その外径７２Ｄが羽根車ブレード６６の平均直径の１００％未満または１０３％以上と設計される。したがって、ガイドベーンブレード７２は、図８及び図９に示すグラフを同時に満足できるように、その外径７２Ｄが、羽根車ブレード６６の平均直径の１０３％乃至１０６％と設計される。

ここで、ガイドベーンブレード７２の外径７２Ｄは、複数枚のガイドベーンブレード７２の外側端をつないだ円の直径となる。

また、図１０は、ハウジング５０の直径５０Ｄに対するガイドベーンプレート７２の外径７２Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ガイドベーンプレート７４は、その外径７４Ｄがハウジング５０の直径５０Ｄの約９０％と設計される。また、図１１は、羽根車ブレード６６の平均直径に対するガイドベーンプレート７４の外径７４Ｄの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ガイドベーンプレート７４は、その外径７４Ｄが羽根車ブレード６６の平均直径の約１００％と設計される。したがって、ガイドベーンプレート７４もまた、図１０及び図１１に示すグラフを同時に満足できるように、その外径７４Ｄが羽根車ブレード６６の平均直径の１００％乃至１０２％と設計される。

一方、ガイドベーン７０は、その軸方向の高さ７０Ｈもまた、図１２に示すように、ファン効率に影響を及ぼす。したがって、図１２は、遠心型羽根車６０の高さ６０Ｈに対するガイドベーン７０の軸方向の高さ７０Ｈの比の変化によるファン効率を示すグラフで、ガイドベーン７０は、その軸方向の高さ７０Ｈが遠心型羽根車６０の羽根車の高さ６０Ｈの１００％乃至１１０％と設計される。

以下、上記のように構成された本発明による送風装置の作用について説明する。

モーターが駆動すると、シュラウド６２、ハブ６４及び羽根車ブレード６６が一体に回転しながら送風力を生じさせ、これにより、ハウジング５０の外部空気が、ハウジング５０の空気吸入口５１及びシュラウド６２の空気吸入口６２’から遠心型羽根車６０に吸入される。遠心型羽根車６０に吸入された空気は、羽根車ブレード６６により遠心型羽根車６０から遠心方向に吐出される。遠心型羽根車６０から吐出された空気は、ガイドベーン７０によりハウジング５０の空気吐出口５２からハウジング５０の外部に吐出される。

以上のように構成され作用する本発明による送風装置は、図３乃至図１２に示すように、遠心型羽根車６０及びガイドベーン７０が最適設計されているため、本発明によるファン効率が、図１及び図２に示す従来の技術に係る送風装置に比べて向上する。

すなわち、図１３は、本発明及び従来の送風装置の流動係数による圧力係数を比較したグラフで、図１４は、本発明及び従来の送風装置の流動係数によるファン効率係数を比較したグラフであり、図１３及び図１４から、本発明による送風装置Ａが、図１及び図２に示す従来の技術に係る送風装置Ｂよりも優れていることがわかる。

しかも、ハウジング５０に吐出された空気がモーターの放熱のために該モーターに流動される場合、本発明による送風装置の送風力が従前よりも向上するからモーターの放熱性も向上する。

以下、図１５を参照して本発明の他の実施形態について説明するが、図３乃至図１４を参照して説明した本発明の一実施形態の同じ構成には同じ参照番号を付し、それに対する詳細説明は省略する。

図１５は、本発明の他の実施形態による送風装置を示す断面図である。

図１５に示すように、本発明の他の実施形態による送風装置において、遠心型羽根車６０は、シュラウド６２、ハブ６４及び複数枚の羽根車ブレード６６からなり、ファン効率及びモーターの放熱性のために最適設計される。

特に、羽根車ブレード６６は、その平均直径がハウジング５０の直径５０Ｄの８７％乃至９３％と設計され、外側端が遠心型羽根車６０の軸方向に対して垂直に形成される。

ここで、羽根車ブレード６６は、その外側端が軸方向に対して垂直なためその外径６６ｄが軸方向に同一であり、したがって、羽根車ブレード６６の平均直径は羽根車ブレード６６の外径となる。

このように構成された本発明の他の実施形態による送風装置は、図３乃至図１４を参照して説明した本発明の一実施形態と同様に、ファン効率及びモーターの放熱性が最大化できる。

従来の技術に係る送風装置を示す斜視図である。従来の技術に係る送風装置の要部構成を示す断面図である。本発明による送風装置の要部構成を示す断面図である。本発明によるハウジングの直径に対する羽根車ブレードの平均直径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明によるハウジングの直径に対するシュラウドの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明による羽根車ブレードの平均直径に対するシュラウドの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明による羽根車ブレードの平均直径に対するハブの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明によるハウジングの直径に対するガイドベーンブレードの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明による羽根車ブレードの平均直径に対するガイドベーンブレードの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明によるハウジングの直径に対するガイドベーンプレートの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明による羽根車ブレードの平均直径に対するガイドベーンプレートの外径の比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明による遠心型羽根車の羽根車の高さに対するガイドベーンの高さの比の変化によるファン効率を示すグラフである。本発明と従来の技術による送風装置の圧力係数を示すグラフである。本発明と従来の技術による送風装置のファン効率を示すグラフである。本発明の他の実施形態による送風装置を示す断面図である

符号の説明

５０ハウジング
６０遠心型羽根車
６２シュラウド
６４ハブ
６６羽根車ブレード
７０ガイドベーン
７２ガイドベーンブレード
７４ガイドベーンプレート

Claims

空気吸入口及び空気吐出口を有するハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と通じる空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドから軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードと、を備えてなり、
前記複数枚の羽根車ブレードの外側端をつないだ円の直径である羽根車ブレードの外径を軸方向に平均した値、すなわち、前記羽根車ブレードの平均直径が、前記ハウジングの直径の８７％乃至９３％であることを特徴とする送風装置。
前記羽根車ブレードの外側端が、軸方向に垂直であることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記羽根車ブレードの外側端は、前記羽根車ブレードの外径が前記シュラウドから前記ハブに向かって次第に狭まるように、軸方向に対して傾斜していることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記シュラウドの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０６％であることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記ハブの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の９５％乃至９８％であることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離は、前記ハウジングの軸方向の高さの２５％乃至５０％であることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記送風装置は、前記ハブと対向して配置されるガイドベーンプレートと、前記ガイドベーンプレートに放射方向に配置された複数枚のガイドベーンブレードとからなるガイドベーンをさらに備えてなり、
前記複数枚のガイドベーンブレードの外側端をつないだ円の直径である前記ガイドベーンブレードの外径が、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０８％であることを特徴とする請求項１に記載の送風装置。
前記ガイドベーンプレートの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１００％乃至１０２％であることを特徴とする請求項７に記載の送風装置。
前記ガイドベーンの軸方向の高さは、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離の１００％乃至１１０％であることを特徴とする請求項７に記載の送風装置。
空気吸入口及び空気吐出口が形成されたハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と対応する空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドから軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードと、を備えてなり、
前記複数枚の羽根車ブレードの外側端をつないだ円の直径である羽根車ブレードの外径を軸方向に平均した値、すなわち前記羽根車ブレードの平均直径は、前記ハウジングの直径の８７％乃至９３％であり、前記シュラウドの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０６％であり、前記ハブの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の９５％乃至９８％であり、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離は、前記ハウジングの軸方向の高さの２５％乃至５０％であることを特徴とする送風装置。
前記送風装置は、前記ハブと対向して配置されたガイドベーンプレートと、前記ガイドベーンプレートに放射方向に配置された複数枚のガイドベーンブレードとからなるガイドベーンをさらに備えてなり、
前記複数枚のガイドベーンブレードの外側端をつないだ円の直径である前記ガイドベーンプレートの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１００％乃至１０２％であり、前記ガイドベーンブレードの外径は、前記羽根車ブレードの平均直径の１０３％乃至１０８％であり、前記ガイドベーンの軸方向の高さは、前記シュラウドの外側端と前記ハブの外側端間の軸方向の距離の１００％乃至１１０％であることを特徴とする請求項１０に記載の送風装置。
空気吸入口と空気吐出口を有するハウジングと、前記ハウジングの内部に回転自在に配置され、前記ハウジングの空気吸入口と通じる空気吸入口が形成されたシュラウドと、前記シュラウドと軸方向に離間してモーターと連結されたハブと、前記ハブとシュラウドとの間において放射方向に配置された複数枚の羽根車ブレードと、を備えてなり、
前記複数枚の羽根車ブレードの外側端をつないだ円の直径である羽根車ブレードの外径を軸方向に平均した値、すなわち前記羽根車ブレードの平均直径は、前記シュラウドの直径よりも小さいことを特徴とする送風装置。
前記ハブの直径は、前記羽根車ブレードの平均直径よりも小さいことを特徴とする請求項１２に記載の送風装置。