JP2006136901A - 連続鋳造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 取鍋溶鋼の炭素濃度を[C](質量%)としたとき、ブルーム鋳片表面から深さ30mmまでの表層部における偏析度Keが下記(1)式および(2)式を満足すると共に、ブルーム鋳片表面から30mmよりも内部での偏析度Keが1.05以下となる様に電磁撹拌条件を制御して操業する。
Ke≦1.0163×[Co](0.0731)+0.05…(1)
Ke≧1.0163×[Co](0.0731)−0.05…(2)
但し、偏析度Keは、最大のときの炭素濃度[Cmax](質量%)と前記炭素濃 度[C]の比([Cmax]/[C])で表わされる。
【選択図】 図4
Description
Ke≦1.0163×[Co](0.0731)+0.05…(1)
Ke≧1.0163×[Co](0.0731)−0.05…(2)
但し、偏析度Keは、最大のときの炭素濃度[Cmax](質量%)と前記炭素濃 度[C]の比([Cmax]/[C])で表わされる。
取鍋溶鋼の炭素濃度[C]:0.25%,Mn濃度[Mn]:0.45%,S濃度[S]:0.020%の鋼種に対して電磁撹拌を行いつつ連続鋳造し、厚さ:380mm、幅:600mmのブルーム鋳片を製造した。このとき、鋳型長片側(鋳片幅方向)に500ガウス、短片側(鋳片厚み方向)に800ガウスの磁束密度(周波数:2.0Hz)をかけて電磁撹拌を行った。尚、磁束密度の測定は、電磁撹拌用コイルのセンター位置において銅板(鋳型)に密着させた状態で行った。また鋳造速度は0.65m/minとした。
取鍋溶鋼の炭素濃度[C]:0.12%,Mn濃度[Mn]:0.40%,S濃度[S]:0.020%の鋼種に対して電磁撹拌を行いつつ連続鋳造し、厚さ:380mm、幅:600mmのブルーム鋳片を製造した。このとき、鋳型長片側(鋳片幅方向)に300〜500ガウス、短片側(鋳片厚み方向)に450〜800ガウスの磁束密度(周波数:2.0Hz)をかけて電磁撹拌を行った。尚、磁束密度の測定は、電磁撹拌用コイルのセンター位置において銅板(鋳型)に密着させた状態で行った。また鋳造速度は0.65m/minとした。
上記実施例1、2の結果から、各鋼種の炭素濃度[C]に応じて最適な偏析度Keの範囲があることを把握した。そして、様々の鋼種のものについて上記実施例1、2に従って各種ブル−ム鋳片を製造し、鋳片の炭素濃度(即ち、取鍋溶鋼の炭素濃度[C])および表層部の偏析度Keが鋳片コーナ割れなどに与える影響について調査した。
上記(1)式および(2)式を満足するようにして電磁撹拌を行いつつ連続鋳造すれば、基本的に鋳片表面から30mmよりも内部での偏析度Keを1.05以下にできるのであるが、偏析度Keと冷間圧造性との関係についても調査した。
Claims (3)
- 鋳型内電磁撹拌を行いつつブルーム鋳片を連続鋳造するに当たり、取鍋溶鋼の炭素濃度を[C](質量%)としたとき、ブルーム鋳片表面から深さ30mmまでの表層部における偏析度Keが下記(1)式および(2)式を満足すると共に、ブルーム鋳片表面から30mmよりも内部での偏析度Keが1.05以下となる様に電磁撹拌条件を制御して操業することを特徴とする連続鋳造方法。
Ke≦1.0163×[Co](0.0731)+0.05…(1)
Ke≧1.0163×[Co](0.0731)−0.05…(2)
但し、偏析度Keは、最大のときの炭素濃度[Cmax](質量%)と前記炭素濃 度[C]の比([Cmax]/[C])で表わされる。 - 鋳片おける炭素濃度[C]が0.01〜0.3%、Mn濃度[Mn]とS濃度[S]の比([Mn]/[S])が30以下である請求項1に記載の連続鋳造方法。
- ブルーム鋳片における軸直角断面が厚み:200〜500mm、幅:200〜700mmである請求項1または2に記載の連続鋳造方法。
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JP2008030062A (ja) * | 2006-07-26 | 2008-02-14 | Kobe Steel Ltd | 高Al鋼の連続鋳造方法 |
CN115156495A (zh) * | 2022-07-15 | 2022-10-11 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种中碳高硅钢连铸方坯角部裂纹的控制方法 |
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2004
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CN115156495B (zh) * | 2022-07-15 | 2023-12-19 | 建龙北满特殊钢有限责任公司 | 一种中碳高硅钢连铸方坯角部裂纹的控制方法 |
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