JP2006122934A - 熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法 - Google Patents
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Abstract
【解決手段】 連続鋳造終了後にタンディッシュカバー25の開口部28にシール蓋33を設置してからタンディッシュ10を水平状態から傾転し、タンディッシュ10内の残鋼滓量が0.1トン以上で0.6トン未満の範囲になるまで溶鋼及び鋼滓を排出した後タンディッシュ10を水平に戻して熱間の状態で待機する工程と、待機しているタンディッシュ10に溶鋼を供給し、タンディッシュ10内に所定量の溶鋼を保持した後にタンディッシュ10から鋳型内への注湯を開始する工程とを有する。
【選択図】 図1
Description
例えば、特許文献1及び2では、鋳造を完了したタンディッシュ内に残存する鋼(地金)やスラグを、酸素を富化した空気の量を燃料を完全に燃焼させる理論空気量よりも少なくして燃焼させることにより、タンディッシュ内の地金やスラグを溶解して除去し、地金やスラグが除去され内部が高温状態のタンディッシュを次の鋳造に使用するタンディッシュの再使用方法が提案されている。
また、特許文献3では、鋳造に先立つタンディッシュの予熱や昇温等の熱不足に起因する溶鋼の温度低下やノズル閉塞等の問題を解消するため、鋳造位置の近傍にタンディッシュ内の残溶鋼やスラグを排滓する排滓位置を設け、鋳造位置と排滓位置を軌条で接続してこの軌条上に2台のタンディッシュを走行可能に設け、一方のタンディッシュの鋳造中に他方タンディッシュの排滓及び整備等の作業を行って次の鋳造に備えて加熱待機させるタンディッシュの熱間再使用設備が提案されている。
特許文献3に記載された発明では、排滓位置でタンディッシュ内の溶鋼やスラグを完全に排出させることが困難で、残地金や残スラグに起因する品質低下が発生する。更に、タンディッシュの熱間での待機中に残溶鋼の酸化が生じ、生成した酸化物がタンディッシュ内に注湯された溶鋼を汚染して、グレード落ちする鋳片の量が増加するという問題があった。
待機している前記タンディッシュ内に溶鋼を供給し、該タンディッシュ内に所定量の溶鋼を保持した後に、該タンディッシュから鋳型内への注湯を開始する工程とを有する。
更に、連続鋳造終了後は、タンディッシュカバーの開口部をシール蓋で閉じるので、タンディッシュ内に残留する溶鋼及びスラグを排出する時点からタンディッシュ内の酸素濃度を速やかに低下させて安定的に保持することができ、タンディッシュ内の地金の酸化を防止し、次の連続鋳造で得られる鋳片の汚染を防止することが可能になる。
待機中のタンディッシュに供給されるステンレス溶鋼の過加熱温度が10℃以上で60℃以下の場合は、タンディッシュ内に所定量のステンレス溶鋼が保持されるまでの間に、タンディッシュ内の残鋼滓を確実に溶解させて、スラグの一部を浮上させることができる。好ましくは、過加熱温度を10〜60℃の範囲で、残鋼滓量が多くなるのに対応させて高い温度にすることにより、残鋼滓の溶解及び浮上が促進されて、より鋳片の品質低下を防止することができる。
また、タンディッシュの底部に、厚さ方向に形成された貫通孔を備えた下堰と、タンディッシュを傾転した際に下堰でせき止められる溶鋼及びスラグを貫通孔に誘導する排滓用案内ブロックとを配置する場合は、溶鋼及びスラグがタンディッシュから流出するのを容易にして、タンディッシュ内の残鋼滓量を0.1〜0.6トンの範囲にすることができる。
このように、ステンレス溶鋼であるがためにタンディッシュを熱間再使用すると残鋼滓や残鋼滓の酸化に起因する介在物等によって鋳片の品質が長い鋳造期間にわたり汚染され、多量の品質の悪い鋳片が発生していた。
この課題を解決するために本発明は、残鋼滓量を0.1トン以上で0.6トン未満にし、且つ注湯する溶鋼をタンディッシュ内に所定量である、例えば、10〜30トンをホールディングして鋳造することにより、残鋼滓による溶鋼汚染、酸化に起因する溶鋼汚染を防止し、良鋳片歩留りの向上や鋳片の均質の向上を可能にした。
しかも、この残鋼滓量と過加熱温度(スーパーヒート)を所定範囲、又は残鋼滓量に応じて過加熱温度調整することにより、溶鋼の汚染を安定して解消し、良鋳片歩留りの向上や鋳片の均質の向上を安定して鋳造できるようにした。
更に、待機中のタンディッシュの溶鋼排出孔にストッパーを装入し、溶鋼排出孔とストッパーの間にシール材を充填する場合は、タンディッシュ内に所定量のステンレス溶鋼が保持されるまで溶鋼排出孔からのステンレス溶鋼の漏れを確実に防止することができる。
ここで、図1は本発明の一実施の形態に係る熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法に適用するタンディッシュの側断面図、図2は同タンディッシュの底部に配置した下堰と排滓用案内ブロックの説明図、図3は同タンディッシュのタンディッシュカバーの開口部に設置したシール蓋の説明図、図4は同タンディッシュの溶鋼排出孔とストッパーの間に充填したシール材の説明図、図5はタンディッシュ内の残鋼滓量と過加熱温度の関係を示すグラフ、図6は連続鋳造において製造された1番目及び2番目の鋳片から製造した成品における不合格発生を示すグラフである。
また、内敷用耐火物層12の他側(舟形の鉄皮11の後ろ側)の幅方向中央部には耐火材料で形成されたストッパー15の進入及び退出により開閉が行われる溶鋼排出孔16が形成され、溶鋼排出孔16内には、溶鋼排出孔16の内面と滑らかに接するように上ノズル17の一端部が埋め込まれ、上ノズル17の他側は舟形の鉄皮11の底部を貫通して外部に突出している。そして、上ノズル17の他端には図示しない鋳型に連通するスライディングノズル18とその下方に図示しない浸漬ノズルが接続されている。このような構成とすることにより、ロングノズル19でステンレス溶鋼をタンディッシュ10内に供給しながら溶鋼排出孔16からスライディングノズル18及び浸漬ノズルを介して鋳型にステンレス溶鋼を注湯して連続鋳造を行うことができる。
このとき、下堰20の他側の内敷用耐火物層12上には排滓用案内ブロック22が配置されているため、タンディッシュ10を傾転した際に下堰20の他側に残留した溶鋼及びスラグを排滓用案内ブロック22の側端面23に沿って移動させながら各貫通孔21に誘導することができる。これによって、タンディッシュ10を傾転して溶鋼とスラグを排出した際に、タンディッシュ10内の残鋼滓量をできるだけ少なくすることができる。
ここで、残鋼滓とは、スラグあるいはスラグと地金、又はこれ等に一部溶鋼状のもの等を含むものをいう。
なお、排滓用案内ブロック22の長さHは、排滓用案内ブロック22の基端の長さ(台形の下底)に対して、例えば、0.5〜0.9倍の範囲に設定するのがよい。排滓用案内ブロック22の長さHが排滓用案内ブロック22の基端の長さの0.5倍未満では、溶鋼及びスラグの誘導できる領域が排滓用案内ブロック22に接近するため広範囲の溶鋼及びスラグの誘導できず好ましくない。一方、排滓用案内ブロック22の長さHが排滓用案内ブロック22の基端の長さの0.9倍を超えると、排滓用案内ブロック22の表面積が増加して残鋼滓が付着するためタンディッシュ10内での残鋼滓量が増加するので好ましくない。
このような構成とすることにより、タンディッシュ10内にロングノズル19を介して溶鋼を供給しながらストッパー15を引き上げて溶鋼排出孔16から溶鋼を流出させる場合、溶鋼排出孔16から流出した溶鋼量に見合う量の溶鋼が上堰24の一側から他側に供給されることになる。このとき、上堰24の一側に存在する溶鋼は、下堰20に衝突して上堰24と下堰20の隙間を上昇する上昇流になって上堰24の他側に到達するので、溶鋼中に混在している介在物は溶鋼の流れに沿って容易に浮上することができる。このため、介在物の少ない溶鋼を溶鋼排出孔16から流出させることができる。
また、連続鋳造終了後にストッパー15を途中まで上昇させ、ロングノズル19を引き上げて、ロングノズル用開口部28をロングノズル用開口部用のシール蓋33で、サンプリング用開口部をサンプリング用開口部用のシール蓋でそれぞれ閉じることができ、溶鋼及びスラグを排出する時点からタンディッシュ10内の酸素濃度を速やかに低下(例えば、1%以下)させて安定的に保持することができ、タンディッシュ内の地金の酸化を防止することができる。なお、シール蓋33はチェーン32を介して掛止部材30に接続され、サンプリング用開口部用のシール蓋もチェーンを介して掛止部材に接続されているので、タンディッシュ10を傾転させてもロングノズル用開口部28を閉じているシール蓋33及びサンプリング用開口部を閉じているシール蓋が脱落することがない。
連続鋳造が終了すると、図1に示すように、水平状態に支持されたタンディッシュ10内から、タンディッシュカバー25に設けられたロングノズル用開口部28及びストッパー用開口部29からそれぞれ挿入しているロングノズル19を引抜き、ストッパー15を途中まで上昇させ、ロングノズル用開口部28の他側に載置していたシール蓋33及びサンプリング用開口部の他側に載置していたシール蓋をそれぞれ移動させて、ロングノズル用開口部28をシール蓋33で及びサンプリング用開口部をサンプリング用開口部用のシール蓋でそれぞれ閉じる。
このとき、下堰20の一側に存在している溶鋼とスラグは内敷用耐火物層12上及び内壁用耐火物層13上を移動してオーバーフロー孔14から排出する。また、下堰20の他側に存在する溶鋼及びスラグは、下堰20の他側面でせき止められ貫通孔21を介して下堰20の一側に移動し、内敷用耐火物層12上及び内壁用耐火物層13上を移動してオーバーフロー孔14から排出される。ここで、下堰20の他側の内敷用耐火物層12上には排滓用案内ブロック22が配置されているため、タンディッシュ10を傾転した際に下堰20の他側に残留した溶鋼及びスラグを排滓用案内ブロック22の側端面23に沿って移動させながら各貫通孔21に誘導することができる。これによって、下堰20の他側に残留した溶鋼及びスラグを容易に排出させることができる。
このため、残鋼滓量の下限値を0.1トンとした。また、タンディッシュ10内での残鋼滓量が0.6トン以上になると、タンディッシュ10内に所定量の溶鋼を保持しても溶鋼の清浄化が不十分となり、連続鋳造で得られる鋳片の汚染や介在物に起因する品質低下が顕著になる。このため、残鋼滓量を0.6トン未満にした。
このとき、図4に示すように、溶鋼排出孔16とストッパー15の間に形成される隙間にシール材の一例であるウィスカー(例えば、アルミナ質ウィスカー)を充填してウィスカー層35を形成する。これによって、溶鋼排出孔16とストッパー15の先端部との間に隙間が存在しても(例えば、溶鋼排出孔16内面に地金やスラグが付着して、ストッパー15の先端部と溶鋼排出孔16内面が当接しない場合が存在する)、溶鋼排出孔16を確実に閉じることができる。
一方、ウィスカー層35の高さLが100mmを超えると、溶鋼をタンディッシュ10内に供給した際にストッパー15の先端部の断熱状態が向上し溶鋼排出孔16にストッパー15の先端部が焼き付きを起し、連続鋳造開始時にストッパー15を引き上げた際に、ストッパー15の先端部が折損して溶鋼排出孔16側に残留する(ヘッド落ち)現象の発生が顕著になるので好ましくない。
ここで、タンディッシュ10内に保持する所定量の溶鋼は10トン以上で30トン以下にする。タンディッシュ10内に保持する溶鋼量が10トン未満では、タンディッシュ10内に残存した残鋼滓を完全に溶解してスラグを浮上除去させるのが困難になり、溶鋼の清浄化が不十分となる。このため、連続鋳造で得られる鋳片の汚染や介在物に起因する品質低下が顕著になり好ましくない。一方、タンディッシュ10内に保持する溶鋼量が30トンを超えると、残鋼滓を溶解した溶鋼量が必要以上に増加する。このため、残鋼滓を溶解した品質上良好でない鋳片が多く鋳造されることになり、良鋳片歩留りが低下するので好ましくない。この理由から、溶鋼量を15トン以上で30トン以下にするとより好ましい結果が得られる。
なお、溶鋼の過加熱温度は、10〜60℃の範囲内で、タンディッシュ10内の残鋼滓量が多くなるのに対応して高く設定するのがよい。これによって、タンディッシュ10内の残鋼滓量が多くなってもタンディッシュ10内の残鋼滓を確実に溶解することができる。
一方、溶鋼の過加熱温度が60℃を超えると、タンディッシュ10内の残鋼滓を確実に溶解することはできるが、溶鋼の温度が高くなることで内敷用耐火物層12、内壁用耐火物層13、下堰20、上堰24、及び排滓用案内ブロック22の溶損が顕著になり好ましくない。更に、鋳型内での溶鋼の凝固遅れが発生して、温度外れによる品質上の問題が発生するので好ましくない。
図5から、成品合格となる鋳片が鋳造されるためには、待機中のタンディッシュ内の残鋼滓量は0.2トン以下にして、しかも、タンディッシュに供給する溶鋼の過加熱温度は45℃(残鋼滓量が0.1トン)〜53℃(残鋼滓量が0.2トン)に設定する必要があることが判る。
従って、タンディッシュ10に供給する溶鋼の過加熱温度を残鋼滓量の増加に伴って上昇させると共に、タンディッシュ10内に10〜30トンの溶鋼が保持されてから鋳造を開始することにより、成品合格となる鋳片を鋳造できる連続鋳造条件が拡大できることが確認できた。
従って、本発明のステンレス溶鋼の連続鋳造方法で鋳造した鋳片から製造した成品において発生する不合格率指数は、従来のステンレス溶鋼の連続鋳造方法で鋳造した鋳片から製造した成品において発生する不合格率指数と同等あるいはそれ以下であることが判り、連続鋳造で使用したタンディッシュ10を連続して繰り返し使用しても、従来のステンレス溶鋼の連続鋳造方法で鋳造される鋳片と同等の品質のものが得られることが確認できた。
例えば、本実施の形態では、耐火材料で形成されたストッパーを使用したが、内側に空気を流通させて空冷する鉄製のストッパーを使用することができる。鉄製のストッパーを使用することで、ヘッド落ちを確実に解消することができる。また、空冷を停止することで溶鋼からの熱によりストッパーを溶鋼中に溶解させて自然開口を行うことができる。
また、下堰の下端部の両側に貫通孔を形成し、台形状の排滓用案内ブロックを配置したが、排滓用案内ブロックの形状を適宜選択することにより、下堰の下端部に形成する貫通孔の位置を変えることができると共に、貫通孔の個数を1又は3以上にすることもできる。
Claims (5)
- 連続鋳造終了後にタンディッシュカバーの開口部にシール蓋を設置してからタンディッシュを水平状態から傾転し、該タンディッシュ内の残鋼滓量が0.1トン以上で0.6トン未満の範囲になるまで溶鋼及びスラグを排出した後、該タンディッシュを水平に戻して熱間の状態で待機する工程と、
待機している前記タンディッシュ内に溶鋼を供給し、該タンディッシュ内に所定量の溶鋼を保持した後に、該タンディッシュから鋳型内への注湯を開始する工程とを有することを特徴とする熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法。 - 請求項1記載の熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法において、前記タンディッシュ内に保持される所定量の溶鋼は10トン以上で30トン以下であることを特徴とする熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法。
- 請求項1及び2のいずれか1項に記載の熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法において、待機している前記タンディッシュに供給する溶鋼の過加熱温度は10℃以上で60℃以下であり、前記過加熱温度は前記タンディッシュ内の前記残鋼滓量の増加と共に高くすることを特徴とする熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法。
- 請求項1〜3のいずれか1項に記載の熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法において、前記タンディッシュの底部に、厚み方向に形成された貫通孔を備えた下堰と、該タンディッシュの傾転時に該下堰でせき止められる溶鋼及びスラグを該貫通孔に誘導する排滓用案内ブロックとを配置することを特徴とする熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法。
- 請求項1〜4のいずれか1項に記載の熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法において、待機している前記タンディッシュの溶鋼排出孔にストッパーを装入し、該溶鋼排出孔と該ストッパーの間にシール材を充填することを特徴とする熱間再使用タンディッシュを用いたステンレス溶鋼の連続鋳造方法。
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