JP2005315486A - 吸着熱交換器 - Google Patents

吸着熱交換器 Download PDF

Info

Publication number
JP2005315486A
JP2005315486A JP2004132471A JP2004132471A JP2005315486A JP 2005315486 A JP2005315486 A JP 2005315486A JP 2004132471 A JP2004132471 A JP 2004132471A JP 2004132471 A JP2004132471 A JP 2004132471A JP 2005315486 A JP2005315486 A JP 2005315486A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
adsorption
heat exchanger
fin
fins
air
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Granted
Application number
JP2004132471A
Other languages
English (en)
Other versions
JP3807410B2 (ja
Inventor
Tomohiro Yabu
知宏 薮
Shuji Ikegami
周司 池上
Takashi Yoshioka
俊 吉岡
Guannan Xi
冠南 喜
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Daikin Industries Ltd
Original Assignee
Daikin Industries Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries Ltd filed Critical Daikin Industries Ltd
Priority to JP2004132471A priority Critical patent/JP3807410B2/ja
Priority to PCT/JP2005/007845 priority patent/WO2005106372A1/ja
Publication of JP2005315486A publication Critical patent/JP2005315486A/ja
Application granted granted Critical
Publication of JP3807410B2 publication Critical patent/JP3807410B2/ja
Anticipated expiration legal-status Critical
Expired - Fee Related legal-status Critical Current

Links

Images

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
    • F24F3/1429—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant alternatively operating a heat exchanger in an absorbing/adsorbing mode and a heat exchanger in a regeneration mode
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
    • F28D1/00—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators
    • F28D1/02—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid
    • F28D1/04—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits
    • F28D1/047—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag
    • F28D1/0477—Heat-exchange apparatus having stationary conduit assemblies for one heat-exchange medium only, the media being in contact with different sides of the conduit wall, in which the other heat-exchange medium is a large body of fluid, e.g. domestic or motor car radiators with heat-exchange conduits immersed in the body of fluid with tubular conduits the conduits being bent, e.g. in a serpentine or zig-zag the conduits being bent in a serpentine or zig-zag
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F1/00—Tubular elements; Assemblies of tubular elements
    • F28F1/10—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses
    • F28F1/12—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element
    • F28F1/24—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely
    • F28F1/32—Tubular elements and assemblies thereof with means for increasing heat-transfer area, e.g. with fins, with projections, with recesses the means being only outside the tubular element and extending transversely the means having portions engaging further tubular elements
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/14—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by endowing the walls of conduits with zones of different degrees of conduction of heat
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F13/00—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing
    • F28F13/18—Arrangements for modifying heat-transfer, e.g. increasing, decreasing by applying coatings, e.g. radiation-absorbing, radiation-reflecting; by surface treatment, e.g. polishing
    • F28F13/185—Heat-exchange surfaces provided with microstructures or with porous coatings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
    • F28F—DETAILS OF HEAT-EXCHANGE AND HEAT-TRANSFER APPARATUS, OF GENERAL APPLICATION
    • F28F2215/00—Fins
    • F28F2215/04—Assemblies of fins having different features, e.g. with different fin densities

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Geometry (AREA)
  • Central Air Conditioning (AREA)
  • Heat-Exchange Devices With Radiators And Conduit Assemblies (AREA)

Abstract

【課題】 フィンに吸着剤が担持された吸着熱交換器において、水分の吸着性能を充分に発揮させる。
【解決手段】 吸着熱交換器（20）がフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成される。吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かって順に、第１管列（41）と第２管列（42）と第３管列（43）とが形成される。各フィン（30）では、各管列（41〜43）の伝熱管（40）と密着する部分が本体部分を構成する。また、各フィン（30）では、本体部分から空気流の上流側へ延びる部分が前縁部分を、本体部分から空気流の下流側へ延びる部分が後縁部分をそれぞれ構成する。そして、吸着熱交換器（20）の各フィン（30）では、前縁部分の長さが後縁部分の長さよりも長くなっている。
【選択図】 図２

Description

本発明は、通過する空気をフィン表面に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器に関するものである。
従来より、特許文献１に開示されているように、フィンや伝熱管の表面に吸着剤を担持する吸着熱交換器が知られている。また、この特許文献１には、２つの吸着熱交換器を用いた除湿装置が開示されている。この除湿装置では、吸着側の吸着熱交換器へクーリングタワーで冷却された冷却水を供給し、再生側の吸着熱交換器へ温熱供給源からの温水を供給する。この除湿装置は、第１の吸着熱交換器が吸着側となって第２の吸着熱交換器が再生側となる動作と、第１の吸着熱交換器が再生側となって第２の吸着熱交換器が吸着側となる動作とを交互に繰り返す。そして、この除湿装置は、吸着側の吸着熱交換器で空気を除湿し、再生側の吸着熱交換器で吸着剤を再生する。
上記除湿装置の動作について、第１の吸着熱交換器へ冷却水が供給されて第２の吸着熱交換器へ温水が供給される状態を例に説明する。第１の吸着熱交換器を通過する空気は、フィンの間を通過する過程で水分を吸着剤に奪われて除湿される。第１の吸着熱交換器の伝熱管内を流れる冷却水は、空気中の水分が吸着剤へ吸着される際に生じる吸着熱を吸熱する。また、伝熱管内の冷却水は、空気からも吸熱する。一方、第２の吸着熱交換器では、伝熱管内を流れる温水によって吸着剤やフィンの間を通過する空気が加熱される。そして、第２の吸着熱交換器では、吸着剤から水分が脱離し、この脱離した水分がフィンの間を通過する空気へ付与される。
特開平７−２６５６４９公報
上述のように、吸着側の吸着熱交換器へ供給された空気は、フィンの間を通過する過程で次第に水分を奪われてゆく。つまり、吸着側の吸着熱交換器を通過する空気は、フィンの間を通過する過程で絶対湿度が次第に低下し、それに伴って相対湿度も次第に低下してゆく。そして、一般的には、空気の相対湿度が低くなるほど、空気中の水分が吸着剤に吸着されにくくなる。このため、従来の吸着熱交換器では、空気流の上流側に位置する部分に比べ空気流の下流側に位置する部分に吸着される水分量が少なくなっていた。そして、吸着熱交換器における水分の吸着量が偏ることに起因して、吸着熱交換器における水分の吸着性能が充分に発揮されないという問題があった。
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、吸着熱交換器を備える調湿装置において、吸着熱交換器における水分の吸着性能を充分に発揮させることにある。
第１の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）とが形成されており、上記フィン（30）では、本体部分（61）に比べて前縁部分（62）のフィン効率が低くなっているものである。
第２の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）と、該本体部分（61）の後縁から空気流の下流側へ延びる後縁部分（63）とが形成されており、 上記フィン（30）では、後縁部分（63）に比べて前縁部分（62）が長くなっているものである。
第３の発明は、上記第１又は第２の発明において、フィン（30）の前縁部分（62）にスリット（64）が形成されるものである。
第４の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）とが形成されており、上記フィン（30）の前縁部分（62）にスリット（64）が形成されるものである。
第５の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成し、上記上流側部分（26）の伝熱性能に比べて上記下流側部分（27）の伝熱性能が高くなるように構成されるものである。
第６の発明は、上記第５の発明において、下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）の熱伝達係数が高くなっているものである。
第７の発明は、上記第５の発明において、下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べて伝熱管（40）の熱伝達係数が高くなっているものである。
第８の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成し、複数の上記フィン（30）が上記伝熱管（40）の伸長方向に沿って所定のピッチで配置される一方、上記上流側部分（26）と上記下流側部分（27）とでフィン（30）同士のピッチが相違しているものである。
第９の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成する一方、上記下流側部分（27）に位置する各フィン（30）の表面積の合計値が、上記上流側部分（26）に位置する各フィン（30）の表面積の合計値よりも大きくなっているものである。
第１０の発明は、上記第９の発明において、複数のフィン（30）が伝熱管（40）の伸長方向に沿って所定のピッチで配置されたフィン・アンド・チューブ熱交換器により構成される一方、下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）同士のピッチが狭くなっているものである。
第１１の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成する一方、上記下流側部分（27）における通過風速が上記上流側部分（26）における通過風速よりも速くなるように構成されるものである。
第１２の発明は、上記第１１の発明において、フィン（30）が板状に形成される一方、下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）の板厚が厚くなっているものである。
第１３の発明は、上記第１１の発明において、空気の通過方向と直交する方向に伝熱管（40）を一定のピッチで配置した管列（41〜43）が複数形成されたフィン・アンド・チューブ熱交換器により構成され、下流側部分（27）の管列（43）を構成する伝熱管（40）が上流側部分（26）の管列（41）を構成する伝熱管（40）よりも大径となっているものである。
第１４の発明は、内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器を対象とする。そして、フィン（30）と伝熱管（40）とで構成された熱交換ユニット（71〜73）が複数形成され、上記熱交換ユニット（71〜73）は、空気の通過方向に沿って所定の間隔をおいて配置されるものである。
−作用−
上記の各発明では、伝熱管（40）とフィン（30）とが吸着熱交換器（20）に設けられる。フィン（30）の表面には、吸着剤が担持されている。フィン（30）表面の吸着剤は、吸着熱交換器（20）を通過する空気と接触する。尚、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の表面だけに吸着剤を担持させてもよいし、例えばフィン（30）の表面と伝熱管（40）の表面に吸着剤を担持させてもよい。
上記第１の発明では、フィン（30）に前縁部分（62）と本体部分（61）とが形成される。フィン（30）では、本体部分（61）が伝熱管（40）と密着し、この本体部分（61）の前縁に連続して前縁部分（62）が形成される。つまり、前縁部分（62）は、空気流の方向における本体部分（61）の上流側に位置している。
この発明のフィン（30）において、前縁部分（62）のフィン効率は、本体部分（61）のフィン効率よりも低くなっている。このため、全ての伝熱管（40）内を同じ温度の熱媒体が流通する状態であっても、フィン（30）では前縁部分（62）の温度と本体部分（61）の温度とが相違する。例えば、吸着熱交換器（20）に空気中の水分を吸着させる際に伝熱管（40）内へ冷却用の熱媒体を供給する場合、フィン（30）では前縁部分（62）の温度に比べて本体部分（61）の温度が低くなる一方、吸着熱交換器（20）を通過する過程で空気の温度は次第に低下してゆく。従って、吸着熱交換器（20）では、前縁部分（62）から本体部分（61）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、フィン（30）に対する水分吸着量も前縁部分（62）から本体部分（61）にかけて平均化される。
上記第２の発明では、フィン（30）に前縁部分（62）と本体部分（61）と後縁部分（63）とが形成される。フィン（30）では、本体部分（61）が伝熱管（40）と密着し、この本体部分（61）の前縁に連続して前縁部分（62）が形成され、更には本体部分（61）の後縁に連続して後縁部分（63）が形成される。つまり、フィン（30）では、空気流の上流側から下流側へ向かって順に、前縁部分（62）と本体部分（61）と後縁部分（63）とが形成される。
この発明のフィン（30）において、空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）は、空気流の下流側へ延びる後縁部分（63）に比べて長くなっており、そのフィン効率が本体部分（61）や後縁部分（63）のフィン効率に比べて低くなる。このため、全ての伝熱管（40）内を同じ温度の熱媒体が流通する状態であっても、フィン（30）では前縁部分（62）の温度と本体部分（61）や後縁部分（63）の温度とが相違する。例えば、吸着熱交換器（20）に空気中の水分を吸着させる際に伝熱管（40）内へ冷却用の熱媒体を供給する場合、フィン（30）では前縁部分（62）の温度に比べて本体部分（61）や後縁部分（63）の温度が低くなる一方、吸着熱交換器（20）を通過する過程で空気の温度は次第に低下してゆく。従って、吸着熱交換器（20）では、前縁部分（62）から後縁部分（63）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、フィン（30）に対する水分吸着量も前縁部分（62）からや後縁部分（63）にかけて平均化される。
上記第３の発明では、フィン（30）の前縁部分（62）にスリット（64）が形成される。つまり、前縁部分（62）は、スリット（64）によって部分的に分断された状態となる。このため、前縁部分（62）では、熱伝導がスリット（64）によって阻害されることとなり、フィン（30）と空気の温度差が更に縮小する。
上記第４の発明では、フィン（30）に前縁部分（62）と本体部分（61）とが形成される。フィン（30）では、本体部分（61）が伝熱管（40）と密着し、この本体部分（61）の前縁に連続して前縁部分（62）が形成される。つまり、前縁部分（62）は、空気流の方向における本体部分（61）の上流側に位置している。フィン（30）の前縁部分（62）には、スリット（64）が形成される。つまり、前縁部分（62）は、スリット（64）によって部分的に分断された状態となり、前縁部分（62）における熱伝導がスリット（64）によって阻害される。このため、前縁部分（62）の温度は、スリット（64）を形成しない場合に比べて空気の温度に近くなる。従って、吸着熱交換器（20）では、前縁部分（62）から本体部分（61）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、フィン（30）に対する水分吸着量も前縁部分（62）から本体部分（61）にかけて平均化される。
上記第５乃至第１３の各発明において、吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）となり、空気流の下流側に位置する部分が下流側部分（27）となっている。吸着熱交換器（20）を通過する空気は、先ず上流側部分（26）においてフィン（30）表面の吸着剤と接触し、その後、下流側部分（27）においてフィン（30）表面の吸着剤と接触する。また、吸着熱交換器（20）を通過する空気は、上流側部分（26）で伝熱管（40）内の熱媒体と熱交換し、その後、更に下流側部分（27）で伝熱管（40）内の熱媒体と熱交換する。
上記第５の発明において、吸着熱交換器（20）では、下流側部分（27）の伝熱性能が上流側部分（26）の伝熱性能よりも高くなっている。このため、上流側部分（26）を通過した空気が送り込まれる下流側部分（27）においても、空気と熱媒体の間における熱交換量が確保される。
例えば、吸着熱交換器（20）に空気中の水分を吸着させる際に伝熱管（40）内へ冷却用の熱媒体を供給する場合、下流側部分（27）では、上流側部分（26）で既にある程度冷却された空気が更に冷却されて空気の相対湿度の低下が抑制される。これにより、吸着熱交換器（20）では、下流側部分（27）においてもフィン（30）に対する水分吸着量が充分に確保され、上流側部分（26）から下流側部分（27）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
また、吸着熱交換器（20）から水分を脱離させる際に伝熱管（40）内へ加熱用の熱媒体を供給する場合、下流側部分（27）では、上流側部分（26）で既にある程度加熱された空気が更に加熱されて空気の相対湿度の上昇が抑制される。これにより、吸着熱交換器（20）では、下流側部分（27）においてもフィン（30）から脱離する水分量が充分に確保され、その後に吸着熱交換器（20）へ空気中の水分を吸着させる際には、上流側部分（26）から下流側部分（27）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
上記第６の発明では、下流側部分（27）におけるフィン（30）の熱伝達係数が、上流側部分（26）におけるフィン（30）の熱伝達係数よりも高くなっている。つまり、フィン（30）と空気の間における熱伝達を促進させることで、下流側部分（27）の伝熱性能を向上させている。
上記第７の発明では、下流側部分（27）における伝熱管（40）の熱伝達係数が、上流側部分（26）における伝熱管（40）の熱伝達係数よりも高くなっている。つまり、伝熱管（40）と熱媒体の間における熱伝達を促進させることで、下流側部分（27）の伝熱性能を向上させている。
上記第８の発明において、吸着熱交換器（20）では、伝熱管（40）の伸長方向に沿って複数のフィン（30）が所定の間隔で配置される。この吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）におけるフィン（30）同士のピッチと、下流側部分（27）におけるフィン（30）同士のピッチとが相違している。つまり、この吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）と下流側部分（27）とでフィン（30）の枚数が相違しており、上流側部分（26）におけるフィン（30）の表面積の合計値と下流側部分（27）におけるフィン（30）の表面積の合計値が相違する。吸着剤を担持するフィン（30）の表面積の合計値が異なれば、それに起因してフィン（30）に吸着される水分量も上流側部分（26）と下流側部分（27）とで相違する。そこで、吸着熱交換器（20）を通過する過程における空気の状態変化に対応してフィン（30）のピッチを設定すれば、上流側部分（26）から下流側部分（27）に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量の平均化が図られる。
上記第９の発明において、吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）におけるフィン（30）の表面積の合計値に比べ、下流側部分（27）におけるフィン（30）の表面積の合計値が大きくなっている。つまり、吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）のうち吸着剤を担持する部分の面積に比べ、下流側部分（27）のうち吸着剤を担持する部分の面積の方が大きくなっている。そして、吸着熱交換器（20）に空気中の水分を吸着させる場合には、上流側部分（26）である程度の水分をフィン（30）に奪われた空気が流入する下流側部分（27）においても、フィン（30）に対する水分吸着量が確保される。従って、吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）から下流側部分（27）に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量の平均化が図られる。
上記第１０の発明では、吸着熱交換器（20）がフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成される。吸着熱交換器（20）では、伝熱管（40）の伸長方向に沿って複数のフィン（30）が所定の間隔で配置される。この吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）におけるフィン（30）同士のピッチに比べ、下流側部分（27）におけるフィン（30）同士のピッチが狭くなっている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）に比べて下流側部分（27）に設けられるフィン（30）の枚数を多くすることで、下流側部分（27）におけるフィン（30）の表面積の合計値を上流側部分（26）におけるフィン（30）の表面積の合計値よりも大きくしている。
上記第１１の発明において、吸着熱交換器（20）では、上流側部分（26）における通過風速に比べて下流側部分（27）における通過風速が速くなっている。ここで、フィン（30）と空気の間における熱伝達は、通過風速が速いほど促進される。つまり、この吸着熱交換器（20）では、下流側部分（27）の伝熱性能が上流側部分（26）の伝熱性能よりも高くなる。このため、上流側部分（26）を通過した空気が送り込まれる下流側部分（27）においても、空気と熱媒体の間における熱交換量が確保される。従って、吸着熱交換器（20）では、前縁部分（62）から本体部分（61）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、フィン（30）に対する水分吸着量も前縁部分（62）から本体部分（61）にかけて平均化される。
上記第１２の発明において、吸着熱交換器（20）では、下流側部分（27）に設けられたフィン（30）の板厚が上流側部分（26）に設けられたフィン（30）に比べて厚くなっている。吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の間を空気が通過することとなり、空気が通過する部分の断面積はフィン（30）の板厚が増すにつれて狭くなる。そこで、この発明では、下流側部分（27）でフィン（30）の板厚を厚くすることで、下流側部分（27）での通過風速を上流側部分（26）での通過風速よりも高くしている。
上記第１３の発明では、吸着熱交換器（20）がフィン・アンド・チューブ熱交換器によって構成される。吸着熱交換器（20）では、空気の通過方向と直交する方向に複数の伝熱管（40）が一定のピッチで配置されており、この一定間隔で配置された一群の伝熱管（40）が管列（41〜43）を構成している。また、吸着熱交換器（20）では、一群の伝熱管（40）からなる管列（41〜43）が複数形成されている。この吸着熱交換器（20）において、下流側部分（27）に位置する管列（43）を構成する伝熱管（40）は、上流側部分（26）に位置する管列（41）を構成する伝熱管（40）に比べて太くなっている。ここで、吸着熱交換器（20）を通過する空気は、管列（41〜43）を構成する伝熱管（40）の間を通り抜けてゆくことになる。このため、管列（41〜43）を構成する伝熱管（40）が太いほど、空気が通過する部分の断面積が狭くなり、そこを通過する空気の流速が速くなる。そこで、この発明では、下流側部分（27）の管列（43）を構成する伝熱管（40）を太くすることで、下流側部分（27）での通過風速を上流側部分（26）での通過風速よりも高くしている。
上記第１４の発明において、吸着熱交換器（20）では、複数の熱交換ユニット（71〜73）が形成される。各熱交換ユニット（71〜73）は、フィン（30）と伝熱管（40）とで構成されている。この吸着熱交換器（20）において、複数の熱交換ユニット（71〜73）は、所定の間隔をおいて配置されている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、熱交換ユニット（71〜73）同士の間に空間が形成される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、所定間隔で配置された複数の熱交換ユニット（71〜73）を順次通過してゆく。その際、二つの熱交換ユニット（71〜73）の間に形成された空間では、上流側の熱交換ユニット（71〜73）においてフィン（30）の間を通過した空気が混合され、その後に下流側の熱交換ユニット（71〜73）へ送られる。
ここで、この発明の吸着熱交換器（20）では、仮に、第１の熱交換ユニット（71）の下流に第２の熱交換ユニット（72）が配置され、各熱交換ユニット（71〜73）に空気中の水分を吸着させる動作中であるとする。その際、空気は第１の熱交換ユニット（71）を通過する際に除湿されると共に冷却されるが、空気に対する除湿量と冷却量は熱交換ユニット（71〜73）の全体に亘って必ずしも均一ではない。そして、上流側に位置する第１の熱交換ユニット（71）で空気に対する除湿量と冷却量が不均一となると、下流側に位置する第２の熱交換ユニット（72）では、その影響によって空気に対する除湿量と冷却量が更に不均一となるおそれがある。
一方、この発明の吸着熱交換器（20）において、上流側に位置する第１の熱交換ユニット（71）を通過した空気は、混合されて温度と湿度の均一化が図られ、その後に下流側に位置する第２の熱交換ユニット（72）へ送られる。従って、この吸着熱交換器（20）では、空気流の下流側に位置する熱交換ユニット（71〜73）においても水分吸着量が確保され、各熱交換ユニット（71〜73）における水分吸着量の均一化が図られる。
上述したように、上記各発明の吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側に亘る各部分において、フィン（30）に対する水分吸着量の平均化が図られる。このため、吸着熱交換器（20）では、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側に位置する部分でも、空気流の上流側に位置する部分と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、上記各発明によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量の平均化を図ることで、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
《発明の実施形態１》
本発明の実施形態１について説明する。本実施形態の調湿装置は、除湿した空気を室内へ供給する除湿運転と、加湿した空気を室内へ供給する加湿運転とが可能に構成されている。
上記調湿装置は、冷媒回路（10）を備えている。図１に示すように、この冷媒回路（10）は、第１吸着部材（11）、第２吸着部材（12）、圧縮機（13）、四方切換弁（14）、及び電動膨張弁（15）が設けられた閉回路である。この冷媒回路（10）には、冷媒が充填されている。冷媒回路（10）では、充填された冷媒を循環させることにより蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。また、第１吸着部材（11）と第２吸着部材（12）は、何れも吸着熱交換器（20）によって構成されている。吸着熱交換器（20）の詳細については後述する。
上記冷媒回路（10）において、圧縮機（13）は、その吐出側が四方切換弁（14）の第１のポートに、その吸入側が四方切換弁（14）の第２のポートにそれぞれ接続されている。第１吸着部材（11）の一端は、四方切換弁（14）の第３のポートに接続されている。第１吸着部材（11）の他端は、電動膨張弁（15）を介して第２吸着部材（12）の一端に接続されている。第２吸着部材（12）の他端は、四方切換弁（14）の第４のポートに接続されている。
上記四方切換弁（14）は、第１のポートと第３のポートが連通して第２のポートと第４のポートが連通する第１状態（図１(Ａ)に示す状態）と、第１のポートと第４のポートが連通して第２のポートと第３のポートが連通する第２状態（図１(Ｂ)に示す状態）とに切り換え可能となっている。
上述のように、第１吸着部材（11）及び第２吸着部材（12）は、それぞれが吸着熱交換器（20）によって構成されている。この吸着熱交換器（20）について、図２，図３，図４を参照しながら説明する。
図２に示すように、吸着熱交換器（20）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。吸着熱交換器（20）は、銅製の伝熱管（40）とアルミニウム製のフィン（30）とを複数ずつ備えている。フィン（30）は、それぞれが長方形板状に形成され、一定の間隔で並べられている。各伝熱管（40）は、直管状に形成され、一定間隔で並べられたフィン（30）を貫通している。つまり、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の軸方向に沿って多数のフィン（30）が等間隔で配置されている。
図３にも示すように、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の配列がいわゆる千鳥配列となっている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。また、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の短辺に沿っても所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。フィン（30）の長辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる段ピッチであり、フィン（30）の短辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる列ピッチである。
上記吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って一列に並んだ一群の伝熱管（40）が１つの管列（41〜43）を構成している。この吸着熱交換器（20）では、このような管列（41〜43）が三つ形成されている。三つの管列（41〜43）のうち隣接するものは、フィン（30）の長手方向へ段ピッチの半分だけずれている。また、各管列（41〜43）では、隣接する伝熱管（40）が互いにＵ字状のＵ管（45）で接続されており、全ての伝熱管（40）によって１つのパスが形成される。これら三つの管列（41〜43）は、空気流の最も上流側（図３，図４では左側）に位置するものが第１管列（41）を構成し、その直後に位置するものが第２管列（42）を構成し、空気流の最も下流側（図３，図４では右側）に位置するものが第３管列（43）を構成している。
上記フィン（30）には、本体部分（61）と前縁部分（62）と後縁部分（63）とが形成されている。具体的に、フィン（30）では、空気流の方向における第１管列（41）の直前から第３管列（43）の直後に亘る部分が本体部分（61）を構成している。また、フィン（30）では、本体部分（61）よりも空気流の上流側の部分が前縁部分（62）を、本体部分（61）よりも空気流の下流側の部分が後縁部分（63）をそれぞれ構成している。つまり、フィン（30）では、前縁部分（62）が本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延び、後縁部分（63）が本体部分（61）の後縁から空気流の下流側へ延びている。このフィン（30）において、前縁部分（62）の長さＬ1は、後縁部分（63）の長さＬ2よりも長くなっている（図３を参照）。
図４に示すように、上記吸着熱交換器（20）では、各フィン（30）の表面に吸着層（35）が形成されている。この吸着層（35）は、粉末状のゼオライトからなる吸着剤と、ウレタン樹脂等からなるバインダとによって構成されている。吸着層（35）において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、他のゼオライト粒子やフィン（30）に対してバインダによって接合されている。尚、吸着層（35）に設ける吸着剤は、ゼオライトに限られる訳ではない。吸着層（35）には、シリカゲル、活性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設けてもよい。
−運転動作−
上記調湿装置では、除湿運転と加湿運転とが可能である。この調湿装置は、除湿運転中と加湿運転中の何れにおいても、第１動作と第２動作を所定の時間間隔（例えば５分間隔）で交互に繰り返す。
〈調湿装置の動作〉
上記調湿装置は、除湿運転中であれば第１空気として室外空気（OA）を、第２空気として室内空気（RA）をそれぞれ取り込む。また、上記調湿装置は、加湿運転中であれば第１空気として室内空気（RA）を、第２空気として室外空気（OA）をそれぞれ取り込む。
先ず、第１動作について説明する。第１動作中には、第１吸着部材（11）へ第２空気が、第２吸着部材（12）へ第１空気がそれぞれ送り込まれる。この第１動作では、第１吸着部材（11）についての再生動作と、第２吸着部材（12）についての吸着動作とが行われる。
図１(Ａ)に示すように、第１動作中の冷媒回路（10）では、四方切換弁（14）が第１状態に設定される。圧縮機（13）を運転すると、冷媒回路（10）で冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる。その際、冷媒回路（10）では、第１吸着部材（11）が凝縮器として機能し、第２吸着部材（12）が蒸発器として機能する。
具体的に、圧縮機（13）から吐出された冷媒は、第１吸着部材（11）で放熱して凝縮する。第１吸着部材（11）で凝縮した冷媒は、電動膨張弁（15）を通過する際に減圧され、その後に第２吸着部材（12）で吸熱して蒸発する。第２吸着部材（12）で蒸発した冷媒は、圧縮機（13）へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機（13）から吐出される。
吸着熱交換器（20）により構成された第１吸着部材（11）では、フィン（30）表面の吸着層（35）が伝熱管（40）内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層（35）から脱離した水分が第２空気に付与される。また、同じく吸着熱交換器（20）により構成された第２吸着部材（12）では、フィン（30）表面の吸着層（35）に第１空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が伝熱管（40）内の冷媒に吸熱される。
そして、除湿運転中であれば、第２吸着部材（12）で除湿された第１空気が室内へ供給され、第１吸着部材（11）から脱離した水分が第２空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第１吸着部材（11）で加湿された第２空気が室内へ供給され、第２吸着部材（12）に水分を奪われた第１空気が室外へ排出される。
次に、第２動作について説明する。第２動作中には、第１吸着部材（11）へ第１空気が、第２吸着部材（12）へ第２空気がそれぞれ送り込まれる。この第２動作では、第２吸着部材（12）についての再生動作と、第１吸着部材（11）についての吸着動作とが行われる。
図１(Ｂ)に示すように、第２動作中の冷媒回路（10）では、四方切換弁（14）が第２状態に設定される。圧縮機（13）を運転すると、冷媒回路（10）で冷媒が循環して冷凍サイクルが行われる。その際、冷媒回路（10）では、第２吸着部材（12）が凝縮器として機能し、第１吸着部材（11）が蒸発器として機能する。
具体的に、圧縮機（13）から吐出された冷媒は、第２吸着部材（12）で放熱して凝縮する。第２吸着部材（12）で凝縮した冷媒は、電動膨張弁（15）を通過する際に減圧され、その後に第１吸着部材（11）で吸熱して蒸発する。第１吸着部材（11）で蒸発した冷媒は、圧縮機（13）へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機（13）から吐出される。
吸着熱交換器（20）により構成された第２吸着部材（12）では、フィン（30）表面の吸着層（35）が伝熱管（40）内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層（35）から脱離した水分が第２空気に付与される。また、同じく吸着熱交換器（20）により構成された第１吸着部材（11）では、フィン（30）表面の吸着層（35）に第１空気中の水分が吸着され、発生した吸着熱が伝熱管（40）内の冷媒に吸熱される。
そして、除湿運転中であれば、第１吸着部材（11）で除湿された第１空気が室内へ供給され、第２吸着部材（12）から脱離した水分が第２空気と共に室外へ排出される。一方、加湿運転中であれば、第２吸着部材（12）で加湿された第２空気が室内へ供給され、第１吸着部材（11）に水分を奪われた第１空気が室外へ排出される。
〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交換器（20）へは、低圧冷媒が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される過程について、図４を参照しながら説明する。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間へ流れ込み、フィン（30）の間を吸着層（35）と接触しながら流れてゆく。その過程において、空気は、表面に吸着層（35）の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。空気からフィン（30）へ移動した熱は、熱伝導によって伝熱管（40）へと移動し、最終的には伝熱管（40）内の冷媒に吸熱される。このフィン（30）では、伝熱管（40）から離れた場所ほど、その温度が空気の温度に近くなる。つまり、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）において、フィン（30）の温度は、伝熱管（40）から離れるにつれて高くなる。このため、フィン（30）の前縁部分（62）は、その本体部分（61）や後縁部分（63）に比べてフィン効率が低くなる。
このように、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）のフィン（30）では、吸着熱交換器（20）へ流入して間もない空気と接触する前縁部分（62）の温度が相対的に高くなり、既にある程度冷却された空気と接触する本体部分（61）や後縁部分（63）の温度が相対的に低くなっている。従って、吸着熱交換器では、前縁部分（62）から後縁部分（63）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、フィン（30）に対する水分吸着量も前縁部分（62）からや後縁部分（63）にかけて平均化される。
〈吸着熱交換器からの水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が凝縮器として機能し、その吸着熱交換器（20）から水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器（20）に対しては、高圧ガス冷媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）から水分が脱離する過程について、図４を参照しながら説明する。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、圧縮機（13）から吐出された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間へ流れ込み、フィン（30）の間を吸着層（35）と接触しながら流れてゆく。その過程において、空気は、表面に吸着層（35）の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。フィン（30）から空気へ付与される熱は、内部で冷媒が凝縮する伝熱管（40）から熱伝導によって移動してきたものである。このフィン（30）では、伝熱管（40）から離れた場所ほど、その温度が空気の温度に近くなる。つまり、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）において、フィン（30）の温度は、伝熱管（40）から離れるにつれて低くなる。このため、フィン（30）の前縁部分（62）は、その本体部分（61）や後縁部分（63）に比べてフィン効率が低くなる。
このように、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）のフィン（30）では、吸着熱交換器（20）へ流入して間もない空気と接触する前縁部分（62）の温度が相対的に低くなり、既にある程度加熱された空気と接触する本体部分（61）や後縁部分（63）の温度が相対的に高くなっている。従って、吸着熱交換器では、前縁部分（62）から後縁部分（63）にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化され、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）から脱離する水分量の平均化が図られる。このため、その後に空気中の水分を吸着熱交換器（20）に吸着させる際には、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量の平均化が図られる。
−実施形態１の効果−
上述したように、本実施形態の調湿装置において、吸着熱交換器（20）は、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量が平均化されるように構成されている。このため、吸着熱交換器（20）においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
ここで、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）において、空気流の上流から下流に亘ってフィン（30）の温度が概ね一定である場合には、空気流の上流側に位置する第１列部分（21）でフィン（30）の温度が空気の露点温度を下回るおそれがある。フィン（30）の温度が空気の露点温度を下回ると、フィン（30）の表面で結露が生じてしまい、空気中の水分が結露して生じたドレン水を排水する等、ドレン水の処理が必要となってしまう。吸着熱交換器（20）でのドレン水の発生を防ぐ方策としては、全ての管列（41〜43）における冷媒蒸発温度を比較的高めに設定してフィン（30）表面での結露を防ぐことが考えられる。しかしながら、この方策を採ると、空気流の下流側で空気の冷却が不充分となり、フィン（30）に対する水分吸着量を充分に確保できなくなるおそれがある。
これに対し、上記吸着熱交換器（20）のフィン（30）では、露点温度の比較的高い空気と接触する前縁部分（62）の温度が相対的に高く設定される一方、ある程度除湿されて露点温度の既に低下した空気と接触する本体部分（61）や後縁部分（63）の温度が相対的に低く設定される。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）でのドレン水の発生を防止することができ、しかもフィン（30）うち空気流の下流側に位置する部分でも充分な水分吸着量を確保することができる。
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、吸着熱交換器（20）の構成を変更したものである。
図５，図６に示すように、本実施形態の吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の前縁部分（62）に複数のスリット（64）が形成されている。各スリット（64）は、フィン（30）の長辺に沿って延びる線状の切り込みである。前縁部分（62）では、複数のスリット（64）が二列に並んで形成されている。各列のスリット（64）は、一直線上に等間隔で配置されている。また、二列に並んだスリット（64）は、一方の列と他方の列とでスリット（64）の位置がフィンの長手方向へずれている。つまり、前縁部分（62）では、複数のスリット（64）が千鳥状に配置されている。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、空気からフィン（30）へ熱が移動する。そして、フィン（30）では、空気から移動してきた熱が伝熱管（40）へ向かって熱伝導により移動してゆく。その際、前縁部分（62）では、空気流の上流側に位置する部分ほど接触する空気の温度が高いため、熱は主として空気流の上流側から下流側へ向かって移動してゆく。一方、前縁部分（62）では、フィン（30）の長辺方向、即ち空気流と直交する方向に延びるスリット（64）が形成されており、このスリット（64）が空気流に沿った方向の熱移動を阻害する。このため、前縁部分（62）では、その前縁側（図６における左側）へ向かうにつれてフィン（30）と空気の温度差が更に縮まる。この結果、吸着熱交換器では、前縁部分（62）から後縁部分（63）にかけてフィン（30）と空気の温度差が更に平均化される。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、伝熱管（40）からフィン（30）へ熱が移動する。そして、フィン（30）では、熱が伝熱管（40）から遠ざかる方向へ熱伝導により移動してゆく。その際、前縁部分（62）では、空気流の上流側に位置する部分ほど接触する空気の温度が低いため、熱は主として空気流の下流側から上流側へ向かって移動してゆく。一方、前縁部分（62）では、フィン（30）の長辺方向、即ち空気流と直交する方向に延びるスリット（64）が形成されており、このスリット（64）が空気流に沿った方向の熱移動を阻害する。このため、前縁部分（62）では、その前縁側（図６における左側）へ向かうにつれてフィン（30）と空気の温度差が更に縮まる。この結果、吸着熱交換器では、前縁部分（62）から後縁部分（63）にかけてフィン（30）と空気の温度差が更に平均化される。
−実施形態２の変形例−
本実施形態の吸着熱交換器（20）では、図７，図８に示すように、前縁部分（62）の長さＬ1と後縁部分（63）の長さＬ2が同じであってもよい。この変形例においても、前縁部分（62）には、フィン（30）の長辺方向へ延びるスリット（64）が一列に並んで形成される。そして、前縁部分（62）では、空気流の方向に沿った熱伝導がスリット（64）によって阻害される。このため、その前縁側（図８における左側）へ向かうにつれてフィン（30）と空気の温度差が縮小し、空気流の上流側から下流側にかけてフィン（30）と空気の温度差が平均化される。
《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、吸着熱交換器（20）の構成を変更したものである。
上記吸着熱交換器（20）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。吸着熱交換器（20）は、銅製の伝熱管（40）とアルミニウム製のフィン（30）とを複数ずつ備えている。フィン（30）は、それぞれが長方形板状に形成され、一定の間隔で並べられている。各伝熱管（40）は、直管状に形成され、一定間隔で並べられたフィン（30）を貫通している。つまり、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の軸方向に沿って多数のフィン（30）が等間隔で配置されている。これらの点は、図２に示す上記実施形態１の吸着熱交換器（20）と同様である。
図９に示すように、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の配列がいわゆる千鳥配列となっている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。また、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の短辺に沿っても所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。フィン（30）の長辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる段ピッチであり、フィン（30）の短辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる列ピッチである。
上記吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って一列に並んだ一群の伝熱管（40）が１つの管列（41〜43）を構成している。この吸着熱交換器（20）では、このような管列（41〜43）が三つ形成されている。三つの管列（41〜43）のうち隣接するものは、フィン（30）の長手方向へ段ピッチの半分だけずれている。また、各管列（41〜43）では、隣接する伝熱管（40）が互いにＵ字状のＵ管（45）で接続されており、全ての伝熱管（40）によって１つのパスが形成される。これら三つの管列（41〜43）は、空気流の最も上流側（図９における左側）に位置するものが第１管列（41）を構成し、その直後に位置するものが第２管列（42）を構成し、空気流の最も下流側（図９における右側）に位置するものが第３管列（43）を構成している。
上記吸着熱交換器（20）では、この吸着熱交換器（20）を通過する空気の流れ方向（図９，図１０では左から右へ向かう方向）に沿って順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、その前縁から第１管列（41）と第２管列（42）の中間に亘る部分が第１列部分（21）となり、第１管列（41）と第２管列（42）の中間から第２管列（42）と第３管列（43）の中間に亘る部分が第２列部分（22）となり、第２管列（42）と第３管列（43）の中間から後縁に亘る部分が第３列部分（23）となっている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側（図９，図１０では左側から右側）へ向かって順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。そして、この吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）が上流側部分（26）となり、第３列部分（23）が下流側部分（27）となっている。
図１０にも示すように、上記フィン（30）では、第３列部分（23）に位置する部分に複数の切り起こし部（65）が形成されている。この切り起こし部（65）は、フィン（30）の長辺方向へ延びる細長い部分を切り起こすことによって形成されている。つまり、切り起こし部（65）は、フィン（30）の長辺方向に沿った両側が隣接する部分と分断され、フィン（30）の長辺方向の両端側が隣接する部分と連続している。また、切り起こし部（65）は、フィン（30）のうち第３管列（43）を構成する伝熱管（40）に挟まれた部分に三つずつ並んで形成されている。
上記吸着熱交換器（20）において、フィン（30）の間を流れる空気は、切り起こし部（65）によって乱される。このため、吸着熱交換器（20）のフィン（30）では、切り起こし部（65）の形成された空気流の下流側部分の熱伝達係数が、切り起こし部（65）の形成されない空気流の上流側部分の熱伝達係数よりも高くなる。そして、吸着熱交換器（20）では、空気流の下流側に位置する第３列部分（23）の伝熱性能が空気流の上流側に位置する第１管列（41）や第２管列（42）の伝熱性能よりも高くなる。なお、吸着熱交換器（20）の伝熱性能は、吸着熱交換器（20）における冷媒と空気の間の熱通過率を意味している。
図１０に示すように、上記吸着熱交換器（20）では、各フィン（30）の表面に吸着層（35）が形成されている。この吸着層（35）は、粉末状のゼオライトからなる吸着剤と、ウレタン樹脂等からなるバインダとによって構成されている。吸着層（35）において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、他のゼオライト粒子やフィン（30）に対してバインダによって接合されている。尚、吸着層（35）に設ける吸着剤は、ゼオライトに限られる訳ではない。吸着層（35）には、シリカゲル、活性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設けてもよい。
−運転動作−
本実施形態における調湿装置の動作は、上記実施形態１と同様である。ここでは、本実施形態の吸着熱交換器（20）に対して空気中の水分が吸脱着される過程を説明する。
〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交換器（20）へは、低圧冷媒が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される過程について、図１０を参照しながら説明する。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間を流れ込み、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過してゆく。その間、空気は、フィン（30）表面の吸着層（35）と接触し、その過程で吸着層（35）の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。その際、第３列部分（23）へ流入した空気は、その流れが切り起こし部（65）によって乱される。このため、フィン（30）に切り起こし部（65）が形成されている第３列部分（23）では、空気からフィン（30）への熱伝達が促進される。つまり、吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）で既にある程度冷却された空気が流れる第３列部分（23）でも、空気とフィン（30）の間における熱交換量が確保される。
そして、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）において、フィン（30）に切り起こし部（65）が形成された第３列部分（23）では、フィン（30）に切り起こし部（65）を形成しない場合に比べて空気の温度が低くなる。つまり、フィン（30）のうち第３列部分（23）に位置する部分と接触する空気の相対湿度は、フィン（30）に切り起こし部（65）を形成しない場合に比べて高くなる。これにより、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においてもフィン（30）に対する水分吸着量が充分に確保され、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
〈吸着熱交換器からの水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が凝縮器として機能し、その吸着熱交換器（20）から水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器（20）に対しては、高圧ガス冷媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）から水分が脱離する過程について、図１０を参照しながら説明する。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、圧縮機（13）から吐出された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間へ流れ込み、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過してゆく。その間、空気は、フィン（30）表面の吸着層（35）と接触し、その過程で吸着層（35）の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。その際、第３列部分（23）へ流入した空気は、その流れが切り起こし部（65）によって乱される。このため、フィン（30）に切り起こし部（65）が形成されている第３列部分（23）では、フィン（30）から空気への熱伝達が促進される。つまり、吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）で既にある程度加熱された空気が流れる第３列部分（23）でも、空気とフィン（30）の間における熱交換量が確保される。
そして、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）において、フィン（30）に切り起こし部（65）が形成された第３列部分（23）では、フィン（30）に切り起こし部（65）を形成しない場合に比べて空気の温度が高くなる。つまり、フィン（30）のうち第３列部分（23）に位置する部分と接触する空気の相対湿度は、フィン（30）に切り起こし部（65）を形成しない場合に比べて低くなる。これにより、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においてもフィン（30）から脱離する水分量が充分に確保され、その後に吸着熱交換器（20）へ空気中の水分を吸着させる際には、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
−実施形態３の効果−
上述したように、本実施形態の調湿装置において、吸着熱交換器（20）は、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量が平均化されるように構成されている。このため、吸着熱交換器（20）においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
−実施形態３の変形例−
本実施形態の吸着熱交換器（20）では、熱伝達係数の高い伝熱管（40）を用いることで第３列部分（23）の伝熱性能を向上させるようにしてもよい。例えば、第１列部分（21）や第２列部分（22）を構成する伝熱管（40）としては内面が平滑な平滑管を用いる一方、第３列部分（23）を構成する伝熱管（40）としては内面にライフル状のねじれ溝が形成された内面溝付管を用いてもよい。この場合、第３列部分（23）を構成する伝熱管（40）では、内部を流れる冷媒と伝熱管（40）との間における熱伝達が促進され、結果として第３列部分（23）の伝熱性能が向上する。
《発明の実施形態４》
本発明の実施形態４について説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、吸着熱交換器（20）の構成を変更したものである。
図１１に示すように、上記吸着熱交換器（20）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。吸着熱交換器（20）は、銅製の伝熱管（40）と、アルミニウム製のフィン（30）と、同じくアルミニウム製の補助フィン（66）とを複数ずつ備えている。フィン（30）と補助フィン（66）は、共に長方形板状に形成されている。ただし、補助フィン（66）の短辺の長さは、フィン（30）の短辺の長さの１／３程度となっている。伝熱管（40）は、それぞれが直管状に形成されており、互いに平行に配置されている。
上記吸着熱交換器（20）において、フィン（30）と補助フィン（66）は、伝熱管（40）の軸方向に沿って交互に等間隔で配置されている。また、補助フィン（66）は、フィン（30）の後縁側（図１１における右手前側）にオフセットして配置されており、その後縁側の長辺がフィン（30）の後縁側の長辺と同一平面上に位置している。
上記吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の表面と補助フィン（66）の表面とに吸着層が形成されている。この吸着層は、粉末状のゼオライトからなる吸着剤と、ウレタン樹脂等からなるバインダとによって構成されている。吸着層において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、他のゼオライト粒子やフィン（30）に対してバインダによって接合されている。尚、吸着層に設ける吸着剤は、ゼオライトに限られる訳ではない。吸着層には、シリカゲル、活性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設けてもよい。
図１２に示すように、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の配列がいわゆる千鳥配列となっている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。また、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の短辺に沿っても所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。フィン（30）の長辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる段ピッチであり、フィン（30）の短辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる列ピッチである。
上記吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って一列に並んだ一群の伝熱管（40）が１つの管列（41〜43）を構成している。この吸着熱交換器（20）では、このような管列（41〜43）が三つ形成されている。三つの管列（41〜43）のうち隣接するものは、フィン（30）の長手方向へ段ピッチの半分だけずれている。また、各管列（41〜43）では、隣接する伝熱管（40）が互いにＵ字状のＵ管（45）で接続されており、全ての伝熱管（40）によって１つのパスが形成される。これら三つの管列（41〜43）は、空気流の最も上流側（図１２における左側）に位置するものが第１管列（41）を構成し、その直後に位置するものが第２管列（42）を構成し、空気流の最も下流側（図１２における右側）に位置するものが第３管列（43）を構成している。
上記吸着熱交換器（20）では、この吸着熱交換器（20）を通過する空気の流れ方向（図１２では左から右へ向かう方向）に沿って順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、その前縁から第１管列（41）と第２管列（42）の中間に亘る部分が第１列部分（21）となり、第１管列（41）と第２管列（42）の中間から第２管列（42）と第３管列（43）の中間に亘る部分が第２列部分（22）となり、第２管列（42）と第３管列（43）の中間から後縁に亘る部分が第３列部分（23）となっている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側（図１２では左側から右側）へ向かって順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。そして、この吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）が上流側部分（26）となり、第３列部分（23）が下流側部分（27）となっている。
上述のように、上記吸着熱交換器（20）では、補助フィン（66）がフィン（30）の後縁側へオフセットして配置されており（図１１を参照）、第１列部分（21）及び第２列部分（22）にはフィン（30）だけが存在し、第３列部分（23）にはフィン（30）と補助フィン（66）の両方が存在している。このことは、上記吸着熱交換器（20）が次のような構成となっていることを意味している。
先ず、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）同士の間隔が第１列部分（21）におけるフィンピッチｐ1となり、フィン（30）と補助フィン（66）の間隔が第３列部分（23）におけるフィンピッチｐ2となる。そして、この吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）におけるフィンピッチｐ2が第１列部分（21）におけるフィンピッチｐ1の半分となっている。
次に、この吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）におけるフィン（30）及び補助フィン（66）の表面積の合計値が、第１列部分（21）におけるフィン（30）の表面積の合計値の約二倍となっている。つまり、第３列部分（23）における空気との伝熱面積は、第１列部分（21）における空気との伝熱面積よりも広くなっている。また、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の表面と補助フィン（66）の表面とに吸着層が形成されている。従って、この吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）における空気と吸着層の接触面積が、第１列部分（21）における空気と吸着層の接触面積よりも広くなっている。
更に、この吸着熱交換器（20）において、第１列部分（21）ではフィン（30）同士の間を空気が通過し、第３列部分（23）ではフィン（30）と補助フィン（66）の間を空気が通過する。このため、第３列部分（23）では第１列部分（21）に比べて空気の通過できる部分の面積が狭くなり、その結果、第３列部分（23）における通過風速が第１列部分（21）における通過風速よりも速くなる。
−運転動作−
本実施形態における調湿装置の動作は、上記実施形態１と同様である。ここでは、本実施形態の吸着熱交換器（20）に対して空気中の水分が吸脱着される過程を説明する。
〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交換器（20）へは、低圧冷媒が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される過程について説明する。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過してゆき、その過程で熱と水分を吸着熱交換器（20）に奪われてゆく。第１列部分（21）及び第２列部分（22）では、空気がフィン（30）同士の間を通過する際に吸着層と接触する。第３列部分（23）では、空気がフィン（30）と補助フィン（66）の間を通過する際に吸着層と接触する。
上述のように、第３列部分（23）の空気側の伝熱面積は、第１列部分（21）の空気側の伝熱面積よりも広くなっている。このため、吸着熱交換器（20）では、空気流の下流側に位置する第３列部分（23）でも、空気と冷媒の間の熱交換量が充分に確保される。そして、第３列部分（23）を通過する空気の温度は、補助フィン（66）を設けない場合に比べて低くなり、この空気の相対湿度の低下が抑制されて吸着層に対する水分吸着量が確保される。また、第３列部分（23）における吸着剤と空気の接触面積は、第１列部分（21）における吸着剤と空気の接触面積よりも広くなっている。従って、この点でも、第３列部分（23）での吸着層に対する水分吸着量が確保される。その結果、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においても吸着層に対する水分吸着量が充分に確保され、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけて吸着層に対する水分吸着量が平均化される。
〈吸着熱交換器からの水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が凝縮器として機能し、その吸着熱交換器（20）から水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器（20）に対しては、高圧ガス冷媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）から水分が脱離する過程について説明する。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、圧縮機（13）から吐出された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過し、その過程で熱と水分を吸着熱交換器（20）から付与されてゆく。第１列部分（21）及び第２列部分（22）では、空気がフィン（30）同士の間を通過する際に吸着層と接触する。第３列部分（23）では、空気がフィン（30）と補助フィン（66）の間を通過する際に吸着層と接触する。
上述のように、第３列部分（23）の空気側の伝熱面積は、第１列部分（21）の空気側の伝熱面積よりも広くなっている。このため、吸着熱交換器（20）では、空気流の下流側に位置する第３列部分（23）でも、空気と冷媒の間の熱交換量が充分に確保される。そして、第３列部分（23）を通過する空気の温度は、補助フィン（66）を設けない場合に比べて高くなり、この空気の相対湿度の上昇が抑制されて吸着層から脱離する水分量が確保される。また、第３列部分（23）における吸着剤と空気の接触面積は、第１列部分（21）における吸着剤と空気の接触面積よりも広くなっている。従って、この点でも、第３列部分（23）で吸着層から脱離する水分量が確保される。その結果、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においても吸着層から脱離する水分量が充分に確保され、その後に吸着熱交換器（20）へ空気中の水分を吸着させる際には、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけて吸着層に対する水分吸着量が平均化される。
−実施形態４の効果−
上述したように、本実施形態の吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）におけるフィンピッチｐ2が第１列部分（21）におけるフィンピッチｐ1よりも狭く設定されており、それによって第１列部分（21）から第３列部分（23）に亘って水分吸着量の平均化が図られている。このため、吸着熱交換器（20）においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
−実施形態４の変形例−
本実施形態の吸着熱交換器（20）では、図１３に示すように、補助フィン（66）に代えて波形フィン（67）を設けてもよい。この波形フィン（67）は、全体として細長い長方形状に形成されており、その長辺方向へ山部と谷部が交互に繰り返す波板状に形成されている。波形フィン（67）の短辺の長さは、補助フィン（66）と同様に、フィン（30）の短辺の長さの１／３となっている。また、フィン（30）の間に挟み込まれた波形フィン（67）は、その山部が一方のフィン（30）と密着し、その谷部が他方のフィン（30）と密着している。
上記吸着熱交換器（20）において、波形フィン（67）は、補助フィン（66）と同様にフィン（30）の後縁側にオフセットして配置され、更にはその表面に吸着層が形成されている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）及び第２列部分（22）にはフィン（30）だけが存在し、第３列部分（23）にはフィン（30）と波形フィン（67）の両方が存在している。従って、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）における空気との伝熱面積が第１列部分（21）における空気との伝熱面積よりも広くなっており、第３列部分（23）における空気と吸着層の接触面積が第１列部分（21）における空気と吸着層の接触面積よりも広くなっている。また、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）における通過風速が第１列部分（21）における通過風速よりも速くなっている。
また、本実施形態の吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の前縁側に補助フィン（66）を配置するほうが有利な場合もある。この場合には、第１列部分（21）におけるフィンピッチが第３列部分（23）におけるフィンピッチよりも狭くなる。蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）に比べて第３列部分（23）の方がフィン（30）表面の吸着層の温度が冷媒蒸発温度に近くなる場合がある。その場合には、第３列部分（23）での吸着層に対する水分吸着が促進されることになり、第１列部分（21）から第３列部分（23）に亘る水分吸着量を平均化する面で有利となる。また、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）に比べて第３列部分（23）の方がフィン（30）表面の吸着層の温度が冷媒凝縮温度に近くなる場合がある。その場合には、第３列部分（23）での吸着層からの水分の脱離が促進されることになり、第１列部分（21）から第３列部分（23）に亘る水分吸着量を平均化する面で有利となる。
《発明の実施形態５》
本発明の実施形態５について説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、吸着熱交換器（20）の構成を変更したものである。
図１４に示すように、上記吸着熱交換器（20）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。吸着熱交換器（20）は、銅製の伝熱管（40）とアルミニウム製のフィン（30）とを複数ずつ備えている。フィン（30）は、それぞれが長方形板状に形成され、一定の間隔で並べられている。各伝熱管（40）は、直管状に形成され、一定間隔で並べられたフィン（30）を貫通している。つまり、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の軸方向に沿って多数のフィン（30）が等間隔で配置されている。
図１５にも示すように、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の配列がいわゆる千鳥配列となっている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。また、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の短辺に沿っても所定のピッチで伝熱管（40）が配置されている。フィン（30）の長辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる段ピッチであり、フィン（30）の短辺方向における伝熱管（40）のピッチがいわゆる列ピッチである。
上記吸着熱交換器（20）では、フィン（30）の長辺に沿って一列に並んだ一群の伝熱管（40）が１つの管列（41〜43）を構成している。この吸着熱交換器（20）では、このような管列（41〜43）が三つ形成されている。三つの管列（41〜43）のうち隣接するものは、フィン（30）の長手方向へ段ピッチの半分だけずれている。また、各管列（41〜43）では、隣接する伝熱管（40）が互いにＵ字状のＵ管（45）で接続されており、全ての伝熱管（40）によって１つのパスが形成される。これら三つの管列（41〜43）は、空気流の最も上流側（図１５における左側）に位置するものが第１管列（41）を構成し、その直後に位置するものが第２管列（42）を構成し、空気流の最も下流側（図１５における右側）に位置するものが第３管列（43）を構成している。
上記吸着熱交換器（20）では、この吸着熱交換器（20）を通過する空気の流れ方向（図１５，図１６では左から右へ向かう方向）に沿って順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。具体的に、この吸着熱交換器（20）では、その前縁から第１管列（41）と第２管列（42）の中間に亘る部分が第１列部分（21）となり、第１管列（41）と第２管列（42）の中間から第２管列（42）と第３管列（43）の中間に亘る部分が第２列部分（22）となり、第２管列（42）と第３管列（43）の中間から後縁に亘る部分が第３列部分（23）となっている。つまり、この吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側（図１５，図１６では左側から右側）へ向かって順に、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とが形成されている。そして、この吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）が上流側部分（26）となり、第３列部分（23）が下流側部分（27）となっている。
図１６にも示すように、上記フィン（30）は、第１列部分（21）に位置する第１フィン（31）と、第２列部分（22）に位置する第２フィン（32）と、第３列部分（23）に位置する第３フィン（33）とに分断されている。このうち、第１フィン（31）と第２フィン（32）とは、板厚が等しくなっている。一方、第３フィン（33）の板厚は、第１フィン（31）や第２フィン（32）の板厚よりも厚くなっている。
上記吸着熱交換器（20）では、各フィン（31〜33）の表面に吸着層（35）が形成されている。この吸着層（35）は、粉末状のゼオライトからなる吸着剤と、ウレタン樹脂等からなるバインダとによって構成されている。吸着層（35）において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、他のゼオライト粒子やフィン（30）に対してバインダによって接合されている。尚、吸着層（35）に設ける吸着剤は、ゼオライトに限られる訳ではない。吸着層（35）には、シリカゲル、活性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設けてもよい。
上述のように、上記吸着熱交換器（20）では、第３フィン（33）の板厚が第１フィン（31）や第２フィン（32）の板厚に比べて厚くなっている。このため、第３列部分（23）では第１列部分（21）に比べて空気の通過できる部分の面積が狭くなり、その結果、第３列部分（23）における通過風速が第１列部分（21）における通過風速よりも速くなる。
−運転動作−
本実施形態における調湿装置の動作は、上記実施形態１と同様である。ここでは、本実施形態の吸着熱交換器（20）に対して空気中の水分が吸脱着される過程を説明する。
〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交換器（20）へは、低圧冷媒が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される過程について、図１６を参照しながら説明する。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間を流れ込み、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過してゆく。その間、空気は、フィン（30）表面の吸着層（35）と接触し、その過程で吸着層（35）の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。その際、第３列部分（23）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）に比べて通過風速が速くなっている。このため、第３列部分（23）では、空気からフィン（30）への熱伝達が促進される。つまり、吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）で既にある程度冷却された空気が流れる第３列部分（23）でも、空気とフィン（30）の間における熱交換量が確保される。
そして、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）の第３列部分（23）では、第３フィン（33）が第１フィン（31）や第２フィン（32）と同じ板厚である場合に比べて空気の温度が低くなる。つまり、第３列部分（23）に位置する第３フィン（33）と接触する空気の相対湿度は、第３フィン（33）が第１フィン（31）や第２フィン（32）と同じ板厚である場合に比べて高くなる。これにより、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においてもフィン（30）に対する水分吸着量が充分に確保され、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
〈吸着熱交換器からの水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が凝縮器として機能し、その吸着熱交換器（20）から水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器（20）に対しては、高圧ガス冷媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）から水分が脱離する過程について、図１６を参照しながら説明する。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、圧縮機（13）から吐出された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間を流れ込み、第１列部分（21）と第２列部分（22）と第３列部分（23）とを順に通過してゆく。その間、空気は、フィン（30）表面の吸着層（35）と接触し、その過程で吸着層（35）の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。その際、第３列部分（23）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）に比べて通過風速が速くなっている。このため、第３列部分（23）では、フィン（30）から空気への熱伝達が促進される。つまり、吸着熱交換器（20）では、第１列部分（21）や第２列部分（22）で既にある程度加熱された空気が流れる第３列部分（23）でも、空気とフィン（30）の間における熱交換量が確保される。
そして、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）の第３列部分（23）では、第３フィン（33）が第１フィン（31）や第２フィン（32）と同じ板厚である場合に比べて空気の温度が高くなる。つまり、第３列部分（23）に位置する第３フィン（33）と接触する空気の相対湿度は、第３フィン（33）が第１フィン（31）や第２フィン（32）と同じ板厚である場合に比べて低くなる。これにより、吸着熱交換器（20）では、第３列部分（23）においてもフィン（30）から脱離する水分量が充分に確保され、その後に吸着熱交換器（20）へ空気中の水分を吸着させる際には、第１列部分（21）から第３列部分（23）にかけてフィン（30）に対する水分吸着量が平均化される。
−実施形態５の効果−
上述したように、本実施形態の調湿装置において、吸着熱交換器（20）は、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量が平均化されるように構成されている。このため、吸着熱交換器（20）においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
−実施形態５の変形例−
本実施形態の吸着熱交換器（20）では、図１７に示すように、第３管列（43）を構成する伝熱管（40）が、第１管列（41）や第２管列（42）を構成する伝熱管（40）よりも大径となっていてもよい。本変形例において、第３列部分（23）では、第１列部分（21）に比べて空気の通過できる部分の面積が更に狭くなる。この結果、第３列部分（23）における通過風速は、第１列部分（21）における通過風速よりも一層速くなる。
《発明の実施形態６》
本発明の実施形態６について説明する。本実施形態は、上記実施形態１において、吸着熱交換器（20）の構成を変更したものである。
図１８に示すように、上記吸着熱交換器（20）は、いわゆるクロスフィン型のフィン・アンド・チューブ熱交換器である。この吸着熱交換器（20）は、三つの熱交換ユニット（71〜73）を備えている。これら三つの熱交換ユニット（71〜73）は、空気流の方向に沿って並べられている。そして、これら三つの熱交換ユニット（71〜73）は、空気流の上流側に位置するものが第１熱交換ユニット（71）を構成し、第１熱交換ユニット（71）の下流側に位置するものが第２熱交換ユニット（72）を構成し、空気流の下流側に位置するものが第３熱交換ユニット（73）を構成している。
上記の各熱交換ユニット（71〜73）は、銅製の伝熱管（40）とアルミニウム製のフィン（30）とを複数ずつ備えている。フィン（30）は、それぞれが長方形板状に形成され、一定の間隔で並べられている。伝熱管（40）は、直管状に形成され、一定間隔で並べられたフィン（30）を貫通している。つまり、各熱交換ユニット（71〜73）では、各伝熱管（40）の軸方向に沿って多数のフィン（30）が等間隔で配置されている。
上記の各熱交換ユニット（71〜73）では、フィン（30）の表面に吸着層が形成されている。この吸着層は、粉末状のゼオライトからなる吸着剤と、ウレタン樹脂等からなるバインダとによって構成されている。吸着層において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、他のゼオライト粒子やフィン（30）に対してバインダによって接合されている。尚、吸着層に設ける吸着剤は、ゼオライトに限られる訳ではない。吸着層には、シリカゲル、活性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設けてもよい。
また、上記の各熱交換ユニット（71〜73）では、複数の伝熱管（40）フィン（30）の長辺に沿って一列に配置され、この一列に並んだ一群の伝熱管（40）が１つの管列（41〜43）を構成している。各管列（41〜43）では、隣接する伝熱管（40）が互いにＵ字状のＵ管（45）で接続されており、全ての伝熱管（40）によって１つのパスが形成される。そして、第１熱交換ユニット（71）に設けられた伝熱管（40）によって第１管列（41）が形成され、第２熱交換ユニット（72）に設けられた伝熱管（40）によって第２管列（42）が形成され、第３熱交換ユニット（73）に設けられた伝熱管（40）によって第３管列（43）が形成されている。
図１９にも示すように、吸着熱交換器（20）では、各伝熱管（40）の配列がいわゆる千鳥配列となっている。つまり、第２熱交換ユニット（72）における伝熱管（40）の位置は、第１熱交換ユニット（71）や第３熱交換ユニット（73）における伝熱管（40）の位置から、各熱交換ユニット（71〜73）における伝熱管（40）のピッチ（いわゆる段ピッチ）の半分だけずれている。
上述のように、上記吸着熱交換器（20）において、三つの熱交換ユニット（71〜73）は、空気流の方向に沿って並べられている。具体的に、三つの熱交換ユニット（71〜73）は、それぞれのフィン（30）の長辺方向が平行になると共に、各熱交換ユニット（71〜73）のフィン（30）が同一平面上に位置する状態で並べられている。また、吸着熱交換器（20）において、三つの熱交換ユニット（71〜73）は、一定の間隔をおいて配置されている。そして、吸着熱交換器（20）では、第１熱交換ユニット（71）と第２熱交換ユニット（72）の間に第１空間（76）が形成され、第２熱交換ユニット（72）と第３熱交換ユニット（73）の間に第２空間（77）が形成される。
−運転動作−
本実施形態における調湿装置の動作は、上記実施形態１と同様である。ここでは、本実施形態の吸着熱交換器（20）に対して空気中の水分が吸脱着される過程を説明する。
〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交換器（20）へは、低圧冷媒が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ空気中の水分が吸着される過程について説明する。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、第１熱交換ユニット（71）と第２熱交換ユニット（72）と第３熱交換ユニット（73）とを順に通過する。
第１熱交換ユニット（71）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。第１熱交換ユニット（71）を通過した空気は、第１空間（76）へ流れ込む。ここで、第１熱交換ユニット（71）において、各フィン（30）が空気から奪う水分量や熱量は必ずしも一定ではなく、第１熱交換ユニット（71）から流出する空気の温度や湿度は均一ではない。そして、第１熱交換ユニット（71）から第１空間（76）へ流入した空気は、混合されることによって温度と湿度が均一化され、その後に第２熱交換ユニット（72）へ送られる。
第２熱交換ユニット（72）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。第２熱交換ユニット（72）を通過した空気は、第２空間（77）へ流れ込む。ここで、第２熱交換ユニット（72）において、各フィン（30）が空気から奪う水分量や熱量は必ずしも一定ではなく、第２熱交換ユニット（72）から流出する空気の温度や湿度は均一ではない。そして、第２熱交換ユニット（72）から第２空間（77）へ流入した空気は、混合されることによって温度と湿度が均一化され、その後に第３熱交換ユニット（73）へ送られる。
第３熱交換ユニット（73）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）に水分と熱を奪われる。そして、第３熱交換ユニット（73）のフィン（30）間を通過した空気は、吸着熱交換器（20）の下流側へと送り出されてゆく。
上述のように、各熱交換ユニット（71〜73）から流出する空気の温度や湿度は不均一となるのが通常であり、例えば第３熱交換ユニット（73）での空気に対する除湿量と冷却量は、第２熱交換ユニット（72）から流出する空気の状態の影響を受けて更に不均一化するおそれがある。
一方、本実施形態の吸着熱交換器において、第１熱交換ユニット（71）を通過した空気は、第１空間（76）内で混合されて温度と湿度の均一化が図られ、その後に下流側の第２熱交換ユニット（72）へ送られる。また、第２熱交換ユニット（72）を通過した空気は、第２空間（77）内で混合されて温度と湿度の均一化が図られ、その後に下流側の第３熱交換ユニット（73）へ送られる。従って、この吸着熱交換器では、第１熱交換ユニット（71）の下流側に位置する第２熱交換ユニット（72）や、第２熱交換ユニット（72）の下流に位置する第３熱交換ユニット（73）における水分吸着量や熱交換量が平均化され、各熱交換ユニット（71〜73）における水分吸着量の均一化が図られる。
〈吸着熱交換器からの水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）を構成する吸着熱交換器（20）が凝縮器として機能し、その吸着熱交換器（20）から水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器（20）に対しては、高圧ガス冷媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）から水分が脱離する過程について説明する。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、圧縮機（13）から吐出された冷媒が各管列（41〜43）へ分配される。吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、第１熱交換ユニット（71）と第２熱交換ユニット（72）と第３熱交換ユニット（73）とを順に通過する。
第１熱交換ユニット（71）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。第１熱交換ユニット（71）を通過した空気は、第１空間（76）へ流れ込む。ここで、第１熱交換ユニット（71）において、各フィン（30）から空気へ付与される水分量や熱量は必ずしも一定ではなく、第１熱交換ユニット（71）から流出する空気の温度や湿度は均一ではない。そして、第１熱交換ユニット（71）から第１空間（76）へ流入した空気は、混合されることによって温度と湿度が均一化され、その後に第２熱交換ユニット（72）へ送られる。
第２熱交換ユニット（72）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。第２熱交換ユニット（72）を通過した空気は、第２空間（77）へ流れ込む。ここで、第２熱交換ユニット（72）において、各フィン（30）から空気へ付与される水分量や熱量は必ずしも一定ではなく、第２熱交換ユニット（72）から流出する空気の温度や湿度は均一ではない。そして、第２熱交換ユニット（72）から第２空間（77）へ流入した空気は、混合されることによって温度と湿度が均一化され、その後に第３熱交換ユニット（73）へ送られる。
第３熱交換ユニット（73）を通過中の空気は、フィン（30）表面の吸着層と接触し、その過程で吸着層の形成されたフィン（30）から水分と熱を付与される。そして、第３熱交換ユニット（73）のフィン（30）間を通過した空気は、吸着熱交換器（20）の下流側へと送り出されてゆく。
上述のように、各熱交換ユニット（71〜73）から流出する空気の温度や湿度は不均一となるのが通常であり、例えば第３熱交換ユニット（73）での空気に対する加湿量と加熱量は、第２熱交換ユニット（72）から流出する空気の状態の影響を受けて更に不均一化するおそれがある。
一方、本実施形態の吸着熱交換器において、第１熱交換ユニット（71）を通過した空気は、第１空間（76）内で混合されて温度と湿度の均一化が図られ、その後に下流側の第２熱交換ユニット（72）へ送られる。また、第２熱交換ユニット（72）を通過した空気は、第２空間（77）内で混合されて温度と湿度の均一化が図られ、その後に下流側の第３熱交換ユニット（73）へ送られる。従って、この吸着熱交換器では、第１熱交換ユニット（71）の下流側に位置する第２熱交換ユニット（72）や、第２熱交換ユニット（72）の下流に位置する第３熱交換ユニット（73）における水分脱離量や熱交換量が平均化され、その後に吸着熱交換器（20）へ空気中の水分を吸着させる際には、各熱交換ユニット（71〜73）における水分吸着量の均一化が図られる。
−実施形態６の効果−
上述したように、本実施形態の調湿装置において、吸着熱交換器（20）は、空気流に沿って配置された各熱交換ユニット（71〜73）に対する水分吸着量が平均化されるように構成されている。このため、吸着熱交換器（20）においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量が減少してしまっていた空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によれば、吸着熱交換器（20）の各部分において水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交換器（20）の水分吸着能力を増大させることができる。
《その他の実施形態》
−第１変形例−
上記各実施形態の吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側と下流側とで、吸着層に設けられた吸着剤の量が相違していてもよい。ここでは、本変形例を上記実施形態１の吸着熱交換器（20）に適用したものについて説明する。
図２０に示すように、本変形例の吸着熱交換器（20）において、各フィン（30）の表面には、第１吸着層（36）と第２吸着層（37）と第３吸着層（38）とが形成される。具体的に、各フィン（30）では、その前縁から第１管列（41）と第２管列（42）の中間に亘る部分に第１吸着層（36）が、第１管列（41）と第２管列（42）の中間から第２管列（42）と第３管列（43）の中間に亘る部分に第２吸着層（37）が、第２管列（42）と第３管列（43）の中間から後縁に亘る部分に第３吸着層（38）がそれぞれ形成されている。
各吸着層（36〜38）では、吸着剤とバインダの比率が所定の値に設定されている。吸着剤とバインダの比率は、吸着層（36〜38）ごとに相違している。具体的に、吸着層（36〜38）における吸着剤の質量割合は、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に高くなっている。つまり、これら三つの吸着層（36〜38）は、空気流の下流側に位置するものほど吸着剤の質量割合が高くなっている。このように、上記吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側にかけてフィン（30）に吸着される水分量が平均化されるように、空気流の上流側に位置する第１吸着層（36）よりも下流側に位置する第３吸着層（38）の方へ多量の吸着剤を設けている。
また、各吸着層（36〜38）におけるバインダの質量割合は、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に低くなっている。上述のように、各吸着層（36〜38）では、吸着剤であるゼオライト粒子がバインダによって他のゼオライト粒子やフィン（30）と接合されている。このため、吸着層（36〜38）のゼオライト粒子は、その表面の一部がバインダによって覆われた状態になる。吸着層（36〜38）におけるバインダの質量割合が小さくなれば、ゼオライト粒子の表面のうちバインダで覆われずに空気と接触可能な部分の面積が増大し、結果として吸着層（36〜38）の水分吸着能力が向上する。つまり、上記吸着熱交換器（20）では、吸着剤であるゼオライト粒子のうち空気と接触可能な表面が第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に拡大し、これによっても空気流の上流側から下流側にかけてフィン（30）に吸着される水分量の平均化が図られる。
このように、上記吸着熱交換器（20）では、各吸着層（36〜38）における吸着剤とバインダの混合比率が相違している。その結果、この吸着熱交換器（20）では、フィン（30）表面に形成された吸着層（36〜38）の静的性能が、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に高くなっている。そして、この吸着熱交換器（20）では、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に静的性能が向上することによって、空気流の上流側から下流側にかけてフィン（30）に吸着される水分量の平均化が図られる。
尚、吸着層（36〜38）の静的性能とは、吸着層（36〜38）の形成されたフィン（30）を相対湿度が一定の空気と充分に長い時間に亘って接触させた場合に吸着層（36〜38）が吸着し得る水分量、即ち、吸着層（36〜38）と相対湿度が一定の空気が共存していて平衡状態に達したときに吸着層（36〜38）が吸着している水分量によって表される。
また、本変形例の吸着熱交換器（20）では、各吸着層（36〜38）の厚みを相違させることによって、各吸着層（36〜38）における吸着剤の量を相違させてもよい。この場合、吸着層（36〜38）の厚みは、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に大きくなる。上述のように、吸着層（36〜38）に含まれる吸着剤の量が多いほど、吸着層（36〜38）の吸着能力は高くなる。従って、本変形例においても、各吸着層（36〜38）に吸着される水分量を平均化することが可能である。
また、本変形例の吸着熱交換器（20）では、吸着剤として用いられる物質が吸着層（36〜38）ごとに異なってもよい。例えば、第１吸着層（36）には吸着剤としてゼオライトのみを、第２吸着層（37）には吸着剤としてゼオライトとシリカゲルの混合物を、第３吸着層（38）には吸着剤としてシリカゲルのみをそれぞれ設けてもよい。この場合、フィン（30）表面に形成された吸着層（36〜38）の静的性能は、第１吸着層（36）、第２吸着層（37）、第３吸着層（38）の順に高くなる。
−第２変形例−
上記各実施形態の調湿装置では、吸着熱交換器（20）の各管列（41〜43）における冷媒の蒸発温度や凝縮温度が相違していてもよい。ここでは、本変形例を上記実施形態１の吸着熱交換器（20）に適用したものについて説明する。
図２１に示すように、上記吸着熱交換器（20）では、三つの管列（41〜43）が直列に接続されている。具体的に、第１管列（41）の一端は、第１キャピラリチューブ（51）を介して第２管列（42）の一端に接続されている。また、第２管列（42）の他端は、第２キャピラリチューブ（52）を介して第３管列（43）の一端に接続されている。冷媒回路（10）において、第１吸着部材（11）や第２吸着部材（12）としての吸着熱交換器（20）は、第１管列（41）の他端が電動膨張弁（15）に接続され、第３管列（43）の他端が四方切換弁（14）に接続されている。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へは、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒が供給される。この冷媒は、第１管列（41）を通過後に第１キャピラリチューブ（51）で減圧されてから第２管列（42）へ流入する。つまり、第２管列（42）における冷媒蒸発温度は、第１管列（41）における冷媒蒸発温度よりも低くなる。また、第２管列（42）を通過した冷媒は、第２キャピラリチューブ（52）で更に減圧されてからへ流入する。つまり、第３管列（43）における冷媒蒸発温度は、第２管列（42）における冷媒蒸発温度よりも更に低くなる。そして、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かってフィン（30）の温度が低くなってゆく。
蒸発器となっている吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間を通過するの過程で次第に温度低下してゆく。つまり、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かうにつれて、フィン（30）の温度と空気の温度とが次第に低下してゆくこととなり、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）と空気の温度差が平均化される。このため、空気の温度が既にある程度低くなった空気流の下流側においても、空気とフィン（30）の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器（20）における空気流の下流側部分においても、空気の冷却を確実に行うことによって空気の相対湿度の低下が抑制され、フィン（30）表面の吸着剤に対する水分吸着量が確保される。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）へは、圧縮機（13）から吐出された冷媒が供給される。この冷媒は、第３管列（43）を通過後に第２キャピラリチューブ（52）で減圧されてから第２管列（42）へ流入する。つまり、第２管列（42）における冷媒凝縮温度は、第３管列（43）における冷媒凝縮温度よりも低くなる。また、第２管列（42）を通過した冷媒は、第１キャピラリチューブ（51）で更に減圧されてから第１管列（41）へ流入する。つまり、第１管列（41）における冷媒凝縮温度は、第２管列（42）における冷媒凝縮温度よりも更に低くなる。そして、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かってフィン（30）の温度が高くなってゆく。
凝縮器となっている吸着熱交換器（20）へ送り込まれた空気は、フィン（30）の間を通過する過程で次第に温度上昇してゆく。つまり、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かうにつれて、フィン（30）の温度と空気の温度とが次第に上昇してゆくこととなり、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）と空気の温度差が平均化される。このため、空気の温度が既にある程度高くなった空気流の下流側においても、空気とフィン（30）の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器（20）における空気流の下流側部分においても、空気の加熱を確実に行うことによって空気の相対湿度の上昇が抑制され、フィン（30）表面の吸着剤から脱離する水分量が確保される。その結果、吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）から脱離する水分量の平均化が図られ、その後に空気中の水分を吸着熱交換器（20）に吸着させる際には、空気流の上流側から下流側に亘ってフィン（30）に対する水分吸着量の平均化が図られる。
また、本変形例の吸着熱交換器（20）では、図２２に示すように、三つの管列（41〜43）が並列に接続されてもよい。この吸着熱交換器（20）には、四つのキャピラリチューブ（51〜54）が設けられている。具体的に、第１キャピラリチューブ（51）は第１管列（41）の一端と第２管列（42）の一端との間に、第２キャピラリチューブ（52）は第２管列（42）の一端と第３管列（43）の一端との間に、第３キャピラリチューブ（53）は第１管列（41）の他端と第２管列（42）の他端との間に、第４キャピラリチューブ（54）は第２管列（42）の他端と第３管列（43）の他端との間にそれぞれ設けられている。冷媒回路（10）では、吸着熱交換器（20）における第３管列（43）の一端と第２キャピラリチューブ（52）の間が四方切換弁（14）に接続され、吸着熱交換器（20）における第１管列（41）の他端と第３キャピラリチューブ（53）の間が電動膨張弁（15）に接続されている。
図２２に示す吸着熱交換器（20）が蒸発器となる場合、電動膨張弁（15）で減圧された冷媒は、そのままの状態で第１管列（41）へ、第３キャピラリチューブ（53）で減圧されてから第２管列（42）へ、第３キャピラリチューブ（53）と第４キャピラリチューブ（54）の両方で減圧されてから第３管列（43）へそれぞれ導入される。従って、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では、第１管列（41）、第２管列（42）、第３管列（43）の順で冷媒蒸発温度が低くなってゆく。
図２２に示す吸着熱交換器（20）が凝縮器となる場合、圧縮機（13）から吐出された冷媒は、そのままの状態で第３管列（43）へ、第２キャピラリチューブ（52）で減圧されてから第２管列（42）へ、第２キャピラリチューブ（52）と第１キャピラリチューブ（51）の両方で減圧されてから第１管列（41）へそれぞれ導入される。従って、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では、第１管列（41）、第２管列（42）、第３管列（43）の順で冷媒凝縮温度が高くなってゆく。
また、上記各実施形態の調湿装置では、吸着熱交換器（20）の各管列（41〜43）における冷媒の流量が相違していてもよい。この場合、吸着熱交換器（20）は、第１管列（41）、第２管列（42）、第３管列（43）の順で冷媒の流量が多くなってゆくように構成されるのが望ましい。この場合も、蒸発器となっている吸着熱交換器（20）では空気流の下流側ほどフィン（30）の温度が低くなり、凝縮器となっている吸着熱交換器（20）では空気流の下流側ほどフィン（30）の温度が高くなる。
以上説明したように、本発明は、フィンに吸着剤が担持された吸着熱交換器について有用である。
実施形態１における冷媒回路の構成と動作を示す冷媒回路図である。 実施形態１における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態１の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 図３におけるＡ−Ａ断面の一部を示す吸着熱交換器の断面図である。 実施形態２における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態２の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 実施形態２の変形例における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態２の変形例の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 実施形態３の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 図９におけるＢ−Ｂ断面の一部を示す吸着熱交換器の断面図である。 実施形態４における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態４の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 実施形態４の変形例における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態５における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態５の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 図１５におけるＣ−Ｃ断面の一部を示す吸着熱交換器の断面図である。 実施形態５の変形例の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 実施形態６における吸着熱交換器の斜視図である。 実施形態６の吸着熱交換器をＵ管側から見た側面図である。 その他の実施形態の第１変形例における吸着熱交換器の要部を示す断面図である。 その他の実施形態の第２変形例の吸着熱交換器をフィンの短辺側から見た概略側面図である。 その他の実施形態の第２変形例の吸着熱交換器をフィンの短辺側から見た概略側面図である。
符号の説明
（20） 吸着熱交換器
（26） 上流側部分
（27） 下流側部分
（30） フィン
（40） 伝熱管
（41） 第１管列
（42） 第２管列
（43） 第３管列
（61） 本体部分
（62） 前縁部分
（63） 後縁部分
（64） スリット

Claims (14)

  1. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）とが形成されており、
    上記フィン（30）では、本体部分（61）に比べて前縁部分（62）のフィン効率が低くなっている吸着熱交換器。
  2. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）と、該本体部分（61）の後縁から空気流の下流側へ延びる後縁部分（63）とが形成されており、
    上記フィン（30）では、後縁部分（63）に比べて前縁部分（62）が長くなっている吸着熱交換器。
  3. 請求項１又は２に記載の吸着熱交換器において、
    フィン（30）の前縁部分（62）にスリット（64）が形成されている吸着熱交換器。
  4. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記フィン（30）には、伝熱管（40）に密着する本体部分（61）と、該本体部分（61）の前縁から空気流の上流側へ延びる前縁部分（62）とが形成されており、
    上記フィン（30）の前縁部分（62）にスリット（64）が形成されている吸着熱交換器。
  5. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成し、
    上記上流側部分（26）の伝熱性能に比べて上記下流側部分（27）の伝熱性能が高くなるように構成されている吸着熱交換器。
  6. 請求項５に記載の吸着熱交換器において、
    下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）の熱伝達係数が高くなっている吸着熱交換器。
  7. 請求項５に記載の吸着熱交換器において、
    下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べて伝熱管（40）の熱伝達係数が高くなっている吸着熱交換器。
  8. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成し、
    複数の上記フィン（30）が上記伝熱管（40）の伸長方向に沿って所定のピッチで配置される一方、
    上記上流側部分（26）と上記下流側部分（27）とでフィン（30）同士のピッチが相違している吸着熱交換器。
  9. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成する一方、
    上記下流側部分（27）に位置する各フィン（30）の表面積の合計値が、上記上流側部分（26）に位置する各フィン（30）の表面積の合計値よりも大きくなっている吸着熱交換器。
  10. 請求項９に記載の吸着熱交換器において、
    複数のフィン（30）が伝熱管（40）の伸長方向に沿って所定のピッチで配置されたフィン・アンド・チューブ熱交換器により構成される一方、
    下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）同士のピッチが狭くなっている吸着熱交換器。
  11. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    上記吸着熱交換器のうち空気流の上流側に位置する部分が上流側部分（26）を、下流側に位置する部分が下流側部分（27）をそれぞれ構成する一方、
    上記下流側部分（27）における通過風速が上記上流側部分（26）における通過風速よりも速くなるように構成されている吸着熱交換器。
  12. 請求項１１に記載の吸着熱交換器において、
    フィン（30）が板状に形成される一方、
    下流側部分（27）では上流側部分（26）に比べてフィン（30）の板厚が厚くなっている吸着熱交換器。
  13. 請求項１１に記載の吸着熱交換器において、
    空気の通過方向と直交する方向に伝熱管（40）を一定のピッチで配置した管列（41〜43）が複数形成されたフィン・アンド・チューブ熱交換器により構成され、
    下流側部分（27）の管列（43）を構成する伝熱管（40）が上流側部分（26）の管列（41）を構成する伝熱管（40）よりも大径となっている吸着熱交換器。
  14. 内部を熱媒体が流通する伝熱管（40）と表面に吸着剤を担持するフィン（30）とが複数ずつ設けられ、通過する空気を上記フィン（30）に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交換器であって、
    フィン（30）と伝熱管（40）とで構成された熱交換ユニット（71〜73）が複数形成され、
    上記熱交換ユニット（71〜73）は、空気の通過方向に沿って所定の間隔をおいて配置されている吸着熱交換器。
JP2004132471A 2004-04-28 2004-04-28 吸着熱交換器 Expired - Fee Related JP3807410B2 (ja)

Priority Applications (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004132471A JP3807410B2 (ja) 2004-04-28 2004-04-28 吸着熱交換器
PCT/JP2005/007845 WO2005106372A1 (ja) 2004-04-28 2005-04-25 吸着熱交換器

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2004132471A JP3807410B2 (ja) 2004-04-28 2004-04-28 吸着熱交換器

Publications (2)

Publication Number Publication Date
JP2005315486A true JP2005315486A (ja) 2005-11-10
JP3807410B2 JP3807410B2 (ja) 2006-08-09

Family

ID=35241769

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2004132471A Expired - Fee Related JP3807410B2 (ja) 2004-04-28 2004-04-28 吸着熱交換器

Country Status (2)

Country Link
JP (1) JP3807410B2 (ja)
WO (1) WO2005106372A1 (ja)

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012077987A (ja) * 2010-09-30 2012-04-19 Daikin Industries Ltd 伝熱フィンおよび熱交換器
JP2016205720A (ja) * 2015-04-23 2016-12-08 一般財団法人電力中央研究所 吸着材塗布熱交換器およびヒートポンプシステム
WO2018235215A1 (ja) * 2017-06-22 2018-12-27 三菱電機株式会社 熱交換器、冷凍サイクル装置および空気調和機

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5087861B2 (ja) * 2006-05-31 2012-12-05 ダイキン工業株式会社 空気調和装置
WO2010000255A1 (de) * 2008-07-04 2010-01-07 Invensor Gmbh Kompakter lamellenwärmetauscher
DE102015118262A1 (de) * 2015-10-27 2017-01-05 Viessmann Werke Gmbh & Co Kg Wärmeübertrager
WO2020003415A1 (ja) * 2018-06-27 2020-01-02 三菱電機株式会社 熱交換器および冷凍サイクル装置ならびに熱交換器の製造方法
DE102019208619A1 (de) * 2019-06-13 2020-12-17 Siemens Aktiengesellschaft Wärmetauscher, Verfahren zum Herstellen eines Wärmetauschers sowie Kraftwerk mit einem solchen Wärmetauscher

Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS52155455A (en) * 1976-06-19 1977-12-23 Mitsubishi Electric Corp Cross fin type heat exchanger
JPS63150589A (ja) * 1986-12-16 1988-06-23 Matsushita Refrig Co フイン付熱交換器
JPH0297897A (ja) * 1988-09-30 1990-04-10 Matsushita Refrig Co Ltd フィンチューブ型熱交換器
JPH07265649A (ja) * 1994-03-31 1995-10-17 Kobe Steel Ltd 乾式除湿装置
JPH09159312A (ja) * 1995-12-06 1997-06-20 Daikin Ind Ltd フィン付熱交換器
JPH11201679A (ja) * 1998-01-19 1999-07-30 Matsushita Refrig Co Ltd フィン付熱交換器
JP2002350078A (ja) * 2001-05-24 2002-12-04 Sharp Corp 熱交換器

Patent Citations (7)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS52155455A (en) * 1976-06-19 1977-12-23 Mitsubishi Electric Corp Cross fin type heat exchanger
JPS63150589A (ja) * 1986-12-16 1988-06-23 Matsushita Refrig Co フイン付熱交換器
JPH0297897A (ja) * 1988-09-30 1990-04-10 Matsushita Refrig Co Ltd フィンチューブ型熱交換器
JPH07265649A (ja) * 1994-03-31 1995-10-17 Kobe Steel Ltd 乾式除湿装置
JPH09159312A (ja) * 1995-12-06 1997-06-20 Daikin Ind Ltd フィン付熱交換器
JPH11201679A (ja) * 1998-01-19 1999-07-30 Matsushita Refrig Co Ltd フィン付熱交換器
JP2002350078A (ja) * 2001-05-24 2002-12-04 Sharp Corp 熱交換器

Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012077987A (ja) * 2010-09-30 2012-04-19 Daikin Industries Ltd 伝熱フィンおよび熱交換器
JP2016205720A (ja) * 2015-04-23 2016-12-08 一般財団法人電力中央研究所 吸着材塗布熱交換器およびヒートポンプシステム
WO2018235215A1 (ja) * 2017-06-22 2018-12-27 三菱電機株式会社 熱交換器、冷凍サイクル装置および空気調和機
US11175053B2 (en) 2017-06-22 2021-11-16 Mitsubishi Electric Corporation Heat exchanger, refrigeration cycle device, and air-conditioning apparatus

Also Published As

Publication number Publication date
JP3807410B2 (ja) 2006-08-09
WO2005106372A1 (ja) 2005-11-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR100770095B1 (ko) 흡착열교환기
JP3815491B2 (ja) 熱交換器及び空気調和装置
JP4321650B2 (ja) 調湿装置
JP4835688B2 (ja) 空気調和装置、空調システム
JP4857901B2 (ja) デシカント空調システム
JP3891207B2 (ja) 調湿装置
US20080276640A1 (en) Evaporative cooler and desiccant assisted vapor compression AC system
WO2005106372A1 (ja) 吸着熱交換器
JP5575029B2 (ja) デシカント式換気扇
JP3807408B2 (ja) 熱交換器
WO2005123225A1 (ja) 除湿装置
WO2005106353A1 (ja) 調湿装置
TW201441557A (zh) 空調裝置
JP2010249402A (ja) 吸着熱交換器
JP2005315463A (ja) 調湿装置
JP2013139906A (ja) 吸着熱交換器
JP2010249403A (ja) 吸着熱交換器
JP2005134005A (ja) 調湿装置
JP5402194B2 (ja) 吸着熱交換器
US11592195B2 (en) Dehumidifying air handling unit and desiccant wheel therefor
JP2005315465A (ja) 熱交換器
JP2006349342A (ja) 熱交換器
JP2005283052A (ja) 調湿装置の熱交換器
JP2001082831A (ja) 吸着式冷凍機用吸着器
JP5799670B2 (ja) 調湿装置

Legal Events

Date Code Title Description
A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20050802

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20051003

A131 Notification of reasons for refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131

Effective date: 20060207

A521 Written amendment

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523

Effective date: 20060407

TRDD Decision of grant or rejection written
A01 Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01

Effective date: 20060425

A61 First payment of annual fees (during grant procedure)

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61

Effective date: 20060508

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100526

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100526

Year of fee payment: 4

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110526

Year of fee payment: 5

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120526

Year of fee payment: 6

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130526

Year of fee payment: 7

FPAY Renewal fee payment (event date is renewal date of database)

Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130526

Year of fee payment: 7

LAPS Cancellation because of no payment of annual fees