WO2005106353A1 - 調湿装置 - Google Patents

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WO2005106353A1
WO2005106353A1 PCT/JP2005/007843 JP2005007843W WO2005106353A1 WO 2005106353 A1 WO2005106353 A1 WO 2005106353A1 JP 2005007843 W JP2005007843 W JP 2005007843W WO 2005106353 A1 WO2005106353 A1 WO 2005106353A1
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WO
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heat exchanger
adsorption
adsorption heat
heat medium
air
Prior art date
Application number
PCT/JP2005/007843
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English (en)
French (fr)
Inventor
Tomohiro Yabu
Guannan Xi
Shun Yoshioka
Shuji Ikegami
Original Assignee
Daikin Industries, Ltd.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Daikin Industries, Ltd. filed Critical Daikin Industries, Ltd.
Publication of WO2005106353A1 publication Critical patent/WO2005106353A1/ja

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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/261—Drying gases or vapours by adsorption
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/1405—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification in which the humidity of the air is exclusively affected by contact with the evaporator of a closed-circuit cooling system or heat pump circuit
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B13/00—Compression machines, plants or systems, with reversible cycle
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2313/00—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for
    • F25B2313/023—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple indoor units
    • F25B2313/0234—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple indoor units in series arrangements
    • F25B2313/02343—Compression machines, plants or systems with reversible cycle not otherwise provided for using multiple indoor units in series arrangements during dehumidification
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B39/00—Evaporators; Condensers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B5/00—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity
    • F25B5/04—Compression machines, plants or systems, with several evaporator circuits, e.g. for varying refrigerating capacity arranged in series
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B6/00—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits
    • F25B6/04—Compression machines, plants or systems, with several condenser circuits arranged in series

Definitions

  • the present invention relates to a humidity control apparatus including adsorption heat exchange for bringing passing air into contact with an adsorbent carried on a fin surface, and adjusting the humidity of the air using the adsorption heat exchanger.
  • Patent Document 1 discloses a dehumidifier using two adsorption heat exchangers.
  • the cooling water cooled by the cooling tower is supplied to the adsorption heat exchanger on the adsorption side, and the hot water from the heat source is supplied to the adsorption heat exchanger on the regeneration side.
  • the dehumidifier has an operation in which the first adsorption heat exchanger is on the adsorption side and the second adsorption heat exchange is on the regeneration side, and an operation in which the first adsorption heat exchange is on the regeneration side.
  • the dehumidifying device dehumidifies the air with the adsorption heat exchanger on the adsorption side and regenerates the adsorbent with the adsorption heat exchanger on the regeneration side.
  • the operation of the dehumidifier will be described by taking as an example a state in which cooling water is supplied to the first adsorption heat exchanger and hot water is supplied to the second adsorption heat exchanger.
  • the air passing through the first adsorption heat exchanger is dehumidified by desorbing moisture by the adsorbent in the process of passing between the fins.
  • the cooling water flowing in the heat transfer tube of the first adsorption heat exchanger absorbs heat of adsorption generated when moisture in the air is adsorbed by the adsorbent.
  • the cooling water in the heat transfer tubes also absorbs heat from the air.
  • the hot water flowing in the heat transfer tubes heats the air passing between the adsorbent and the fins. Then, in the second adsorption heat exchanger, water is desorbed from the adsorbent, and the desorbed water is provided to the air passing between the fins.
  • Patent document 1 JP-A-7-265649
  • the air supplied to the adsorption heat exchange on the adsorption side gradually loses moisture while passing between the fins.
  • the absolute humidity of the air passing through the adsorption heat exchanger on the adsorption side gradually decreases in the process of passing between the fins, and the relative humidity gradually decreases accordingly.
  • the moisture in the air is adsorbed by the adsorbent.
  • the amount of water adsorbed on the portion located on the downstream side of the air flow is smaller than that on the upstream side of the air flow. Then, due to the uneven amount of water adsorbed in the adsorption heat exchanger, there was a problem that the water adsorption performance in the adsorption heat exchange was not sufficiently exhibited!
  • the present invention has been made in view of the above problems, and an object of the present invention is to provide a humidity control apparatus having an adsorption heat exchanger, in which the moisture adsorption performance of the adsorption heat exchanger is sufficiently improved. There is something to show.
  • Each of the first to fifth inventions includes an adsorption heat exchanger (20) provided with a plurality of fins (30) carrying an adsorbent on the surface and a plurality of heat medium flow paths through which a heat medium flows.
  • adsorption heat exchanger (20) provided with a plurality of fins (30) carrying an adsorbent on the surface and a plurality of heat medium flow paths through which a heat medium flows.
  • air passing through the adsorption heat exchanger (20) is adsorbed on the fin (30) surface by the adsorbent. It is intended for humidity control equipment that adjusts humidity by contact.
  • the temperature difference between the air passing through the adsorption heat exchanger (20) and the fins (30) is changed from the upstream side of the air flow to the downstream side.
  • the flow rate of the heat medium is different between the heat medium flow path located on the upstream side of the air flow and the heat medium flow path located on the downstream side so as to be averaged toward the air flow.
  • the heat medium flow path located on the upstream side of the airflow is more heat medium flow path than the heat medium flow path located on the downstream side.
  • the flow rate of the water is decreasing.
  • the temperature difference between the air passing through the adsorption heat exchanger (20) and the fins (30) is reduced from the upstream side of the airflow to the downstream side. So that the heat medium flow path located upstream and the heat medium flow path located downstream of the air flow are equalized. The temperature of the flowing heat medium is different.
  • the fourth invention provides a cooling medium for supplying heat to the adsorption heat exchanger (20) during the adsorption operation for adsorbing moisture in the air to the adsorption heat exchanger (20).
  • the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the upstream side of the airflow is higher than that of the heat medium flow path located on the downstream side of the air flow.
  • the heat exchange medium for supplying heat to the adsorption heat exchanger (20) is supplied to the adsorption heat exchanger (20) during the regeneration operation for desorbing water.
  • the temperature of the heat medium flowing through the heat medium flow path located on the upstream side of the heat medium is lower than that of the heat medium flow path located on the downstream side.
  • the adsorption heat exchanger (20) includes a heat transfer tube (40) forming a heat medium flow path.
  • the adsorption heat exchanger (20) is composed of a plurality of fin 'and' tubes.
  • the adsorption heat exchanger (20) has a row of heat transfer tubes (40) arranged at a constant pitch in a direction orthogonal to the air passage direction. 41, 42, 43) are formed, and each tube row (41, 42, 43) is arranged along the air passage direction.
  • the adsorption heat exchanger (20) is connected and the refrigerant filled as a heat medium is circulated.
  • the refrigerant circuit (10) is provided to perform a refrigeration cycle.
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided in the humidity control device.
  • a heating or cooling heat medium is supplied to the heat medium passage of the adsorption heat exchanger (20).
  • the heating medium for heating is supplied to the heat medium flow path
  • the adsorbent on the fin (30) surface is heated
  • the heating medium for cooling is supplied to the heat medium flow path
  • the adsorbent on the fin (30) surface is cooled. Is done.
  • air is sent into the adsorption heat exchanger (20), and comes into contact with the adsorbent on the fin (30) surface.
  • the air that comes into contact with the adsorbent in the adsorption heat exchange (20) is dehumidified by removing moisture from the adsorbent, or is humidified by adding moisture desorbed from the adsorbent.
  • the humidity control device controls the humidity of the air by bringing the air into contact with the adsorbent in the adsorption heat exchanger (20).
  • the temperature of the fins (30) in the adsorption heat exchange (20) depends on the heat in the heat medium passage. It is affected by the flow rate of the medium.
  • the temperature of the fins (30) in the state where the heating medium for heating is supplied to the heating medium flow path is higher in the flow rate of the heating medium and in the portion located near the heating medium flow path.
  • the flow rate of the heat medium is higher than that of the portion located near the heat medium flow path where the flow rate is low.
  • the temperature of the fins (30) in a state where the cooling medium is supplied to the heating medium flow path is such that the flow rate of the heating medium is large, and the portion located near the heating medium flow path has a lower temperature.
  • the flow rate is lower than that of the portion located near the heat medium flow path where the flow rate is low.
  • the flow rate of the heat medium is different between the heat medium flow path located on the upstream side of the air flow and the heat medium flow path located on the downstream side. ing.
  • the temperature of the fins (30) in the adsorption heat exchanger (20) is affected by the flow rate of the heat medium in the heat medium flow path. Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature of the fins (30) is different between the upstream side and the downstream side of the air flow.
  • the heat medium flow rate in the heat medium flow path located on the upstream side of the air flow in the heat medium flow path located on the downstream side is It is less than the flow rate.
  • the temperature of the fins (30) in the adsorption heat exchange (20) is affected by the flow rate of the heat medium in the heat medium flow path.
  • the temperature of the fins (30) is relatively low on the upstream side of the air and relatively high on the downstream side, while the adsorption heat exchanger (20 The temperature of the air gradually rises while passing through).
  • the temperature of the fins (30) increases relatively upstream of the air and decreases relatively downstream, while the temperature of the adsorption heat exchanger (20) increases. ), The temperature of the air gradually decreases. Therefore, in the humidity control apparatus of the present invention, the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the airflow in the adsorption heat exchanger (20).
  • the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the upstream side of the airflow and the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the downstream side are reduced. It is different.
  • the temperature of the fins (30) in adsorption heat exchange (20) depends on the heat medium flowing through the heat medium flow path. Temperature. Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature of the fins (30) is different between the upstream side and the downstream side of the air flow.
  • the upstream of the air flow in the adsorption heat exchanger (20) can be set.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the side to the downstream side.
  • the air and the fins (30) extend from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20). ) Is averaged, whereby the amount of moisture adsorbed on the fins (30) from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20) is averaged. This will be described.
  • the adsorption heat exchanger when supplying a heat medium for cooling to the heat medium flow path of the adsorption heat exchanger (20) to adsorb moisture in the air to the adsorbent on the fins (30), the adsorption heat exchanger ( The air passing through 20) is deprived of heat and moisture by the adsorption heat exchanger (20) during that time.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20), and the air temperature has already decreased to some extent.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is secured downstream of the airflow.
  • the cooling of the air ensures that the decrease in the relative humidity of the air is suppressed, and the fin (30) adsorbs moisture to the adsorbent on the surface.
  • the amount is secured. Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the amount of adsorbed water on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchanger (20) when supplying a heat medium for heating to the heat medium flow path of the adsorption heat exchanger (20) to desorb water from the adsorbent on the fins (30), the adsorption heat exchanger (20) In the meantime, the air passing through is subjected to heat and moisture from the adsorption heat exchange (20).
  • the humidity control unit the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the airflow in the adsorption heat exchanger (20), and the air temperature has already increased to some extent. The temperature difference between the air and the fins (30) is ensured even downstream of the airflow.
  • the increase in the relative humidity of the air is suppressed by reliably heating the air, and the adsorbent force on the fin (30) surface is released.
  • the amount of water to be released is secured.
  • fins The amount of water desorbed from the air flow is averaged, and then when the water in the air is adsorbed by the adsorption heat exchanger (20), the fins (30 ) Is averaged.
  • the adsorption operation is performed in the adsorption heat exchanger (20).
  • a heat medium for cooling is supplied to the heat medium passage of the adsorption heat exchanger (20), and moisture in the air is adsorbed by the adsorption heat exchanger (20).
  • the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the upstream side of the air flow is lower than the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the downstream side of the air flow. Too high!
  • the temperature of the fins (30) becomes relatively high on the upstream side of the air and relatively low on the downstream side, while the temperature of the air is reduced while passing through the adsorption heat exchange (20). The temperature gradually decreases. Then, in the humidity control apparatus during the adsorption operation, the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20).
  • the air passing through the adsorption heat exchanger (20) is deprived of heat and moisture by the adsorption heat exchanger (20) during that time.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20), and the air temperature has already decreased to some extent.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is secured downstream of the airflow.
  • the cooling of the air is reliably performed, so that the decrease in the relative humidity of the air is suppressed, and the amount of water adsorbed on the fin (30) surface by the adsorbent is reduced. Is secured. Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the amount of adsorbed water on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the regeneration operation is performed in the adsorption heat exchanger (20).
  • a heat medium for heating is supplied to the heat medium flow path of the adsorption heat exchanger (20), and moisture in the air is adsorbed by the adsorption heat exchanger (20).
  • the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the upstream side of the air flow is lower than the temperature of the heat medium flowing in the heat medium flow path located on the downstream side of the air flow. Too low!
  • the temperature of the fins (30) is relatively low on the upstream side of the air and relatively high on the downstream side, while the air is passing through the adsorption heat exchanger (20). The temperature gradually rises go. Then, in the humidity control apparatus during the adsorption operation, the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20).
  • the air passing through the adsorption heat exchanger (20) is supplied with heat and moisture from the adsorption heat exchanger (20) during that time.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20), and the air temperature has already increased to some extent.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is secured downstream of the airflow. Therefore, even in the downstream portion of the airflow in the adsorption heat exchange (20), the heating of the air is reliably performed, so that the rise in the relative humidity of the air is suppressed, and the fin (30) desorbs from the adsorbent on the surface.
  • the adsorption heat exchanger (20) the amount of water desorbed from the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow, and thereafter, the water in the air is subjected to the adsorption heat exchange.
  • the amount of adsorbed water on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchanger (20) is configured by the fin 'and' tube heat exchanger.
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with a plurality of heat transfer tubes (40).
  • a plurality of tube rows (41, 42, 43) are formed.
  • Each tube row (41, 42, 43) is composed of a plurality of heat transfer tubes (40).
  • a plurality of heat transfer tubes (40) are arranged at regular intervals in a direction orthogonal to the air passage direction.
  • a plurality of heat transfer tubes (40) are arranged in a row of tubes (41, 42, 43) along the direction of the air flow.
  • a heat medium channel is formed by the heat transfer tube (40) constituting the heat transfer medium.
  • the humidity control device is provided with the refrigerant circuit (10).
  • a refrigeration cycle is performed by circulating the refrigerant.
  • the refrigerant circuit (10) is provided with an adsorption heat exchanger (20).
  • the refrigerant circulating in the refrigerant circuit (10) is supplied to the adsorption heat exchanger (20) as a heat medium.
  • the amount of moisture adsorbed on the fins (30) in the adsorption heat exchanger (20) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow. . this Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the amount of water adsorbed on the adsorbent has been reduced in the past, and the downstream side of the airflow was almost the same as the upstream side of the airflow. It is possible to secure a water adsorption amount. Therefore, according to the present invention, it is possible to sufficiently exhibit the water adsorption amount in each part of the adsorption heat exchange (20), and it is possible to increase the water adsorption capacity of the adsorption heat exchange (20).
  • FIG. 1 is a refrigerant circuit diagram showing a configuration and an operation of a refrigerant circuit according to a first embodiment, where (A) shows a state during a first operation, and (B) shows a state during a second operation. It shows the state inside.
  • FIG. 2 is a perspective view of an adsorption heat exchanger according to Embodiment 1.
  • FIG. 3 is a side view of the adsorption heat exchanger of Embodiment 1 as viewed from the U-tube side.
  • FIG. 4 is a schematic side view of the adsorption heat exchanger of Embodiment 1 as viewed from the short side force of the fin.
  • FIG. 5 is a schematic side view of an adsorption heat exchanger according to a modified example of Embodiment 1 as viewed from the short side of the fin.
  • FIG. 6 is a schematic side view of the adsorption heat exchanger of Embodiment 2 as viewed from the short side force of the fin.
  • FIG. 7 is a schematic side view of an adsorption heat exchanger according to a modification of the second embodiment as viewed from the short side of the fin.
  • FIG. 8 is a schematic side view of the adsorption heat exchanger of Embodiment 3 as viewed from the short side force of the fin.
  • FIG. 9 is a schematic side view of an adsorption heat exchanger according to a modified example of Embodiment 3 as viewed from the short side of the fin.
  • FIG. 10 is a schematic perspective view of an adsorption heat exchanger according to another embodiment.
  • FIG. 11 is a schematic perspective view of a heat transfer tube provided in an adsorption heat exchanger of another embodiment.
  • FIG. 12 is a schematic perspective view of a fin provided in an adsorption heat exchanger of another embodiment. Explanation of reference numerals
  • Embodiment 1 of the present invention will be described.
  • the humidity control apparatus of the present embodiment is configured to be able to perform a dehumidifying operation for supplying dehumidified air to a room and a humidifying operation for supplying humidified air to a room.
  • the humidity control device includes a refrigerant circuit (10) as a heat medium circuit.
  • the refrigerant circuit (10) includes a first adsorbing member (11), a second adsorbing member (12), a compressor (13), a four-way switching valve (14), and an electric expansion valve ( 15) is a closed circuit provided.
  • the refrigerant circuit (10) is filled with a refrigerant as a heat medium.
  • a vapor compression refrigeration cycle is performed by circulating the charged refrigerant.
  • Each of the first adsorption member (11) and the second adsorption member (12) is constituted by an adsorption heat exchanger (20). The details of the adsorption heat exchange (20) will be described later.
  • the compressor (13) has a discharge side connected to a first port of the four-way switching valve (14) and a suction side connected to a second port of the four-way switching valve (14). Each is connected to a port.
  • One end of the first suction member (11) is connected to a third port of the four-way switching valve (14).
  • the other end of the first adsorption member (11) is connected to one end of the second adsorption member (12) via the electric expansion valve (15).
  • the other end of the second suction member (12) is connected to a fourth port of the four-way switching valve (14).
  • the four-way switching valve (14) is in a first state in which the first port and the third port are in communication and the second port and the fourth port are in communication (the state shown in Fig. 1 (A)). Can be switched to the second state (the state shown in Fig. 1 (B)) where the first and fourth ports communicate and the second and third ports communicate. .
  • each of the first adsorbing member (11) and the second adsorbing member (12) is an adsorbent heat exchanger.
  • the adsorption heat exchanger (20) is a so-called cross-fin type fin 'and' tube heat exchanger.
  • the adsorption heat exchanger (20) includes a plurality of heat transfer tubes (40) made of copper and fins (30) made of aluminum.
  • the fins (30) are each formed in a rectangular plate shape, and are arranged at regular intervals.
  • Each heat transfer tube (40) is formed in a straight tube shape and penetrates fins (30) arranged at regular intervals. That is, in the adsorption heat exchanger (20), many fins (30) are arranged at equal intervals along the axial direction of each heat transfer tube (40).
  • an adsorption layer is formed on the surface of each fin (30).
  • This adsorbing layer is composed of an adsorbent made of powdery zeolite and a binder having urethane resin and the like.
  • the zeolite particles constituting the adsorbent are bonded to other zeolite particles and fins (30) by a binder.
  • the adsorbent provided in the adsorption layer is not limited to zeolite.
  • Various materials such as silica gel, activated carbon, and organic polymer materials having a hydrophilic functional group may be provided as the adsorbent in the adsorption layer.
  • the arrangement of the heat transfer tubes (40) is a so-called staggered arrangement. Specifically, in the adsorption heat exchange (20), the heat transfer tubes (40) are arranged at a predetermined pitch along the long sides of the fins (30). In the adsorption heat exchanger (20), the heat transfer tubes (40) are arranged at a predetermined pitch along the short sides of the fins (30).
  • the pitch of the heat transfer tubes (40) in the long side direction of the fin (30) is a so-called step pitch, and the pitch of the heat transfer tubes (40) in the short side direction of the fin (30) is a so-called row pitch.
  • a group of heat transfer tubes (40) arranged in a line along the long side of the fins (30) constitutes one tube row.
  • Three (41, 42, 43) are formed. Adjacent ones of the three rows (41, 42, 43) are shifted by half the step pitch in the longitudinal direction of the fin (30).
  • adjacent heat transfer tubes (40) are connected to each other by U-shaped U tubes (45). Nose is formed.
  • the one located at the most upstream side left side in FIG.
  • the third tube row (43) of the air flow constitutes the first pipe row (41), and the one located immediately after that is the first pipe row (41).
  • the second tube row (42) is formed, and the one located at the most downstream side (right side in FIG. 3) of the air flow forms the third tube row (43).
  • a first row portion (21), a second row portion (22), and a third row portion (23) are formed in this order along the left direction (the left direction is also the right direction in FIG. 3).
  • the portion extending from the leading edge to the middle between the first tube row (41) and the second tube row (42) becomes the first row portion (21)
  • the part extending from the middle of the pipe row (41) and the second pipe row (42) to the middle of the second pipe row (42) and the third pipe row (43) becomes the second row portion (22)
  • the portion extending between the rear end of the intermediate force between the row (42) and the third tube row (43) is the third row portion (23).
  • the first row part (21) and the second row part (22) are directed in order from the upstream side of the air flow to the downstream side (the left side force is also the right side in Fig. 3). And a third row portion (23) are formed.
  • the adsorption heat exchanger (20) as the first adsorption member (11) or the second adsorption member (12) has the other end of the first tube row (41) connected to the electric expansion valve (15).
  • the other end of the third tube row (43) is connected to the four-way switching valve (14).
  • This humidity control apparatus alternately repeats the first operation and the second operation at predetermined time intervals (for example, every five minutes) during both the dehumidifying operation and the humidifying operation.
  • the humidity control device takes in outdoor air (OA) as the first air and room air (RA) as the second air during the dehumidifying operation.
  • the humidifying device takes in indoor air (RA) as the first air and outdoor air (OA) as the second air during the humidification operation.
  • the first operation will be described.
  • the second air force is supplied to the first adsorbing member (11), and the first air is supplied to the second adsorbing member (12).
  • a regeneration operation for the first adsorption member (11) and an adsorption operation for the second adsorption member (12) are performed.
  • the four-way switching valve (14) is set to the first state.
  • the compressor (13) When the compressor (13) is operated, the refrigerant circulates in the refrigerant circuit (10) to perform refrigeration.
  • the first adsorption member (11) functions as a condenser
  • the second adsorption member (12) functions as an evaporator.
  • the refrigerant discharged from the compressor (13) radiates heat and condenses in the first adsorbing member (11).
  • the refrigerant condensed by the first adsorption member (11) is decompressed when passing through the electric expansion valve (15), and then absorbs heat by the second adsorption member (12) and evaporates.
  • the refrigerant evaporated by the second adsorption member (12) is sucked into the compressor (13), compressed, and discharged again by the compressor (13).
  • the adsorption layer on the surface of the fin (30) is heated by the refrigerant in the heat transfer tube (40), and the heated adsorption layer The water desorbed from the air is given to the second air.
  • the second adsorbing member (12) also composed of adsorption heat exchange (20), moisture in the first air is adsorbed on the adsorption layer on the fin (30) surface, and the generated heat of adsorption is transferred to the heat transfer tube (40). Heat is absorbed by the refrigerant in parentheses.
  • the first air dehumidified by the second adsorbing member (12) is supplied to the room, and the desorbed water is removed together with the second air by the first adsorbing member (11). Is discharged to On the other hand, during the humidifying operation, the second air humidified by the first adsorbing member (11) is supplied into the room, and the first air deprived of moisture by the second adsorbing member (12) is discharged outside the room. You.
  • the second operation will be described.
  • the first air force is supplied to the first suction member (11), and the second air is supplied to the second suction member (12).
  • the regeneration operation of the second adsorption member (12) and the adsorption operation of the first adsorption member (11) are performed. Done.
  • the four-way switching valve (14) is set to the second state.
  • the compressor (13) When the compressor (13) is operated, the refrigerant circulates in the refrigerant circuit (10) to perform refrigeration.
  • the second adsorption member (12) functions as a condenser, and the first adsorption member (11) functions as an evaporator.
  • the refrigerant discharged from the compressor (13) also releases heat and condenses in the second adsorbing member (12).
  • the refrigerant condensed by the second adsorption member (12) is decompressed when passing through the electric expansion valve (15), and then absorbs heat by the first adsorption member (11) and evaporates.
  • the refrigerant evaporated by the first adsorption member (11) is sucked into the compressor (13), compressed, and discharged again by the compressor (13).
  • the second adsorption member (12) constituted by the adsorption heat exchanger (20
  • the adsorption layer on the surface of the fin (30) is heated by the refrigerant in the heat transfer tube (40), and the heated adsorption layer
  • the water desorbed from the air is given to the second air.
  • the first adsorbing member (11) also constituted by adsorption heat exchange (20)
  • moisture in the first air is adsorbed on the adsorption layer on the surface of the fin (30), and the generated heat of adsorption is transferred to the heat transfer tube (40). Heat is absorbed by the refrigerant in parentheses.
  • the first air dehumidified by the first adsorbing member (11) is supplied into the room, and the moisture desorbed from the second adsorbing member (12) is discharged together with the second air to the outside of the room. Is discharged to On the other hand, during the humidifying operation, the second air humidified by the second adsorbing member (12) is supplied into the room, and the first air deprived of moisture by the first adsorbing member (11) is discharged outside the room. You.
  • the adsorption heat exchanger (20) constituting the first adsorption member (11) and the second adsorption member (12) functions as an evaporator
  • Moisture in the air is adsorbed to the exchanger (20).
  • Low-pressure refrigerant is supplied to the adsorption heat exchanger (20) functioning as an evaporator as a heat medium for cooling.
  • the process of adsorbing moisture in the air to the adsorption heat exchanger (20) serving as an evaporator will be described with reference to FIG.
  • the refrigerant depressurized by the electric expansion valve (15) is introduced into the first tube row (41).
  • the first tube row (41) part of the liquid refrigerant absorbs heat and evaporates.
  • the refrigerant having passed through the first tube row (41) is further decompressed by the first capillary tube (51) and is introduced into the second tube row (42).
  • the second tube row (42) part of the liquid refrigerant absorbs heat and evaporates .
  • the evaporation temperature of the refrigerant in the second tube row (42) is lower than the evaporation temperature of the refrigerant in the first tube row (41).
  • the refrigerant that has passed through the second tube row (42) is further decompressed by the second capillary tube (52) and is introduced into the third tube row (43).
  • the remaining liquid refrigerant absorbs heat and evaporates.
  • the evaporation temperature of the refrigerant in the third tube array (43) is lower than the evaporation temperature of the refrigerant in the second tube array (42).
  • the refrigerant evaporates in the order of the first tube row (41), the second tube line (42), and the third tube line (43). The temperature goes down. Then, in the adsorption heat exchanger (20), which is an evaporator, the temperature of the fins (30) increases in the order of the first row (21), the second row (22), and the third row (23). Going low.
  • the air sent into the adsorption heat exchanger (20) flows into the space between the fins (30), and the first row portion (21), the second row portion (22), and the third row portion (23). , In order, and the temperature decreases in the process. In other words, in the adsorption heat exchange (20) serving as an evaporator, the temperature of the fins (30) and the temperature of the air gradually decrease from the upstream side to the downstream side of the air flow, and the air flow is reduced. The temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side.
  • the air passing through the adsorption heat exchanger (20) serving as an evaporator is deprived of heat and moisture by the adsorption heat exchanger (20) during that time.
  • the humidity controller the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchanger (20), and the air temperature has already dropped to some extent.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is ensured also on the downstream side of the air flow.
  • the cooling of the air is reliably performed, so that the decrease in the relative humidity of the air is suppressed, and the adsorption of moisture to the adsorbent on the fin (30) surface is suppressed. Quantity is secured. For this reason, in the adsorption heat exchanger (20), the amount of adsorbed water on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchange (20) constituting the first adsorption member (11) and the second adsorption member (12) functions as a condenser, and the adsorption heat exchange is performed. Water desorbs from (20).
  • a medium is supplied as a heating medium for heating.
  • the refrigerant discharged by the compressor (13) is introduced into the third tube row (43).
  • part of the gas refrigerant releases heat and condenses.
  • the refrigerant that has passed through the third tube row (43) is further reduced in pressure by the second capillary tube (52), and is then introduced into the second tube row (42).
  • the second tube row (42) a part of the gas refrigerant releases heat and condenses.
  • the condensation temperature of the refrigerant in the second tube row (42) is lower than the condensation temperature of the refrigerant in the third tube row (43).
  • the refrigerant that has passed through the second tube row (42) is further decompressed by the first capillary tube (51) and is introduced into the first tube row (41).
  • the remaining gas refrigerant dissipates heat and condenses.
  • the condensation temperature of the refrigerant in the first tube row (41) is lower than the condensation temperature of the refrigerant in the second tube row (42).
  • the refrigerant evaporation temperature in the order of the first pipe row (41), the second pipe row (42), and the third pipe row (43). Is getting higher.
  • the adsorption heat exchanger (20) which is a condenser the temperature of the fins (30) is increased in the order of the first row (21), the second row (22), and the third row (23). Going high.
  • the air sent into the adsorption heat exchanger (20) flows into the space between the fins (30), and the first row portion (21), the second row portion (22), and the third row portion (23). , And the temperature rises in the process.
  • the adsorption heat exchange (20) serving as a condenser the temperature of the fins (30) and the temperature of the air gradually increase from the upstream side to the downstream side of the air flow, so that the air flow The temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side.
  • the humidity control device Power Heat and moisture are applied.
  • the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow in the adsorption heat exchange (20). Downstream of the flow, a temperature difference between the air and the fins (30) is ensured. Therefore, even in the downstream portion of the air flow in the adsorption heat exchanger (20), the heating of the air is reliably performed, thereby suppressing an increase in the relative humidity of the air, and the adsorbent force on the surface of the fin (30) is desorbed. A sufficient amount of water is secured.
  • the heat of adsorption In the exchanger (20) the amount of water desorbed from the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow, and then the water in the air is transferred to the adsorption heat exchanger (20). At the time of adsorption, the amount of water adsorbed on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchanger (20) is configured such that the amount of water adsorbed on the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow. Have been. For this reason, in the adsorption heat exchange (20), the amount of water adsorbed on the adsorbent has been reduced in the past! / The downstream side of the airflow was almost the same as the upstream side of the airflow. It is possible to secure a certain amount of water adsorption. Therefore, according to the present embodiment, it is possible to sufficiently exhibit the water adsorption amount in each part of the adsorption heat exchange (20), and to increase the water adsorption capacity of the adsorption heat exchange (20). be able to.
  • the air when the temperature of the fins (30) is substantially constant from upstream to downstream of the air flow in the adsorption heat exchanger (20) serving as an evaporator, the air
  • the temperature of the fins (30) in the first row section (21) located upstream of the flow may fall below the dew point temperature of the air. If the temperature of the fin (30) falls below the dew point temperature of the air, dew condensation will occur on the surface of the fin (30), and drain water generated by condensation of moisture in the air will be discharged. Is required.
  • set the refrigerant evaporation temperature in all the pipe rows (41, 42, 43) to a relatively high temperature to form condensation on the fin (30) surface. Can be considered. However, if this measure is taken, the cooling of the air downstream of the air flow will be insufficient, and it may not be possible to secure a sufficient amount of water adsorbed on the fins (30).
  • the temperature of the fins (30) is set relatively high in the first row portion (21) through which the air having a relatively high dew point temperature passes.
  • the temperature of the fins (30) is set relatively low in the third row portion (23) through which air that has been dehumidified to some extent and whose dew point temperature has already decreased passes. Therefore, according to the present embodiment, it is possible to prevent drain water from being generated in the adsorption heat exchanger (20), and furthermore, to provide sufficient moisture even in the third row portion (23) located downstream of the air flow. The amount of adsorption can be secured. [0068] Modification of Embodiment 1
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with three tube rows, the number of the tube rows is merely an example.
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with four pipe rows, the four pipe rows (41 to 44) that are located at the most upstream side of the airflow are the first pipe row (41).
  • the pipe located immediately after the first pipe row (41) constitutes the second pipe row (42), and the pipe located immediately after the second pipe row (42) is the third pipe row (43). ),
  • the one located at the most downstream side of the air flow constitutes the fourth tube row (44).
  • a configuration in which these four tube rows (41 to 44) are connected in series to each other via a cable tube may be adopted.
  • Such a configuration may be adopted.
  • one end of the first pipe row (41) and one end of the second pipe row (42) are connected to one end of the third pipe row (43) and the other end. It is connected to one end of the four tube row (44) via a capillary tube (50).
  • the other end of the first pipe row (41) and the other end of the second pipe row (42) in the adsorption heat exchanger (20) are connected to the electric expansion valve (15).
  • the other end of the third tube row (43) and the other end of the fourth tube row (44) in the adsorption heat exchanger (20) are connected to the four-way switching valve (14).
  • the refrigerant decompressed by the electric expansion valve (15) is distributed to the first tube row (41) and the second tube row (42). .
  • the first tube row (41) and the second tube row (42) a part of the liquid refrigerant absorbs heat and evaporates.
  • the refrigerant that has passed through the first tube row (41) and the refrigerant that has passed through the second tube row (42) are merged and the pressure is also reduced by the capillary tube (50).
  • the fourth row (44) In the third tube row (43) and the fourth tube row (44), the remaining liquid coolant absorbs heat and evaporates.
  • the refrigerant that has passed through the third tube row (43) and the refrigerant that has passed through the fourth tube row (44) are merged and sucked into the force compressor (13).
  • the refrigerant evaporation temperatures in the third tube row (43) and the fourth tube row (44) are equal to the first tube row (41) and the second tube row (42). Lower than the refrigerant evaporation temperature at Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the gas refrigerant discharged from the compressor (13) flows into the third tube row (43) and the fourth tube row (44). Distributed to 3rd tube row (43) and 4th tube row (44) Then, part of the gas refrigerant releases heat and condenses.
  • the refrigerant that has passed through the third tube row (43) and the refrigerant that has passed through the fourth tube row (44) are merged and the pressure is also reduced by the capillary tube (50), and then the first tube row (41) And distributed to the second tube row (42). In the first tube row (41) and the second tube row (42), the remaining gas refrigerant dissipates heat and condenses.
  • the refrigerant that has passed through the first pipe row (41) and the refrigerant that has passed through the second pipe row (42) are combined and sent to the power electric expansion valve (15).
  • the refrigerant condensing temperature in the third tube row (43) and the fourth tube row (44) is increased by the first tube row (41) and the second tube row (42). Higher than the refrigerant condensation temperature at Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • Embodiment 2 of the present invention will be described.
  • the configuration of the adsorption heat exchange (20) in the first embodiment is changed.
  • the adsorption heat exchanger (20) of the present embodiment As shown in FIG. 6, in the adsorption heat exchanger (20) of the present embodiment, three pipe rows (41, 42, 43) are connected in parallel.
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with four cavities (51-54).
  • the first capillary tube (51) is connected to the first tube row (
  • a second capillary tube (52) is provided between one end of the second tube row (42) and one end of the second tube row (42).
  • the third capillary tube (53) is connected to the first tube row (53).
  • the fourth capillary tube (54) is connected to the second tube row (54).
  • a four-way switching valve (14) is provided between one end of the third tube row (43) and the second capillary tube (52) in the adsorption heat exchanger (20). ), And the other end of the first tube row (41) of the adsorption heat exchanger (20) and the third capillary tube (53) are connected to the electric expansion valve (15).
  • the refrigerant decompressed by the electric expansion valve (15) is distributed to the three pipe rows (41, 42, 43).
  • first tube row (41) The refrigerant first flows into first tube row (41). This refrigerant absorbs heat and evaporates while passing through the first tube row (41), and then passes through the first capillary tube (51) and the second capillary tube (52) in that order to reduce the pressure. Is done.
  • second tube row (42) ⁇
  • the refrigerant is depressurized by the third capillary tube (53), Flows into the second tube row (42).
  • This refrigerant absorbs heat and evaporates while passing through the second tube row (42), and then passes through the second capillary tube (52) and is decompressed.
  • To the third tube row (43) ⁇ The refrigerant passes through the third capillary tube (53) and the fourth capillary tube (54) in order, and is depressurized, and then the third tube line (43) ).
  • This refrigerant absorbs heat and evaporates while passing through the third tube row (43), and then merges with the refrigerant that has passed through the first tube row (41) and the second tube row (42) to form a compressor ( Inhaled to 13).
  • the refrigerant reduced in pressure only by the electric expansion valve (15) flows into the first tube row (41) to the electric expansion valve (15).
  • the refrigerant decompressed by the third capillary tube (53) flow to the second tube row (42), and the electric expansion valve (15), the third capillary tube (53) and the fourth capillary tube
  • the refrigerant decompressed in (54) is supplied to the third tube row (43).
  • the refrigerant evaporation temperature decreases in the order of the first tube row (41), the second tube row (42), and the third tube row (43). Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchanger (20) serving as an evaporator, the temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the refrigerant discharged from the compressor (13) is distributed to the three pipe rows (41, 42, 43).
  • Third tube row (43) The refrigerant first flows into third tube row (43). This refrigerant dissipates heat while passing through the third tube row (43) and is condensed, and then passes through the fourth capillary tube (54) and the third capillary tube (53) in order, and is decompressed.
  • Fourth capillary tube (54) and the third capillary tube (53) in order, and is decompressed.
  • the refrigerant is depressurized by the second capillary tube (52) and then flows into the second tube row (42).
  • the refrigerant radiates heat and condenses while passing through the second tube row (42), and then passes through the third capillary tube (53) and is decompressed.
  • Direction toward the first tube row (41) ⁇
  • the refrigerant passes through the second capillary tube (52) and the first capillary tube (51) and is decompressed, and then the first tube line (41) Flows into This refrigerant dissipates heat while passing through the first tube row (41) and condenses, and then merges with the refrigerant that has passed through the third tube row (43) and the second pipe row (42) to be electrically expanded and expanded. Sent to (15).
  • the refrigerant discharged from the compressor (13) is discharged from the compressor (13) to the third tube row (43).
  • the refrigerant decompressed in the second capillary tube (52) is discharged from the compressor (13) to the second tube row (42), and is discharged from the second capillary tube (52).
  • the refrigerant decompressed by the valve (52) and the first capillary tube (51) is supplied to the first tube row (41), respectively.
  • the refrigerant condensing temperature increases in the order of the first tube row (41), the second tube row (42), and the third tube row (43). Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchange (20) serving as the condenser, the temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with three tube rows, the number of the tube rows is merely an example.
  • the four pipe rows located at the most upstream side of the air flow constitute the first pipe row (41), and The one located immediately after the first row (41) constitutes the second row (42), and the one located immediately after the second row (42) constitutes the third row (43).
  • the one located at the most downstream side of the air flow constitutes the fourth tube row (44).
  • adsorption heat exchange (20) of the present modification a configuration in which these four pipe rows (41 to 44) are connected in parallel to each other may be adopted, but a configuration as shown in FIG. Is also good. Specifically, in the adsorption heat exchanger (20) shown in the figure, one end of the first pipe row (41) and one end of the second pipe row (42) are connected to the third pipe row (43). One end and one end of the fourth tube row (44) are connected via a first capillary tube (51).
  • the other end of the first tube row (41) and the other end of the second tube row (42) are connected to the other end of the third tube row (43) and the fourth tube row ( The other end of 44) is connected via the second capillary tube (52).
  • the refrigerant circuit (10) between the other end of the first tube row (41) and the other end of the second tube row (42) in the adsorption heat exchanger (20) and the second capillary tube (52). are connected to the electric expansion valve (15), and the other end of the third tube row (43) and the other end of the fourth tube row (44) in the adsorption heat exchanger (20) and the first capillary tube ( 51) is connected to the four-way switching valve (14).
  • the refrigerant decompressed by the electric expansion valve (15) is divided into two parts.
  • One of the divided refrigerant is distributed to the first tube row (41) and the second tube row (42).
  • the liquid refrigerant absorbs heat and evaporates.
  • the refrigerant that has passed through the first tube row (41) and the refrigerant that has passed through the second tube row (42) are merged and decompressed by the force cavity tube (50).
  • the other of the divided refrigerant is the second capillary tube.
  • the pressure is reduced at (52) and distributed to the third tube row (43) and the fourth tube row (44).
  • the liquid refrigerant absorbs heat and evaporates.
  • the refrigerant that has passed through the third pipe row (43) and the refrigerant that has passed through the fourth pipe row (44) are combined, and after being combined, the refrigerant of the first pipe row (41) and the second pipe row (42) and furthermore They are merged and then sucked into the compressor (13).
  • the refrigerant evaporation temperature in the third tube row (43) and the fourth tube row (44) is reduced by the first tube row (41) and the second tube row (42). Lower than the refrigerant evaporation temperature at Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the gas refrigerant discharged from the compressor (13) is divided into two parts.
  • One of the divided refrigerant is distributed to a third tube row (43) and a fourth tube row (44).
  • the gas refrigerant releases heat and condenses.
  • the refrigerant that has passed through the third tube row (43) and the refrigerant that has passed through the fourth tube row (44) are merged and decompressed by the second capillary tube (52).
  • the other of the divided refrigerant is decompressed by the first capillary tube (51) and distributed to the first tube row (41) and the second tube row (42).
  • the gas refrigerant releases heat and condenses.
  • the refrigerant that has passed through the first pipe row (41) and the refrigerant that has passed through the second pipe row (42) merge and then further merge with the refrigerant from the third pipe row (43) and the fourth pipe row (44). Then, it is sent to the electric expansion valve (15).
  • the refrigerant condensing temperature in the third tube row (43) and the fourth tube row (44) is increased by the first pipe row (41) and the second pipe row (42). Higher than the refrigerant condensation temperature at Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the temperature difference between the air and the fins (30) is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • Embodiment 3 of the present invention will be described.
  • the configuration of the adsorption heat exchange (20) in the first embodiment is changed.
  • the adsorption heat exchange (20) of the present embodiment three tube rows (41, 42, 43) are connected in parallel.
  • the adsorption heat exchange (20) is provided with two cavity tubes (51, 52).
  • the first capillary tube (51) is connected between one end of the first tube row (41) and one end of the second tube row (42), and the second capillary tube (52) is connected to the second tube row (52).
  • the four-way switching valve (14) is provided between one end of the third tube row (43) and the second capillary tube (52) in the adsorption heat exchanger (20). ), And the other end of each tube row (41 to 43) in the adsorption heat exchanger (20) is connected to the electric expansion valve (15).
  • the refrigerant decompressed by the electric expansion valve (15) is distributed to the three pipe rows (41, 42, 43).
  • the refrigerant flowing into the first tube row (41) absorbs heat and evaporates while passing through the first tube row (41), and thereafter, the first and second capillary tubes (51) and (52). ) In order.
  • the refrigerant that has flowed into the second tube row (42) absorbs heat and evaporates while passing through the second tube row (42), and then passes through the second capillary tube (52).
  • the refrigerant flowing into the third tube row (43) absorbs heat and evaporates while passing through the third tube row (43), and then flows through the first tube row (41) and the second pipe row (42).
  • the refrigerant merges with the passed refrigerant and is sucked into the compressor (13).
  • the supplied refrigerant is divided into three, and the first refrigerant of the divided refrigerant is divided into the first tube row (41) And the first refrigerant tube (51) and the second capillary tube (52), and the second refrigerant passes through the second tube row (42) and the second capillary tube (52).
  • the third refrigerant passes only through the third tube row (43). Therefore, in the adsorption heat exchange (20), the refrigerant flow increases in the order of the first tube row (41), the second tube row (42), and the third tube row (43).
  • the temperature of the fins (30) becomes lower near the pipe rows (41 to 43) where the refrigerant flow rate is higher. Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchanger (20) serving as the evaporator, the temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the refrigerant discharged from the compressor (13) is distributed to the three pipe rows (41, 42, 43).
  • the refrigerant that has flowed into the third tube row (43) radiates heat and condenses while passing through the third tube row (43).
  • the refrigerant passes through the second capillary tube (52) and flows into the second tube row (42).
  • the refrigerant releases heat and condenses while passing through the second tube row (42).
  • Direction toward the first tube row (41) The refrigerant flows through the second cavity tube (52) and the first cavity tube (51) in order and flows into the first tube line (41).
  • This refrigerant dissipates heat while passing through the first tube row (41) and condenses, and then passes through the third tube row ( The refrigerant that has passed through 43) and the second row of tubes (42) merges and is sent to the electric expansion valve (15).
  • the supplied refrigerant is divided into three, and the first refrigerant of the divided refrigerant is supplied to the second capillary tube. (52), the first capillary tube (51) and the first tube row (41), and the second refrigerant passes through the second capillary tube (52) and the second tube row (42).
  • the third refrigerant passes only through the third tube row (43). For this reason, in this adsorption heat exchanger (20), the refrigerant flow rate increases in the order of the first tube row (41), the second tube row (42), and the third tube row (43).
  • the temperature of the fins (30) becomes higher near the pipe rows (41 to 43) where the coolant flow rate is larger. Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchanger (20) serving as a condenser, the temperature difference between the fin (30) and the air from the upstream side to the downstream side of the air flow is averaged. .
  • the adsorption heat exchanger (20) is provided with three tube rows, the number of the tube rows is merely an example.
  • the four pipe rows located at the most upstream side of the air flow constitute the first pipe row (41), and The one located immediately after the first row (41) constitutes the second row (42), and the one located immediately after the second row (42) constitutes the third row (43).
  • the one located at the most downstream side of the air flow constitutes the fourth tube row (44).
  • adsorption heat exchange (20) of the present modification a configuration in which these four tube rows (41 to 44) are connected in parallel to each other may be adopted, but a configuration as shown in FIG. Is also good. Specifically, in the adsorption heat exchanger (20) shown in the figure, one end of the first pipe row (41) and one end of the second pipe row (42) and the third pipe row (43) One end and one end of the fourth tube row (44) are connected via a capillary tube (50).
  • a space between one end of 44) and the capillary tube (50) is connected to the four-way switching valve (14).
  • the refrigerant decompressed by the electric expansion valve (15) is divided into two parts.
  • One of the diverted refrigerants is distributed to the first pipe row (41) and the second pipe row (42). After being absorbed and evaporated, it passes through the capillary tube (50).
  • the other of the divided refrigerant is distributed to the third pipe row (43) and the fourth pipe row (44), and after absorbing heat and evaporating, the first pipe row (41) and the second pipe row (41).
  • the refrigerant further merges with the refrigerant of the line (42) and is sucked into the force compressor (13).
  • the supplied refrigerant is divided into two parts, and one of the divided refrigerant flows into the first tube row (41) or the second tube row. After passing through (42) and the cavity tube (50), the other of the divided refrigerant passes only through the third tube row (43) or the fourth tube row (44). For this reason, in this adsorption heat exchange (20), the third pipe row (43) and the fourth pipe row (44) have a higher refrigerant flow rate than the first pipe row (41) and the second pipe row (42). Increase.
  • the temperature of the fins (30) becomes lower as the flow rate of the refrigerant increases and near the pipe rows (41 to 44). Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchanger (20) serving as an evaporator, the temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the gas refrigerant discharged from the compressor (13) is divided into two parts.
  • One of the divided refrigerant is distributed to the third tube row (43) and the fourth tube row (44), and dissipates heat and condenses.
  • the other of the divided refrigerant passes through the cavity tube (50) and is distributed to the first tube row (41) and the second tube row (42).
  • the pipe row (43) and the fourth pipe row (44) are combined with the refrigerant of the force and sent to the electric expansion valve (15).
  • the supplied refrigerant is divided into two parts, and one of the divided refrigerant flows into the third tube row (43) or the fourth tube. Passing only through the row (44), the other of the divided refrigerant passes through the capillary tube (50) and the first pipe row (41) or the second pipe row (42). For this reason, in this adsorption heat exchange (20), the third pipe row (43) and the fourth pipe row (44) have a higher refrigerant flow rate than the first pipe row (41) and the second pipe row (42). Increase.
  • the temperature of the fins (30) becomes higher as the flow rate of the refrigerant increases and the pipe rows (41 to 44) become closer. Therefore, also in the present embodiment, in the adsorption heat exchanger (20) serving as a condenser, the temperature difference between the fin (30) and the air is averaged from the upstream side to the downstream side of the air flow.
  • the adsorption heat exchanger (20) may be constituted by so-called aluminum laminated heat exchange as shown in FIG.
  • the adsorption heat exchanger (20) of this modified example is provided with a plurality of aluminum heat transfer tubes (60) and a plurality of aluminum fins (62).
  • the adsorption heat exchange (20) is provided with two headers (63, 64).
  • the heat transfer tube (60) has a flat elliptical cross section.
  • heat passages (61) extending in the axial direction are formed in one heat transfer tube (60) in a row.
  • the flow passage (61) forms a heat medium passage.
  • the number of flow passages (61) formed in the heat transfer tube (60) is merely an example.
  • the fin (62) is formed by forming a thin and long sheet into a corrugated shape, and constitutes a so-called corrugated fin.
  • the heat transfer tubes (60) and the fins (62) are alternately laminated and joined to each other by brazing or the like. Also, in the adsorption heat exchange (20), headers (63, 64) are provided along the laminating direction of the heat transfer tubes (60) and the fins (62). One end of each heat transfer tube (60) is connected to the first header (63), and the other end is connected to the second header (64). In the adsorption heat exchanger (20), an adsorbent is carried on the surfaces of the heat transfer tubes (60) and the fins (62).
  • each of the heat transfer tubes (60) three flow passages (61) located at the most upstream side of the air flow correspond to the first passage group (66).
  • the three passages (61) formed and located immediately after the first passage group (66) form the second passage group (67), and the three passages (61) located at the most downstream side of the airflow. ) Form a third passage group (68).
  • each heat transfer tube (60) When the adsorption heat exchanger (20) is an evaporator, each heat transfer tube (60) has a first passage group (66), a second passage group (67), and a third passage group (68). The refrigerant evaporation temperature is set lower in this order.
  • each heat transfer tube (60) When the adsorption heat exchanger (20) is a condenser, each heat transfer tube (60) has a first passage group (66), a second passage group (67), and a third passage group (68). The refrigerant condensation temperature is set higher in this order. In this adsorption heat exchanger (20), the refrigerant flow rate in each heat transfer tube (60) is increased in the order of the first passage group (66), the second passage group (67), and the third passage group (68). You can! /
  • the present invention is useful for adsorption heat exchange in which an adsorbent is supported on fins.

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Abstract

　調湿装置の冷媒回路には、フィン・アンド・チューブ熱交換器からなる吸着熱交換器（20）が接続される。吸着熱交換器（20）では、空気流の上流側から下流側へ向かって順に、第１管列（41）と第２管列（42）と第３管列（43）とが配置される。三つの管列（41～43）は、キャピラリチューブ（51,52）を介して互いに直列接続される。吸着熱交換器（20）が蒸発器となる場合は、第１管列（41）、第２管列（42）、第３管列（43）の順に冷媒蒸発温度が低くなる。吸着熱交換器（20）が凝縮器となる場合は、第１管列（41）、第２管列（42）、第３管列（43）の順に冷媒凝縮温度が高くなる。そして、吸着熱交換器（20）では、そこを通過する空気とフィン（30）の温度差が、空気流の上流側から下流側に亘って平均化される。

Description

明 細 書
調湿装置
技術分野
[0001] 本発明は、通過する空気をフィン表面に担持された吸着剤と接触させる吸着熱交 を備え、この吸着熱交換器を用いて空気の湿度調節を行う調湿装置に関するも のである。
背景技術
[0002] 従来より、特許文献 1に開示されているように、フィンや伝熱管の表面に吸着剤を担 持する吸着熱交^^が知られている。また、この特許文献 1には、 2つの吸着熱交換 器を用いた除湿装置が開示されている。この除湿装置では、吸着側の吸着熱交 へクーリングタワーで冷却された冷却水を供給し、再生側の吸着熱交^^へ温熱供 給源からの温水を供給する。この除湿装置は、第 1の吸着熱交換器が吸着側となつ て第 2の吸着熱交^^が再生側となる動作と、第 1の吸着熱交^^が再生側となつ て第 2の吸着熱交^^が吸着側となる動作とを交互に繰り返す。そして、この除湿装 置は、吸着側の吸着熱交換器で空気を除湿し、再生側の吸着熱交換器で吸着剤を 再生する。
[0003] 上記除湿装置の動作について、第 1の吸着熱交換器へ冷却水が供給されて第 2の 吸着熱交換器へ温水が供給される状態を例に説明する。第 1の吸着熱交換器を通 過する空気は、フィンの間を通過する過程で水分を吸着剤に奪われて除湿される。 第 1の吸着熱交換器の伝熱管内を流れる冷却水は、空気中の水分が吸着剤へ吸着 される際に生じる吸着熱を吸熱する。また、伝熱管内の冷却水は、空気からも吸熱す る。一方、第 2の吸着熱交換器では、伝熱管内を流れる温水によって吸着剤やフィン の間を通過する空気が加熱される。そして、第 2の吸着熱交換器では、吸着剤から水 分が脱離し、この脱離した水分がフィンの間を通過する空気へ付与される。
特許文献 1：特開平 7— 265649公報
発明の開示
発明が解決しょうとする課題 [0004] 上述のように、吸着側の吸着熱交^^へ供給された空気は、フィンの間を通過する 過程で次第に水分を奪われてゆく。つまり、吸着側の吸着熱交換器を通過する空気 は、フィンの間を通過する過程で絶対湿度が次第に低下し、それに伴って相対湿度 も次第に低下してゆく。そして、一般的には、空気の相対湿度が低くなるほど、空気 中の水分が吸着剤に吸着されに《なる。このため、従来の吸着熱交換器では、空気 流の上流側に位置する部分に比べ空気流の下流側に位置する部分に吸着される水 分量が少なくなつていた。そして、吸着熱交換器における水分の吸着量が偏ることに 起因して、吸着熱交 における水分の吸着性能が充分に発揮されな!、と!、う問題 かあつた。
[0005] 本発明は、カゝかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、吸着熱 交換器を備える調湿装置において、吸着熱交換器における水分の吸着性能を充分 に発揮させること〖こある。
課題を解決するための手段
[0006] 第 1乃至第 5の各発明は、吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する 熱媒体流路とが複数ずつ設けられた吸着熱交換器 (20)を備え、上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると共に、該吸着熱交換 器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて調湿する調湿装置を 対象としている。
[0007] そして、第 1の発明は、上記吸着熱交換器 (20)では、該吸着熱交換器 (20)を通過 中の空気とフィン (30)の温度差が空気流の上流側から下流側にかけて平均化される ように、空気流の上流側に位置する熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで 熱媒体の流量が相違して 、るものである。
[0008] また、第 2の発明は、上記吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側に位置する熱 媒体流路の方が下流側に位置する熱媒体流路に比べて熱媒体の流量が少なくなつ ているものである。
[0009] また、第 3の発明は、上記吸着熱交換器 (20)では、該吸着熱交換器 (20)を通過中 の空気とフィン (30)の温度差が空気流の上流側から下流側にかけて平均化されるよ うに、空気流の上流側に位置する熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで 流通する熱媒体の温度が相違して 、るものである。
[0010] また、第 4の発明は、上記吸着熱交換器 (20)へ冷却用の熱媒体を供給して該吸着 熱交^^ (20)に空気中の水分を吸着させる吸着動作中には、空気流の上流側に位 置する熱媒体流路の方が下流側に位置する熱媒体流路に比べて流通する熱媒体 の温度が高くなつているものである。
[0011] また、第 5の発明は、上記吸着熱交換器 (20)へ加熱用の熱媒体を供給して該吸着 熱交 (20)力 水分を脱離させる再生動作中には、空気流の上流側に位置する 熱媒体流路の方が下流側に位置する熱媒体流路に比べて流通する熱媒体の温度 が低くなつて ヽるものである。
[0012] 第 6の発明は、上記第 1,第 2,第 3,第 4又は第 5の発明において、吸着熱交換器（ 20)は、熱媒体流路を形成する伝熱管 (40)が複数設けられたフィン 'アンド'チューブ 熱交換器により構成され、上記吸着熱交換器 (20)では、空気の通過方向と直交する 方向に伝熱管 (40)を一定のピッチで配置した管列 (41,42,43)が複数形成され、各管 列（41,42,43)が空気の通過方向に沿って並べられるものである。
[0013] 第 7の発明は、上記第 1,第 2,第 3,第 4又は第 5の発明において、吸着熱交換器（ 20)が接続されると共に熱媒体として充填された冷媒を循環させて冷凍サイクルを行 ぅ冷媒回路（10)が設けられるものである。
[0014] 一作用
上記第 1乃至第 5の各発明では、吸着熱交換器 (20)が調湿装置に設けられる。こ の調湿装置では、吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体 が供給される。熱媒体流路へ加熱用の熱媒体を供給すればフィン (30)表面の吸着 剤が加熱され、熱媒体流路へ冷却用の熱媒体を供給すればフィン (30)表面の吸着 剤が冷却される。また、調湿装置では、吸着熱交換器 (20)へ空気が送り込まれ、フィ ン (30)表面の吸着剤と接触する。吸着熱交 (20)において吸着剤と接触する空 気は、吸着剤に水分を奪われて除湿され、あるいは吸着剤から脱離した水分を付与 されて加湿される。このように、上記調湿装置は、吸着熱交換器 (20)において空気を 吸着剤と接触させることで、空気の湿度調節を行う。
[0015] ここで、吸着熱交 (20)におけるフィン (30)の温度は、熱媒体流路における熱 媒体の流量に影響される。例えば、熱媒体流路へ加熱用の熱媒体が供給される状 態でのフィン (30)の温度は、熱媒体の流量が多!、熱媒体流路の近傍に位置する部 分の方が熱媒体の流量が少ない熱媒体流路の近傍に位置する部分に比べて高くな る。また、熱媒体流路へ冷却用の熱媒体が供給される状態でのフィン (30)の温度は 、熱媒体の流量が多 、熱媒体流路の近傍に位置する部分の方が熱媒体の流量が 少ない熱媒体流路の近傍に位置する部分に比べて低くなる。
[0016] 上記第 1の発明において、吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側に位置する 熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで熱媒体の流量が相違している。上 述のように、吸着熱交換器 (20)におけるフィン (30)の温度は、熱媒体流路における 熱媒体の流量に影響される。このため、吸着熱交 (20)では、空気流の上流側と 下流側とでフィン (30)の温度が相違する。そして、吸着熱交換器 (20)を通過中の空 気の温度変化に対応して熱媒体流路における熱媒体の流量を設定すれば、吸着熱 交換器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度 差の平均化が図られる。
[0017] 上記第 2の発明において、吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側に位置する 熱媒体流路での熱媒体流量が下流側に位置する熱媒体流路での熱媒体流量よりも 少なくなつている。上述のように、吸着熱交^^ (20)におけるフィン (30)の温度は、 熱媒体流路における熱媒体の流量に影響される。熱媒体流路へ加熱用の熱媒体を 供給する場合は、フィン (30)の温度が空気の上流側で相対的に低くなつて下流側で 相対的に高くなる一方、吸着熱交換器 (20)を通過する間に空気の温度が次第に上 昇してゆく。熱媒体流路へ冷却用の熱媒体を供給する場合は、フィン (30)の温度が 空気の上流側で相対的に高くなつて下流側で相対的に低くなる一方、吸着熱交換 器 (20)を通過する間に空気の温度が次第に低下してゆく。従って、この発明の調湿 装置では、吸着熱交換器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気と フィン（30)の温度差の平均化が図られる。
[0018] 上記第 3の発明において、吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側に位置する 熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで流通する熱媒体の温度が相違して いる。吸着熱交翻 (20)におけるフィン (30)の温度は、熱媒体流路を流れる熱媒体 の温度に影響される。このため、吸着熱交 (20)では、空気流の上流側と下流側 とでフィン (30)の温度が相違する。そして、吸着熱交換器 (20)を通過中の空気の温 度変化に対応して熱媒体流路へ供給する熱媒体の温度を設定すれば、吸着熱交換 器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の 平均化が図られる。
[0019] 上述のように、上記第 1,第 2,第 3の発明の調湿装置では、吸着熱交換器 (20)に おける空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が 図られ、それによつて吸着熱交換器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘っ てフィン (30)に対する水分吸着量の平均化が図られる。この点について説明する。
[0020] 例えば、吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ冷却用の熱媒体を供給してフィン (30 )上の吸着剤に空気中の水分を吸着させる場合、吸着熱交換器 (20)を通過する空 気は、その間に熱と水分を吸着熱交換器 (20)に奪われてゆく。調湿装置では吸着熱 交換器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度 差の平均化が図られており、空気の温度が既にある程度低くなつた空気流の下流側 においても、空気とフィン (30)の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器 (20)に おける空気流の下流側部分においても、空気の冷却を確実に行うことによって空気 の相対湿度の低下が抑制され、フィン (30)表面の吸着剤に対する水分吸着量が確 保される。このため、吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つて フィン (30)に対する水分吸着量の平均化が図られる。
[0021] 一方、吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用の熱媒体を供給してフィン (30) 上の吸着剤から水分を脱離させる場合、吸着熱交換器 (20)を通過する空気は、その 間に吸着熱交 (20)から熱と水分を付与されてゆく。調湿装置では吸着熱交換 器 (20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の 平均化が図られており、空気の温度が既にある程度高くなつた空気流の下流側にお いても、空気とフィン (30)の温度差が確保される。従って、吸着熱交 (20)におけ る空気流の下流側部分においても、空気の加熱を確実に行うことによって空気の相 対湿度の上昇が抑制され、フィン (30)表面の吸着剤力 脱離する水分量が確保され る。このため、吸着熱交翻 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン（ 30)から脱離する水分量の平均化が図られ、その後に空気中の水分を吸着熱交換器 (20)に吸着させる際には、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する 水分吸着量の平均化が図られる。
[0022] 上記第 4の発明では、吸着熱交換器 (20)にお 、て吸着動作が行われる。吸着動作 中には、吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ冷却用の熱媒体が供給され、吸着熱交 換器 (20)に空気中の水分が吸着される。この吸着動作中において、吸着熱交換器（ 20)では、空気流の上流側に位置する熱媒体流路を流れる熱媒体の温度が下流側 に位置する熱媒体流路を流れる熱媒体の温度よりも高くなつて!ヽる。吸着熱交換器 ( 20)では、フィン (30)の温度が空気の上流側で相対的に高くなつて下流側で相対的 に低くなる一方、吸着熱交 (20)を通過する間に空気の温度が次第に低下して ゆく。そして、吸着動作中の調湿装置では、吸着熱交換器 (20)における空気流の上 流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0023] 調湿装置の吸着動作中において、吸着熱交換器 (20)を通過する空気は、その間 に熱と水分を吸着熱交換器 (20)に奪われてゆく。調湿装置では吸着熱交換器 (20) における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が 図られており、空気の温度が既にある程度低くなつた空気流の下流側においても、空 気とフィン (30)の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器 (20)における空気流 の下流側部分においても、空気の冷却を確実に行うことによって空気の相対湿度の 低下が抑制され、フィン (30)表面の吸着剤に対する水分吸着量が確保される。この ため、吸着熱交翻 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対 する水分吸着量の平均化が図られる。
[0024] 上記第 5の発明では、吸着熱交換器 (20)にお 、て再生動作が行われる。再生動作 中には、吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用の熱媒体が供給され、吸着熱交 換器 (20)に空気中の水分が吸着される。この吸着動作中において、吸着熱交換器（ 20)では、空気流の上流側に位置する熱媒体流路を流れる熱媒体の温度が下流側 に位置する熱媒体流路を流れる熱媒体の温度よりも低くなつて!ヽる。吸着熱交換器 ( 20)では、フィン (30)の温度が空気の上流側で相対的に低くなつて下流側で相対的 に高くなる一方、吸着熱交換器 (20)を通過する間に空気の温度が次第に上昇して ゆく。そして、吸着動作中の調湿装置では、吸着熱交換器 (20)における空気流の上 流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0025] 調湿装置の再生動作中において、吸着熱交換器 (20)を通過する空気は、その間 に吸着熱交換器 (20)から熱と水分を付与されてゆく。調湿装置では吸着熱交換器 ( 20)における空気流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均 化が図られており、空気の温度が既にある程度高くなつた空気流の下流側において も、空気とフィン (30)の温度差が確保される。従って、吸着熱交 (20)における空 気流の下流側部分においても、空気の加熱を確実に行うことによって空気の相対湿 度の上昇が抑制され、フィン (30)表面の吸着剤から脱離する水分量が確保される。 このため、吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30) から脱離する水分量の平均化が図られ、その後に空気中の水分を吸着熱交換器 (20 )に吸着させる際には、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する水 分吸着量の平均化が図られる。
[0026] 上記第 6の発明では、吸着熱交換器 (20)がフィン 'アンド'チューブ熱交換器によつ て構成される。吸着熱交換器 (20)には、複数の伝熱管 (40)が設けられる。この吸着 熱交翻(20)では、複数の管列 (41,42,43)が形成されている。各管列 (41,42,43)は 、それぞれ複数の伝熱管 (40)で構成されている。各管列 (41,42,43)では、複数の伝 熱管 (40)が空気の通過方向と直交する方向に一定間隔で配置されている。また、吸 着熱交 (20)では、複数の伝熱管 (40)力 なる管列 (41,42,43)が空気流の方向 に沿って配置され、これら管列 (41,42,43)を構成する伝熱管 (40)によって熱媒体流 路が形成される。
[0027] 上記第 7の発明では、調湿装置に冷媒回路（10)が設けられる。冷媒回路（10)では 、冷媒を循環させて冷凍サイクルが行われる。また、冷媒回路（10)には、吸着熱交換 器 (20)が設けられる。この吸着熱交換器 (20)へは、冷媒回路（10)を循環する冷媒 が熱媒体として供給される。
発明の効果
[0028] 上述したように、本発明の調湿装置では、吸着熱交換器 (20)における空気流の上 流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する水分吸着量の平均化が図られる。この ため、吸着熱交翻 (20)においては、従来であれば吸着剤に対する水分の吸着量 が減少してしまって!/、た空気流の下流側でも、空気流の上流側と概ね同じ程度の水 分吸着量を確保することが可能となる。従って、本発明によれば、吸着熱交 (20) の各部分にぉ 、て水分吸着量を充分に発揮させることができ、吸着熱交 (20)の 水分吸着能力を増大させることができる。
図面の簡単な説明
[図 1]図 1は、実施形態 1における冷媒回路の構成と動作を示す冷媒回路図であって 、（A)は第 1動作中の状態を示すものであり、（B)は第 2動作中の状態を示すものであ る。
[図 2]図 2は、実施形態 1における吸着熱交換器の斜視図である。
[図 3]図 3は、実施形態 1の吸着熱交換器を U管側力 見た側面図である。
[図 4]図 4は、実施形態 1の吸着熱交換器をフィンの短辺側力 見た概略側面図であ る。
[図 5]図 5は、実施形態 1の変形例の吸着熱交換器をフィンの短辺側から見た概略側 面図である。
[図 6]図 6は、実施形態 2の吸着熱交換器をフィンの短辺側力 見た概略側面図であ る。
[図 7]図 7は、実施形態 2の変形例の吸着熱交換器をフィンの短辺側から見た概略側 面図である。
[図 8]図 8は、実施形態 3の吸着熱交換器をフィンの短辺側力 見た概略側面図であ る。
[図 9]図 9は、実施形態 3の変形例の吸着熱交換器をフィンの短辺側から見た概略側 面図である。
[図 10]図 10は、その他の実施形態における吸着熱交換器の概略斜視図である。
[図 11]図 11は、その他の実施形態の吸着熱交換器に設けられる伝熱管の概略斜視 図である。
[図 12]図 12は、その他の実施形態の吸着熱交換器に設けられるフィンの概略斜視 図である。 符号の説明
10 冷媒回路
20 吸着熱交換器
30 フィン
40 伝熱管
41 第 1管列
42 第 2管列
43 第 3管列
44 第 4管列
発明を実施するための最良の形態
[0031] 以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
[0032] 《発明の実施形態 1》
本発明の実施形態 1について説明する。本実施形態の調湿装置は、除湿した空気 を室内へ供給する除湿運転と、加湿した空気を室内へ供給する加湿運転とが可能に 構成されている。
[0033] 上記調湿装置は、熱媒体回路としての冷媒回路（10)を備えている。図 1に示すよう に、この冷媒回路（10)は、第 1吸着部材 (11)、第 2吸着部材 (12)、圧縮機（13)、四 方切換弁（14)、及び電動膨張弁（15)が設けられた閉回路である。この冷媒回路（10 )には、熱媒体としての冷媒が充填されている。冷媒回路（10)では、充填された冷媒 を循環させることにより蒸気圧縮冷凍サイクルが行われる。また、第 1吸着部材（11)と 第 2吸着部材 (12)は、何れも吸着熱交換器 (20)によって構成されている。吸着熱交 翻 (20)の詳細につ 、ては後述する。
[0034] 上記冷媒回路（10)にお 、て、圧縮機（13)は、その吐出側が四方切換弁（14)の第 1のポートに、その吸入側が四方切換弁（14)の第 2のポートにそれぞれ接続されてい る。第 1吸着部材（11)の一端は、四方切換弁（14)の第 3のポートに接続されている。 第 1吸着部材 (11)の他端は、電動膨張弁 (15)を介して第 2吸着部材 (12)の一端に 接続されている。第 2吸着部材（12)の他端は、四方切換弁（14)の第 4のポートに接 続されている。 [0035] 上記四方切換弁（14)は、第 1のポートと第 3のポートが連通して第 2のポートと第 4 のポートが連通する第 1状態（図 1(A)に示す状態）と、第 1のポートと第 4のポートが 連通して第 2のポートと第 3のポートが連通する第 2状態（図 1(B)に示す状態）とに切 り換え可能となっている。
[0036] 上述のように、第 1吸着部材（11)及び第 2吸着部材（12)は、それぞれが吸着熱交
(20)によって構成されている。この吸着熱交^^ (20)について、図 2,図 3を参 照しながら説明する。
[0037] 図 2に示すように、吸着熱交^^ (20)は、いわゆるクロスフィン型のフィン 'アンド' チューブ熱交^器である。吸着熱交換器 (20)は、銅製の伝熱管 (40)とアルミニウム 製のフィン (30)とを複数ずつ備えている。フィン (30)は、それぞれが長方形板状に形 成され、一定の間隔で並べられている。各伝熱管 (40)は、直管状に形成され、一定 間隔で並べられたフィン (30)を貫通している。つまり、吸着熱交換器 (20)では、各伝 熱管 (40)の軸方向に沿って多数のフィン (30)が等間隔で配置されている。
[0038] 上記吸着熱交換器 (20)では、各フィン (30)の表面に吸着層が形成されている。こ の吸着層は、粉末状のゼォライトからなる吸着剤と、ウレタン榭脂等力もなるバインダ とによって構成されている。吸着層において、吸着剤を構成するゼオライト粒子は、 他のゼォライト粒子やフィン (30)に対してバインダによって接合されている。尚、吸着 層に設ける吸着剤は、ゼォライトに限られる訳ではない。吸着層には、シリカゲル、活 性炭、親水性の官能基を有する有機高分子材料など、各種の材料を吸着剤として設 けてもよい。
[0039] 図 3にも示すように、吸着熱交換器 (20)では、各伝熱管 (40)の配列がいわゆる千 鳥配列となっている。具体的に、この吸着熱交翻 (20)では、フィン (30)の長辺に沿 つて所定のピッチで伝熱管 (40)が配置されている。また、この吸着熱交換器 (20)で は、フィン (30)の短辺に沿っても所定のピッチで伝熱管 (40)が配置されている。フィ ン（30)の長辺方向における伝熱管（40)のピッチが 、わゆる段ピッチであり、フィン（ 30)の短辺方向における伝熱管（40)のピッチがいわゆる列ピッチである。
[0040] 上記吸着熱交換器 (20)では、フィン (30)の長辺に沿って一列に並んだ一群の伝 熱管 (40)が 1つの管列を構成している。この吸着熱交翻 (20)では、このような管列 (41,42,43)が三つ形成されている。三つの管列（41,42,43)のうち隣接するものは、フ イン (30)の長手方向へ段ピッチの半分だけずれている。また、各管列 (41,42,43)で は、隣接する伝熱管 (40)が互いに U字状の U管 (45)で接続されており、全ての伝熱 管（40)によって 1つのノ スが形成される。これら三つの管列（41,42,43)は、空気流の 最も上流側（図 3における左側）に位置するものが第 1管列 (41)を構成し、その直後 に位置するものが第 2管列 (42)を構成し、空気流の最も下流側（図 3における右側） に位置するものが第 3管列 (43)を構成して!/、る。
[0041] 上記吸着熱交換器 (20)では、この吸着熱交換器 (20)を通過する空気の流れ方向
(図 3では左力も右へ向力 方向）に沿って順に、第 1列部分 (21)と第 2列部分 (22)と 第 3列部分 (23)とが形成されている。具体的に、この吸着熱交翻 (20)では、その 前縁から第 1管列 (41)と第 2管列 (42)の中間に亘る部分が第 1列部分 (21)となり、第 1管列 (41)と第 2管列 (42)の中間から第 2管列 (42)と第 3管列 (43)の中間に亘る部 分が第 2列部分 (22)となり、第 2管列 (42)と第 3管列 (43)の中間力 後縁に亘る部分 が第 3列部分 (23)となっている。つまり、この吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流 側から下流側（図 3では左側力も右側)へ向力つて順に、第 1列部分 (21)と第 2列部 分 (22)と第 3列部分 (23)とが形成されて 、る。
[0042] 図 4に示すように、上記吸着熱交換器 (20)では、三つの管列 (41,42,43)が直列に 接続されている。具体的に、第 1管列 (41)の一端は、第 1キヤビラリチューブ (51)を介 して第 2管列 (42)の一端に接続されている。また、第 2管列 (42)の他端は、第 2キヤ ビラリチューブ (52)を介して第 3管列 (43)の一端に接続されて 、る。冷媒回路（10) において、第 1吸着部材 (11)や第 2吸着部材 (12)としての吸着熱交換器 (20)は、第 1管列 (41)の他端が電動膨張弁（15)に接続され、第 3管列 (43)の他端が四方切換 弁（14)に接続されている。
[0043] 運転動作
上記調湿装置では、除湿運転と加湿運転とが可能である。この調湿装置は、除湿 運転中と加湿運転中の何れにおいても、第 1動作と第 2動作を所定の時間間隔 (例 えば 5分間隔)で交互に繰り返す。
[0044] 〈調湿装置の動作〉 上記調湿装置は、除湿運転中であれば第 1空気として室外空気 (OA)を、第 2空気 として室内空気 (RA)をそれぞれ取り込む。また、上記調湿装置は、加湿運転中であ れば第 1空気として室内空気 (RA)を、第 2空気として室外空気（OA)をそれぞれ取り 込む。
[0045] 先ず、第 1動作について説明する。第 1動作中には、第 1吸着部材 (11)へ第 2空気 力 第 2吸着部材（12)へ第 1空気がそれぞれ送り込まれる。この第 1動作では、第 1 吸着部材（11)についての再生動作と、第 2吸着部材（12)についての吸着動作とが 行われる。
[0046] 図 1(A)に示すように、第 1動作中の冷媒回路（10)では、四方切換弁（14)が第 1状 態に設定される。圧縮機（13)を運転すると、冷媒回路（10)で冷媒が循環して冷凍サ イタルが行われる。その際、冷媒回路（10)では、第 1吸着部材 (11)が凝縮器として機 能し、第 2吸着部材 (12)が蒸発器として機能する。
[0047] 具体的に、圧縮機（13)カゝら吐出された冷媒は、第 1吸着部材 (11)で放熱して凝縮 する。第 1吸着部材 (11)で凝縮した冷媒は、電動膨張弁 (15)を通過する際に減圧さ れ、その後に第 2吸着部材 (12)で吸熱して蒸発する。第 2吸着部材 (12)で蒸発した 冷媒は、圧縮機（13)へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機（13)力 吐出される。
[0048] 吸着熱交換器 (20)により構成された第 1吸着部材（11)では、フィン (30)表面の吸 着層が伝熱管 (40)内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層から脱離した水分 が第 2空気に付与される。また、同じく吸着熱交 (20)により構成された第 2吸着 部材（12)では、フィン (30)表面の吸着層に第 1空気中の水分が吸着され、発生した 吸着熱が伝熱管 (40)内の冷媒に吸熱される。
[0049] そして、除湿運転中であれば、第 2吸着部材（12)で除湿された第 1空気が室内へ 供給され、第 1吸着部材 (11)力 脱離した水分が第 2空気と共に室外へ排出される。 一方、加湿運転中であれば、第 1吸着部材（11)で加湿された第 2空気が室内へ供給 され、第 2吸着部材 (12)に水分を奪われた第 1空気が室外へ排出される。
[0050] 次に、第 2動作について説明する。第 2動作中には、第 1吸着部材（11)へ第 1空気 力 第 2吸着部材（12)へ第 2空気がそれぞれ送り込まれる。この第 2動作では、第 2 吸着部材（12)についての再生動作と、第 1吸着部材（11)についての吸着動作とが 行われる。
[0051] 図 1(B)に示すように、第 2動作中の冷媒回路（10)では、四方切換弁（14)が第 2状 態に設定される。圧縮機（13)を運転すると、冷媒回路（10)で冷媒が循環して冷凍サ イタルが行われる。その際、冷媒回路（10)では、第 2吸着部材 (12)が凝縮器として機 能し、第 1吸着部材 (11)が蒸発器として機能する。
[0052] 具体的に、圧縮機（13)力も吐出された冷媒は、第 2吸着部材 (12)で放熱して凝縮 する。第 2吸着部材 (12)で凝縮した冷媒は、電動膨張弁 (15)を通過する際に減圧さ れ、その後に第 1吸着部材 (11)で吸熱して蒸発する。第 1吸着部材 (11)で蒸発した 冷媒は、圧縮機（13)へ吸入されて圧縮され、再び圧縮機（13)力 吐出される。
[0053] 吸着熱交換器 (20)により構成された第 2吸着部材（12)では、フィン (30)表面の吸 着層が伝熱管 (40)内の冷媒によって加熱され、加熱された吸着層から脱離した水分 が第 2空気に付与される。また、同じく吸着熱交 (20)により構成された第 1吸着 部材（11)では、フィン (30)表面の吸着層に第 1空気中の水分が吸着され、発生した 吸着熱が伝熱管 (40)内の冷媒に吸熱される。
[0054] そして、除湿運転中であれば、第 1吸着部材（11)で除湿された第 1空気が室内へ 供給され、第 2吸着部材 (12)から脱離した水分が第 2空気と共に室外へ排出される。 一方、加湿運転中であれば、第 2吸着部材（12)で加湿された第 2空気が室内へ供給 され、第 1吸着部材 (11)に水分を奪われた第 1空気が室外へ排出される。
[0055] 〈吸着熱交換器への水分の吸着〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第 1吸着部材（11)や第 2吸着部材（12 )を構成する吸着熱交換器 (20)が蒸発器として機能し、その吸着熱交換器 (20)へ空 気中の水分が吸着される。蒸発器として機能する吸着熱交 (20)へは、低圧冷媒 が冷却用の熱媒体として供給される。ここでは、蒸発器となっている吸着熱交 ( 20)へ空気中の水分が吸着される過程について、図 4を参照しながら説明する。
[0056] 蒸発器となって ヽる吸着熱交換器 (20)では、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒が 第 1管列 (41)へ導入される。第 1管列 (41)では、液冷媒の一部が吸熱して蒸発する 。第 1管列 (41)を通過した冷媒は、第 1キヤビラリチューブ (51)で更に減圧されて力 第 2管列 (42)へ導入される。第 2管列 (42)では、液冷媒の一部が吸熱して蒸発する 。この第 2管列 (42)における冷媒の蒸発温度は、第 1管列 (41)における冷媒の蒸発 温度よりも低くなつている。第 2管列 (42)を通過した冷媒は、第 2キヤビラリチューブ（ 52)で更に減圧されて力 第 3管列 (43)へ導入される。第 3管列 (43)では、残存する 液冷媒が吸熱して蒸発する。この第 3管列 (43)における冷媒の蒸発温度は、第 2管 列 (42)における冷媒の蒸発温度よりも低くなつて 、る。
[0057] このように、蒸発器となっている吸着熱交換器 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列（ 42)、第 3管列 (43)の順で冷媒蒸発温度が低くなつてゆく。そして、蒸発器となってい る吸着熱交換器 (20)では、第 1列部分 (21)、第 2列部分 (22)、第 3列部分 (23)の順 でフィン（30)の温度が低くなつてゆく。
[0058] 吸着熱交換器 (20)へ送り込まれた空気は、フィン (30)の間へと流れ込んで第 1列 部分 (21)と第 2列部分 (22)と第 3列部分 (23)とを順に通過してゆき、その過程で次 第に温度低下してゆく。つまり、蒸発器となっている吸着熱交 (20)では、空気流 の上流側から下流側へ向かうにつれて、フィン (30)の温度と空気の温度とが次第に 低下してゆくこととなり、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)と空気の温 度差が平均化される。
[0059] 蒸発器となっている吸着熱交 (20)を通過する空気は、その間に熱と水分を吸 着熱交換器 (20)に奪われてゆく。調湿装置では吸着熱交換器 (20)における空気流 の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が図られており、 空気の温度が既にある程度低くなつた空気流の下流側においても、空気とフィン (30 )の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器 (20)における空気流の下流側部分 においても、空気の冷却を確実に行うことによって空気の相対湿度の低下が抑制さ れ、フィン (30)表面の吸着剤に対する水分吸着量が確保される。このため、吸着熱 交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する水分吸 着量の平均化が図られる。
[0060] 〈吸着熱交 力 の水分の脱離〉
上述のように、上記調湿装置の運転中には、第 1吸着部材（11)や第 2吸着部材（12 )を構成する吸着熱交 (20)が凝縮器として機能し、その吸着熱交 (20)から 水分が脱離する。凝縮器として機能する吸着熱交換器 (20)に対しては、高圧ガス冷 媒が加熱用の熱媒体として供給される。ここでは、凝縮器となっている吸着熱交
(20)から水分が脱離する過程につ!、て、図 4を参照しながら説明する。
[0061] 凝縮器となって!/、る吸着熱交 (20)では、圧縮機（13)力 吐出された冷媒が第 3管列 (43)へ導入される。第 3管列 (43)では、ガス冷媒の一部が放熱して凝縮する。 第 3管列 (43)を通過した冷媒は、第 2キヤビラリチューブ (52)で更に減圧されてから 第 2管列 (42)へ導入される。第 2管列 (42)では、ガス冷媒の一部が放熱して凝縮す る。この第 2管列 (42)における冷媒の凝縮温度は、第 3管列 (43)における冷媒の凝 縮温度よりも低くなつている。第 2管列 (42)を通過した冷媒は、第 1キヤビラリチューブ (51)で更に減圧されて力 第 1管列 (41)へ導入される。第 1管列 (41)では、残存す るガス冷媒が放熱して凝縮する。この第 1管列 (41)における冷媒の凝縮温度は、第 2 管列 (42)における冷媒の凝縮温度よりも低くなつて 、る。
[0062] このように、凝縮器となっている吸着熱交 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列（ 42)、第 3管列 (43)の順で冷媒蒸発温度が高くなつてゆく。そして、凝縮器となってい る吸着熱交換器 (20)では、第 1列部分 (21)、第 2列部分 (22)、第 3列部分 (23)の順 でフィン（30)の温度が高くなつてゆく。
[0063] 吸着熱交換器 (20)へ送り込まれた空気は、フィン (30)の間へと流れ込んで第 1列 部分 (21)と第 2列部分 (22)と第 3列部分 (23)とを順に通過してゆき、その過程で次 第に温度上昇してゆく。つまり、凝縮器となっている吸着熱交 (20)では、空気流 の上流側から下流側へ向かうにつれて、フィン (30)の温度と空気の温度とが次第に 上昇してゆくこととなり、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)と空気の温 度差が平均化される。
[0064] 凝縮器となっている吸着熱交 (20)を通過する空気は、その間に吸着熱交
(20)力 熱と水分を付与されてゆく。調湿装置では吸着熱交 (20)における空気 流の上流側から下流側に亘つて空気とフィン (30)の温度差の平均化が図られており 、空気の温度が既にある程度高くなつた空気流の下流側においても、空気とフィン（ 30)の温度差が確保される。従って、吸着熱交換器 (20)における空気流の下流側部 分においても、空気の加熱を確実に行うことによって空気の相対湿度の上昇が抑制 され、フィン (30)表面の吸着剤力 脱離する水分量が確保される。このため、吸着熱 交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)から脱離する水分 量の平均化が図られ、その後に空気中の水分を吸着熱交換器 (20)に吸着させる際 には、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する水分吸着量の平均 化が図られる。
[0065] 一実施形態 1の効果
上述したように、本実施形態の調湿装置において、吸着熱交換器 (20)は、空気流 の上流側から下流側に亘つてフィン (30)に対する水分吸着量が平均化されるように 構成されている。このため、吸着熱交翻(20)においては、従来であれば吸着剤に 対する水分の吸着量が減少してしまって!/、た空気流の下流側でも、空気流の上流側 と概ね同じ程度の水分吸着量を確保することが可能となる。従って、本実施形態によ れば、吸着熱交翻 (20)の各部分にぉ 、て水分吸着量を充分に発揮させることが でき、吸着熱交翻 (20)の水分吸着能力を増大させることができる。
[0066] ここで、蒸発器となって 、る吸着熱交換器 (20)にお 、て、空気流の上流から下流に 亘つてフィン (30)の温度が概ね一定である場合には、空気流の上流側に位置する第 1列部分 (21)でフィン (30)の温度が空気の露点温度を下回るおそれがある。フィン（ 30)の温度が空気の露点温度を下回ると、フィン (30)の表面で結露が生じてしま 、、 空気中の水分が結露して生じたドレン水を排水する等、ドレン水の処理が必要となつ てしまう。吸着熱交換器 (20)でのドレン水の発生を防ぐ方策としては、全ての管列（ 41,42,43)における冷媒蒸発温度を比較的高めに設定してフィン (30)表面での結露 を防ぐことが考えられる。し力しながら、この方策を採ると、空気流の下流側で空気の 冷却が不充分となり、フィン (30)に対する水分吸着量を充分に確保できなくなるおそ れがある。
[0067] これに対し、本実施形態の吸着熱交換器 (20)では、露点温度の比較的高い空気 が通過する第 1列部分 (21)ではフィン (30)の温度が相対的に高く設定される一方、 ある程度除湿されて露点温度の既に低下した空気が通過する第 3列部分 (23)では フィン (30)の温度が相対的に低く設定される。従って、本実施形態によれば、吸着熱 交換器 (20)でのドレン水の発生を防止することができ、しかも空気流の下流側に位 置する第 3列部分 (23)でも充分な水分吸着量を確保することができる。 [0068] 実施形態 1の変形例
上記吸着熱交換器 (20)には管列が三つ設けられているが、この管列の数は単なる 例示である。例えば、吸着熱交換器 (20)に管列を四つ設けた場合、これら四つの管 列 (41〜44)は、空気流の最も上流側に位置するものが第 1管列 (41)を構成し、この 第 1管列 (41)の直後に位置するものが第 2管列 (42)を構成し、この第 2管列 (42)の 直後に位置するものが第 3管列 (43)を構成し、空気流の最も下流側に位置するもの が第 4管列 (44)を構成する。
[0069] 本変形例の吸着熱交^^ (20)では、これら四つの管列 (41〜44)が互いにキヤビラ リチューブを介して直列接続される構成を採ってもよいが、図 5に示すような構成を採 つてもよい。具体的に、同図に示す吸着熱交換器 (20)において、第 1管列 (41)の一 端及び第 2管列 (42)の一端は、第 3管列 (43)の一端及び第 4管列 (44)の一端に対 し、キヤビラリチューブ (50)を介して接続されている。この場合、冷媒回路（10)では、 吸着熱交換器 (20)における第 1管列 (41)の他端及び第 2管列 (42)の他端が電動膨 張弁 (15)に接続され、吸着熱交換器 (20)における第 3管列 (43)の他端及び第 4管 列 (44)の他端が四方切換弁（14)に接続される。
[0070] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒は 、第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配される。第 1管列 (41)と第 2管列 (42)では、液 冷媒の一部が吸熱して蒸発する。第 1管列 (41)を通過した冷媒と第 2管列 (42)を通 過した冷媒とは、合流して力もキヤビラリチューブ (50)で減圧され、その後に第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分配される。第 3管列 (43)と第 4管列 (44)では、残存する液冷 媒が吸熱して蒸発する。第 3管列 (43)を通過した冷媒と第 4管列 (44)を通過した冷 媒とは、合流して力 圧縮機（13)へ吸入される。
[0071] この場合、吸着熱交換器 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44)における冷媒 蒸発温度が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)における冷媒蒸発温度に比べて低くな る。従って、この吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つて空気 とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0072] 一方、この吸着熱交 (20)が凝縮器となる場合、圧縮機（13)カゝら吐出されたガ ス冷媒は、第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分配される。第 3管列 (43)と第 4管列 (44) では、ガス冷媒の一部が放熱して凝縮する。第 3管列 (43)を通過した冷媒と第 4管列 (44)を通過した冷媒とは、合流して力もキヤビラリチューブ (50)で減圧され、その後 に第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配される。第 1管列 (41)と第 2管列 (42)では、残 りのガス冷媒が放熱して凝縮する。第 1管列 (41)を通過した冷媒と第 2管列 (42)を通 過した冷媒とは、合流して力 電動膨張弁（15)へ送られる。
[0073] この場合、吸着熱交換器 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44)における冷媒 凝縮温度が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)における冷媒凝縮温度に比べて高くな る。従って、この吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つて空気 とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0074] 《発明の実施形態 2》
本発明の実施形態 2について説明する。本実施形態は、上記実施形態 1において 、吸着熱交 (20)の構成を変更したものである。
[0075] 図 6に示すように、本実施形態の吸着熱交換器 (20)では、三つの管列 (41,42,43) が並列に接続されている。また、この吸着熱交 (20)には、四つのキヤビラリチュ ーブ (51〜54)が設けられている。具体的に、第 1キヤビラリチューブ (51)は第 1管列（
41)の一端と第 2管列 (42)の一端との間に、第 2キヤビラリチューブ (52)は第 2管列（
42)の一端と第 3管列 (43)の一端との間に、第 3キヤビラリチューブ (53)は第 1管列（
41)の他端と第 2管列 (42)の他端との間に、第 4キヤビラリチューブ (54)は第 2管列（
42)の他端と第 3管列 (43)の他端との間にそれぞれ設けられている。
[0076] 本実施形態の冷媒回路（10)では、吸着熱交換器 (20)における第 3管列 (43)の一 端と第 2キヤビラリチューブ (52)の間が四方切換弁（14)に接続され、吸着熱交換器（ 20)における第 1管列 (41)の他端と第 3キヤビラリチューブ (53)の間が電動膨張弁（ 15)に接続されている。
[0077] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒は 、三つの管列 (41,42,43)へ分配される。第 1管列 (41)へ向力ぅ冷媒は、最初に第 1管 列 (41)へ流入する。この冷媒は、第 1管列 (41)を通過する間に吸熱して蒸発し、そ の後に第 1キヤビラリチューブ (51)と第 2キヤビラリチューブ (52)を順に通過して減圧 される。第 2管列 (42)へ向力ぅ冷媒は、第 3キヤビラリチューブ (53)で減圧されてから 第 2管列 (42)へ流入する。この冷媒は、第 2管列 (42)を通過する間に吸熱して蒸発 し、その後に第 2キヤビラリチューブ (52)を通過して減圧される。第 3管列 (43)へ向か ぅ冷媒は、第 3キヤビラリチューブ (53)と第 4キヤビラリチューブ (54)を順に通過して減 圧され、その後に第 3管列 (43)へ流入する。この冷媒は、第 3管列 (43)を通過する間 に吸熱して蒸発し、その後に第 1管列 (41)や第 2管列 (42)を通過した冷媒と合流し て圧縮機（13)へ吸入される。
[0078] このように、蒸発器となっている吸着熱交換器 (20)では、電動膨張弁（15)のみで減 圧された冷媒が第 1管列 (41)へ、電動膨張弁（15)と第 3キヤビラリチューブ (53)で減 圧された冷媒が第 2管列 (42)へ、電動膨張弁（15)と第 3キヤビラリチューブ (53)と第 4キヤビラリチューブ (54)で減圧された冷媒が第 3管列 (43)へそれぞれ供給される。 このため、この吸着熱交換器 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列 (42)、第 3管列 (43) の順で冷媒蒸発温度が低くなつてゆく。従って、本実施形態においても、蒸発器とな つている吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)と 空気の温度差が平均化される。
[0079] 一方、この吸着熱交 (20)が凝縮器となる場合、圧縮機 (13)カゝら吐出された冷 媒は、三つの管列 (41,42,43)へ分配される。第 3管列 (43)へ向力ぅ冷媒は、最初に 第 3管列 (43)へ流入する。この冷媒は、第 3管列 (43)を通過する間に放熱して凝縮 し、その後に第 4キヤビラリチューブ (54)と第 3キヤビラリチューブ (53)を順に通過して 減圧される。第 2管列 (42)へ向力ぅ冷媒は、第 2キヤビラリチューブ (52)で減圧されて から第 2管列 (42)へ流入する。この冷媒は、第 2管列 (42)を通過する間に放熱して 凝縮し、その後に第 3キヤビラリチューブ (53)を通過して減圧される。第 1管列 (41)へ 向力ぅ冷媒は、第 2キヤビラリチューブ (52)と第 1キヤビラリチューブ (51)を順に通過し て減圧され、その後に第 1管列 (41)へ流入する。この冷媒は、第 1管列 (41)を通過 する間に放熱して凝縮し、その後に第 3管列 (43)や第 2管列 (42)を通過した冷媒と 合流して電動膨張弁（15)へ送られる。
[0080] このように、凝縮器となっている吸着熱交 (20)では、圧縮機（13)から吐出され た冷媒が第 3管列 (43)へ、圧縮機（13)から吐出されて第 2キヤビラリチューブ (52)で 減圧された冷媒が第 2管列 (42)へ、圧縮機（13)から吐出されて第 2キヤビラリチュー ブ (52)及び第 1キヤビラリチューブ (51)で減圧された冷媒が第 1管列 (41)へそれぞ れ供給される。このため、この吸着熱交換器 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列 (42) 、第 3管列 (43)の順で冷媒凝縮温度が高くなつてゆく。従って、本実施形態において も、凝縮器となっている吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘っ てフィン (30)と空気の温度差が平均化される。
[0081] 実施形態 2の変形例
上記吸着熱交換器 (20)には管列が三つ設けられているが、この管列の数は単なる 例示である。例えば、吸着熱交換器 (20)に管列を四つ設けた場合、これら四つの管 列は、空気流の最も上流側に位置するものが第 1管列 (41)を構成し、この第 1管列（ 41)の直後に位置するものが第 2管列 (42)を構成し、この第 2管列 (42)の直後に位 置するものが第 3管列 (43)を構成し、空気流の最も下流側に位置するものが第 4管 列 (44)を構成する。
[0082] 本変形例の吸着熱交 (20)では、これら四つの管列 (41〜44)が互いに並列接 続される構成を採ってもよいが、図 7に示すような構成を採ってもよい。具体的に、同 図に示す吸着熱交換器 (20)にお 、て、第 1管列 (41)の一端及び第 2管列 (42)の一 端は、第 3管列 (43)の一端及び第 4管列 (44)の一端に対し、第 1キヤビラリチューブ（ 51)を介して接続される。また、この吸着熱交 (20)において、第 1管列 (41)の他 端及び第 2管列 (42)の他端は、第 3管列 (43)の他端及び第 4管列 (44)の他端に対 し、第 2キヤビラリチューブ (52)を介して接続される。この場合、冷媒回路（10)では、 吸着熱交換器 (20)における第 1管列 (41)の他端及び第 2管列 (42)の他端と第 2キヤ ビラリチューブ (52)との間が電動膨張弁（15)に接続され、吸着熱交換器 (20)におけ る第 3管列 (43)の他端及び第 4管列 (44)の他端と第 1キヤビラリチューブ (51)との間 が四方切換弁（14)に接続される。
[0083] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒は 二手に分流される。分流された冷媒の一方は、第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配 される。第 1管列 (41)と第 2管列 (42)では、液冷媒が吸熱して蒸発する。第 1管列 (41 )を通過した冷媒と第 2管列 (42)を通過した冷媒とは、合流して力 キヤビラリチュー ブ (50)で減圧される。これに対し、分流された冷媒の他方は、第 2キヤビラリチューブ (52)で減圧されて力 第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分配される。第 3管列 (43)と第 4管列 (44)では、液冷媒が吸熱して蒸発する。第 3管列 (43)を通過した冷媒と第 4管 列 (44)を通過した冷媒とは、合流した後に第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)力 の冷 媒と更に合流し、その後に圧縮機（13)へ吸入される。
[0084] この場合、吸着熱交換器 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44)における冷媒 蒸発温度が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)における冷媒蒸発温度に比べて低くな る。従って、この吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つて空気 とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0085] この吸着熱交 (20)が凝縮器となる場合、圧縮機（13)カゝら吐出されたガス冷媒 は二手に分流される。分流された冷媒の一方は、第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分 配される。第 3管列 (43)と第 4管列 (44)では、ガス冷媒が放熱して凝縮する。第 3管 列 (43)を通過した冷媒と第 4管列 (44)を通過した冷媒とは、合流して力 第 2キヤピ ラリチューブ (52)で減圧される。これに対し、分流された冷媒の他方は、第 1キヤビラ リチューブ (51)で減圧されて力 第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配される。第 1管 列 (41)と第 2管列 (42)では、ガス冷媒が放熱して凝縮する。第 1管列 (41)を通過した 冷媒と第 2管列 (42)を通過した冷媒とは、合流した後に第 3管列 (43)及び第 4管列（ 44)からの冷媒と更に合流し、その後に電動膨張弁（15)へ送られる。
[0086] この場合、吸着熱交換器 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44)における冷媒 凝縮温度が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)における冷媒凝縮温度に比べて高くな る。従って、この吸着熱交 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つて空気 とフィン (30)の温度差の平均化が図られる。
[0087] 《発明の実施形態 3》
本発明の実施形態 3について説明する。本実施形態は、上記実施形態 1において 、吸着熱交 (20)の構成を変更したものである。
[0088] 図 8に示すように、本実施形態の吸着熱交換器 (20)では、三つの管列 (41,42,43) が並列に接続されている。また、この吸着熱交 (20)には、二つのキヤビラリチュ ーブ (51,52)が設けられている。具体的に、第 1キヤビラリチューブ (51)は第 1管列（ 41)の一端と第 2管列 (42)の一端との間に、第 2キヤビラリチューブ (52)は第 2管列（ 42)の一端と第 3管列 (43)の一端との間にそれぞれ設けられている。
[0089] 本実施形態の冷媒回路（10)では、吸着熱交換器 (20)における第 3管列 (43)の一 端と第 2キヤビラリチューブ (52)の間が四方切換弁（14)に接続され、吸着熱交換器（ 20)における各管列 (41〜43)の他端が電動膨張弁（15)に接続されている。
[0090] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒は 、三つの管列 (41,42,43)へ分配される。第 1管列 (41)へ流入した冷媒は、この第 1管 列 (41)を通過する間に吸熱して蒸発し、その後に第 1キヤビラリチューブ (51)と第 2キ ャビラリチューブ (52)を順に通過する。第 2管列 (42)へ流入した冷媒は、この第 2管 列 (42)を通過する間に吸熱して蒸発し、その後に第 2キヤビラリチューブ (52)を通過 する。第 3管列 (43)へ流入した冷媒は、この第 3管列 (43)を通過する間に吸熱して 蒸発し、その後に第 1管列 (41)や第 2管列 (42)を通過した冷媒と合流して圧縮機 (13 )へ吸入される。
[0091] このように、蒸発器となっている吸着熱交 (20)では、供給された冷媒が三つに 分流され、分流された冷媒のうち第 1の冷媒が第 1管列 (41)と第 1キヤビラリチューブ (51)と第 2キヤビラリチューブ (52)とを通過し、第 2の冷媒が第 2管列 (42)と第 2キヤピ ラリチューブ (52)とを通過し、第 3の冷媒が第 3管列 (43)だけを通過する。このため、 吸着熱交翻 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列 (42)、第 3管列 (43)の順で冷媒流 量が多くなつてゆく。そして、蒸発器となっている吸着熱交 (20)では、冷媒流量 の多い管列 (41〜43)の付近ほどフィン (30)の温度が低くなる。従って、本実施形態 においても、蒸発器となっている吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側から下流 側に亘つてフィン (30)と空気の温度差が平均化される。
[0092] この吸着熱交 (20)が凝縮器となる場合、圧縮機 (13)カゝら吐出された冷媒は、 三つの管列 (41,42,43)へ分配される。第 3管列 (43)へ流入した冷媒は、この第 3管 列 (43)を通過する間に放熱して凝縮する。第 2管列 (42)へ向力ぅ冷媒は、第 2キヤピ ラリチューブ (52)を通過して力 第 2管列 (42)へ流入する。この冷媒は、第 2管列 (42 )を通過する間に放熱して凝縮する。第 1管列 (41)へ向力 冷媒は、第 2キヤビラリチ ユーブ (52)と第 1キヤビラリチューブ (51)を順に通過して力 第 1管列 (41)へ流入す る。この冷媒は、第 1管列 (41)を通過する間に放熱して凝縮し、その後に第 3管列（ 43)や第 2管列 (42)を通過した冷媒と合流して電動膨張弁（15)へ送られる。
[0093] このように、凝縮器となっている吸着熱交換器 (20)では、供給された冷媒が三つに 分流され、分流された冷媒のうち第 1の冷媒が第 2キヤビラリチューブ (52)と第 1キヤ ビラリチューブ (51)と第 1管列 (41)とを通過し、第 2の冷媒が第 2キヤビラリチューブ（ 52)と第 2管列 (42)とを通過し、第 3の冷媒が第 3管列 (43)だけを通過する。このため 、この吸着熱交換器 (20)では、第 1管列 (41)、第 2管列 (42)、第 3管列 (43)の順で 冷媒流量が多くなつてゆく。そして、凝縮器となっている吸着熱交換器 (20)では、冷 媒流量の多い管列 (41〜43)の付近ほどフィン (30)の温度が高くなる。従って、本実 施形態においても、凝縮器となっている吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側か ら下流側に亘つてフィン (30)と空気の温度差が平均化される。
[0094] 一実施形態 3の変形例
上記吸着熱交換器 (20)には管列が三つ設けられているが、この管列の数は単なる 例示である。例えば、吸着熱交換器 (20)に管列を四つ設けた場合、これら四つの管 列は、空気流の最も上流側に位置するものが第 1管列 (41)を構成し、この第 1管列（ 41)の直後に位置するものが第 2管列 (42)を構成し、この第 2管列 (42)の直後に位 置するものが第 3管列 (43)を構成し、空気流の最も下流側に位置するものが第 4管 列 (44)を構成する。
[0095] 本変形例の吸着熱交 (20)では、これら四つの管列 (41〜44)が互いに並列接 続される構成を採ってもよいが、図 9に示すような構成を採ってもよい。具体的に、同 図に示す吸着熱交換器 (20)にお 、て、第 1管列 (41)の一端及び第 2管列 (42)の一 端と、第 3管列 (43)の一端及び第 4管列 (44)の一端とは、キヤビラリチューブ (50)を 介して接続される。
[0096] この場合、冷媒回路（10)では、吸着熱交 (20)における第 1管列 (41)の他端と 第 2管列 (42)の他端と第 3管列 (43)の他端と第 4管列 (44)の他端とが共に電動膨張 弁 (15)に接続され、吸着熱交換器 (20)における第 3管列 (43)の一端及び第 4管列（
44)の一端とキヤビラリチューブ (50)との間が四方切換弁（14)に接続される。
[0097] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、電動膨張弁 (15)で減圧された冷媒は 二手に分流される。分流された冷媒の一方は、第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配 され、吸熱して蒸発した後にキヤビラリチューブ (50)を通過する。これに対し、分流さ れた冷媒の他方は、第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分配され、吸熱して蒸発した後 に第 1管列 (41)や第 2管列 (42)力 の冷媒と更に合流して力 圧縮機（13)へ吸入さ れる。
[0098] このように、蒸発器となっている吸着熱交 (20)では、供給された冷媒が二手に 分流され、分流された冷媒の一方が第 1管列 (41)又は第 2管列 (42)とキヤビラリチュ ーブ (50)とを通過し、分流された冷媒の他方が第 3管列 (43)又は第 4管列 (44)だけ を通過する。このため、この吸着熱交 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44 )の方が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)に比べて冷媒流量が多くなる。そして、蒸発 器となって!/、る吸着熱交換器 (20)では、冷媒流量の多!、管列 (41〜44)の付近ほど フィン (30)の温度が低くなる。従って、本実施形態においても、蒸発器となっている 吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)と空気の 温度差が平均化される。
[0099] この吸着熱交 (20)が凝縮器となる場合、圧縮機（13)カゝら吐出されたガス冷媒 は二手に分流される。分流された冷媒の一方は、第 3管列 (43)と第 4管列 (44)へ分 配され、放熱して凝縮する。これに対し、分流された冷媒の他方は、キヤビラリチュー ブ (50)を通過して力 第 1管列 (41)と第 2管列 (42)へ分配され、放熱して凝縮した後 に第 3管列 (43)や第 4管列 (44)力 の冷媒と合流して力 電動膨張弁（15)へ送られ る。
[0100] このように、凝縮器となっている吸着熱交換器 (20)では、供給された冷媒が二手に 分流され、分流された冷媒の一方が第 3管列 (43)又は第 4管列 (44)だけを通過し、 分流された冷媒の他方がキヤビラリチューブ (50)と第 1管列 (41)又は第 2管列 (42)と を通過する。このため、この吸着熱交 (20)では、第 3管列 (43)及び第 4管列 (44 )の方が第 1管列 (41)及び第 2管列 (42)に比べて冷媒流量が多くなる。そして、凝縮 器となって!/、る吸着熱交換器 (20)では、冷媒流量の多!、管列 (41〜44)の付近ほど フィン (30)の温度が高くなる。従って、本実施形態においても、凝縮器となっている 吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側から下流側に亘つてフィン (30)と空気の 温度差が平均化される。 [0101] 《その他の実施形態》
上記の各実施形態では、図 10に示すようないわゆるアルミ積層型熱交によって吸 着熱交換器 (20)を構成してもよい。本変形例の吸着熱交換器 (20)には、アルミニゥ ム製の伝熱管（60)と同じくアルミニウム製のフィン (62)とが複数ずつ設けられて 、る。 また、この吸着熱交^^ (20)には、二つのヘッダ (63,64)が設けられている。
[0102] 図 11にも示すように、伝熱管 (60)は、その断面形状が扁平な長円形となっている。
また、一本の伝熱管（60)には、その軸方向へ延びる九つの流通路 (61)がー列に並 んで形成されている。この流通路 (61)は、熱媒体通路を構成している。尚、伝熱管（ 60)に形成された流通路 (61)の数は、単なる例示である。図 12にも示すように、フィ ン（62)は、細長い薄板を波形に形成したものであって、いわゆるコルゲートフィンを 構成している。
[0103] 上記吸着熱交 (20)では、伝熱管 (60)とフィン (62)とが交互に積層され、互い にロウ付け等によって接合されている。また、吸着熱交^^ (20)では、伝熱管 (60)と フィン (62)の積層方向に沿ってヘッダ (63,64)が設けられて 、る。各伝熱管（60)は、 その一端が第 1ヘッダ (63)に接続され、他端が第 2ヘッダ (64)に接続されている。こ の吸着熱交換器 (20)では、伝熱管 (60)やフィン (62)の表面に吸着剤が担持されて いる。
[0104] 上記吸着熱交換器 (20)にお 、て、各伝熱管（60)では、空気流の最も上流側に位 置する三つの流通路 (61)が第 1通路群 (66)を形成し、第 1通路群 (66)の直後に位 置する三つの流通路 (61)が第 2通路群 (67)を形成し、空気流の最も下流側に位置 する三つの流通路 (61)が第 3通路群 (68)を形成して 、る。
[0105] この吸着熱交換器 (20)が蒸発器となる場合、各伝熱管 (60)では、第 1通路群 (66) 、第 2通路群 (67)、第 3通路群 (68)の順で冷媒蒸発温度が低く設定される。また、こ の吸着熱交換器 (20)が凝縮器となる場合、各伝熱管 (60)では、第 1通路群 (66)、第 2通路群 (67)、第 3通路群 (68)の順で冷媒凝縮温度が高く設定される。尚、この吸着 熱交換器 (20)では、各伝熱管 (60)における冷媒流量を第 1通路群 (66)、第 2通路 群 (67)、第 3通路群 (68)の順で多くしてもよ!/、。
産業上の利用可能性 以上説明したように、本発明は、フィンに吸着剤が担持された吸着熱交^^につい て有用である。

Claims

請求の範囲
[1] 吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する熱媒体流路とが複数ずつ 設けられた吸着熱交 (20)を備え、
上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると 共に、該吸着熱交換器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて 調湿する調湿装置であって、
上記吸着熱交換器 (20)では、該吸着熱交換器 (20)を通過中の空気とフィン (30) の温度差が空気流の上流側から下流側にかけて平均化されるように、空気流の上流 側に位置する熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで熱媒体の流量が相違 している調湿装置。
[2] 吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する熱媒体流路とが複数ずつ 設けられた吸着熱交 (20)を備え、
上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると 共に、該吸着熱交換器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて 調湿する調湿装置であって、
上記吸着熱交換器 (20)では、空気流の上流側に位置する熱媒体流路の方が下流 側に位置する熱媒体流路に比べて熱媒体の流量が少なくなつている調湿装置。
[3] 吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する熱媒体流路とが複数ずつ 設けられた吸着熱交 (20)を備え、
上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると 共に、該吸着熱交換器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて 調湿する調湿装置であって、
上記吸着熱交換器 (20)では、該吸着熱交換器 (20)を通過中の空気とフィン (30) の温度差が空気流の上流側から下流側にかけて平均化されるように、空気流の上流 側に位置する熱媒体流路と下流側に位置する熱媒体流路とで流通する熱媒体の温 度が相違して!/、る調湿装置。
[4] 吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する熱媒体流路とが複数ずつ 設けられた吸着熱交 (20)を備え、 上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると 共に、該吸着熱交換器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて 調湿する調湿装置であって、
上記吸着熱交換器 (20)へ冷却用の熱媒体を供給して該吸着熱交換器 (20)に空 気中の水分を吸着させる吸着動作中には、空気流の上流側に位置する熱媒体流路 の方が下流側に位置する熱媒体流路に比べて流通する熱媒体の温度が高くなつて いる調湿装置。
[5] 吸着剤を表面に担持するフィン (30)と熱媒体の流通する熱媒体流路とが複数ずつ 設けられた吸着熱交 (20)を備え、
上記吸着熱交換器 (20)の熱媒体流路へ加熱用又は冷却用の熱媒体を供給すると 共に、該吸着熱交換器 (20)を通過する空気をフィン (30)表面の吸着剤と接触させて 調湿する調湿装置であって、
上記吸着熱交換器 (20)へ加熱用の熱媒体を供給して該吸着熱交換器 (20)力 水 分を脱離させる再生動作中には、空気流の上流側に位置する熱媒体流路の方が下 流側に位置する熱媒体流路に比べて流通する熱媒体の温度が低くなつている調湿 装置。
[6] 請求項 1, 2, 3, 4又は 5に記載の調湿装置において、
吸着熱交換器 (20)は、熱媒体流路を形成する伝熱管 (40)が複数設けられたフィン 'アンド'チューブ熱交 により構成され、
上記吸着熱交換器 (20)では、空気の通過方向と直交する方向に伝熱管 (40)を一 定のピッチで配置した管列 (41,42,43)が複数形成され、各管列 (41,42,43)が空気の 通過方向に沿って並べられて 、る調湿装置。
[7] 請求項 1, 2, 3, 4又は 5に記載の調湿装置において、
吸着熱交換器 (20)が接続されると共に熱媒体として充填された冷媒を循環させて 冷凍サイクルを行う冷媒回路（10)が設けられて 、る調湿装置。
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