WO2005123225A1 - 除湿装置 - Google Patents

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WO2005123225A1
WO2005123225A1 PCT/JP2005/000948 JP2005000948W WO2005123225A1 WO 2005123225 A1 WO2005123225 A1 WO 2005123225A1 JP 2005000948 W JP2005000948 W JP 2005000948W WO 2005123225 A1 WO2005123225 A1 WO 2005123225A1
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air
moisture
heat
radiator
supplied
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PCT/JP2005/000948
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English (en)
French (fr)
Inventor
Yoshimasa Katsumi
Masaya Takehana
Tomoaki Shimazaki
Yasuki Fujii
Original Assignee
Matsushita Electric Industrial Co., Ltd.
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    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
    • B01D—SEPARATION
    • B01D53/00—Separation of gases or vapours; Recovering vapours of volatile solvents from gases; Chemical or biological purification of waste gases, e.g. engine exhaust gases, smoke, fumes, flue gases, aerosols
    • B01D53/26—Drying gases or vapours
    • B01D53/261—Drying gases or vapours by adsorption
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/1411—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification by absorbing or adsorbing water, e.g. using an hygroscopic desiccant
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F24—HEATING; RANGES; VENTILATING
    • F24F—AIR-CONDITIONING; AIR-HUMIDIFICATION; VENTILATION; USE OF AIR CURRENTS FOR SCREENING
    • F24F3/00—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems
    • F24F3/12—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling
    • F24F3/14—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification
    • F24F3/153—Air-conditioning systems in which conditioned primary air is supplied from one or more central stations to distributing units in the rooms or spaces where it may receive secondary treatment; Apparatus specially designed for such systems characterised by the treatment of the air otherwise than by heating and cooling by humidification; by dehumidification with subsequent heating, i.e. with the air, given the required humidity in the central station, passing a heating element to achieve the required temperature
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F25—REFRIGERATION OR COOLING; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS; MANUFACTURE OR STORAGE OF ICE; LIQUEFACTION SOLIDIFICATION OF GASES
    • F25B—REFRIGERATION MACHINES, PLANTS OR SYSTEMS; COMBINED HEATING AND REFRIGERATION SYSTEMS; HEAT PUMP SYSTEMS
    • F25B2309/00—Gas cycle refrigeration machines
    • F25B2309/06—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide
    • F25B2309/061—Compression machines, plants or systems characterised by the refrigerant being carbon dioxide with cycle highest pressure above the supercritical pressure

Definitions

  • the present invention relates to a dehumidifier having a heat pump including a radiator, a heat absorber, and the like, and a moisture absorber that absorbs and releases moisture using an adsorbent or an absorbent.
  • a refrigerant 6 is filled in a refrigerant circuit 5 in which a compressor 1, a radiator 2, an expansion mechanism 3, and a heat absorber 4 are connected by piping.
  • the refrigerant 6 is circulated in the refrigerant circuit 5 in the order of the radiator 2, the expansion mechanism 3, and the heat absorber 4 by being compressed by the compressor 1.
  • the radiator 2 and the heat absorber 4 are arranged in a circulation passage (hereinafter, passage) 7, and the air circulating in the passage 7 is sequentially supplied by the circulation fan 8.
  • the refrigerant 6 absorbs heat from the circulating air in the heat absorber 4 and releases heat to the circulating air in the radiator 2.
  • the heat pump 9 operates by absorbing and radiating the refrigerant 6 with respect to the circulating air.
  • the moisture absorber 10 has a desiccant controller 12 on which the adsorbent 11 is supported.
  • Part of the desiccant rotor 12 is disposed downstream of the radiator 2 and upstream of the heat absorber 4 in the circulating air traveling direction in the passage 7.
  • the other part is located in a supply passage (hereinafter, passage) 14 for the air to be dehumidified blown by the indoor fan 13. Therefore, the adsorbent 11 carried on the desiccant rotor 12 comes into contact with the circulating air in the passage 7, and comes into contact with the air to be dehumidified in the passage 14.
  • the desiccant rotors 1 and 2 are rotated by a drive unit (not shown), and this rotation causes the adsorbent 11 to repeat contact with the circulating air in the passage 7 and contact with the air to be dehumidified in the passage 14. .
  • the amount of water (maximum adsorption amount) that can be retained by the adsorbent 1 1 changes with respect to the relative humidity of the air to which it is exposed.
  • the adsorbent 11 has the property that it can retain more moisture if the relative humidity of the air to which it is exposed is high, and the amount of water that can be retained decreases as the relative humidity decreases. Therefore, if the adsorbent 11 repeats contact with a plurality of airs having different relative humidities, moisture adsorption and desorption are performed according to the difference in the maximum adsorbed amount of the adsorbent 11 at each relative humidity.
  • the air circulated by the circulation fan 8 is heated by the heat of the refrigerant 6 by the radiator 2, and becomes lower in humidity than the air to be dehumidified supplied by the indoor fan 13. Supplied. Due to the relative humidity difference between the air to be dehumidified and the circulating air, the adsorbent 11 adsorbs moisture in the air when in contact with the air to be dehumidified and desorbs the adsorbed moisture when in contact with the circulating air.
  • the moisture absorber 10 has the moisture absorbing part 15 which is located in the passage 14 of the desiccant rotor 12 and is in contact with the air to be dehumidified.
  • the desiccant rotor 12 has a moisture release section 16 which is located in the passage 7 of the desiccant rotor 12 and is in contact with the circulating air. Then, moisture is absorbed from the air to be dehumidified and released into the circulating air. That is, the air to be dehumidified absorbed by the moisture absorbing section 15 is supplied to the dehumidification target space as low-humidity air.
  • the circulating air dehumidified by the dehumidifying section 16 becomes high-humidity air and is supplied to the heat absorber 4 provided at the subsequent stage.
  • the circulating air supplied to the heat absorber 4 is cooled to a temperature equal to or lower than the dew point by the heat absorption of the cooling medium 6, and this cooling saturates and condenses the moisture released in the moisture releasing section 16.
  • the amount of this condensed water is the dehumidification amount of the dehumidification device.
  • this configuration requires two ventilation circuits. That is, a passage 14 for supplying the air to be dehumidified to the moisture absorbing section 15, an indoor fan 13, and a passage for circulating the circulating air to the radiator 2, the moisture releasing section 16, and the heat absorber 4. 7 and a circulation fan 8. Therefore, the device becomes complicated and tends to be expensive. Disclosure of the invention
  • the dehumidifying device of the present invention has a heat pump and a moisture absorber.
  • the heat pump has a heat absorber that absorbs heat from the supplied air and a radiator that radiates heat to the supplied air.
  • the moisture absorber has a moisture absorber that absorbs moisture from the supplied air and a moisture absorber that releases moisture to the supplied air.
  • the radiator heats the air to be dehumidified, and the humidifier humidifies the air heated by the radiator.
  • the heat absorber absorbs heat from the air humidified by the dehumidifier to cool it, and the moisture absorber absorbs moisture from the air cooled by the heat absorber to remove it. Moisten.
  • the air having a low relative humidity heated by the radiator is supplied to the moisture releasing section, and the air having a high relative humidity cooled in the heat absorbing section is supplied to the moisture absorbing section. Therefore, the difference in the relative humidity of the air supplied to the moisture absorbing section and the moisture releasing section increases. Due to the expansion of the difference in relative humidity, the amount of moisture absorbed and released by the moisture absorber is increased, and the dehumidifying efficiency is improved.
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a dehumidifying device according to Embodiment 1 of the present invention.
  • FIG. 2 is a Mollier diagram (pressure-enthalpy diagram) showing a change in the state of the refrigerant in the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 3 is a psychrometric chart showing a state change of the air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 4 is a diagram showing a water vapor adsorption isotherm of an adsorbent carried in the desiccant port of the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 5 is a psychrometric chart for explaining the operation of the temperature drop suppressing section and the temperature rise suppressing section of the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 2 of the present invention.
  • FIG. 7 is a psychrometric chart showing a change in the state of the air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 8 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 3 of the present invention.
  • FIG. 9 is a psychrometric chart showing a change in the state of air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 10 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 4 of the present invention.
  • FIG. 11 is a psychrometric chart showing a state change of the air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • FIG. 12 is a Mollier chart showing a change in the state of the refrigerant in the dehumidifier according to the embodiment of the present invention.
  • FIG. 13 is a schematic configuration diagram of a conventional dehumidifier. BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION
  • FIG. 1 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 1 of the present invention.
  • This dehumidifier has a heat pump 109 and a moisture absorber 110.
  • the heat pump 109 has a heat absorber 104 that absorbs heat from the supplied air and a radiator 102 that radiates heat to the supplied air.
  • the moisture absorber 110 absorbs moisture from relatively humid air and releases moisture to relatively humid air.
  • the moisture absorber 110 has a moisture absorbing part 115 that absorbs moisture from the supplied air and a moisture releasing part 116 that absorbs moisture to the supplied air.
  • the supply passage (hereinafter referred to as passage) 202 supplies the air to be dehumidified in the order of the radiator 102, the moisture release section 116, the heat absorber 104, and the moisture absorption section 115. That is, the radiator 102 heats the air to be dehumidified, and the dehumidifier 1 16 humidifies the air to be dehumidified heated by the radiator 102.
  • the heat absorber 104 absorbs heat from the dehumidified air humidified by the dehumidifying unit 116 and cools it, and the moisture absorber 115 absorbs moisture from the dehumidified air cooled by the heat absorber 104. To dehumidify.
  • the heat pump 109 connects the compressor 101, the expansion mechanism 103, the compressor 101, the radiator 102, the expansion mechanism 103, and the heat absorber 104 in this order. And a refrigerant circuit 105.
  • the compressor 101 compresses the refrigerant 106.
  • the expansion mechanism 103 expands the refrigerant 106 to reduce the pressure.
  • the refrigerant circuit 105 filled with the refrigerant 106 connects the compressor 101, the radiator 102, the expansion mechanism 103, and the heat absorber 104 with piping. In the radiator 102, the refrigerant 106 radiates heat to the supplied air, and in the heat absorber 104, the refrigerant 106 absorbs heat from the supplied air.
  • the supply unit 201 supplies the air to be dehumidified in the order of the radiator 102, the moisture release unit 116, the heat absorber 104, and the moisture absorption unit 115. That is, the supply section 201 is composed of a radiator 102, a moisture release section 116, a heat absorber 104, and a moisture absorption section 115. 5 000948
  • blower 203 that blows air to the passage 202.
  • the moisture absorber / dehumidifier 110 has a desiccant rotor 112 carrying at least one or more adsorbents 111. Then, in the moisture absorbing section 1 15, the adsorbent 111 absorbs moisture in the air to be dehumidified, and in the moisture releasing section 116, the moisture retained by the adsorbent 111 is desorbed into the air to be dehumidified.
  • the desiccant mouth 1 1 2 is arranged as shown. Further, a driving unit (not shown) rotates the desiccant port 1 and 1 1 and 2, and the adsorption of moisture in the moisture absorbing unit 1 15 and the desorption of moisture in the moisture releasing unit 1 16 are repeated.
  • the temperature drop suppression unit (hereinafter, suppression unit) 204 suppresses the temperature decrease of the air to be dehumidified which is heated in the radiator 102 and supplied to the moisture release unit 116.
  • the radiator 102 and the moisture release section 116 are arranged close to each other in the passage 202 to form the suppression section 204.
  • the heat radiator 102 and the moisture release section 116 are provided with a predetermined interval so as not to come into contact with each other.
  • a temperature rise suppression unit (hereinafter, suppression unit) 205 suppresses a temperature rise of the air to be dehumidified which is cooled in the heat absorber 104 and supplied to the moisture absorption unit 115.
  • the heat absorbers 104 and the moisture absorbers 115 are arranged close to each other in the passageway 202 to form the suppression unit 205.
  • the heat absorber 104 and the moisture absorbing portion 115 are provided with a predetermined interval so as not to come into contact with each other.
  • FIG. 2 is a Mollier diagram (pressure-enthalpy diagram) showing a state change of the refrigerant 106 in the dehumidifier shown in FIG.
  • the cycle in which points 21, 22, 23, and 24 are connected by arrows in FIG. 2 indicates a change in the state of the refrigerant 106 circulating in the refrigerant circuit 105.
  • the refrigerant 106 is compressed in the compressor 101, the pressure and entropy rise and the state changes from point 21 to point 22.
  • the end ruby is reduced, and the points 22 to 23 are reduced. 5 000948
  • the pressure is reduced by expanding and reducing the pressure in the expansion mechanism 103, and the state is changed from the point 23 to the point 24. Then, by absorbing heat from the air to be dehumidified supplied in the heat absorber 104, the enthalpy increases, and the state returns to the state of the point 21 from the point 24. Due to such a change in the state of the refrigerant 106, the heat pump 109 that absorbs heat in the heat absorber 104 and releases heat in the heat sink 102 operates. At this time, the value obtained by multiplying the difference between the enzymatic ruby at the point 22 and the point 23 by the refrigerant circulation amount is the heat radiation amount in the radiator 102.
  • the value obtained by multiplying the difference between the entropy ruby at the point 21 and the point 24 (point 23) by the refrigerant circulation amount is the amount of heat absorbed by the heat absorber 104.
  • the value obtained by multiplying the difference between the heat radiation amount and the heat absorption amount, that is, the difference between the enthalpy at the point 22 and the point 21 by the refrigerant circulation amount is the compression work of the compressor 101.
  • FIG. 3 is a psychrometric chart showing a state change of air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • the air to be dehumidified in the state of the point 31 is supplied to the radiator 102 and is heated by the heat radiation of the refrigerant 106 to be in the state of the point 32.
  • the air to be dehumidified is supplied to the dehumidifying section 116 and humidified by desorbing the water held by the adsorbent 111 supported on the desiccant outlet 112 . Therefore, as the humidity increases, the temperature decreases and the state at point 33 is reached.
  • the air to be dehumidified at the point 33 is then supplied to the heat absorber 104 and cooled by the heat absorption of the refrigerant 106 to the dew point temperature or lower, and the point 34 is saturated. At this time, the saturated water is condensed and collected as condensed water. Finally, the air to be dehumidified is supplied to the moisture absorption section 115, and the adsorbent 111 carried by the desiccant rotor 112 absorbs the moisture in the air to be dehumidified to be dehumidified. Therefore, the humidity rises and the temperature rises, resulting in dry air at point 35.
  • the amount of condensed water recovered by the heat absorber 104 is the value obtained by multiplying the absolute humidity difference between points 33 and 34 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified. .
  • the absolute humidity difference between points 33 and 32 or points 33 and 31 is multiplied by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified.
  • the calculated value is the amount of moisture release in the moisture release section 1 16.
  • the value obtained by multiplying the absolute humidity difference between points 34 and 35 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified is the amount of moisture absorbed in the moisture absorbing section 1 15.
  • the value obtained by multiplying the difference between the point R 1 and the point R 3 by the weight conversion air volume of the air to be dehumidified is the heat radiation amount in the radiator 102.
  • the value obtained by multiplying the enthalpy difference between points 33 and 34 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified is the amount of heat absorbed by the heat absorber 104.
  • the heat radiation amount in the radiator 102 and the heat absorption amount in the heat absorber 102 are equal to the heat radiation amount and the heat absorption obtained from the state change of the refrigerant 106 in FIG.
  • FIG. 4 shows a water vapor adsorption isotherm of the adsorbent 111 supported on the desiccant port 112 in FIG.
  • the adsorbent 111 may be any substance that is hygroscopic, can be supported on the desiccant rotor 112, and has a certain degree of heat resistance for desorbing moisture.
  • inorganic adsorbents such as silica gel and zeolite, absorbents such as organic polymer electrolytes (ion exchange resins), and absorbents such as lithium chloride can be used.
  • the water vapor adsorption isotherm in FIG. 4 shows a case where porous silica gel having a large number of silanol groups on the surface was used as the adsorbent 111.
  • the silica gel has a different pore size depending on the method of preparation.
  • Type A has a mean pore diameter of about 2.2 nm
  • type B has a mean pore diameter of about 7.0 nm.
  • the adsorption characteristics of water vapor also differ due to the difference in pore diameter.
  • Sirigel generally has the property of increasing the adsorption rate at high humidity, while type B has a particularly high moisture absorption rate at high humidity.
  • FIG. 5 is a psychrometric chart for explaining the operation of the suppression units 204 and 205 in FIG.
  • the air to be dehumidified indicated by the point 42 heated in the radiator 102 is supplied to the outside, before being supplied to the moisture release unit 116.
  • heat is radiated to the air outside the dehumidifier indicated by the point 41 and the temperature decreases, and the point moves to the point 46.
  • the air to be dehumidified indicated by the point 44 cooled in the heat absorber 104 is radiated from the outside, for example, the air outside the dehumidifier indicated by the point 41 before being supplied to the moisture absorbing section 115. Temperature rises and moves to point 48.
  • the relative humidity increases as the temperature of the air supplied to the dehumidifying section 1 16 drops from point 42 to point 46.
  • the relative humidity of the air supplied to the moisture release section 116 increases, the relative humidity of the air flowing out of the moisture absorption section 115 indicated by the point 45 increases, and the state of the point 49 is obtained.
  • the relative humidity decreases as the temperature of the air supplied to the moisture absorbing section 115 rises from point 44 to point 48.
  • the relative humidity of the air supplied to the moisture absorbing section 1 15 decreases, the relative humidity of the air flowing out of the moisture releasing section 1 16 shown by the point 43 decreases, and the state of the point 47 is obtained.
  • a rise in relative humidity due to a change in the state of the air flowing out of the moisture absorbing section 115 from the point 45 to the point 49 means a decrease in the amount of moisture absorbed in the moisture absorbing section 115.
  • the decrease in relative humidity due to the change in the state of the air flowing out of the dehumidifying section 1 16 from the point 43 to the point 47 means a decrease in the amount of moisture released in the dehumidifying section 116. Therefore, suppression When the sections 204 and 205 do not operate, the amount of moisture absorbed and released by the moisture absorber 110 is reduced, and the dehumidification efficiency is reduced.
  • the suppression units 204 and 205 suppress such a decrease in the amount of absorbed and released moisture. That is, the suppression unit 204 suppresses a decrease in the temperature of the dehumidification target air heated by the radiator 102. That is, the state change from the point 42 to the point 46 is suppressed. This suppresses an increase in the relative humidity of the air flowing out of the moisture absorbing section 115. That is, the state change from the point 45 to the point 49 is suppressed. Further, the suppression unit 205 suppresses a temperature rise of the air to be dehumidified cooled by the heat absorber 104. That is, the state change from the point 44 to the point 48 is suppressed.
  • the suppression unit 204 is specifically realized by arranging the radiator 102 and the moisture release unit 116 so as to be close to each other in the passage 202. As a result, heat from the high-temperature refrigerant 106 flowing through the radiator 102 is radiated to the desiccant rotor 112 located in the moisture release section 116. The heat radiated to the desiccant trowel heats the adsorbent and is used to desorb the moisture retained by the adsorbent. Further, the suppression unit 205 is specifically realized by disposing the heat absorber 104 and the moisture absorption unit 115 close to each other in the passage 202.
  • the cold heat from the low-temperature refrigerant 106 flowing through the heat absorber 102 is radiated to the desiccant port 112 in the moisture absorbing part 115.
  • the cold heat radiated to the desiccant rotor 112 is used to cool the adsorbent 111 so as to easily adsorb the moisture in the air to be dehumidified.
  • the suppression units 204 and 205 are not limited to the above configuration, but may be any as long as they can suppress heat radiation to the outside of the air to be dehumidified and heat radiation from the outside to the air to be dehumidified.
  • the material forming the passage 202 may be formed of a resin material having low thermal conductivity, or the heat insulating material may be provided in the passage 202. 0948
  • the dehumidifier of the present embodiment has the following effects.
  • the air to be dehumidified at a low relative humidity heated by the radiator 102 that is, air in a low humidity state shown by a point 32 in FIG.
  • the air to be dehumidified at a high relative humidity cooled in the heat absorber 104 that is, the saturated air shown by a point 34 in FIG. 3 is supplied to the moisture absorbing section 115.
  • the difference in the relative humidity of the air supplied to the moisture absorbing section 115 and the moisture releasing section 116 increases, and the amount of moisture absorbed and released by the moisture absorber 110 increases due to the increase in the relative humidity difference. And the dehumidification efficiency increases.
  • the absolute humidity of the air supplied to the heat absorber 104 becomes higher than the absolute humidity of the air supplied to the radiator 102. That is, the absolute humidity of the air indicated by the point 33 in FIG. 3 becomes higher than the absolute humidity of the air indicated by the point 31.
  • the radiator 102 only the sensible heat is given to the air to be dehumidified by the operation of the heat pump 109. Therefore, the air in which only sensible heat has risen in the radiator 102 is supplied to the moisture release section 116. In the moisture releasing section 1 16, the moisture absorbing and releasing device 110 releases moisture to the air. This dehumidification humidifies the dehumidification target air.
  • the amount of condensed water recovered by the heat absorber 104 by this humidification that is, the difference between the absolute humidity of the air indicated by the point 33 and the absolute humidity of the air indicated by the point 34 is converted into the weight of the air to be dehumidified.
  • the value multiplied by the air volume increases. Since the amount of condensed water that can be recovered per unit time corresponds to the dehumidifying capacity, the dehumidifying capacity of the dehumidifying device is improved.
  • the relative humidity of the air to be dehumidified supplied to the moisture absorbing section 115 becomes equal to or higher than the relative humidity of the air to be dehumidified supplied to the heat sink 102. That is, the relative humidity of the air shown by the point 34 in FIG. 3 can be made higher than the relative humidity of the air shown by the point 31.
  • the sensible heat is first removed by cooling the heat absorber 104. In sensible heat removal, it is contained in the air to be dehumidified. Water vapor is not removed and only the temperature drops. As the temperature decreases, the relative humidity of the air to be dehumidified increases.
  • the relative humidity becomes almost 100%.
  • Latent heat is removed at the same time.
  • the air to be dehumidified by the heat absorber 104 is cooled to a temperature lower than its dew point temperature, the air supplied to the moisture absorber 115 becomes saturated, and the air supplied to the radiator 102 is cooled. Or higher relative humidity.
  • air having a relative humidity higher than that of the air supplied to the moisture releasing section 1 16 is always supplied to the moisture absorbing section 1 15. Therefore, the dehumidifier is hardly affected by the change in the air condition of the dehumidification target for dehumidification, that is, the air condition at point 31 in FIG. 3, and stable dehumidification is always performed.
  • the heat pump 109 includes a vapor compression type heat pump having a compressor 101, a radiator 102, an expansion mechanism 103, and a heat absorber 104. Then, the air to be dehumidified is heated by the heat radiation of the refrigerant 106, which is the working fluid of the heat pump 109, and the air to be dehumidified is cooled by the heat absorption of the refrigerant 106.
  • the air cooled in the heat absorber 104 is supplied to the moisture absorbing section 115, and the air heated in the radiator 102 is supplied to the moisture releasing section 116. That is, the air that has been cooled by the heat absorption accompanying the change in the state of the refrigerant 106 from the point 24 to the point 21 in FIG.
  • the air to be dehumidified at a high relative humidity is supplied to the moisture absorbing section 115, and the air to be dehumidified at a low relative humidity is supplied to the moisture releasing section 116.
  • the difference in the relative humidity between the air supplied to the moisture absorbing section 115 and the air supplied to the moisture releasing section 116 does not increase the pressure of the refrigerant 106 in the radiator 102.
  • the supply unit 201 is constituted by a single blower circuit including a passage 202 and a blower 203 that blows air to the passage 202.
  • a radiator 102, a moisture releasing section 116, a heat absorbing section 104, and a moisture absorbing section 115 are arranged in this order. With this configuration, the dehumidifying device is configured simply and inexpensively.
  • the moisture absorber / dehumidifier 110 has a desiccant port 112 carrying at least one or more adsorbents 111, and the adsorbent 111 in the moisture absorbing section 115. Absorbs moisture in the air to be dehumidified. Also, a desiccant rotor 112 is arranged so that the moisture retained by the adsorbent 111 is desorbed into the air to be dehumidified in the moisture releasing section 116. The rotation of the desiccant rotor 112 repeats the adsorption of water in the moisture absorbing section 115 and the desorption of water in the moisture releasing section 116.
  • the dehumidifier is configured at low cost.
  • the amount of moisture (maximum adsorption amount) that can be retained by the adsorbent 1 1 1 changes with the relative humidity of the air to which it is exposed.
  • the adsorbent 1 1 1 can hold more water if the relative humidity of the air to which it is exposed is high, and the amount of water that can be held decreases when the relative humidity is low. Therefore, if the relative humidity of the air to be dehumidified supplied to each of the moisture absorbing section 1 15 and the moisture releasing section 1 16 in which the adsorbent 1 1 1 repeats contact is different, the adsorbent 1 Adsorption and desorption of water are performed according to the difference in the maximum adsorption amount of 11.
  • the air whose relative humidity has been reduced by heating by the heat radiation of the refrigerant 106 in the radiator 102 is supplied to the moisture releasing part 116.
  • air whose relative humidity has been increased by cooling to below the dew point temperature by the heat absorption of the refrigerant 106 in the heat absorber 104 is supplied to the moisture absorption section 115. Therefore, a sufficient difference in relative humidity between the air supplied to the moisture absorbing section 115 and the air supplied to the moisture releasing section 116 is ensured.
  • the adsorbent 111 absorbs moisture in the air when it comes into contact with high-humidity air in the moisture absorbing section 115. The adsorbed moisture is desorbed when it comes into contact with low humidity air in the moisture release section 116.
  • the adsorbent 111 supported on the desiccant port 112 one having a characteristic of high moisture absorption in a high humidity atmosphere, for example, B-type silica gel can be used.
  • this dehumidifier high-humidity air to be dehumidified cooled below the dew point temperature is supplied to the hygroscopic section 115. Therefore, a material having a high moisture absorption property in a high humidity atmosphere, for example, the high moisture absorption property of a B-type silica gel at a high humidity is adapted, so that the amount of absorbed moisture is increased and the dehumidification efficiency is improved.
  • the suppression unit 204 by providing the suppression unit 204, a decrease in the temperature of the air to be dehumidified heated by the radiator 102 is suppressed. That is, the state change from point 42 to point 46 in FIG. 5 is suppressed. This suppresses an increase in the relative humidity of the air flowing out of the moisture absorbing section 115. That is, the state change from the point 45 to the point 49 in FIG. 5 is suppressed, and the moisture absorption in the moisture absorbing section 115 is ensured.
  • the decrease in the temperature of the air to be dehumidified is caused by heat transfer from the air to be dehumidified to the outside between the radiator 102 and the dehumidifying unit 116.
  • the amount of heat transferred from the air to be dehumidified to the outside depends on the temperature difference between the air to be dehumidified and the outside, the area of the partition wall interposed between the air to be dehumidified and the outside, and the thermal conductivity. That is, if the area of the partition wall interposed between the air to be dehumidified and the outside is large, the amount of heat transferred from the air to be dehumidified to the outside increases, and the temperature of the air to be dehumidified decreases.
  • the radiator 102 and the dehumidifying section 116 close to each other, the area of the partition wall interposed between the air to be dehumidified and the outside is reduced, and the heat from the air to be dehumidified to the outside is reduced.
  • the amount of transmission decreases. This decrease in the amount of heat transfer suppresses a decrease in the temperature of the air to be dehumidified.
  • the suppression unit 204 is realized by a configuration in which the radiator 102 and the moisture release unit 116 are arranged close to each other in the passageway 202. That is, it is preferable that the moisture release section 116 be heated by the heat radiation of the radiator 102. Specifically, it is released by heating the working fluid in the radiator 102. 0948
  • the suppression unit 205 by providing the suppression unit 205, the temperature rise of the dehumidification target air cooled by the heat absorber 104 is suppressed. That is, the state change from point 44 to point 48 in FIG. 5 is suppressed. This suppresses an increase in the relative humidity of the air to be dehumidified flowing out of the dehumidifying section 116. That is, the state change from the point 43 to the point 47 in FIG. 5 is suppressed, and the moisture release amount in the moisture release section 116 is ensured.
  • the air to be dehumidified supplied to the heat absorber 104 is cooled by the heat absorption of the refrigerant 106 and the relative humidity increases.
  • the air to be dehumidified whose relative humidity has increased is supplied to the moisture absorbing section 1 15 . If the temperature of the air to be dehumidified rises halfway, the relative humidity of the air to be dehumidified decreases, and the moisture absorber 1 1 0 Decrease in moisture absorption and desorption. This rise in the temperature of the air to be dehumidified is caused by heat transfer from the outside to the air to be dehumidified between the heat absorber 104 and the moisture absorbing section 115.
  • the amount of heat transferred to the air to be dehumidified is affected by the temperature difference between the air to be dehumidified and the outside, the area of the partition wall interposed between the air to be dehumidified and the outside, and the thermal conductivity. That is, if the area of the partition wall interposed between the air to be dehumidified and the outside is large, the amount of heat transferred from the outside to the air to be dehumidified increases, and the temperature of the air to be dehumidified increases.
  • the suppression unit 205 is realized by a configuration in which the heat absorber 104 and the moisture absorption unit 115 are arranged close to each other in the passage 202. That is, it is preferable that the moisture absorber 115 be cooled by the cold radiation of the heat absorber 104. Specifically, heat absorption by cooling the working fluid in the heat absorber 104 The temperature of vessel 104 drops. Due to this temperature drop, cold heat is radiated from the heat absorber 104. The radiated cold reaches the moisture absorbing section 115, and cools the moisture absorbing section 115. Due to this cooling, moisture absorption from the air to be dehumidified by the moisture absorber 110 is promoted, and the amount of moisture absorption increases. That is, the cold radiation from the heat absorber 104 is used to promote the adsorption of moisture in the air to be dehumidified.
  • FIG. 6 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 2 of the present invention.
  • the dehumidifier according to the present embodiment has a heat exchange unit 206 that exchanges heat between the air to be dehumidified in the moisture absorption unit 115 and the air to be dehumidified supplied to the radiator 102. ing.
  • Other configurations are the same as in the first embodiment.
  • the heat exchange section 206 may be any as long as it can exchange the sensible heat of a plurality of air, such as a cross-flow type or counter-flow type laminated heat exchanger, or Jungs, which rotates a heat storage material to exchange heat. Trom-type heat exchangers can be used. Next, the operation of the dehumidifier will be described.
  • FIG. 7 is a psychrometric chart showing a change in the state of the air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • the heat exchange section 206 has air at the point 55 where the temperature has risen due to moisture absorption in the moisture absorption section 115 and the air at the point 51 before being supplied to the radiator 102.
  • the air in the state is supplied to exchange heat. That is, the air in the state of the point 55 is cooled by the air in the state of the point 51, the temperature decreases, and the air in the state of the point 57 flows out of the heat exchange unit 206. Further, the air in the state of the point 51 is heated by the air in the state of the point 55, becomes the state of the point 56, and flows out of the heat exchange section 206. That is, the air at the point 51 is heated by being supplied to the heat exchanging section 206 and becomes the state at the point 56, and is supplied to the radiator 102.
  • the air to be dehumidified is heated to the point 52 in the radiator 102.
  • the heat radiation amount of the radiator 102 is a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the points 56 and 52 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified.
  • the heat radiation amount of the radiator 102 is a value obtained by multiplying the enthalpy difference between the points 51 and 52 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified. That is, heat exchange section 20
  • the heat absorption capacity which is the value obtained by multiplying the enthalpy difference between points 21 and 24 shown in Fig. 2 by the refrigerant circulation amount, and the heat absorption capacity obtained by multiplying the entropy difference between points 22 and 21 by the refrigerant circulation amount It is equal to the value added to the compression work. Therefore, it is possible to reduce the compression work of the compressor 101 according to the reduced heat radiation. As a result, the power consumption of the compressor 101 is reduced, and the dehumidifying efficiency is increased.
  • the dehumidifying apparatus has the heat exchange unit 206. Then, the air whose temperature has risen due to the absorption of moisture in the moisture absorption section 115 and the air supplied to the radiator 102 exchange heat in the heat exchange section 206. As a result, the temperature of the air to be dehumidified supplied to the radiator 102 is increased, and the amount of heat radiation of the radiator 102 is reduced. As a result, the work load of the compressor 101 is reduced, the power consumption is reduced, and the dehumidifying efficiency is increased.
  • FIG. 8 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 3 of the present invention.
  • the dehumidifying device according to the present embodiment includes a cooling unit 207 for cooling the air to be dehumidified which is humidified in the humidifying unit 116 and supplied to the heat absorber 104.
  • Other configurations are the same as in the first embodiment.
  • the cooling unit 207 heat-exchanges the air supplied to the heat absorber 104 by being humidified in the moisture releasing unit 116 and the air supplied to the radiator 102. It consists of a heat exchanger.
  • This heat exchanger is only required to be capable of exchanging the sensible heat of a plurality of air, such as a cross-flow type or counter-current type stacked heat exchanger, or a Jungstro-type that performs heat exchange by rotating a heat storage material. Heat exchangers can be used.
  • the cooling unit 2007 can cool not only the heat exchanger but also the air to be dehumidified which is humidified in the moisture releasing unit 116 and supplied to the heat absorber 104. Anything should do. Cooling may be performed using a Peltier element, or heat exchange may be provided with a heat exchange unit to air outside the device.
  • at least a part of the passage 202 connecting the moisture release section 116 and the heat absorber 104 is made of a material having a thermal conductivity of at least 5.0 kca 1 Z mh ° C. It may be formed.
  • the passage 202 between the moisture release section 116 and the heat absorber 104 may be formed using aluminum or stainless steel having high thermal conductivity and protection. At this time, if air is blown to the outer surface of the passageway 202 by the blower 203 or the like, the cooling is further promoted.
  • FIG. 9 is a psychrometric chart showing a state change of air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • the cooling section 206 consisting of a heat exchanger
  • the air humidified in the humidifying section 116 is indicated by the point 63
  • the point 601 before being supplied to the radiator 102 is indicated.
  • Heat exchange is performed by supplying air.
  • the air humidified in the dehumidifying section 116 is cooled by the air supplied to the radiator 102, and the temperature drops to the state at the point 67, which flows out of the cooling section 207. I do.
  • the amount of cooling of the air to be dehumidified carried by the heat absorber 104 is reduced.
  • the cooling capacity of the value obtained by multiplying the enthalpy difference between points 63 and 67 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified is reduced. Therefore, a decrease in the amount of dehumidification due to insufficient cooling capacity of the heat absorber 104 is suppressed.
  • the air in the state of point 61 supplied to the radiator 102 is heated by the air in the state of point 63 humidified in the dehumidifying section 116 to be cooled to the state of point 66.
  • Outflow from part 207 That is, when a heat exchanger is used as the cooling unit 207, the power consumption of the compressor 101 is reduced and the dehumidifying efficiency is increased, as in the second embodiment.
  • the air humidified in the moisture releasing section 116 is cooled in the cooling section 207 before being supplied to the heat absorber 104. Therefore, a decrease in the amount of dehumidification due to insufficient cooling capacity of the heat absorber 104 is suppressed.
  • the cooling section 207 When a heat exchanger is used as the cooling section 207, the air humidified in the humidifying section 116 and the air before being supplied to the radiator 102 are used. Exchange heat in the cooling section 207. As a result, the temperature of the air supplied to the radiator 102 increases, and the amount of heat radiation of the radiator 102 is reduced. As a result, the work load of the compressor 101 is reduced, power consumption is reduced, and dehumidification efficiency is increased.
  • FIG. 10 is a schematic configuration diagram of a dehumidifier according to Embodiment 4 of the present invention.
  • the dehumidifying device in the present embodiment has a cooling unit 208 that cools the air that is humidified in the moisture releasing unit 116 and supplied to the heat absorber 104.
  • the air outside the dehumidifier is blown by the blower 203 of the supply unit 201 onto the outer surface of the passage 202 connecting the moisture release unit 116 and the heat absorber 104. It has a configuration to blow air. By this blowing, the air that is humidified in the moisture release section 116 and supplied to the heat absorber 104 is cooled.
  • the passage 202 connecting the moisture release section 116 and the heat absorber 104 has a thermal conductivity of 5.0 as in the third embodiment. It is preferable to use a material having a temperature of kca 1 Z mh ° C or higher. Further, it is more preferable that the passage 202 connecting the moisture release section 116 and the heat absorber 104 is formed of a metal material having a barrier. Since the metal material has a higher thermal conductivity than the resin material, the air to be dehumidified in the dehumidifying section 116 is cooled by the air around the passage 202 through the metal material, and then cooled by the heat absorber. Supplied to 104. Specifically, it is preferable to use a metal material such as aluminum or stainless steel having a basin.
  • the passage 202 may be provided with a heat exchanging unit for exchanging heat between the air to be dehumidified and supplied to the heat absorber 104 humidified in the dehumidifying unit 116 and the air outside the device. Cooling can be performed as well.
  • the heat exchange section only needs to be capable of exchanging the sensible heat of a plurality of air, and the heat exchange can be performed by rotating a cross-flow type or counter-flow type laminated heat exchanger or a heat storage material.
  • a Jungström type heat exchanger can be used.
  • FIG. 10 the air outside the dehumidifier is blown to the cooling unit 208 by the blower 203.
  • the supply unit 201 blows air to the outer surface of the passage 202 connecting the moisture release unit 116 and the heat absorber 104.
  • a dedicated blower may be provided separately, and exhaust gas may be discharged to a place different from the outlet of the blower 203. That is, air may be blown to the outer surface of the passage 202 connecting the moisture release section 116 and the heat absorber 104.
  • a part of the air discharged from the blower 203 may be circulated to the cooling unit 208. By doing so, it is possible to prevent the humidity after the dehumidification process from rising due to the mixing of the outside air.
  • FIG. 11 is a psychrometric chart showing a state change of the air to be dehumidified in the dehumidifier shown in FIG.
  • the air indicated by the point 73 humidified by the humidification section 116 is cooled by the air outside the device blown by the blower 203 in the passage 202. Then, the temperature is lowered to a state at a point 76 and supplied to the heat absorber 104. As a result, the amount of cooling of the dehumidification target air carried by the heat absorber 104 decreases. In other words, the cooling capacity of the value obtained by multiplying the difference between points 73 and 76 by the weight-converted air volume of the air to be dehumidified is reduced. Therefore, a decrease in the amount of dehumidification due to insufficient cooling capacity of the heat absorber 10.4 is suppressed.
  • Fig. 12 is a Mollier diagram (pressure-evening Lupy diagram) showing the state change of the dehumidifier when carbon dioxide is used as the refrigerant 106.
  • the state change of carbon dioxide as refrigerant 106 circulating in the refrigerant circuit 105 Is shown.
  • the refrigerant 106 composed of carbon dioxide is compressed in the compressor 101 to a point 82 having a supercritical pressure higher than the saturation curve 85 indicating the critical pressure.
  • the refrigerant 106 radiates heat to the supplied air to be dehumidified.However, since it is in a supercritical state, it does not condense even when radiating heat, and the temperature drops and the temperature decreases from point 82 to point 83. State. After that, the pressure expands and decompresses in the expansion mechanism 103, and the pressure drops. 8 It becomes the state of 4. Further, by absorbing heat from the air to be dehumidified supplied in the heat absorber 104, the enthalpy increases, and the state returns to the state of the point 81 from the point 84.
  • the temperature of the radiator 102 after compression becomes high. Therefore, the temperature of the air to be dehumidified heated in the radiator 102 also increases. That is, the relative humidity is further reduced and supplied to the dehumidifying section 1 16, and the difference between the relative humidity and the air to be dehumidified supplied to the moisture absorbing section 1 15 is increased. Due to the increase in the difference in relative humidity, the amount of moisture absorbed and released by the moisture absorber 110 is increased, and the dehumidification efficiency is improved.
  • the configuration using carbon dioxide as the refrigerant 106 may be applied to the first to third embodiments.
  • the dehumidifying efficiency is improved by expanding the relative humidity difference between the air to be absorbed and the air to be released by using a heat pump.
  • This dehumidifier is suitable for applications where a highly efficient dehumidifying function is desired, such as a dehumidifier, a dryer, an air conditioner, and a solvent recovery device.

Abstract

除湿装置は、ヒートポンプと吸放湿器とを有する。ヒートポンプは、供給された空気から吸熱する吸熱器と供給された空気に放熱する放熱器とを有する。吸放湿器は、供給された空気から吸湿する吸湿部と供給された空気に放湿する放湿部とを有する。放熱器は、除湿対象空気を加熱し、放湿部は放熱器により加熱された空気を加湿する。吸熱器は、放湿部により加湿された空気から吸熱して冷却し、吸湿部は、吸熱器により冷却された空気から吸湿して除湿する。

Description

明細書
除湿装置
技術分野
本発明は、 放熱器、 吸熱器等からなるヒートポンプと、 吸着剤や 吸収剤を用いて吸放湿を行う吸放湿器とを有する除湿装置に関する。 背景技術
従来のヒ一トポンプと吸放湿器とを有する除湿装置としては、 放 熱器、 吸放湿器の放湿部、 吸熱器の順に空気を循環させるものが例 えば、 特開昭 6 3 — 1 4 2 3号公報に開示されている。 以下、 従来 の除湿装置の構成と動作について図 1 3 を参照しながら説明する。 圧縮機 1、 放熱器 2、 膨張機構 3、 吸熱器 4を配管接続した冷媒 回路 5内には冷媒 6が充填されている。 冷媒 6は、 圧縮機 1で圧縮 されることによって、 放熱器 2、 膨張機構 3、 吸熱器 4の順に冷媒 回路 5内を循環する。 放熱器 2 と吸熱器 4 とは、 循環通路 （以下、 通路） 7内に配置されており、 循環ファン 8 によって通路 7内を循 環する空気が順次供給される。 冷媒 6は、 吸熱器 4では循環空気か ら吸熱し、 放熱器 2では循環空気に放熱する。 冷媒 6の循環空気に 対する吸放熱により、 ヒートポンプ 9が動作する。
吸放湿器 1 0は、 吸着剤 1 1が担持されたデシ力ントロ一ター 1 2 を有する。 デシカントローター 1 2は、 一部が通路 7内の循環空 気進行方向における放熱器 2の後段かつ吸熱器 4の前段に配置され ている。 その他の部分は室内ファン 1 3 により送風される除湿対象 空気の供給通路 （以下、 通路） 1 4内に配置されている。 したがつ て、 デシカン トローター 1 2 に担持されている吸着剤 1 1 は、 通路 7内において循環空気と接触し、 通路 1 4内においては除湿対象空 気と接触する。
デシカントロータ一 1 2は図示しない駆動部により回転しており、 この回転によって吸着剤 1 1 は、 通路 7での循環空気との接触と通 路 1 4での除湿対象空気との接触とを繰り返す。 吸着剤 1 1 は晒さ れる空気の相対湿度に対して保持可能な水分量 （最大吸着量） が変 T JP2005/000948
2 化する。 吸着剤 1 1 は、 晒される空気の相対湿度が高ければ多くの 水分を保持でき、 相対湿度が低くなると保持可能な水分量が減少す る特性を持つ。 したがって、 吸着剤 1 1が相対湿度の異なる複数の 空気との接触を繰り返せば、 各々の相対湿度における吸着剤 1 1 の 最大吸着量の差に応じて水分の吸着、 脱着が行われる。
ここで、 循環ファン 8により循環する空気は、 放熱器 2で冷媒 6 の放熱により加熱され、 室内ファン 1 3で供給される除湿対象空気 より も低湿度になってデシカント口一夕一 1 2 に供給される。 この 除湿対象空気と循環空気との相対湿度差によって、 吸着剤 1 1 は除 湿対象空気との接触時に空気中の水分を吸着し、 循環空気との接触 時に吸着している水分を脱着する。
このように、 吸放湿器 1 0は、 デシカントローター 1 2の通路 1 4内に位置する除湿対象空気との接触部分である吸湿部 1 5 を有す る。 またデシカントローター 1 2 の通路 7内に位置する循環空気と の接触部分である放湿部 1 6を有する。 そして除湿対象空気からの 吸湿と循環空気への放湿とを行う。 すなわち、 吸湿部 1 5で吸湿さ れた除湿対象空気は低湿の空気となって除湿対象空間に供給される。 一方、 放湿部 1 6で放湿された循環空気は高湿の空気となって後段 にある吸熱器 4に供給される。 吸熱器 4に供給された循環空気は冷 媒 6の吸熱によって露点温度以下まで冷却され、 この冷却により放 湿部 1 6での放湿分が飽和して凝縮する。 この凝縮した水の量が除 湿装置の除湿量となる。
以上の構成では、 放熱器 2、 放湿部 1 6、 吸熱器 4に空気が循環 する。 この循環空気は放熱器 2で加熱され、 相対湿度を下げた後に 放湿部 1 6 に供給される。 そして吸湿部 1 5 に供給される除湿対象 空気の相対湿度と差を設けることによって吸放湿器 1 0が動作し、 除湿対象空気が吸湿されて除湿される。 しかしながら、 前述したよ うに吸放湿器 1 0 の吸放湿量、 すなわち除湿装置の除湿量は吸湿部 1 5 に供給される除湿対象空気と放湿部 1 6 に供給される循環空気 との相対湿度の差に依存している。 そのため、 除湿対象空気の相対 湿度が低下すると、 循環空気との相対湿度差が縮小して除湿量が減 少する。
除湿対象空気が低湿の場合に、 除湿量の低下を抑制する施策とし て、 吸湿部 1 5 に供給する空気と放湿部 1 6 に供給する空気との相 対湿度の差を拡大する方法がある。 つまり放湿部 1 6 に供給する循 環空気の温度をさらに上昇させ相対湿度を低下させる方法がある。 しかしながらその場合には、 放熱器 2における冷媒 6 の圧力を上昇 させる必要があり、 圧縮機 1 の信頼性が低下したり、 圧縮比が増加 して圧縮効率が低下したりする。
また、 除湿対象空気が低湿の場合に除湿量の低下を抑制する施策 として、 除湿対象空気の風量を増加させる方法もある。 しかしなが らこの場合は、 除湿対象空気の風量増加分だけ、 放熱器 2 における 放熱量を増加させる、 すなわち、 放熱器 2を流れる冷媒 6 の循環量 を増加させる必要がある。 すると、 圧縮機 1 の圧縮仕事が増えて消 費電力が上昇し、 除湿効率 （除湿した水分の凝縮潜熱量 除湿に要 するエネルギー量） が低下する。
またこの構成では 2系統の送風回路が必要である。 すなわち、 除 湿対象空気を吸湿部 1 5に供給するための通路 1 4 と室内ファ ン 1 3 と、 放熱器 2、 放湿部 1 6、 吸熱器 4に循環空気を循環させるた めの通路 7 と循環ファン 8 との 2系統の送風回路である。そのため、 装置が複雑化して高価になりやすい。 発明の開示
本発明の除湿装置は、 ヒートポンプと吸放湿器とを有する。 ヒー トポンプは、 供給された空気から吸熱する吸熱器と供給された空気 に放熱する放熱器とを有する。 吸放湿器は、 供給された空気から吸 湿する吸湿部と供給された空気に放湿する放湿部とを有する。 放熱 器は、 除湿対象空気を加熱し、 放湿部は放熱器により加熱された空 気を加湿する。 吸熱器は、 放湿部により加湿された空気から吸熱し て冷却し、 吸湿部は、 吸熱器により冷却された空気から吸湿して除 湿する。 このようにして放湿部には放熱器で加熱された低い相対湿 度の空気が供給され、 吸湿部には吸熱器において冷却された高い相 対湿度の空気が供給される。 そのため吸湿部と放湿部とに供給され る空気の相対湿度の差が拡大する。 この相対湿度の差の拡大により 吸放湿器の吸放湿量が増大して除湿効率が向上する。
図面の簡単な説明
図 1は本発明の実施の形態 1 に係る除湿装置の概略構成図である。 図 2は図 1 に示す除湿装置における冷媒の状態変化を示すモリェ ル線図 （圧力ーェンタルピ線図） である。
図 3は図 1 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化を示 す湿り空気線図である。
図 4は図 1 に示す除湿装置のデシカント口一夕一に担持される吸 着剤の水蒸気吸着等温線を示す図である。
図 5は図 1 に示す除湿装置の温度低下抑制部と温度上昇抑制部と の動作を説明するための湿り空気線図である。
図 6は本発明の実施の形態 2 に係る除湿装置の概略構成図である。 図 7は図 6 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化を示 す湿り空気線図である。
図 8は本発明の実施の形態 3 に係る除湿装置の概略構成図である。 図 9は図 8 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化を示 す湿り空気線図である。
図 1 0 は本発明の実施の形態 4に係る除湿装置の概略構成図であ る。
図 1 1 は図 1 0 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化 を示す湿り空気線図である。
図 1 2は本発明の実施の形態に係る除湿装置における冷媒の状態 変化を示すモリエル線図である。
図 1 3は従来の除湿装置の概略構成図である。 発明を実施するための最良の形態
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら説明する。 なお、 先行する実施の形態と同様の構成要素については同一の符号 を用い、 詳細な説明は省略する。
(実施の形態 1 )
図 1は、 本発明の実施の形態 1 にかかる除湿装置の概略構成図で ある。 この除湿装置は、 ヒ一 トポンプ 1 0 9 と吸放湿器 1 1 0 とを 有する。 ヒートポンプ 1 0 9は、 供給された空気から吸熱する吸熱 器 1 0 4 と、 供給された空気に放熱する放熱器 1 0 2 とを有する。 吸放湿器 1 1 0は、 相対的に湿度の高い空気から吸湿して相対的に 湿度の低い空気に対して放湿する。 吸放湿器 1 1 0は、 供給された 空気から吸湿する吸湿部 1 1 5 と、 供給された空気に放湿する放湿 部 1 1 6 とを有する。 供給通路 （以下、 通路） 2 0 2は、 除湿対象 空気を放熱器 1 0 2、 放湿部 1 1 6、 吸熱器 1 0 4、 吸湿部 1 1 5 の順に供給する。 すなわち、 放熱器 1 0 2は、 除湿対象空気を加熱 し、 放湿部 1 1 6は放熱器 1 0 2 により加熱された除湿対象空気を 加湿する。 吸熱器 1 0 4は、 放湿部 1 1 6 により加湿された除湿対 象空気から吸熱して冷却し、 吸湿部 1 1 5は、 吸熱器 1 0 4により 冷却された除湿対象空気から吸湿して除湿する。
またヒー トポンプ 1 0 9は、圧縮機 1 0 1 と、膨張機構 1 0 3 と、 圧縮機 1 0 1 と放熱器 1 0 2 と膨張機構 1 0 3 と吸熱器 1 0 4 とを この順に接続する冷媒回路 1 0 5 とを有する。 圧縮機 1 0 1 は冷媒 1 0 6 を圧縮する。 膨張機構 1 0 3 は冷媒 1 0 6 を膨張させて減圧 する。 冷媒 1 0 6 を充填された冷媒回路 1 0 5 は、 圧縮機 1 0 1 と 放熱器 1 0 2 と膨張機構 1 0 3 と吸熱器 1 0 4 とを配管接続してい る。 放熱器 1 0 2では冷媒 1 0 6が供給空気に対して放熱し、 吸熱 器 1 0 4では冷媒 1 0 6が供給空気から吸熱する。
供給部 2 0 1 は、 除湿対象空気を放熱器 1 0 2、 放湿部 1 1 6、 吸熱器 1 0 4、 吸湿部 1 1 5の順に供給する。 すなわち供給部 2 0 1 は、 放熱器 1 0 2、 放湿部 1 1 6、 吸熱器 1 0 4、 吸湿部 1 1 5 5 000948
6 を順に配された通路 2 0 2 と、 通路 2 0 2に送風する送風機 2 0 3 とを有する。
吸放湿器 1 1 0は、 少なく とも 1種類以上の吸着剤 1 1 1 を担持 したデシカントローター 1 1 2 を有する。 そして吸湿部 1 1 5 にお いて、 吸着剤 1 1 1が除湿対象空気中の水分を吸着するともに放湿 部 1 1 6 において吸着剤 1 1 1が保持する水分を除湿対象空気中に 脱着するようにデシカント口一ター 1 1 2が配されている。 また図 示しない駆動部がデシカント口一夕一 1 1 2 を回転して、 吸湿部 1 1 5における水分吸着と放湿部 1 1 6 における水分脱着とが繰り返 される。
温度低下抑制部 （以下、 抑制部） 2 0 4は、 放熱器 1 0 2におい て加熱されて放湿部 1 1 6に供給される除湿対象空気の温度低下を 抑制する。 図 1では、 放熱器 1 0 2 と放湿部 1 1 6 とを、 通路 2 0 2内において接近させて配置することにより抑制部 2 0 4が形成さ れている。 具体的には、 放熱器 1 0 2 と放湿部 1 1 6 とが接触しな いように所定の間隔を設けて構成されている。
一方、 温度上昇抑制部 （以下、 抑制部） 2 0 5は、 吸熱器 1 0 4 において冷却されて吸湿部 1 1 5に供給される除湿対象空気の温度 上昇を抑制する。 図 1 では、 吸熱器 1 0 4 と吸湿部 1 1 5 とを、 通 路 2 0 2内において接近させて配置することにより抑制部 2 0 5が 形成されている。 具体的には、 吸熱器 1 0 4 と吸湿部 1 1 5 とが接 触しないように所定の間隔を設けて構成されている。
次に除湿装置の動作を説明する。 図 2は、 図 1 に示す除湿装置の 冷媒 1 0 6の状態変化を示すモリエル線図（圧力—ェンタルピ線図） である。 図 2 に示す点 2 1、 点 2 2、 点 2 3、 点 2 4を矢符で結ん だサイクルは、 冷媒回路 1 0 5内を循環する冷媒 1 0 6の状態変化 を示している。 冷媒 1 0 6は、 圧縮機 1 0 1 において圧縮されるこ とにより圧力とェン夕ルビが上昇して点 2 1から点 2 2の状態に変 化する。 そして放熱器 1 0 2において供給される除湿対象空気に対 して放熱することによりェン夕ルビが減少して点 2 2から点 2 3の 5 000948
7 状態となる。 さらに、 膨張機構 1 0 3 において膨張して減圧するこ とにより圧力が低下して点 2 3から点 2 4の状態となる。 そして吸 熱器 1 0 4において供給される除湿対象空気から吸熱することによ りェンタルピが増加して点 2 4から点 2 1の状態に戻る。 このよう な冷媒 1 0 6の状態変化により、 吸熱器 1 0 4において吸熱し、 放 熱器 1 0 2 において放熱するヒートポンプ 1 0 9が動作する。 この 時、 点 2 2 と点 2 3 とにおけるェン夕ルビの差に冷媒循環量を乗じ た値が放熱器 1 0 2 における放熱量である。また点 2 1 と点 2 4 (点 2 3 ) とにおけるェン夕ルビの差に冷媒循環量を乗じた値が吸熱器 1 0 4における吸熱量である。 そして放熱量と吸熱量の差、 すなわ ち点 2 2 と点 2 1 とにおけるェンタルピの差に冷媒循環量を乗じた 値が圧縮機 1 0 1 の圧縮仕事量である。
図 3は、 図 1 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化を 示す湿り空気線図である。 まず点 3 1 の状態の除湿対象空気が放熱 器 1 0 2に供給され、 冷媒 1 0 6の放熱により加熱されて点 3 2の 状態となる。 次に除湿対象空気は、 放湿部 1 1 6 に供給されてデシ カント口一夕一 1 1 2に担持された吸着剤 1 1 1が保有している水 分を脱着することにより加湿される。 そのため、 湿度が上昇すると ともに温度が低下し点 3 3 の状態となる。 点 3 3の状態となった除 湿対象空気は次に吸熱器 1 0 4に供給され、 冷媒 1 0 6の吸熱によ り露点温度以下まで冷却されて点 3 4の飽和状態となる。 この時に 飽和した水分は凝縮して凝縮水として回収される。 最後に除湿対象 空気は吸湿部 1 1 5 に供給され、 デシカントローター 1 1 2 に担持 された吸着剤 1 1 1が除湿対象空気中の水分を吸着することによつ て除湿される。 そのため、 湿度が低下するとともに温度が上昇して 点 3 5の状態の乾燥空気となる。
以上の除湿対象空気の状態変化において、 吸熱器 1 0 4で回収さ れる凝縮水の量は、 点 3 3 と点 3 4の絶対湿度差に除湿対象空気の 重量換算風量を乗じた値となる。 また、 点 3 3 と点 3 2、 あるいは 点 3 3 と点 3 1 との絶対湿度差に除湿対象空気の重量換算風量を乗 じた値が放湿部 1 1 6における放湿量となる。 点 3 4 と点 3 5 との 絶対湿度差に除湿対象空気の重量換算風量を乗じた値が吸湿部 1 1 5 における吸湿量となる。
放湿部 1 1 6の出口である点 3 3の状態は、 理想的には吸湿部 1 1 5の入口である点 3 4の相対湿度である点 3 6 に近づく。 また吸 湿部 1 1 5の出口である点 3 5の位置は、 放湿部 1 1 6の入口であ る点 3 2の相対湿度である点 3 7 に近づく。 したがって点 3 4の相 対湿度を上昇させ、 点 3 2の相対湿度を低下させることにより、 吸 湿部 1 1 5 に供給される点 3 4の空気と放湿部 1 1 6 に供給される 点 3 2の空気との相対湿度差が拡大し、 吸放湿量が高まる。
また、 点 3 1 と点 3 2 とのェン夕ルピ差に除湿対象空気の重量換 算風量を乗じた値は放熱器 1 0 2 における放熱量となる。 一方、 点 3 3 と点 3 4のェンタルピ差に除湿対象空気の重量換算風量を乗じ た値は吸熱器 1 0 4における吸熱量となる。 放熱器 1 0 2 における 放熱量および吸熱器 1 0 2 における吸熱量は、 図 2の冷媒 1 0 6の 状態変化から得られる放熱量および吸熱量と等しくなる。
図 4は、 図 1 におけるデシカン ト口一ター 1 1 2 に担持する吸着 剤 1 1 1 の水蒸気吸着等温線を示す。 吸着剤 1 1 1 としては、 吸湿 性があってデシカントロータ一 1 1 2 に担持でき、 水分脱着のため にある程度の耐熱性がある物質であればよい。例えば、シリカゲル、 ゼオライ トなどの無機質の吸着型吸湿剤、 有機高分子電解質 （ィォ ン交換樹脂） などの吸湿剤、 塩化リチウムなどの吸収型吸湿剤等を 用いることができる。
図 4の水蒸気吸着等温線は、 表面に多数のシラノール基を有する 多孔質状のシリカゲルを吸着剤 1 1 1 に用いた場合を示す。 シリカ ゲルはその製法によって細孔径が異なり、 A型は平均細孔直径が約 2 . 2 n m、 B型は約 7 . O n mの場合である。 また、 その細孔直 径の相違により、 水蒸気の吸着特性も異なる。 シリガゲルは一般的 に高湿度で吸着率が高くなる特性を持つが、 B型は特に高湿度での 吸湿率の高さが顕著である。 通常の除湿装置では、 除湿可能な除湿 対象空気の相対湿度範囲をある程度確保する必要があるため、 中間 の 5 0 %近傍の相対湿度で吸湿率が低い B型のシリカゲルは吸着剤 として使用し難い。 しかしながら本実施の形態の除湿装置では、 吸 湿部 1 1 5 に供給される除湿対象空気は、 吸熱器 1 0 4において露 点温度以下に冷却された飽和、 すなわち相対湿度 1 0 0 %に近い状 態で常に供給される。 したがって相対湿度 9 0 %のような高湿度雰 囲気で 4 0 %以上の高い吸湿率を有する吸着剤 1 1 1、 例えば、 B 型のシリカゲルを用いることにより、 吸放湿量を高めることが可能 となる。
図 5は、 図 1 における抑制部 2 0 4、 2 0 5の動作を説明するた めの湿り空気線図である。 抑制部 2 0 4、 2 0 5が動作しない場合 には、 放熱器 1 0 2において加熱された点 4 2で示される除湿対象 空気は、 放湿部 1 1 6 に供給される前に外部、 例えば点 4 1で示さ れる除湿装置外部の空気に放熱して温度が下がり、 点 4 6 に移動す る。 また、 吸熱器 1 0 4において冷却された点 4 4で示される除湿 対象空気は、 吸湿部 1 1 5 に供給される前に外部、 例えば点 4 1で 示される除湿装置外部の空気から放熱されて温度が上がり、 点 4 8 に移動する。
放湿部 1 1 6 に供給される空気の温度が点 4 2から点 4 6に低下 することにより相対湿度が上昇する。 放湿部 1 1 6 に供給される空 気の相対湿度上昇に伴い、 点 4 5で示される吸湿部 1 1 5から流出 する空気の相対湿度が上昇して点 4 9の状態となる。 また、 吸湿部 1 1 5 に供給される空気の温度が点 4 4から点 4 8 に上昇すること により、 相対湿度が低下する。 吸湿部 1 1 5 に供給される空気の相 対湿度低下に伴い点 4 3で示される放湿部 1 1 6から流出する空気 の相対湿度が低下して点 4 7 の状態となる。 吸湿部 1 1 5から流出 する空気の点 4 5から点 4 9への状態変化に伴う相対湿度上昇は吸 湿部 1 1 5 における吸湿量の減少を意味する。 放湿部 1 1 6から流 出する空気の点 4 3から点 4 7への状態変化に伴う相対湿度低下は 放湿部 1 1 6 における放湿量の減少を意味する。 したがって、 抑制 部 2 0 4、 2 0 5が動作しない場合には、 吸放湿器 1 1 0の吸放湿 量が減少して除湿効率が低下する。
抑制部 2 0 4、 2 0 5は、このような吸放湿量の減少を抑制する。 すなわち、 抑制部 2 0 4は放熱器 1 0 2で加熱された除湿対象空気 の温度低下を抑制する。 つまり、 点 4 2から点 4 6への状態変化を 抑制する。 これにより吸湿部 1 1 5から流出する空気の相対湿度の 上昇が抑制される。 つまり点 4 5から点 4 9への状態変化が抑制さ れる。 また、 抑制部 2 0 5は吸熱器 1 0 4で冷却された除湿対象空 気の温度上昇を抑制する。 つまり、 点 4 4から点 4 8への状態変化 を抑制する。 これにより放湿部 1 1 6から流出する空気の相対湿度 の低下が抑制される。 つまり、 点 4 3から点 4 7への状態変化が抑 制される。 このよう して吸湿部 1 1 5 における吸湿量と放湿部 1 1 6 における放湿量の減少が抑制されて吸放湿器 1 1 0の吸放湿量が 維持される。
抑制部 2 0 4は、 具体的には放熱器 1 0 2 と放湿部 1 1 6 とを通 路 2 0 2内において接近させて配置することにより実現される。 こ れにより放熱器 1 0 2内を流れる高温の冷媒 1 0 6からの熱が放湿 部 1 1 6 にあるデシカントロータ一 1 1 2に放射される。 デシカン トロー夕一 1 1 2に放射される熱は吸着剤 1 1 1 を加熱して吸着剤 1 1 1が保持している水分の脱着に利用される。 また、 抑制部 2 0 5は、 具体的には吸熱器 1 0 4 と吸湿部 1 1 5 とを通路 2 0 2内に おいて接近させて配置することにより実現される。 これにより吸熱 器 1 0 2内を流れる低温の冷媒 1 0 6からの冷熱が吸湿部 1 1 5 に あるデシカン ト口一夕一 1 1 2 に放射される。 デシカントローター 1 1 2 に放射される冷熱は吸着剤 1 1 1 を冷却して除湿対象空気中 の水分を吸着し易くすることに利用される。
なお、 抑制部 2 0 4、 2 0 5は、 上記構成に限るものではなく、 除湿対象空気の外部への放熱、 外部から除湿対象空気への放熱をそ れぞれ抑制可能なものであればよい。 例えば、 通路 2 0 2 を構成す る材質を低熱伝導率の樹脂材料で形成したり、 通路 2 0 2 に断熱材 0948
11 を設けたり してもよい。
以上、 説明した構成および動作により、 本実施形態の除湿装置は 以下の効果を奏するものである。
放湿部 1 1 6 には放熱器 1 0 2で加熱された低い相対湿度の除湿 対象空気、 すなわち、 図 3における点 3 2で示される低湿状態の空 気が供給される。 吸湿部 1 1 5 には吸熱器 1 0 4において冷却され た高い相対湿度の除湿対象空気、 すなわち、 図 3 における点 3 4で 示される飽和状態の空気が供給される。 これらにより、 吸湿部 1 1 5 と放湿部 1 1 6 とに供給される空気の相対湿度の差が拡大し、 相 対湿度の差の拡大によって吸放湿器 1 1 0の吸放湿量が増大し、 除 湿効率が高まる。
また、 吸熱器 1 0 4に供給される空気の絶対湿度が、 放熱器 1 0 2に供給される空気の絶対湿度より高くなる。 すなわち、 図 3 にお ける点 3 3で示される空気の絶対湿度が、 点 3 1で示される空気の 絶対湿度より高くなる。 具体的には、 放熱器 1 0 2ではヒ一トポン プ 1 0 9の作動により、 除湿対象空気へ顕熱のみが与えられる。 し たがって、 放熱器 1 0 2において顕熱のみ上昇した空気が放湿部 1 1 6に供給される。 放湿部 1 1 6では吸放湿器 1 1 0が空気に対し て放湿する。 この放湿により除湿対象空気は加湿される。 この加湿 により吸熱器 1 0 4で回収される凝縮水の量、 すなわち、 点 3 3で 示される空気の絶対湿度と点 3 4で示される空気の絶対湿度との差 に除湿対象空気の重量換算風量を乗じた値が増加する。 この単位時 間当たりに回収できる凝縮水量が除湿能力に相当するので、 除湿装 置の除湿能力が向上する。
また、 吸湿部 1 1 5に供給される除湿対象空気の相対湿度が、 放 熱器 1 0 2 に供給される除湿対象空気の相対湿度以上になる。 すな わち、 図 3 における点 3 4で示される空気の相対湿度を、 点 3 1で 示される空気の相対湿度以上にすることができる。 具体的には、 吸 熱器 1 0 4に供給された空気は、 吸熱器 1 0 4の冷却によって、 ま ず顕熱の除去が行われる。 顕熱除去では、 除湿対象空気中に含まれ る水蒸気は除去されず温度のみが低下する。 この温度低下に応じて 除湿対象空気の相対湿度が上昇する。 顕熱除去が進み除湿対象空気 の温度がその露点温度まで低下すると相対湿度は略百パーセントと なり、 さらに冷却を行うと飽和状態を維持したまま除湿対象空気中 の水蒸気が凝縮して顕熱と潜熱が同時に除去される。 このようにし て、 吸熱器 1 0 4で除湿対象空気は、 その露点温度以下まで冷却さ れ、 吸湿部 1 1 5 に供給される空気が飽和状態なり、 放熱器 1 0 2 に供給される空気の相対湿度以上が確保される。 これにより吸湿部 1 1 5には、 放湿部 1 1 6 に供給される空気より高い相対湿度の空 気が常に供給される。 そのため、 除湿装置が除湿を行う除湿対象の 空気状態、 すなわち、 図 3 における点 3 1 の空気の状態の変化によ る影響を受け難く、 常に安定した除湿が行われる。
また、 ヒートポンプ 1 0 9は、 圧縮機 1 0 1、 放熱器 1 0 2、 膨 張機構 1 0 3、 吸熱器 1 0 4を有する蒸気圧縮式ヒ一 トポンプで構 成されている。 そしてヒートポンプ 1 0 9の作動流体である冷媒 1 0 6の放熱により除湿対象空気を加熱するとともに、 冷媒 1 0 6の 吸熱により除湿対象空気を冷却する。 吸熱器 1 0 4において冷却さ れた空気が吸湿部 1 1 5 に供給され、 放熱器 1 0 2 において加熱さ れた空気が放湿部 1 1 6 に供給される。 すなわち、 図 2における点 2 4から点 2 1 への冷媒 1 0 6の状態変化に伴う吸熱によって冷却 され、 図 3 における点 3 4で示される状態になった空気が吸湿部 1 1 5 に供給される。 また、 図 2 における点 2 2から点 2 3への冷媒 1 0 6の状態変化に伴う放熱によって加熱され、 図 3 における点 3 2で示される状態になった空気が放湿部 1 1 6 に供給される。 これ により、吸湿部 1 1 5 には高い相対湿度の除湿対象空気が供給され、 放湿部 1 1 6 には低い相対湿度の除湿対象空気が供給される。 した がって吸湿部 1 1 5 に供給される空気と放湿部 1 1 6 に供給される 空気との相対湿度の差が、 放熱器 1 0 2 における冷媒 1 0 6の圧力 を上昇させずに拡大する。 これにより、 圧縮機 1 0 1 の信頼性を確 保しつつ吸放湿器 1 1 0の吸放湿量が増加し、 除湿効率が高まる。 また、 供給部 2 0 1が、 通路 2 0 2 と、 通路 2 0 2 に送風する送 風機 2 0 3 とからなる単一の送風回路から構成される。 通路 2 0 2 には放熱器 1 0 2、 放湿部 1 1 6、 吸熱器 1 0 4、 吸湿部 1 1 5が 順に配されている。 この構成では、 除湿装置が簡易に且つ安価に構 成される。
また、 吸放湿器 1 1 0は、 少なく とも 1種類以上の吸着剤 1 1 1 が担持されたデシカント口一ター 1 1 2 を有し、 吸湿部 1 1 5にお いて吸着剤 1 1 1が除湿対象空気中の水分を吸着する。 また放湿部 1 1 6において吸着剤 1 1 1が保持する水分を除湿対象空気中に脱 着するようにデシカントローター 1 1 2が配されている。 そしてデ シカントロータ一 1 1 2の回転によって、 吸湿部 1 1 5 における水 分吸着と放湿部 1 1 6における水分脱着を繰り返すように構成され ている。 これにより、 デシカント口一ター 1 1 2の回転という簡単 な操作で、 吸湿部 1 1 5 における吸着剤 1 1 1 の水分吸着と、 放湿 部 1 1 6における吸着剤 1 1 1 の水分脱着を容易に繰り返すことが 可能となる。 そのため除湿装置が安価に構成される。
吸着剤 1 1 1 は晒される空気の相対湿度に対して保持可能な水分 量 （最大吸着量） が変化する。 吸着剤 1 1 1 は晒される空気の相対 湿度が高ければ多くの水分を保持でき、 相対湿度が低くなると保持 可能な水分量が減少する。 したがって、 吸着剤 1 1 1が接触を繰り 返す吸湿部 1 1 5 と放湿部 1 1 6 との各々に供給される除湿対象空 気の相対湿度が異なれば、 各々の相対湿度における吸着剤 1 1 1 の 最大吸着量の差に応じて水分の吸着および脱着が行われる。こ こで、 放湿部 1 1 6には、 放熱器 1 0 2 において冷媒 1 0 6の放熱により 加熱されて相対湿度が低下した空気が供給される。 一方、 吸湿部 1 1 5 には吸熱器 1 0 4において冷媒 1 0 6 の吸熱により露点温度以 下まで冷却され相対湿度が上昇した空気が供給される。したがって、 吸湿部 1 1 5 に供給される空気と放湿部 1 1 6 に供給される空気と の相対湿度の差が十分に確保される。 これにより、 吸湿部 1 1 5 に おける高湿度の空気との接触時に吸着剤 1 1 1が空気中の水分を吸 着し、 この吸着した水分を放湿部 1 1 6 における低湿度の空気との 接触時に脱着することになる。
また、 デシカント口一ター 1 1 2 に担持される吸着剤 1 1 1 とし て、 高湿度雰囲気の吸湿率が高い特性を有するもの、 例えば、 B型 シリカゲルを用いることができる。 本除湿装置では、 露点温度以下 に冷却された高湿度の除湿対象空気が吸湿部 1 1 5 に供給される。 そのため、高湿度雰囲気の吸湿率が高い特性を有するもの、例えば、 B型シリカゲルの高湿度での高い吸湿特性が適合して、 吸湿量が高 まり、 除湿効率が向上する。
また、 抑制部 2 0 4を設けることにより、 放熱器 1 0 2で加熱さ れた除湿対象空気の温度低下が抑制される。 すなわち、 図 5におけ る点 4 2から点 4 6への状態変化が抑制される。 これにより、 吸湿 部 1 1 5から流出する空気の相対湿度の上昇が抑制される。 すなわ ち、 図 5 における点 4 5から点 4 9への状態変化が抑制され、 吸湿 部 1 1 5 における吸湿量が確保される。
除湿対象空気の温度低下は、 放熱器 1 0 2 と放湿部 1 1 6 との間 における除湿対象空気から外部への熱伝達に起因する。 除湿対象空 気から外部への熱伝達量は、 除湿対象空気と外部との温度差、 除湿 対象空気と外部との間に介在する隔壁の面積及び熱伝導率が影響す る。 即ち、 除湿対象空気と外部の間に介在する隔壁の面積が大きい と除湿対象空気から外部への熱伝達量が増加して除湿対象空気の温 度低下が大きくなる。 しかしながら、 放熱器 1 0 2 と放湿部 1 1 6 とを接近させて配置することにより、 除湿対象空気と外部の間に介 在する隔壁の面積が小さくなり、 除湿対象空気から外部への熱伝達 量が減少する。 この熱伝達量の減少により除湿対象空気の温度低下 が抑制される。
また、 抑制部 2 0 4を、 通路 2 0 2内において放熱器 1 0 2 と放 湿部 1 1 6 を接近されて配置する構成により実現する。 すなわち、 放熱器 1 0 2の熱放射により放湿部 1 1 6が加熱されることが好ま しい。 具体的には、 放熱器 1 0 2 における作動流体の加熱により放 0948
15 熱器 1 0 2の温度が上昇する。 この温度上昇により放熱器 1 0 2か ら熱が放射される。 この放射された熱が放湿部 1 1 6 に到達し、 放 湿部 1 1 6を加熱する。 この加熱により吸放湿器 1 1 0の温度が上 昇して放湿が促進される。 すなわち放熱器 1 0 2からの熱放射が、 吸着剤 1 1 1の保持している水分の脱着促進に利用される。
また、 抑制部 2 0 5 を設けることにより、 吸熱器 1 0 4で冷却さ れた除湿対象空気の温度上昇が抑制される。 すなわち、 図 5におけ る点 4 4から点 4 8への状態変化が抑制される。 これにより、 放湿 部 1 1 6から流出する除湿対象空気の相対湿度の上昇が抑制される。 すなわち、図 5における点 4 3から点 4 7への状態変化が抑制され、 放湿部 1 1 6 における放湿量が確保される。
吸熱器 1 0 4に供給された除湿対象空気は、 冷媒 1 0 6の吸熱に より冷却されて相対湿度が上昇する。 相対湿度が上昇した除湿対象 空気が吸湿部 1 1 5 に供給されるが、 その中途において除湿対象空 気の温度が上昇すると、 除湿対象空気の相対湿度が低下し、 吸放湿 器 1 1 0 の吸放湿量が低下する。 この除湿対象空気の温度上昇は、 吸熱器 1 0 4と吸湿部 1 1 5 との間における外部から除湿対象空気 への熱伝達に起因する。 除湿対象空気への熱伝達量は、 除湿対象空 気と外部との温度差、 除湿対象空気と外部との間に介在する隔壁の 面積及び熱伝導率が影響する。 すなわち、 除湿対象空気と外部の間 に介在する隔壁の面積が大きいと外部から除湿対象空気への熱伝達 量が増加して除湿対象空気の温度上昇が大きくなる。しかしながら、 吸熱器 1 0 4 と吸湿部 1 1 5 とを接近させて配置することにより、 除湿対象空気と外部の間に介在する隔壁の面積が小さくなり、 外部 から除湿対象空気への熱伝達量が減少する。 この熱伝達量の減少に より除湿対象空気の温度上昇が抑制される。
また、 抑制部 2 0 5 を、 通路 2 0 2内において吸熱器 1 0 4 と吸 湿部 1 1 5を接近させて配置する構成により実現する。 すなわち吸 熱器 1 0 4の冷放射により吸湿器 1 1 5が冷却されることが好まし い。 具体的には、 吸熱器 1 0 4における作動流体の冷却により吸熱 器 1 0 4の温度が低下する。 この温度低下により吸熱器 1 0 4から 冷熱が放射される。 この放射された冷熱が吸湿部 1 1 5に到達し、 吸湿部 1 1 5 を冷却する。 この冷却により吸放湿器 1 1 0の除湿対 象空気からの吸湿が促進されて吸湿量が増加する。 すなわち、 吸熱 器 1 0 4からの冷熱放射が除湿対象空気中の水分の吸着促進に利用 される。
(実施の形態 2 )
図 6は、 本発明の実施の形態 2にかかる除湿装置の概略構成図で ある。 本実施の形態における除湿装置は、 吸湿部 1 1 5 において吸 湿された除湿対象空気と、 放熱器 1 0 2 に供給される除湿対象空気 とを熱交換する熱交換部 2 0 6 を有している。 それ以外の構成は実 施の形態 1 と同様である。
熱交換部 2 0 6は複数の空気の顕熱を交換できるものであれば良 く、 直交流タイプ、 対向流タイプの積層型熱交換器や、 蓄熱材を回 転させて熱交換を行うユングス トローム型の熱交換器を用いること ができる。 次に除湿装置の動作を説明する。
図 7は、 図 6 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変化を 示す湿り空気線図である。 熱交換部 2 0 6には、 吸湿部 1 1 5 にお いて吸湿されて温度が上昇した、 点 5 5の状態の空気と、 放熱器 1 0 2 に供給される前の、 点 5 1 の状態の空気とが供給されて熱交換 する。 すなわち、 点 5 5の状態の空気は、 点 5 1 の状態の空気によ り冷却され、 温度が低下して点 5 7の状態の空気となって熱交換部 2 0 6から流出する。 また、 点 5 1 の状態の空気は点 5 5の状態の 空気により加熱されて点 5 6 の状態となって熱交換部 2 0 6から流 出する。 つまり、 点 5 1 の空気が熱交換部 2 0 6 に供給されること により加熱されて点 5 6の状態となり放熱器 1 0 2 に供給される。
同一の除湿量を得るためには、 放熱器 1 0 2 において除湿対象空 気は点 5 2の状態まで加熱される。 この時の放熱器 1 0 2の放熱量 は、 点 5 6 と点 5 2 とのェンタルピ差に除湿対象空気の重量換算風 量を乗じた値となる。 一方、 熱交換部 2 0 6 を用いない場合には、 放熱器 1 0 2の放熱量は点 5 1 と点 5 2 とのェンタルピ差に除湿対 象空気の重量換算風量を乗じた値となる。 すなわち、 熱交換部 2 0
6 を用いることにより、 点 5 1 と点 5 6 とのェンタルピ差に除湿対 象空気の重量換算風量を乗じた値の放熱量が削減される。
一方、 凝縮器 1 0 2において放熱する冷媒 1 0 6の放熱量は、 図
2 に示される点 2 1 と点 2 4とのェンタルピ差に冷媒循環量を乗じ た値である吸熱能力と、 点 2 2 と点 2 1 とのェン夕ルビ差に冷媒循 環量を乗じた圧縮仕事量との加算値に等しい。 したがって、 削減し た放熱量に応じて圧縮機 1 0 1 の圧縮仕事量を減らすことが可能と なる。 これにより、 圧縮機 1 0 1 の消費電力が削減されて除湿効率 が高まる。
このように本実施の形態による除湿装置は、 熱交換部 2 0 6 を有 する。 そして、 吸湿部 1 1 5において吸湿されて温度が上昇した空 気と、 放熱器 1 0 2 に供給される空気とが熱交換部 2 0 6で熱交換 する。 これにより、 放熱器 1 0 2 に供給される除湿対象空気の温度 が高まり、 放熱器 1 0 2の放熱量が削減される。 これにより圧縮機 1 0 1 の仕事量が減少して消費電力が削減され、除湿効率が高まる。
(実施の形態 3 )
図 8は、 本発明の実施の形態 3 にかかる除湿装置の概略構成図で ある。 本実施の形態における除湿装置は、 放湿部 1 1 6において加 湿されて吸熱器 1 0 4に供給される除湿対象空気を冷却する冷却部 2 0 7 を有する。 それ以外の構成は実施の形態 1 と同様である。 図 8の構成では、 冷却部 2 0 7は、 放湿部 1 1 6 において加湿さ れて吸熱器 1 0 4に供給される空気と、 放熱器 1 0 2 に供給される 空気とを熱交換する熱交換器で構成されている。 この熱交換器は複 数の空気の顕熱を交換できるものであれば良く、 直交流タイプ、 対 向流タイプの積層型熱交換器や、 蓄熱材を回転させて熱交換を行う ユングス トロ一ム型の熱交換器を用いることができる。
また、 冷却部 2 0 7は、 熱交換器に限らず、 放湿部 1 1 6におい て加湿されて吸熱器 1 0 4に供給される除湿対象空気を冷却できる ものであればよい。 ペルチェ素子を用いて冷却したり、 熱交換部を 設けて装置外部の空気と熱交換したり しても良い。 また、 最も簡易 な構成では、 放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4を接続する通路 2 0 2の 少なく とも一部を熱伝導率が 5 . 0 k c a 1 Z m h °C以上の材料で 形成すれば良い。 例えば熱伝導率が高く、 防鲭のあるアルミニウム やステンレスを用いて放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4 との間の通路 2 0 2 を構成しても良い。 その際、 通路 2 0 2の外面にも送風機 2 0 3等で送風を行えばさらに冷却が促進される。
次に除湿装置の動作を説明する。 図 9は、 図 8に示す除湿装置に おける除湿対象空気の状態変化を示す湿り空気線図である。 熱交換 器からなる冷却部 2 0 7 には、 放湿部 1 1 6 において加湿された点 6 3で示される空気と、 放熱器 1 0 2 に供給される前の点 6 1で示 される空気とが供給されて熱交換が行われる。 すなわち、 放湿部 1 1 6 において加湿された空気は、 放熱器 1 0 2 に供給される空気に より冷却され、 温度が低下して点 6 7の状態となって冷却部 2 0 7 から流出する。 これにより、 吸熱器 1 0 4が担う除湿対象空気の冷 却量が減少する。 即ち点 6 3 と点 6 7 とのェンタルピ差に除湿対象 空気の重量換算風量を乗じた値の冷却能力が削減される。 したがつ て、吸熱器 1 0 4の冷却能力不足による除湿量の低下が抑制される。
また、 放熱器 1 0 2 に供給される点 6 1 の状態の空気は、 放湿部 1 1 6 において加湿された点 6 3の状態の空気により加熱されて点 6 6の状態となって冷却部 2 0 7から流出する。 すなわち、 冷却部 2 0 7 として熱交換器を用いる場合には実施の形態 2 と同様に、 圧 縮機 1 0 1 の消費電力が削減されて除湿効率が高まる。
このように本実施の形態による除湿装置は、 放湿部 1 1 6 におい て加湿された空気を吸熱器 1 0 4に供給される前に冷却部 2 0 7で 冷却する。 そのため吸熱器 1 0 4の冷却能力不足による除湿量の低 下が抑制される。
また冷却部 2 0 7 として熱交換器を用いる場合には、 放湿部 1 1 6において加湿された空気と放熱器 1 0 2 に供給される前の空気と が冷却部 2 0 7で熱交換する。 これにより、 放熱器 1 0 2 に供給さ れる空気の温度が高まり、 放熱器 1 0 2の放熱量が削減される。 そ のため圧縮機 1 0 1 の仕事量が減少して消費電力が削減され、 除湿 効率が高まる。
(実施の形態 4 )
図 1 0は、 本発明の実施の形態 4にかかる除湿装置の概略構成図 である。 本実施の形態における除湿装置は、 放湿部 1 1 6 において 加湿されて吸熱器 1 0 4に供給される空気を冷却する冷却部 2 0 8 を有する。 冷却器 2 0 8では、 放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4とを接 続する通路 2 0 2の外面に、 供給部 2 0 1 の送風機 2 0 3 により除 湿装置外部の空気を送風する構成を有する。 この送風により放湿部 1 1 6において加湿されて吸熱器 1 0 4に供給される空気が冷却さ れる。
熱交換を効率よく行うために、 実施の形態 3 と同様に、 放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4を接続する通路 2 0 2の少なく とも一部は、 熱 伝導率が 5 . 0 k c a 1 Z m h °C以上の材料で構成することが好ま しい。 また、 放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4を接続する通路 2 0 2が 防鯖のある金属材料で形成されることがさらに好ましい。 金属材料 は樹脂材料に対し熱伝導率が高いため、 放湿部 1 1 6 において加湿 された除湿対象空気はこの金属材料を介して通路 2 0 2の周囲の空 気により冷却された後に吸熱器 1 0 4に供給される。 具体的には、 防鯖のあるアルミニウムやステンレス等の金属材料で形成すること が好ましい。
なお、 通路 2 0 2の部分に、 放湿部 1 1 6 において加湿されて吸 熱器 1 0 4に供給される除湿対象空気と装置外部との空気を熱交換 する熱交換部を設けても同様に冷却を行うことができる。その場合、 熱交換部としては、 複数の空気の顕熱を交換できるものであれば良 く、 直交流タイプ、 対向流タイプの積層型熱交換器や、 蓄熱材を回 転させて熱交換を行うユングス トローム型の熱交換器を用いること ができる。 また図 1 0では、 送風機 2 0 3により除湿装置外部の空気を冷却 部 2 0 8 に送風している。 すなわち放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4を 接続する通路 2 0 2の外面へ、 供給部 2 0 1が送風している。 これ 以外に、 別に専用の送風機を設け、 排気を送風機 2 0 3の出口とは 別のところへ出してもよい。 すなわち、 放湿部 1 1 6 と吸熱器 1 0 4を接続する通路 2 0 2の外面に送風してもよい。 あるいは、 図 1 0の構成において、 送風機 2 0 3から排出される空気の一部を冷却 部 2 0 8 に循環させてもよい。 これらのようにすることで除湿処理 後の湿度が外気の混合により上昇することが防止される。
図 1 1 は、 図 1 0 に示す除湿装置における除湿対象空気の状態変 化を示す湿り空気線図である。 放湿部 1 1 6で加湿された点 7 3で 示される空気は、 通路 2 0 2 において送風機 2 0 3 により送風され る装置外部の空気により冷却される。 そして温度が低下して点 7 6 の状態となって吸熱器 1 0 4に供給される。 これにより、 吸熱器 1 0 4が担う除湿対象空気の冷却量が減少する。 すなわち点 7 3 と点 7 6 とのェン夕ルピ差に除湿対象空気の重量換算風量を乗じた値の 冷却能力が削減される。 したがって、 吸熱器 1 0 .4の冷却能力不足 による除湿量の低下が抑制される。
なお、 冷媒回路 1 0 5 に充填する冷媒 1 0 6 として二酸化炭素を 用いてもよい。 図 1 2は、 冷媒 1 0 6 として二酸化炭素を用いた場 合の除湿装置の状態変化を示すモリエル線図 （圧力一ェン夕ルピ線 図） である。 図 1 2 に示す点 8 1、 点 8 2、 点 8 3、 点 8 4を矢符 で結んだサイクルは、 冷媒回路 1 0 5内を循環する冷媒 1 0 6 とし ての二酸化炭素の状態変化を示している。
二酸化炭素からなる冷媒 1 0 6 は圧縮機 1 0 1 において臨界圧力 を示す飽和曲線 8 5より も高い超臨界圧力の点 8 2 まで圧縮される。 放熱器 1 0 2 において冷媒 1 0 6 は供給される除湿対象空気に対し て放熱するが、 超臨界状態であるため放熱しても凝縮せず、 温度が 下がって点 8 2から点 8 3の状態となる。 その後、 膨張機構 1 0 3 において膨張して減圧することにより圧力が低下して点 8 3から点 8 4の状態となる。 さらに吸熱器 1 0 4において供給される除湿対 象空気から吸熱することによりェンタルピが増加して点 8 4から点 8 1 の状態に戻る。
二酸化炭素に例示される超臨界圧力で放熱する冷媒を用いた場合、 圧縮後の放熱器 1 0 2 における温度が高温となる。 このため、 放熱 器 1 0 2 において加熱される除湿対象空気の温度も高くなる。 すな わち、 相対湿度がより低下して放湿部 1 1 6 に供給され、 吸湿部 1 1 5 に供給される除湿対象空気との相対湿度の差が拡大する。 この 相対湿度の差の拡大により吸放湿器 1 1 0の吸放湿量が増加して除 湿効率が向上する。
なお、 冷媒 1 0 6 として二酸化炭素を用いる構成は、 実施の形態 1 〜 3 に適用してもよい。 産業上の利用可能性
本発明にかかる除湿装置では、 ヒー トポンプを用いて吸湿対象空 気と放湿対象空気の相対湿度差を拡大することによって除湿効率が 向上する。 この除湿装置は、 除湿機、 乾燥機、 空調機、 溶剤回収装 置等の高効率な除湿機能が所望される用途に適している。

Claims

請求の範囲
1 . 空気から吸熱する吸熱器と、 空気に放熱する放熱器と、 を有 するヒー トポンプと、
空気から吸湿する吸湿部と、 空気に放湿する放湿部とを有す る吸放湿器と、 を備え、
前記放熱器は除湿対象空気を加熱し、 前記放湿部は前記放熱 器により加熱された空気を加湿し、 前記吸熱器は前記放湿部により 加湿された空気を冷却し、 前記吸湿部は前記吸熱器により冷却され た空気を除湿する、
除湿装置。
2 . 前記吸熱器に供給される空気の絶対湿度が、 前記放熱器に供 給される空気の絶対湿度より高くなるように、 前記放湿部が前記放 熱器により加熱された空気を加湿する、
請求項 1記載の除湿装置。
3 . 前記吸湿部に供給される空気の相対湿度が、 前記放熱器に供 給される空気の相対湿度以上となるように、 前記吸熱器が前記放湿 部により加湿された空気を冷却する、
請求項 1記載の除湿装置。
4 . 前記ヒー トポンプは、 圧縮機と、 膨張機構と、 前記圧縮機と 前記放熱器と前記膨張機構と前記吸熱器とをこの順に接続する冷媒 回路と、 前記冷媒回路内に前記ヒー トポンプの作動流体である冷媒 と、 をさらに有し、
前記圧縮機は前記冷媒を圧縮し、 前記放熱器では前記冷媒が 空気に放熱し、 前記膨張機構は前記冷媒を膨張させて減圧し、 前記 吸熱器では前記冷媒が空気から吸熱する、
請求項 1記載の除湿装置。
5 . 前記冷媒が前記放熱器において超臨界圧力にて放熱を行う材料 である、
請求項 4記載の除湿装置。
6 . 前記冷媒が二酸化炭素である、
請求項 4記載の除湿装置。
7 . 前記除湿対象空気を前記放熱器、 前記放湿部、 前記吸熱器、 前記吸湿部の順に供給する供給部をさらに備えた、
請求項 1記載の除湿装置。 '
8 . 前記吸放湿器は、少なく とも 1種類以上の吸着剤が担持され、 前記吸湿部において前記吸着剤が空気中の水分を吸着するともに、 前記放湿部において前記吸着剤が保持する水分を空気中に脱着する ように配置されたデシカントローターを有し、
前記デシカントローターの回転によって、 前記吸湿部におけ る水分吸着と前記放湿部における水分脱着を繰り返すように構成さ れた、
請求項 1記載の除湿装置。
9 . 前記吸着剤は、 少なく とも相対湿度 9 0 %において 4 0 %以 上の吸湿率を有する材料を含む、
請求項 8記載の除湿装置。 .
1 0 . 前記吸着剤は、 少なく とも B型シリカゲルを含む、
請求項 8記載の除湿装置。
1 1 . 前記放熱器において加熱されて前記放湿部に供給される空気 の温度低下を抑制する温度低下抑制部をさらに備えた、 請求項 1記載の除湿装置。
1 2. 前記放熱器において加熱されて前記放湿部に供給される空気 の温度低下を抑制するように、 前記放熱器と前記放湿部とが接近し て配置された、
請求項 1記載の除湿装置。
1 3. 前記放熱器の熱放射により前記放湿部が加熱される、
請求項 1記載の除湿装置。
1 4. 前記吸熱器において冷却されて前記吸湿部に供給される空気 の温度上昇を抑制する温度上昇抑制部をさらに備えた、
請求項 1記載の除湿装置。
1 5. 前記吸熱器において冷却されて前記吸湿部に供給される空気 の温度上昇を抑制するように前記吸熱器と前記吸湿部とが接近して 配置された、
請求項 1記載の除湿装置。
1 6. 前記吸熱器の冷熱放射により前記吸湿部が冷却される、
請求項 1記載の除湿装置。
1 7. 前記吸湿部において除湿された空気と、 前記放熱器に供給さ れる空気とを熱交換する熱交換部をさらに備えた、
請求項 1記載の除湿装置。
1 8. 前記放湿部において加湿され前記吸熱器に供給される空気を 冷却する冷却部をさらに備えた、
請求項 1記載の除湿装置。
1 9. 前記冷却部は、 前記放湿部で加湿され前記吸熱器に供給され る空気と、 前記放熱器に供給される空気とを熱交換する、
請求項 1 8記載の除湿装置。
2 0. 前記冷却部は、 前記放湿部で加湿され前記吸熱器に供給され る空気と、 前記除湿装置外部の空気とを熱交換する、
請求項 1 8記載の除湿装置。
2 1 . 前記放湿部と前記吸熱器とを接続し、 少なく とも一部が、 熱 伝導率が 5. 0 k c a 1 Zm h t 以上の材料で形成された供給通路 をさらに備え、 .
前記冷却部は、 前記供給通路である、
請求項 1 8記載の除湿装置。
2 2. 前記供給通路は、 防鯖のある金属材料で形成されている、 請求項 2 1記載の除湿装置。
2 3. 前記供給通路の外面が送風される、
請求項 2 1記載の除湿装置。
2 4. 前記除湿対象空気を前記放熱器、 前記放湿部、 前記吸熱器、 前記吸湿部の順に供給するとともに、 前記供給通路の外面に送風す る供給部をさ らに備えた、
請求項 2 1記載の除湿装置。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007127400A (ja) * 2005-10-07 2007-05-24 Japan Exlan Co Ltd デシカント空調システム
JP2007303772A (ja) * 2006-05-15 2007-11-22 Japan Exlan Co Ltd デシカント空調システム
JP2008302874A (ja) * 2007-06-11 2008-12-18 Shin Nippon Air Technol Co Ltd 自動車用調湿空調システム
US10611213B2 (en) 2014-05-26 2020-04-07 Sanden Holdings Corporation Vehicular air-conditioning device having a dehumidifying and heating mode

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN106288860A (zh) * 2016-08-04 2017-01-04 郑州大学 吸附式热变换器及利用该换热器生成高温蒸汽的方法
JP2019166724A (ja) * 2018-03-23 2019-10-03 セイコーエプソン株式会社 記録方法及びインクジェット記録装置
CN109855196A (zh) * 2019-03-26 2019-06-07 湖南大学 一种干式空气冷却除湿膜及由其组成的除湿装置
CN112443945A (zh) * 2019-08-28 2021-03-05 青岛海尔空调器有限总公司 用于控制加湿装置的方法、加湿装置、空调

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS631423A (ja) * 1986-06-20 1988-01-06 Daikin Ind Ltd 除湿装置
JPH0971410A (ja) * 1995-09-04 1997-03-18 Doukai Kagaku Kogyo Kk 高吸湿性シリカゲル
JP2001091091A (ja) * 1999-09-22 2001-04-06 Fuji Silysia Chemical Ltd 冷却方法、および冷却装置
JP2001293324A (ja) * 2000-04-14 2001-10-23 Denso Corp 除湿装置
JP2004156849A (ja) * 2002-11-07 2004-06-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd ヒートポンプ給湯装置

Family Cites Families (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB0210296D0 (en) * 2002-05-04 2002-06-12 Reckitt Benckiser Uk Ltd Device

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS631423A (ja) * 1986-06-20 1988-01-06 Daikin Ind Ltd 除湿装置
JPH0971410A (ja) * 1995-09-04 1997-03-18 Doukai Kagaku Kogyo Kk 高吸湿性シリカゲル
JP2001091091A (ja) * 1999-09-22 2001-04-06 Fuji Silysia Chemical Ltd 冷却方法、および冷却装置
JP2001293324A (ja) * 2000-04-14 2001-10-23 Denso Corp 除湿装置
JP2004156849A (ja) * 2002-11-07 2004-06-03 Matsushita Electric Ind Co Ltd ヒートポンプ給湯装置

Cited By (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2007127400A (ja) * 2005-10-07 2007-05-24 Japan Exlan Co Ltd デシカント空調システム
JP2007303772A (ja) * 2006-05-15 2007-11-22 Japan Exlan Co Ltd デシカント空調システム
WO2007132550A1 (ja) * 2006-05-15 2007-11-22 Japan Exlan Company Limited デシカント空調システム
JP2008302874A (ja) * 2007-06-11 2008-12-18 Shin Nippon Air Technol Co Ltd 自動車用調湿空調システム
US10611213B2 (en) 2014-05-26 2020-04-07 Sanden Holdings Corporation Vehicular air-conditioning device having a dehumidifying and heating mode

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