JP2005267859A - 導電性ペースト - Google Patents
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Abstract
【課題】 優れた耐マイグレーション性と高固形分濃度化を達成することのできる導電性ペーストを提供する。
【解決手段】 バインダー樹脂（Ａ）に導電性フィラー（Ｂ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペーストに関する。好ましくはバインダー樹脂（Ａ）がエポキシ樹脂（Ｆ）を含むことを特徴とする導電性ペーストに関する。
【選択図】 なし
【解決手段】 バインダー樹脂（Ａ）に導電性フィラー（Ｂ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペーストに関する。好ましくはバインダー樹脂（Ａ）がエポキシ樹脂（Ｆ）を含むことを特徴とする導電性ペーストに関する。
【選択図】 なし
Description
本発明は導電性ペーストに関するものであり、さらに詳しくは電気回路用あるいは導電性を有する各種電子部品の素子、配線基板、金属などへの導電性塗布剤や導電性接着剤に関する。
従来、各種電子部品の素子や配線基板の組み立て、接続に対しては、導電性、高信頼性の観点からＳｎ−Ｐｂ共晶半田が広く使用されてきた。
近年においては、電気電子機器の軽薄短小化や高機能化に伴い、接続端子の幅や間隔の狭いファインピッチ化と接続端子の多配線化が要求されるようになってきた。しかしながら、半田付け工程においてファインピッチの接続端子では接続時にブリッジ現象が発生しやすくなる技術的問題がある。さらに、半田はリフロー温度が高温であることから、電子部品や部材などにダメージを与える危険性があり、環境安全性より半田に含まれる鉛も問題化している。
近年においては、電気電子機器の軽薄短小化や高機能化に伴い、接続端子の幅や間隔の狭いファインピッチ化と接続端子の多配線化が要求されるようになってきた。しかしながら、半田付け工程においてファインピッチの接続端子では接続時にブリッジ現象が発生しやすくなる技術的問題がある。さらに、半田はリフロー温度が高温であることから、電子部品や部材などにダメージを与える危険性があり、環境安全性より半田に含まれる鉛も問題化している。
鉛フリー化の方法としては、鉛フリー半田や導電性ペーストなどが挙げられる。鉛フリー半田はＳｎ−Ｐｂ半田よりもさらに融点が高く、使用できる部材がより限定される。
一方、導電性ペーストは半田より使用温度がより低く、バインダー樹脂を含むことから接合部に柔軟性があり、接合部分にクラックなどが生じにくいメリットがある。しかし、従来の導電性ペーストはマイグレーション性に劣る課題があった。マイグレーションとは、水分の存在化で電圧を印加した場合、導電性金属フィラーがイオン化して析出後、デンドライト状に成長して電極間を短絡してしまう現象である。特許文献１では導電性フィラーとして形状がフレーク状の銀粉を分散させた導電ペーストと形状が樹枝状（デンドライト状）の銀粉を分散させた導電性ペーストが開示されているがいずれも耐マイグレーション性に劣る。従来のマイグレーション対策としては、コーティングや封止により防水保護層を形成したり、グラファイトやカーボンブラックなどの非金属性の導電性ペーストで保護したりする方法などが考えられているが、近年のさらなるファインパターン化、電子部品、素子の小型化により対応が困難になってきた。
また、導電性ペーストは回路細線化に伴う回路抵抗アップを補うために厚膜印刷や導電接着剤用途での体積収縮を小さくするために溶剤量を少なくする高固形分濃度化も要求されている。
一方、導電性ペーストは半田より使用温度がより低く、バインダー樹脂を含むことから接合部に柔軟性があり、接合部分にクラックなどが生じにくいメリットがある。しかし、従来の導電性ペーストはマイグレーション性に劣る課題があった。マイグレーションとは、水分の存在化で電圧を印加した場合、導電性金属フィラーがイオン化して析出後、デンドライト状に成長して電極間を短絡してしまう現象である。特許文献１では導電性フィラーとして形状がフレーク状の銀粉を分散させた導電ペーストと形状が樹枝状（デンドライト状）の銀粉を分散させた導電性ペーストが開示されているがいずれも耐マイグレーション性に劣る。従来のマイグレーション対策としては、コーティングや封止により防水保護層を形成したり、グラファイトやカーボンブラックなどの非金属性の導電性ペーストで保護したりする方法などが考えられているが、近年のさらなるファインパターン化、電子部品、素子の小型化により対応が困難になってきた。
また、導電性ペーストは回路細線化に伴う回路抵抗アップを補うために厚膜印刷や導電接着剤用途での体積収縮を小さくするために溶剤量を少なくする高固形分濃度化も要求されている。
本発明は導電ペーストにおいて優れた耐マイグレーション性と高固形分濃度化を達成することを目的としたものである。一般に使用されている導電性金属フィラーはフレーク状粉末、球状粉末、樹枝状（デンドライト状）粉末などが知られているが耐マイグレーション性に劣り、また、分散性の観点からペースト粘性が高くなりがちであり、導電性ペーストの高固形分濃度化が難しい。
本発明者らは、発明の目的を達成すべく鋭意検討した結果、導電性ペーストにおいて導電性フィラーがＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉とＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物および／または用いる有機溶剤に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物を配合することで、１３０〜２００℃の低温で乾燥、硬化でき、導電性が良好で、耐マイグレーション性を著しく改善し、フィラーの分散性も良好で高固形分濃度化できることを見いだし本発明に到達した。 すなわち、本発明は以下の導電性ペーストである。
（１）バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
（２）バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、用いる有機溶剤（Ｃ）に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
（３）バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満であり、かつ用いる有機溶剤（Ｃ）に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
（４）金属化合物（Ｅ）が金属レジネート化合物であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載のポリマー型導電性ペースト。
（５）バインダー樹脂（Ａ）が、エポキシ樹脂（Ｆ）を含むことを特徴とする（１）〜（４）のいずれかに記載の導電性ペースト。
本発明の導電性ペーストは、バインダー樹脂とＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の結晶性の高い銀粉とＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物および／または用いる有機溶剤に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物を配合することにより、導電性が良好で、優れた耐マイグレーション性、耐熱性、接着性を示し、分散性良好であることから高固形分濃度のまま低粘度化できるので優れた作業性を実現した。本発明の導電性ペーストは、リジット基板、ポリイミドフィルム、ＰＥＴフィルムなどのフレキシブル基板の回路用はもちろんのこと、各種電子部品の導電性接着剤や導電性塗布剤、スルーホール用導電性ペースト、ビルドアップ多層基板用導電性ペーストとして好適であり、さらには高周波時の導電性に優れるため固体電解コンデンサ用導電性ペーストとして特に好適である。
本発明に用いられる導電性フィラー（Ｂ）としては、Ｘ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）を含むことが必要である。一般に銀粉は生成時に微細な金属結晶が多数集まった多結晶体であるが、本発明に用いるＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉は核形成の後、結晶の成長過程を制御することで高結晶化されており、単結晶体又は単結晶体に近似したものである。微粒子の形成過程では体積に対する表面績の割合が大きくなるので、表面積をできるだけ小さくして系のエネルギーを減らそうとする作用が働き、形状が多面体状になる。さらに、多面体状の銀粉は高結晶化されていることから、表面が平滑なので比表面積が小さくなる特長がある。この半値幅の上限は０．２６以下がより好ましい。下限は特に定めるものではないが０．０５以上である。
尚、本発明で言う「Ｘ線回折法」は以下の方法により行うことができる。測定は広角Ｘ線回折反射法により行う。すなわちＸ線発生器リガク製ガイガーフレックスを用い、銅耐陰極のＸ線管球を出力４０ｋＶ、３８ｍＡで運転しＸ線（ＣｕＫα線）を発生させる。光学系は広角反射法を用い、カウンターの前にモノクロメーターをおいて単色化する。スリット系は発散スリット１°、散乱スリット１°、受光スリット０．３ｍｍ、走査スピードは２°／分（データサンプリング取り込み間隔０．０１°）で測定する。ここで試料の銀粉はガラス製のサンプル板につけて測定に供するものとする。得られたデータはリガク製リントシステムに取り込み解析する。
Ｘ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）としては、６個以上の平面からなる多面体状の銀粉、アスペクト比の高い２次元的な六角板状、八角板状などの多角板状銀粉などが挙げられる。形状が多面体状あるいは多角板状の銀粉は単位体積当りの表面積が小さいことから水分との接触を抑えることができるので耐マイグレーション性良好となる。同様に低表面積であることから分散性良好となり、導電性ペーストを高固形分濃度化することができる。また、６個以上の平面からなる多面体状の銀粉をボールミル、ビーズミル、アトライターなど公知の方法で粉砕して板状化してもよく、これは粉砕前の平面の平滑性を維持したまま、板状化したものである。これより得られた６個以上の平面からなる多面体状の銀粉を粉砕して板状化した銀粉は同じ平均粒子径で比較した場合、従来のフレーク粉よりも比表面積が極めて小さく、表面に凹凸がなく平滑であるため、高固形分濃度化を維持しながら、さらに低抵抗化が可能となる。
Ｘ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）の平均粒子径（５０％Ｄ）は接着性、導電性の面から０．１μｍ以上が好ましく、より好ましくは０．５μｍ以上である。分散性、印刷性の面より上限は２０μｍ以下が好ましく、より好ましくは１０μｍ以下である。
本発明においては、銀粉（Ｄ）の他に金属化合物（Ｅ）を含む必要がある。ここで用いる金属化合物（Ｅ）としては、有機金属化合物、金属レジネート化合物などが挙げられる。これらの金属化合物（Ｅ）は、使用する有機溶剤（Ｃ）に可溶であることが好ましく、より好ましくは２５℃における溶解度が３ｇ以上、さらに好ましくは１０ｇ以上である。ここでの溶解度とは、飽和溶液の濃度を溶液１００ｇ中の溶質の量（グラム数）で表したものである。さらにＴＧＡ（熱天秤）による熱分解開始温度は２００℃未満が好ましく、より好ましくは１８０℃以下である。熱分解温度の下限は特に定めるものではないが、化合物の安定性より８０℃以上が好ましい。この場合の測定条件は、エアー中、昇温速度１０℃／分であり、熱分解開始温度とは、重量減少が開始する温度を示す。
有機金属化合物としては、アルキル金属化合物、アリール金属化合物、Ｇｒｉｇｎａｒｄ化合物、有機金属錯体化合物、メタロセン化合物、キレート化合物、金属カルボニル化合物などが挙げられる。金属レジネート化合物としては、金属のナフテン酸塩、オクチル酸塩、フェノキシ塩、２−エチルヘキサン酸塩、ネオデカン酸塩などの有機金属塩、ｐ−トルエンスルホン酸塩などのスルホン酸塩、ドデシルチオアルコラートなどの金属メルカプチド、硫化バルサムなどの有機硫黄金属化合物が挙げられ、金属アルコキシドとしてはアルコキシあるいはベンゾキシ金属化合物が挙げられる。
有機金属化合物としては、アルキル金属化合物、アリール金属化合物、Ｇｒｉｇｎａｒｄ化合物、有機金属錯体化合物、メタロセン化合物、キレート化合物、金属カルボニル化合物などが挙げられる。金属レジネート化合物としては、金属のナフテン酸塩、オクチル酸塩、フェノキシ塩、２−エチルヘキサン酸塩、ネオデカン酸塩などの有機金属塩、ｐ−トルエンスルホン酸塩などのスルホン酸塩、ドデシルチオアルコラートなどの金属メルカプチド、硫化バルサムなどの有機硫黄金属化合物が挙げられ、金属アルコキシドとしてはアルコキシあるいはベンゾキシ金属化合物が挙げられる。
金属化合物（Ｅ）に含まれる金属の種類としては、ルテニウム、ロジウム、パラジウム、銀、イリジウム、白金、金、銅、ビスマス、モリブデン、タングステンなどが挙げられるが、導電性と酸化などの安定性より、パラジウム、銀、白金、金が好ましく、さらにコスト面より銀が最も好ましい。
金属化合物（Ｅ）としては、溶剤溶解性と熱分解温度より金属レジネート化合物が好ましく、具体的には、ヘレウス（株）製のＭＲ４６０１−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ４６０２−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ４７０１−Ｐ（銀レジネート）、ＭＲ４７０４−Ｐ（銀レジネート）、ＭＲ７８０１−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ７９０１−P（金レジネート）などの化合物や、Ｓｉｌｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ（ＣＡＳ Ｎｏ．６８６８３−１８−１）、ネオデカン酸銀、エクアシッド１３（出光石油化学（株）製）の銀塩などの炭素数１０以上の三級脂肪酸銀化合物などが挙げられる。
この内、導電性と環境特性の面より銀レジネート化合物がより好ましい。さらに、溶解性と熱分解温度よりＳｉｌｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ（ＣＡＳ Ｎｏ．６８６８３−１８−１）、エクアシッド１３の銀塩が特に好ましい。
金属化合物（Ｅ）としては、溶剤溶解性と熱分解温度より金属レジネート化合物が好ましく、具体的には、ヘレウス（株）製のＭＲ４６０１−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ４６０２−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ４７０１−Ｐ（銀レジネート）、ＭＲ４７０４−Ｐ（銀レジネート）、ＭＲ７８０１−Ｐ（パラジウムレジネート）、ＭＲ７９０１−P（金レジネート）などの化合物や、Ｓｉｌｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ（ＣＡＳ Ｎｏ．６８６８３−１８−１）、ネオデカン酸銀、エクアシッド１３（出光石油化学（株）製）の銀塩などの炭素数１０以上の三級脂肪酸銀化合物などが挙げられる。
この内、導電性と環境特性の面より銀レジネート化合物がより好ましい。さらに、溶解性と熱分解温度よりＳｉｌｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ（ＣＡＳ Ｎｏ．６８６８３−１８−１）、エクアシッド１３の銀塩が特に好ましい。
さらに詳しくは、三級脂肪酸銀化合物とは、三級脂肪酸を銀塩化したものである。さらに、三級脂肪酸とは、カルボキシル基と結合した炭素原子が水素原子と結合していない脂肪族カルボン酸のことであり、例えば、ピバリン酸、ネオノナン酸、ネオデカン酸、エクアシッド９（出光石油化学（株）製）、エクアシッド１３（出光石油化学（株）製）などが挙げられる。三級脂肪族銀化合物の多くは分解開始温度が２００℃以下であり、さらに炭素数が１０以上のものは、熱分解温度より融点が低い特徴がある。三級脂肪酸銀化合物は、一般的な金属石けんの製法である複分解法によって製造される。例えば、三級脂肪酸を水酸化ナトリウム塩に硝酸銀水溶液を混合し、複分解反応させて水不溶性塩にして三級脂肪酸銀化合物を析出、回収する。
これらの金属化合物（Ｅ）は、導電性ペーストの硬化時に熱分解して金属になり、その際に結晶性の高い銀粉（Ｄ）と組み合わせることにより、銀粉の微細な隙間に融着、充填されるため、著しく導電性を向上し、耐マイグレーション性が向上する。さらに、非常に素材との接触抵抗が低下する効果があり、特に、素材がコンデンサ素子などの表面粗度が大きい場合に効果的である。また、金属化合物（Ｅ）は、使用する溶剤に溶解する場合も、導電性フィラーの微細な隙間に充填されるため、同様の効果がある。
本発明の導電性ペーストは、分散剤を配合することが好ましい。分散剤としては、シリコーン系、有機高分子系、脂肪酸塩系、シランカップリング剤、アルミ系カップリング剤、ポリアマイド、アミノ基含有ポリマー、スルホン酸金属塩基含有ポリマーなど公知のものが使用できる。この内、３級アミン含有の高分子タイプの分散剤が特に好ましく、例えば、ディスパービック１６１（ビックケミー（株）製）などが挙げられる。これらの分散剤を使用することにより、貯蔵安定性が向上し、より良好な導電性が得られる。
本発明に使用する導電性フィラー（Ｂ）としては、特性を低下しない範囲で公知の導電性フィラーを併用できる。フレーク状（リン片状）、球状、粟状、樹枝状（デンドライト状）、球状の一次粒子が３次元状に凝集した金属粉、銀などの貴金属でめっき、合金化した卑貴金属粉、樹脂ビーズに金属コートを覆った導電粉、カーボンブラック、グラファイト粉などのカーボン系フィラーなどが挙げられる。また、必要により、シリカ、タルク、マイカ、硫酸バリウム、酸化インジウムなどの無機フィラーなどを少量配合しても良い。この内、信頼性、接着性の面より、本発明で使用するＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）および金属化合物（Ｅ）と公知のフレーク状の銀粉を併用することが好ましい。また、導電性の面より導電性カーボンブラックを併用することが特に好ましい。
Ｘ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）の配合量は、導電性フィラー（Ｂ）の全量に対して耐マイグレーション性、高固形分濃度化の面より、１５重量％以上配合することが好ましく、より好ましくは２０重量％以上である。上限は特に制限はなく１００重量％でも良い。金属化合物（Ｅ）は、導電性、耐マイグレーション性、高周波特性などの面より、導電性フィラー（Ｂ）の全量に対して５重量％以上配合することが好ましく、より好ましくは１０重量％以上である。上限は８０重量％以下が好ましい。
導電性フィラー（Ｂ）とバインダー樹脂（Ａ）の配合比は、導電性フィラー（Ｂ）とバインダー樹脂（Ａ）の合計量を１００重量部としたとき、導電性フィラーの下限は導電性の面より７５重量部以上が好ましく、より好ましくは８０重量部以上である。上限は接着性、インキの粘性の面より９９重量部以下が好ましい。
バインダー樹脂（Ａ）の種類としては、特に限定されないが、エポキシ樹脂、ポリエステル樹脂、ウレタン変性ポリエステル樹脂、エポキシ変性ポリエステル樹脂、アクリル変性ポリエステル樹脂などの各種変性ポリエステル樹脂、ポリエーテルウレタン樹脂、ポリカーボネートウレタン樹脂、塩化ビニル・酢酸ビニル共重合体、フェノール樹脂、アクリル樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、ポリイミド系樹脂、ポリアミド系樹脂、ニトロセルロース、セルロース・アセテート・ブチレート（ＣＡＢ）、セルロース・アセテート・プロピオネート（ＣＡＰ）などの変性セルロース類などが挙げられる。耐熱性の要求されるコンデンサ素子電極などの塗布剤としてはポリアミドイミド系樹脂が好ましい。
また、耐熱性と高固形分濃度化を向上できることから、導電性接着剤、スルーホール用途などには、エポキシ樹脂（Ｆ）を使用することが好ましい。より好ましくはエポキシ樹脂（Ｆ）とフェノール樹脂の併用であり、導電性ペーストの高固形分濃度化と耐熱性を向上できる。さらに接着性の面より末端にカルボン酸を有するブタジエンアクリロニトリル共重合体などの柔軟成分を適量配合することが接着性などの面より特に好ましい。一般に耐熱性とは、熱履歴前後の接着力、密着性などの物性変化を意味するが、ここでいう耐熱性とは、これら以外に導電性ペーストで接着後の抵抗値の変化が少ないことも含む。チップ部品素子などへの導電性ペーストの塗布、基板への搭載、リードフレームへの接着など用途においては、特に重要な特性として、接着後の導電性の変化が挙げられる。本発明の導電性ペーストは、初期の導電性に優れ、熱履歴後の導電性の安定性に特に優れるものである。
本発明に用いるエポキシ樹脂（Ｆ）としては、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ジシクロペンタジエン型ノボラックエポキシ樹脂、ナフタレン骨格を有したエポキシ樹脂、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、日本化薬（株）製ＮＣ−３０００などのビフェノール骨格を含有したノボラック型エポキシ樹脂、日本化薬（株）製ＣＥＲ−３０００Ｌなどのビフェノール骨格を含有したエポキシ樹脂、高分子量のフェノキシ樹脂、水添加ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ダイマー酸変性エポキシ樹脂、ゴム変性エポキシ樹脂、ウレタン変性エポキシ樹脂、キレート変性エポキシ樹脂、アクリルウレタン変性エポキシ樹脂、ブロム化エポキシ樹脂、ポリエチレングリコールジグリシジルエーテルなどが挙げられる。耐熱性、硬化性の面より、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、クレゾールノボラック型エポキシ樹脂、ビフェノール骨格を含有したノボラック型エポキシ樹脂、ビフェノール骨格を含有したエポキシ樹脂が好ましい。さらに好ましくは、これらの内のノボラック型エポキシ樹脂である。
また、エポキシ樹脂（Ｆ）と反応し得る樹脂又は硬化剤を配合してもよい。これらの化合物としてはノボラック型フェノール樹脂、フェノールレゾール系樹脂、アルキルエーテル化アミノ樹脂、イソシアネート化合物、ブロックイソシアネート化合物、酸無水物などが挙げられる。硬化性、耐熱性の面よりノボラック型フェノール樹脂が好ましい。
接着性、可撓性を向上させる目的でバインダー樹脂（Ａ）としてポリエステル樹脂を使用してもよい。ポリエステル樹脂は公知の方法により常圧または減圧下で重縮合して得られたものを使用できる。また、後述するような変性をしても良い。
ポリエステル樹脂に共重合するジカルボン酸は、耐熱性、接着力、耐久性の面より、全酸成分中、芳香族ジカルボン酸を５０モル％以上共重合することが望ましく、より好ましくは６０モル％以上、最も好ましくは７０モル％以上である。上限は特に制限はなく、１００モル％でも良い。芳香族ジカルボン酸が５０モル％未満では、耐熱性、接着力、耐久性などが低下する場合がある。
芳香族ジカルボン酸としては、テレフタル酸、イソフタル酸、オルソフタル酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸などが挙げられる。この内、耐熱性、接着性などの特性と溶剤溶解性より、テレフタル酸とイソフタル酸を併用することが好ましい。
その他のジカルボン酸としては、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカンジカルボン酸などの脂肪族ジカルボン酸、炭素数１２〜２８の２塩基酸、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸、１，３−シクロヘキサンジカルボン酸、１，２−シクロヘキサンジカルボン酸、４−メチルヘキサヒドロ無水フタル酸、３−メチルヘキサヒドロ無水フタル酸、２−メチルヘキサヒドロ無水フタル酸、ジカルボキシ水素添加ビスフェノールＡ、ジカルボキシ水素添加ビスフェノールＳ、ダイマー酸、水素添加ダイマー酸、水素添加ナフタレンジカルボン酸、トリシクロデカンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が挙げられ、芳香族ジカルボン酸と共重合することができる。
この内、耐久性の面より、脂肪族ジカルボン酸としては、アゼライン酸、セバシン酸などの主鎖の炭素数が９以上のものが好ましい。その他のジカルボン酸としては、１，４−シクロヘキサンジカルボン酸が好ましい。
ポリエステル樹脂に用いられるアルキレングリコールは、エチレングリコール、プロピレングリコール、１，３−プロパンジオール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，４−ブタンジオール、１，５−ペンタンジオール、ネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、３−メチル−１，５−ペンタンジオール、２−メチル−１，５−ペンタンジオール、２，２−ジエチル−１，３−プロパンジオール、２−ブチル−２−エチル−１，３−プロパンジオール、１，９−ノナンジオール、１，１０−デカンジオール、１，４−シクロヘキサンジメタノール、１，３−シクロヘキサンジメタノール、１，２−シクロヘキサンジメタノール、ダイマージオールなどが挙げられる。また、発明の内容を損なわない範囲でトリメチロールエタン、トリメチロールプロパン、グリセリン、ペンタエリスリトール、ポリグリセリンなどの多価ポリオールを併用してもよい。
このうち、耐久性の面より、ネオペンチルグリコール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、炭素数５〜１０の長鎖脂肪族ジオールが特に好ましく、全グリコール成分中２０モル％以上が好ましく、より好ましくは３０モル％以上である。上限は特に定めるものではなく１００モル％でも良い。尚、本明細書で言う組成比は1Ｈ−ＮＭＲ分析により決定することが出来る。
このうち、耐久性の面より、ネオペンチルグリコール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、炭素数５〜１０の長鎖脂肪族ジオールが特に好ましく、全グリコール成分中２０モル％以上が好ましく、より好ましくは３０モル％以上である。上限は特に定めるものではなく１００モル％でも良い。尚、本明細書で言う組成比は1Ｈ−ＮＭＲ分析により決定することが出来る。
ポリエステル樹脂の好ましい数平均分子量は、下限が２，０００以上が好ましく、より好ましくは３，０００以上、最も好ましくは４，０００以上である。上限は特に限定しないが、本発明の導電性ペーストを導電性接着剤として使用する場合は、溶剤の影響を少なくするために高固形分濃度化が好ましく、高固形分濃度化を達成するために１５，０００以下が好ましく、より好ましくは１０，０００以下である。分子量が２，０００未満では、耐屈曲性、耐ヒートサイクル性が低下する傾向にある。
また、ポリエステル樹脂を重合後、１８０〜２３０℃でε−カプロラクトンなどの環状エステルを後付加（開環付加）してブロック状としてもよい。
また、発明の内容を損なわない範囲で、無水トリメリット酸、無水ピロメリット酸などの多価のカルボン酸を共重合して分岐構造を導入したり、フマール酸などの不飽和ジカルボン酸、さらに、５−スルホイソフタル酸ナトリウム塩などのスルホン酸金属塩基含有ジカルボン酸を併用してもよい。
本発明に用いるポリエステル樹脂は変性して使用できる。変性方法としては、ウレタン変性、エポキシ変性、アクリル変性などが挙げられる。
ポリエステル樹脂をウレタン変性する場合は上述のポリエステルポリオールと必要に応じて鎖延長剤をイソシアネート化合物と反応させて合成したものを使用できる。鎖延長剤としては分子量５００未満のポリオールを用いることが好ましく、例えばネオペンチルグリコール、１，６−ヘキサンジオール、エチレングリコール、ＨＰＮ（ネオペンチルグリコールのヒドロキシピバリン酸エステル）、トリメチロールプロパン、グリセリンなどの公知のポリオールが挙げられる。さらに、ジメチロールプロピオン酸のようなカルボキシル基含有ポリオールを鎖延長剤として使用することもできる。
ウレタン変性に使用するジイソシアネート化合物は、テトラメチレンジイソシアネート、ヘキサメチレンジイソシアネート、トルエンジイソシアネート、ジフェニルメタンジイソシアネート、水素化ジフェニルメタンジイソシアネート、キシリレンジイソシアネート、水素化キシリレンジイソシアネート、イソホロンジイソシアネートなどが挙げられる。
ウレタン変性ポリエステル樹脂のウレタン基濃度は密着性、耐屈曲性の面から５００〜４０００当量／１０6ｇが好ましい。数平均分子量は耐屈曲性およびペースト粘性から８、０００〜２０、０００が好ましい。
ポリエステル樹脂をエポキシ変性する場合は、上述したように無水トリメリット酸、無水フタル酸などの酸無水物を後付加して酸価を付与したポリエステルを用い、溶液中、トリフェニルホスフィンなどの触媒の存在下でエポキシ樹脂と反応して製造できる。
これらの変性ポリエステル樹脂の内、耐熱性の面よりエポキシ変性が好ましい。
本発明の導電性ペーストにはイミダゾール系化合物、酸無水物、トリフェニルホスフィンなどの硬化触媒を配合することが出来る。この内、硬化性が良好で腐食性が少ないことよりイミダゾール系化合物が特に好ましい。イミダゾール系化合物の例としては、２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾール、２−メチルイミダゾール、１−シアノエチル−２−メチルイミダゾリウムトリメリテート、１−ベンジル−２−メチルイミダゾール、２，４−ジアミノ−６−［２’−メチルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジン、２−メチルイミダゾールイソシアヌル酸付加物、２−フェニルイミダゾール、２−メチルイミダゾリンなどが挙げられる。この内、硬化性と貯蔵安定性の面より、２−フェニル−４，５−ジヒドロキシメチルイミダゾール、２−フェニル−４−メチル−５−ヒドロキシメチルイミダゾール、２，４−ジアミノ−６−［２’−メチルイミダゾリル−（１’）］−エチル−ｓ−トリアジンイソシアヌル酸付加物が好ましい。
本発明の導電ペーストに使用される有機溶剤（Ｃ）はその種類に制限はなく、エステル系、ケトン系、エーテルエステル系、塩素系、アルコール系、エーテル系、炭化水素系などが挙げられる。有機溶剤（Ｃ）は、バインダー樹脂（Ａ）を溶解できることが必要であり、金属化合物（Ｅ）を溶解できることが好ましい。このうち、作業性の面より沸点１４０℃以上の高沸点溶剤が好ましい。高沸点溶剤としては、エチルカルビトールアセテート、ブチルセロソルブアセテート、ブチルカルビトールアセテート、エチルカルビトール、ブチルセロソルブ、ブチルカルビトール、イソホロン、シクロヘキサノン、γ−ブチロラクトン、Ｎ−メチル−２−ピロリドン、ジメチルアセトアミドなどが挙げられる。
本発明の導電性ペーストを導電性接着剤として使用する場合は、溶剤の悪影響を低減する意味で、固形分は７５％以上が好ましく、より好ましくは８０％以上である。この場合の導電性ペーストの粘度は、ブルックフィールドＢＨ型回転粘度計、２０ｒｐｍ、２５℃において、１０００ｄＰａ・ｓ以下が好ましく、より好ましくは８００ｄＰａ・ｓ以下である。下限は、１００ｄＰａ・ｓ以上が好ましく、より好ましくは２００ｄＰa・ｓ以上である。この範囲を超えると印刷性やディスペンサーでの作業性が悪化する傾向にある。
また、揺変度（チキソ性）も重要であり、後述する測定方法においては１．５以上が好ましく、より好ましくは２．０以上である。上限は７．０以下が好ましく、より好ましくは６．０以下である。揺変度が１．５未満ではディスペンサー塗布時にタレる傾向にあり、７．０を超えると逆にフローしなくなる傾向にある。
以下、本発明を実施例を用いて説明する。実施例中、単に部とあるものは質量部を示す。また、各測定項目は以下の方法に従った。
１．分子量
ＧＰＣによりポリスチレン換算の数平均分子量を測定した。
ＧＰＣによりポリスチレン換算の数平均分子量を測定した。
２．ガラス転移点温度（Ｔｇ）
示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、２０℃／分の昇温速度で測定した。サンプルは試料５ｍｇをアルミニウム押え蓋型容器に入れ、クリンプした。
示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて、２０℃／分の昇温速度で測定した。サンプルは試料５ｍｇをアルミニウム押え蓋型容器に入れ、クリンプした。
３．酸価
試料０．２ｇを精秤し２０ｍｌのクロロホルムに溶解した。ついで、０．０１Ｎの水酸化カリウム（エタノール溶液）で滴定して求めた。指示薬には、フェノールフタレイン溶液を用いた。単位は、当量／ｔで表した（ｔ＝１０００ｋｇ）。
試料０．２ｇを精秤し２０ｍｌのクロロホルムに溶解した。ついで、０．０１Ｎの水酸化カリウム（エタノール溶液）で滴定して求めた。指示薬には、フェノールフタレイン溶液を用いた。単位は、当量／ｔで表した（ｔ＝１０００ｋｇ）。
４．熱分解開始温度
ＭＡＣサイエンス製ＴＧ−ＤＴＡ２０００Ｓを用い、エアー中、昇温速度１０℃／分で測定した。熱分解開始温度は、重量減少が開始する温度とした。
ＭＡＣサイエンス製ＴＧ−ＤＴＡ２０００Ｓを用い、エアー中、昇温速度１０℃／分で測定した。熱分解開始温度は、重量減少が開始する温度とした。
５．導電性ペーストの粘度および揺変度（チキソ性）の測定
粘度は、ブルックフィールドＢＨ型回転粘度計を用いて２０ｒｐｍで測定した。揺変度は同様に２ｒｐｍで粘度を測定し、次式にて算出した。測定は２５℃で行った。
揺変度＝粘度（２ｒｐｍ）／粘度（２０ｒｐｍ）
粘度は、ブルックフィールドＢＨ型回転粘度計を用いて２０ｒｐｍで測定した。揺変度は同様に２ｒｐｍで粘度を測定し、次式にて算出した。測定は２５℃で行った。
揺変度＝粘度（２ｒｐｍ）／粘度（２０ｒｐｍ）
６．比抵抗の測定
導電性ペーストを厚み５０μｍのポリイミドフィルムに乾燥後の膜厚が８〜１０μｍになるように２５ｍｍ幅で長さ５０ｍｍのパターンをスクリーン印刷した。これを熱風オーブンで１７０℃で１時間加熱硬化した。作成したテストピースを用い、膜厚と４深針抵抗測定器を用いてシート抵抗と別途膜厚を測定し、これらより比抵抗を算出した。
導電性ペーストを厚み５０μｍのポリイミドフィルムに乾燥後の膜厚が８〜１０μｍになるように２５ｍｍ幅で長さ５０ｍｍのパターンをスクリーン印刷した。これを熱風オーブンで１７０℃で１時間加熱硬化した。作成したテストピースを用い、膜厚と４深針抵抗測定器を用いてシート抵抗と別途膜厚を測定し、これらより比抵抗を算出した。
７．初期抵抗の測定および耐熱性の評価
厚み１００μｍの銅箔をスコッチブライトで水中で研磨し、イオン交換水で洗浄、乾燥した。この銅箔を１０×２５ｍｍに切断し、長手方向の先端から１０ｍｍの部分に導電性ペーストを乾燥厚みが５０±５μｍになるように塗布し、同じ銅箔を重なる部分が１０×１０ｍｍになるようにして、接着しない部分が反対方向になるようにして貼り合わせた。接着後、熱風オーブンで１７０℃で１時間加熱硬化した。ついで、４深針抵抗測定器を用いて、上下のそれぞれ接着していない（銅箔が重なっていない）銅箔の部分に端子を接続して初期抵抗（Ｒ0）を測定した。ついで、半田リフローを想定した２５０℃×１分の加熱１回をかけた後に抵抗値（Ｒ1）を測定し、Ｒ0に対するＲ1の抵抗変化率で評価した。繰り返し測定回数（以下Ｎと表す）＝５の平均値で表した。計算式を以下に示す。
抵抗変化率（％）＝｛（Ｒ1−Ｒ0）／Ｒ0｝×１００
厚み１００μｍの銅箔をスコッチブライトで水中で研磨し、イオン交換水で洗浄、乾燥した。この銅箔を１０×２５ｍｍに切断し、長手方向の先端から１０ｍｍの部分に導電性ペーストを乾燥厚みが５０±５μｍになるように塗布し、同じ銅箔を重なる部分が１０×１０ｍｍになるようにして、接着しない部分が反対方向になるようにして貼り合わせた。接着後、熱風オーブンで１７０℃で１時間加熱硬化した。ついで、４深針抵抗測定器を用いて、上下のそれぞれ接着していない（銅箔が重なっていない）銅箔の部分に端子を接続して初期抵抗（Ｒ0）を測定した。ついで、半田リフローを想定した２５０℃×１分の加熱１回をかけた後に抵抗値（Ｒ1）を測定し、Ｒ0に対するＲ1の抵抗変化率で評価した。繰り返し測定回数（以下Ｎと表す）＝５の平均値で表した。計算式を以下に示す。
抵抗変化率（％）＝｛（Ｒ1−Ｒ0）／Ｒ0｝×１００
８．剪断接着力の測定
７．で作成した接着テストピースを用いて、２０℃、引っ張り速度１０ｍｍ／分で初期の剪断接着力（Ｆ0）を測定した。Ｎ＝５の平均値で表した。
７．で作成した接着テストピースを用いて、２０℃、引っ張り速度１０ｍｍ／分で初期の剪断接着力（Ｆ0）を測定した。Ｎ＝５の平均値で表した。
９．耐マイグレーション性
厚み１００μｍのアニール処理ポリエステルフィルム上に導電性ペーストを図１に示す中央に１．５ｍｍのギャップのある線幅２．０ｍｍ、長さ８５．５ｍｍのパターンを乾燥膜厚が６〜８μｍになるようにスクリーン印刷し、１７０℃／１時間加熱硬化（加熱乾燥）したものを試料とした。ついで上記ギャップ間に注射器（ニプロシリンジ１ｍｌ（ニプロ（株）製）で蒸留水０．４ｍｌをゆるやかに滴下し、定電圧電源（高砂製作所（株）製）で１０Ｖ印加し、デジタルマルチメーター（武田理研（株）製）で電流値を測定し、電流値が０．１ｍＡになるまでの時間を測定し、５回の測定値の平均値で評価した。数値が大きいほど耐マイグレーション性は良好である。
厚み１００μｍのアニール処理ポリエステルフィルム上に導電性ペーストを図１に示す中央に１．５ｍｍのギャップのある線幅２．０ｍｍ、長さ８５．５ｍｍのパターンを乾燥膜厚が６〜８μｍになるようにスクリーン印刷し、１７０℃／１時間加熱硬化（加熱乾燥）したものを試料とした。ついで上記ギャップ間に注射器（ニプロシリンジ１ｍｌ（ニプロ（株）製）で蒸留水０．４ｍｌをゆるやかに滴下し、定電圧電源（高砂製作所（株）製）で１０Ｖ印加し、デジタルマルチメーター（武田理研（株）製）で電流値を測定し、電流値が０．１ｍＡになるまでの時間を測定し、５回の測定値の平均値で評価した。数値が大きいほど耐マイグレーション性は良好である。
１０．比表面積
金属粉１５ｇをサンプル管に採り、比表面積自動測定装置（マイクロネリティクス２３００島津製作所；ＢＥＴ法装置Ｎ2ガス吸着１点法）において、６０±５℃、６０±５分の条件で前処理をしてから、総表面積を測定した。総表面積をサンプル量で徐して１ｇ当りの比表面積を算出した。
金属粉１５ｇをサンプル管に採り、比表面積自動測定装置（マイクロネリティクス２３００島津製作所；ＢＥＴ法装置Ｎ2ガス吸着１点法）において、６０±５℃、６０±５分の条件で前処理をしてから、総表面積を測定した。総表面積をサンプル量で徐して１ｇ当りの比表面積を算出した。
１１．タップ密度
金属粉１００ｇを秤量し、ロートで１００ｃｃメスシリンダーに静かに落とした。タップ密度測定機にのせ、落下距離２０ｍｍ・６０回／分の速さで６００回落下させ、圧縮した金属粉の容積を測定し、金属粉の重量と容積より算出した。
金属粉１００ｇを秤量し、ロートで１００ｃｃメスシリンダーに静かに落とした。タップ密度測定機にのせ、落下距離２０ｍｍ・６０回／分の速さで６００回落下させ、圧縮した金属粉の容積を測定し、金属粉の重量と容積より算出した。
１２．レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）の測定
金属粉をミクロスパテラで１〜２杯、１００ｍｌト−ルビーカーに採り、イソプロピルアルコールを約６０ｍｌ入れ、超音波ホモジナイザーで１分間分散し、粒度分布計（マイクロトラックＦＲＡ型（日機装（株））で測定した。測定条件は、以下の通りである。
粒子の光透過性（Ｔ、Ｐ）；ＹＥＳ
粒子の形状 （Ｓ、Ｐ）；ＮＯ
粒子屈折率 （Ｐｒｉ）；２．２５
分散剤屈折率 （Ｃｒｉ）；１．３７
金属粉をミクロスパテラで１〜２杯、１００ｍｌト−ルビーカーに採り、イソプロピルアルコールを約６０ｍｌ入れ、超音波ホモジナイザーで１分間分散し、粒度分布計（マイクロトラックＦＲＡ型（日機装（株））で測定した。測定条件は、以下の通りである。
粒子の光透過性（Ｔ、Ｐ）；ＹＥＳ
粒子の形状 （Ｓ、Ｐ）；ＮＯ
粒子屈折率 （Ｐｒｉ）；２．２５
分散剤屈折率 （Ｃｒｉ）；１．３７
１３．Ｘ線回折の測定方法
広角Ｘ線回折反射法により銀粉の結晶性を検討した。Ｘ線発生器リガク製ガイガーフレックスを用い、銅耐陰極のＸ線管球を出力４０ｋＶ、３８ｍＡで運転しＸ線（ＣｕＫα線）を発生させた。光学系は広角反射法を用い、カウンターの前にモノクロメーターを
おいて単色化した。スリット系は発散スリット１°、散乱スリット１°、受光スリット０．３ｍｍ、走査スピードは２°／分（データサンプリング取り込み間隔０．０１°）で測定した。試料の銀粉はガラス製のサンプル板につけて測定に供した。得られたデータはリガク製リントシステムに取り込み解析した。
広角Ｘ線回折反射法により銀粉の結晶性を検討した。Ｘ線発生器リガク製ガイガーフレックスを用い、銅耐陰極のＸ線管球を出力４０ｋＶ、３８ｍＡで運転しＸ線（ＣｕＫα線）を発生させた。光学系は広角反射法を用い、カウンターの前にモノクロメーターを
おいて単色化した。スリット系は発散スリット１°、散乱スリット１°、受光スリット０．３ｍｍ、走査スピードは２°／分（データサンプリング取り込み間隔０．０１°）で測定した。試料の銀粉はガラス製のサンプル板につけて測定に供した。得られたデータはリガク製リントシステムに取り込み解析した。
１４．Ｘ線回折のデータ解析方法
Ｘ線の回折理論に従えば、ピークの半値幅は結晶のみかけサイズや秩序度と関係がある（参考文献例．アレキサンダー著、浜田・梶訳 高分子のＸ線回折 化学同人刊）。この評価の目的のために、回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅を評価した。
Ｘ線の回折理論に従えば、ピークの半値幅は結晶のみかけサイズや秩序度と関係がある（参考文献例．アレキサンダー著、浜田・梶訳 高分子のＸ線回折 化学同人刊）。この評価の目的のために、回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅を評価した。
合成例．１（ポリエステル樹脂ａ）
グビリュー精留塔を具備した四口フラスコにジメチルテレフタル酸９７部、ジメチルイソフタル酸７８部、エチレングリコール９３部、ネオペンチルグリコール７３部、テトラブチルチタネート０．０６８部を仕込み、１８０℃、３時間エスエル交換を行なった。ついで、セバシン酸２０部を仕込み、エステル化反応を行った。次に、１ｍｍＨｇ以下まで徐々に減圧し、２４０℃、約１時間重合した。得られた共重合ポリエステルｂの組成は、テレフタル酸／イソフタル酸／セバシン酸／／エチレングリコール／ネオペンチルグリコール＝５０／４０／１０／／５５／４５（モル比）で、数平均分子量８，０００、酸価３５当量／ｔ、Ｔｇ＝４５℃であった。
グビリュー精留塔を具備した四口フラスコにジメチルテレフタル酸９７部、ジメチルイソフタル酸７８部、エチレングリコール９３部、ネオペンチルグリコール７３部、テトラブチルチタネート０．０６８部を仕込み、１８０℃、３時間エスエル交換を行なった。ついで、セバシン酸２０部を仕込み、エステル化反応を行った。次に、１ｍｍＨｇ以下まで徐々に減圧し、２４０℃、約１時間重合した。得られた共重合ポリエステルｂの組成は、テレフタル酸／イソフタル酸／セバシン酸／／エチレングリコール／ネオペンチルグリコール＝５０／４０／１０／／５５／４５（モル比）で、数平均分子量８，０００、酸価３５当量／ｔ、Ｔｇ＝４５℃であった。
銀粉Ａ
市販の６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉（ＲＤＳＦ１１０００−０６、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は１．９μｍ、比表面積０．５１ｍ2／ｇ、タップ密度は４．２ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．１８であった。形状を図２に示す。粉末特性を表１に示す。
市販の６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉（ＲＤＳＦ１１０００−０６、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は１．９μｍ、比表面積０．５１ｍ2／ｇ、タップ密度は４．２ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．１８であった。形状を図２に示す。粉末特性を表１に示す。
銀粉Ｂ
金属粉Ａと同様の形状で粒径の大きい銀粉を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は５．８μｍ、比表面積０．２０ｍ2／ｇ、タップ密度は４．６ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２３であった。粉末特性を表１に示す。
金属粉Ａと同様の形状で粒径の大きい銀粉を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は５．８μｍ、比表面積０．２０ｍ2／ｇ、タップ密度は４．６ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２３であった。粉末特性を表１に示す。
銀粉Ｃ
市販のレーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）が１．０μｍ、比表面積が０．８５ｍ2／ｇ、タップ密度が４．０ｇ／ｃｍ3であった６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉１００重量部、エチレングリコール６０重量部、滑剤としてオレイン酸を０．３重量部添加し、予備混合後、直径１ｍｍのジルコニアビーズを用いてアトライターミルで３時間粉砕を行った。粉砕後のスラリーをジルコニアビーズと分離後、吸引濾過し、８０℃で１０時間真空乾燥を行って６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉を粉砕により板状化した銀粉を得た。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は５．０μｍ、比表面積０．３０ｍ2／ｇ、タップ密度は４．０ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２９であった。形状を図３に示す。粉末特性を表１に示す。
市販のレーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）が１．０μｍ、比表面積が０．８５ｍ2／ｇ、タップ密度が４．０ｇ／ｃｍ3であった６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉１００重量部、エチレングリコール６０重量部、滑剤としてオレイン酸を０．３重量部添加し、予備混合後、直径１ｍｍのジルコニアビーズを用いてアトライターミルで３時間粉砕を行った。粉砕後のスラリーをジルコニアビーズと分離後、吸引濾過し、８０℃で１０時間真空乾燥を行って６個以上の平面からなる形状が多面体状の銀粉を粉砕により板状化した銀粉を得た。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は５．０μｍ、比表面積０．３０ｍ2／ｇ、タップ密度は４．０ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２９であった。形状を図３に示す。粉末特性を表１に示す。
銀粉Ｄ
銀粉Ｃと同様の形状で粒径の大きい銀粉を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は４．０μｍ、比表面積０．３１ｍ2／ｇ、タップ密度は６．１ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２７であった。粉末特性を表１に示す。
銀粉Ｃと同様の形状で粒径の大きい銀粉を使用した。レーザー光散乱法による平均粒子径（５０％Ｄ）は４．０μｍ、比表面積０．３１ｍ2／ｇ、タップ密度は６．１ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．２７であった。粉末特性を表１に示す。
比較銀粉Ｅ
市販のフレーク状銀粉（ＳＦ７０、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。光散乱法による平均粒子径は２．０μｍ、比表面積１．４７ｍ2／ｇ、タップ密度３．３ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．３２であった。粉末特性を表２に示す。
市販のフレーク状銀粉（ＳＦ７０、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。光散乱法による平均粒子径は２．０μｍ、比表面積１．４７ｍ2／ｇ、タップ密度３．３ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．３２であった。粉末特性を表２に示す。
比較銀粉Ｆ
市販の不定形粒状銀粉（Ｋ-ＥＤ、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。光散乱法による平均粒子径は０．８μｍ、比表面積１．８９ｍ2／ｇ、タップ密度２．８ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．３５であった。粉末特性を表２に示す。
市販の不定形粒状銀粉（Ｋ-ＥＤ、フェロ・ジャパン（株）製）を使用した。光散乱法による平均粒子径は０．８μｍ、比表面積１．８９ｍ2／ｇ、タップ密度２．８ｇ／ｃｍ3であった。広角Ｘ線回折反射法による回折角３８．０５°の位置に現れた回折ピークの半値幅は０．３５であった。粉末特性を表２に示す。
金属化合物（Ｅ）としては、銀レジネート化合部物であるＳｉｌｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅを用いた。ＴＧＡによる熱分解開始温度を測定したところ、１５０℃であった。
この粉末をブチルセロソルブアセテートに固形分１０重量％になるように配合、撹拌したところ、室温で１０分程度の撹拌で容易に溶解することを確認した。
この粉末をブチルセロソルブアセテートに固形分１０重量％になるように配合、撹拌したところ、室温で１０分程度の撹拌で容易に溶解することを確認した。
実施例．１
銀粉Ａ８４．５部、Ｓｉｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ４．５重量部、エポキシ当量４５０ｇ／当量のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂９．０固形部、フェノール樹脂としてＰＳＭ−４３２７（群栄化学工業（株）製）２．０固形部、イミダゾール系触媒として２ＭＡ−ＯＫ（四国化成工業（株）製）０．２重量部、レベリング剤としてポリフローＳ（共栄社化学（株）製）０．５部、分散剤としてディスパービック１６１（ビックケミー（株）製）１．０重量部、溶剤としてのブチルセロソルブアセテートを配合し、固形分８７．０％に調整した。充分プレミックスした後、チルド３本ロール混練り機で、３回通して分散した。得られた導電性ペーストは耐マイグレーション性４００秒で良好だった。比抵抗は１．２×１０-4Ω・ｃｍであった。初期剪断接着力は３２０Ｎ／ｃｍ2であった。耐熱性は、抵抗変化率＋５％と良好であった。粘度は２３０ｄＰａ・ｓで良好であった。表３に結果を示す。
銀粉Ａ８４．５部、Ｓｉｖｅｒ ｎｅｏｄｅｃａｎｏａｔｅ４．５重量部、エポキシ当量４５０ｇ／当量のビスフェノールＡ型エポキシ樹脂９．０固形部、フェノール樹脂としてＰＳＭ−４３２７（群栄化学工業（株）製）２．０固形部、イミダゾール系触媒として２ＭＡ−ＯＫ（四国化成工業（株）製）０．２重量部、レベリング剤としてポリフローＳ（共栄社化学（株）製）０．５部、分散剤としてディスパービック１６１（ビックケミー（株）製）１．０重量部、溶剤としてのブチルセロソルブアセテートを配合し、固形分８７．０％に調整した。充分プレミックスした後、チルド３本ロール混練り機で、３回通して分散した。得られた導電性ペーストは耐マイグレーション性４００秒で良好だった。比抵抗は１．２×１０-4Ω・ｃｍであった。初期剪断接着力は３２０Ｎ／ｃｍ2であった。耐熱性は、抵抗変化率＋５％と良好であった。粘度は２３０ｄＰａ・ｓで良好であった。表３に結果を示す。
実施例．２〜６
実施例．１と同様に評価した。結果を表３、表４に示す。実施例．２は銀粉の充填量、固形分共に高くした例であるが、適正なペースト粘度が保たれ、各特性も良好である。実施例．３は少量のカーボンブラックを配合した例であるが、耐マイグレーション性が良好で、比抵抗、初期抵抗Ｒ。もカーボンブラックを配合しない系より低い値となっている。実施例．４は、金属化合物としてパラジウムレジネートを使用した例であるが、より優れた耐マイグレーション性を得ている。また、柔軟成分としてブタジエンアクリロニトリル共重合体を配合したものであるが、より強い接着力が得られている。実施例．５は、本発明の多面体状の銀粉をミリングにより粉砕したものを検討しているが、高固形分においても適正な粘度が得られ、塗膜物性も良好である。実施例．６は、バインダーに共重合ポリエステルを用いたものであるが、柔軟性に優れ、特に耐ヒートサイクル性が良好で、−２５℃×３０分←→１２０℃×３０分のサイクルを１０００サイクル行ったが、初期抵抗Ｒ。の増大は認められず、また、剪断接着力の低下も認められなかった。
実施例．１と同様に評価した。結果を表３、表４に示す。実施例．２は銀粉の充填量、固形分共に高くした例であるが、適正なペースト粘度が保たれ、各特性も良好である。実施例．３は少量のカーボンブラックを配合した例であるが、耐マイグレーション性が良好で、比抵抗、初期抵抗Ｒ。もカーボンブラックを配合しない系より低い値となっている。実施例．４は、金属化合物としてパラジウムレジネートを使用した例であるが、より優れた耐マイグレーション性を得ている。また、柔軟成分としてブタジエンアクリロニトリル共重合体を配合したものであるが、より強い接着力が得られている。実施例．５は、本発明の多面体状の銀粉をミリングにより粉砕したものを検討しているが、高固形分においても適正な粘度が得られ、塗膜物性も良好である。実施例．６は、バインダーに共重合ポリエステルを用いたものであるが、柔軟性に優れ、特に耐ヒートサイクル性が良好で、−２５℃×３０分←→１２０℃×３０分のサイクルを１０００サイクル行ったが、初期抵抗Ｒ。の増大は認められず、また、剪断接着力の低下も認められなかった。
実施例．７
片面に銅箔をラミネートした厚み５０μｍの液晶ポリマー（ＬＣＰ）積層物にあらかじめエッチングにより回路形成した後、所定の部分にレーザーで直径８０μｍの穴を５０個開けて底面の銅箔を露出させた。この穴に表３の実施例２に記載の導電性ペーストをメタルマスクで印刷塗布した。これを１２０℃で６０分乾燥した後、穴を開けていない銅箔をラミネートしたＬＣＰ積層体を３２０℃で３分真空プレスして２層基板を作成した。この基板の導通性をデジタルマルチメーターで測定したところ、５０個の全てにおいて良好であった。これを２８０℃×１分の条件で半田リフロー工程を実施したところ、不良は発生しなかった。さらに−２５℃×３０分、１５０℃×１０分のサイクルでヒートショック試験を５００サイクル行ったが不良は発生しなかった。このように本発明の導電性ペーストは多層基板用途に好適である。
片面に銅箔をラミネートした厚み５０μｍの液晶ポリマー（ＬＣＰ）積層物にあらかじめエッチングにより回路形成した後、所定の部分にレーザーで直径８０μｍの穴を５０個開けて底面の銅箔を露出させた。この穴に表３の実施例２に記載の導電性ペーストをメタルマスクで印刷塗布した。これを１２０℃で６０分乾燥した後、穴を開けていない銅箔をラミネートしたＬＣＰ積層体を３２０℃で３分真空プレスして２層基板を作成した。この基板の導通性をデジタルマルチメーターで測定したところ、５０個の全てにおいて良好であった。これを２８０℃×１分の条件で半田リフロー工程を実施したところ、不良は発生しなかった。さらに−２５℃×３０分、１５０℃×１０分のサイクルでヒートショック試験を５００サイクル行ったが不良は発生しなかった。このように本発明の導電性ペーストは多層基板用途に好適である。
実施例．８
表３の実施例３に記載の導電性ペーストをスクリーン印刷し、オーブンで１５０℃、３ ０分硬化させることで幅０．５ｍｍ、厚さ３０μｍの特性インピーダンス５０Ωのコプ レナ信号線路を作成した。１ＧＨｚの信号減衰量を測定した結果、３ｄＢ／ｃｍで銅箔 からなる回路とほとんど同じ高周波特性が得られた。このように本発明の導電性ペース トは高周波用途に好適である。
表３の実施例３に記載の導電性ペーストをスクリーン印刷し、オーブンで１５０℃、３ ０分硬化させることで幅０．５ｍｍ、厚さ３０μｍの特性インピーダンス５０Ωのコプ レナ信号線路を作成した。１ＧＨｚの信号減衰量を測定した結果、３ｄＢ／ｃｍで銅箔 からなる回路とほとんど同じ高周波特性が得られた。このように本発明の導電性ペース トは高周波用途に好適である。
比較例．１〜６
実施例と同様に導電性ペーストを作成して評価した。比較例．１、比較例．２、比較例．５と比較例．６では、導電性フィラーにフレーク状銀粉を検討したが、粘度が高くなったので作業性に問題が生じ、耐マイグレーション性は悪くなった。比較例．４はフレーク状銀粉と不定形粒状銀粉の組み合わせを検討したが、同様に高粘度で耐マイグレーション性が悪くなった。比較例．３はフレーク状銀粉と不定形粒状銀粉にグラファイトとカーボンブラックの配合を検討したが、著しく粘度が上昇した。耐マイグレーション性も悪くなった。表５、表６に結果を示す。
実施例と同様に導電性ペーストを作成して評価した。比較例．１、比較例．２、比較例．５と比較例．６では、導電性フィラーにフレーク状銀粉を検討したが、粘度が高くなったので作業性に問題が生じ、耐マイグレーション性は悪くなった。比較例．４はフレーク状銀粉と不定形粒状銀粉の組み合わせを検討したが、同様に高粘度で耐マイグレーション性が悪くなった。比較例．３はフレーク状銀粉と不定形粒状銀粉にグラファイトとカーボンブラックの配合を検討したが、著しく粘度が上昇した。耐マイグレーション性も悪くなった。表５、表６に結果を示す。
比較例．７
実施例．７と同様に表５の比較例２に記載の導電性ペーストを評価したところ、高粘度のために穴への埋め込みが悪く、プレス後の導通性は５０個中の３２個が不良であった。また、導通性良好なものについてヒートショック試験を実施したところ、５０サイクル以下で導通不良になった。
実施例．７と同様に表５の比較例２に記載の導電性ペーストを評価したところ、高粘度のために穴への埋め込みが悪く、プレス後の導通性は５０個中の３２個が不良であった。また、導通性良好なものについてヒートショック試験を実施したところ、５０サイクル以下で導通不良になった。
比較例．８
実施例８と同様に表５の比較例１に記載の導電性ペーストを評価したところ、１ＧＨｚの信号減衰量は１５ｄＢ／ｃｍで高周波特性が悪くなった。
実施例８と同様に表５の比較例１に記載の導電性ペーストを評価したところ、１ＧＨｚの信号減衰量は１５ｄＢ／ｃｍで高周波特性が悪くなった。
本発明の導電性ペーストは、バインダー樹脂と導電性フィラーとしてＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉およびＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物および／または用いる有機溶剤に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物を含むことにより、優れた耐マイグレーション性、耐熱性、接着性を示し、分散性良好であることから高固形分濃度のまま低粘度化できるので優れた作業性を実現した。本発明の導電性ペーストは、リジット基板、ポリイミドフィルム、ＰＥＴフィルムなどのフレキシブル基板の回路用はもちろんのこと、各種電子部品の導電性接着剤や導電性塗布剤、スルーホール用導電性ペースト、ビルドアップ多層基板用導電性ペーストとして好適であり、さらには高周波時の導電性に優れるため固体電解コンデンサ用導電性ペーストとして特に好適である。
１．ＰＥＴフィルム
２．スクリーン印刷パターン
２．スクリーン印刷パターン
Claims (5)
- バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満である金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
- バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、用いる有機溶剤（Ｃ）に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
- バインダー樹脂（Ａ）と導電性フィラー（Ｂ）、有機溶剤（Ｃ）を含む導電性ペーストにおいて、導電性フィラー（Ｂ）の一部又は全部がＸ線回折法で２θ＝３８．０５°のピークの半値幅が０．３１以下の銀粉（Ｄ）であり、さらに、ＴＧＡ（熱天秤）による分解開始温度が２００℃未満であり、かつ用いる有機溶剤（Ｃ）に対する２５℃における溶解度が３ｇ以上の金属化合物（Ｅ）を含むことを特徴とする導電性ペースト。
- 金属化合物（Ｅ）が金属レジネート化合物であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載のポリマー型導電性ペースト。
- バインダー樹脂（Ａ）が、エポキシ樹脂（Ｆ）を含むことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の導電性ペースト。
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| JP2004073740A JP2005267859A (ja) | 2004-03-16 | 2004-03-16 | 導電性ペースト |
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-
2004
- 2004-03-16 JP JP2004073740A patent/JP2005267859A/ja active Pending
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