JP2005089400A - 高純度トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸エステルの製造方法 - Google Patents
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- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
Abstract
【解決手段】 (a)HFの存在下、トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンと一酸化炭素を反応温度20℃以上40℃未満の条件下で反応させてトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドを製造する工程、(b)上記(a)工程で得られたトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドのHF溶液を40〜70℃の条件下で保液することにより異性化反応を行う工程、及び(c)上記(b)工程で得られた異性化後のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドとアルコールを反応させてエステルを製造する工程を実施する。
【選択図】 なし
Description
トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸のエステル(以下、TCDCEと称すことがある。)を製造する場合には、一般にジシクロペンタジエン(以下、DCPDと称すことがある。)を水素化して得られるトリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エン(ジヒドロジシクロペンタジエン、以下、DHDCPDと称すことがある。)を硫酸等の強酸中で一酸化炭素及び水と反応させてトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸(以下、TCDCと称すことがある。)とし、これをエステル化する方法が採られる。
TCDCEを香料として用いる場合には、Endo体/Exo体の比が1.0以上であることが特に望まれているが、上記文献中には、この異性体比の制御方法に関しては精密蒸留で分けることができるとされているのみで、反応条件による制御方法に関しては何の知見も開示されていない。精密蒸留でこれらエステルの混合物を分ける方法では、不要留分の有効利用が図られない限り経済的な方法とは言えない。
すなわち、本発明は、
(1)HFの存在下、トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンを一酸化炭素及びアルコールと反応させて、エキソ−トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−エンド−2−カルボン酸エステル/エンド−トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−エキソ−2−カルボン酸エステルの構成比が1.0以上のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸エステルを製造するに際し、(a)HFの存在下、トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンと一酸化炭素を反応温度20℃以上40℃未満の条件下で反応させてトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドを製造する工程、(b)上記(a)工程で得られたトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドのHF溶液を40〜70℃の条件下で保液することにより異性化反応を行う工程、及び(c)上記(b)工程で得られた異性化後のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドとアルコールを反応させてエステルを製造する工程を実施することを特徴とする高純度トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸エステルの製造方法、
(2)(a)工程を、HF/トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンモル比4〜12の条件で実施する上記(1)の方法、及び
(3)(b)工程を、1〜3MPaの一酸化炭素加圧下で実施する上記(1)又は(2)の方法、
を提供するものである。
本発明の方法においては、前記のDHDCPDを原料として用い、(a)カルボニル化工程、(b)異性化工程及び(c)エステル化工程が実施される。
このように、本発明においては、DHDCPDのカルボニル化反応は、エステル化反応とは分離して別個に行われる。カルボニル化反応とエステル化反応を同時に行ってしまうと、カルボニル化反応で生成した酸フロライドがすぐにエステル化されてしまう。そのためEndo体/Exo体比を考慮せずにTCDCEを得る場合には高収率が得られるが、Endo体/Exo体比1.0以上のTCDCEを得るためには、DHDCPDがカルボニル化を受けた直後でEndo体/Exo体比1.0以上のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライド(以下、TCD−COFと称すことがある。)の生成が必要となる。この場合、−10℃以下の反応温度、かつHF/DHDCPDのモル比で15倍以上の条件が必要となり、反応収率が低く、かつ触媒のHFを大量に使用するため生産性が低下するのを避けられず、効率が悪い。
(a)工程におけるDHDCPDのカルボニル反応は、HF触媒の存在下で一酸化炭素の加圧下に実施される。この際、一酸化炭素中には窒素やメタン等の不活性ガスが含まれていてもよい。一酸化炭素分圧については特に限定されないが、通常0.5〜5MPa程度である。一酸化炭素分圧が上記範囲にあると、カルボニル化反応が十分に進行し、不均化や重合などの副反応が抑制され、しかもあまり大きな設備費を必要としない。好ましい一酸化炭素分圧は1〜3MPaの範囲である。
この際、HF触媒としては、実質的に無水のものが好ましく用いられる。HFの使用量は、カルボニル化反応が十分に進行し、かつ不均化や重合などの副反応を抑制しうると共に、HFの分離費用や装置容積効率などの点から、原料DHDCPDに対して、通常4〜12倍モル程度、好ましくは6〜10倍モルの範囲で選定される。
反応の形式については特に制限はなく、半連続式及び連続式などのいずれであってもよい。
したがって、本発明においてカルボニル化反応は20℃以上40℃未満、好ましくは25〜35℃の範囲で実施される。
本発明においては、原料DHDCPDを溶解する能力を有し、かつDHDCPD及びHFに対して不活性な反応溶媒、例えばヘキサン、ヘプタン、デカン等の飽和脂肪族炭化水素類等を使用してもよい。この場合には更に重合反応が抑制され収率が向上するが、大量の溶媒を使用すると容積効率が低下すると同時に、分離に要するエネルギー原単位の悪化を招くので、使用の有無・使用量は適宜選択される。
異性化工程における反応温度は、反応速度、TCD−COFの分解の抑制及び他の異性体への異性化の抑制などを考慮すると、40〜70℃の範囲、好ましくは40〜65℃の範囲で選定される。
本発明において使用されるアルコールとしては、炭素数1、2又は3の低級アルコール、すなわちメタノール、エタノール、n−プロパノール、イソプロパノールが好ましく用いられる。
このエステル化反応は、生成したエステルの分解抑制や、添加したアルコールの脱水反応による水の副生の抑制などの面から、通常20℃以下、好ましくは
−20〜10℃の範囲の温度で実施される。
このようにして得られたエステル化生成物からHFを留去したのち、蒸留などの常法に従い精製することにより、Endo体/Exo体比が1.0以上のTCDCEを得ることができる。
調製例1
Cu−Cr水添触媒を用い、市販のDCPDを水素圧2MPa、反応温度90℃で、水素の吸収が認められなくなるまで約5時間反応させた。濾過によりCu−Cr水添触媒を取り除き、次いで蒸留により精製し、原料のDHDCPDを得た。(純度98.5%)
実施例1
ナックドライブ式攪拌機と上部に3個の入口ノズル、底部に1個の抜き出しノズルを備え、ジャケットにより内部温度を抑制できる内容積500mlのステンレス製オートクレープを用いて実験を行った。
まずオートクレープ内部を一酸化炭素で置換した後、フッ化水素128g(6.4モル)を導入し、液温30℃とした後、一酸化炭素にて2MPaまで加圧した。
反応温度を30℃に保持し、かつ反応圧力を2MPaに保ちながら、DHDCPD107.7g(0.80モル)を溶解させたn−ヘプタン溶液207gをオートクレープ上部より供給してカルボニル化反応を行った。DHDCPDの供給終了後、一酸化炭素の吸収が認められなくなるまで約10分間攪拌を継続した。
得られた反応液の一部を冷却したエタノール中にサンプリングし、水を加え、油相と水相とを分離した。油相を中和、水洗した後、得られた油相をガスクロマトグラフィーで分析したところ、Endo体/Exo体比は0.53であった。
引き続き、反応圧力を2MPaに保ちながら反応液温度を45℃に昇温し、3時間この温度を維持し、異性化反応を行った。3時間保持後、反応液温度を−10℃に冷却し、エタノールをオートクレープ上部より36.9g(0.80モル)供給して、攪拌下にて1時間エステル化を行った。
反応液をオートクレープ底部より氷水中に抜き出し、油相と水相を分離した後、油相を2質量%水酸化ナトリウム水溶液100mlで2回、蒸留水100mlで2回洗浄し、無水硫酸ナトリウム10gで脱水した。得られた液を内部標準法によりガスクロマトグラフィーで分析した。その結果、TCDCE収率57.2%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.29の反応成績が得られた。
実施例1と同様の操作で、フッ化水素132.5g(6.6モル)を導入し−15℃に冷却し、一酸化炭素で2MPaまで加圧した。
反応温度を−15℃に保持し、かつ反応圧力を2MPaに保ちながら、DHDCPD/エタノール/n−ヘプタン=59.3g(0.44モル)/14.2g(0.31モル)/40.1g(0.40モル)の組成の原料液をオートクレープ上部より供給し、カルボニル化とエステル化を同時に行った。得られたサンプルを実施例1と同様の処理を行って分析したところ、TCDCE収率36.7%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.31の反応成績が得られた。
カルボニル化の反応温度を10℃とした以外は、実施例1と同様の操作を行った。得られた油相を分析したところ、TCDCE収率49.8%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.28の反応成績が得られた。
カルボニル化の反応温度を50℃とした以外は実施例1と同様の操作でカルボニル化反応を行った。カルボニル化反応終了後、すぐに反応液温度を−10℃に下げ、エタノールをオートクレーブ上部より36.9g(0.80モル)供給して、攪拌下にて1時間エステル化を行った。
エステル化終了後、実施例1と同様の処理を行い分析したところ、TCDCE収率45.2%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.99の反応成績が得られた。
カルボニル化反応後の反応液温度を75℃とし、その温度での保持時間を1時間とした以外は実施例1と同様の操作を行った。得られた油相を分析したところ、TCDCE収率48.0%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=2.50の反応成績が得られた。
比較例1〜4の方法でもEndo体/Exo体比が1.0以上のTCDCEを得ることができるが、いずれも実施例1に比べ収率が低い結果となった。
カルボニル化反応後の反応液温度を35℃とした以外は実施例1と同様の操作を行った。得られた油相を分析したところ、TCDCE収率57.5%(DHDCPD基準)であったが、Endo体/Exo体比は0.67と低かった。
異性化反応を圧力0.3MPaで行った以外は実施例1と同様な操作を行った。得られた油相を分析したところ、TCDCE収率53.0%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.30の反応成績が得られた。
フッ化水素の使用量を96.0g(4.8モル)とした以外は実施例1と同様の操作を行った。得られた油相を分析したところ、TCDCE収率55.7%(DHDCPD基準)、Endo体/Exo体比=1.20の反応成績が得られた。
フッ化水素の使用量を減らしても高収率が得られた。
以上の結果を表1にまとめて示す。
Claims (3)
- HFの存在下、トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンを一酸化炭素及びアルコールと反応させて、エキソ−トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−エンド−2−カルボン酸エステル/エンド−トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−エキソ−2−カルボン酸エステルの構成比が1.0以上のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸エステルを製造するに際し、(a)HFの存在下、トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンと一酸化炭素を反応温度20℃以上40℃未満の条件下で反応させてトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドを製造する工程、(b)上記(a)工程で得られたトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドのHF溶液を40〜70℃の条件下で保液することにより異性化反応を行う工程、及び(c)上記(b)工程で得られた異性化後のトリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸フロライドとアルコールを反応させてエステルを製造する工程を実施することを特徴とする高純度トリシクロ[5.2.1.02,6]デカン−2−カルボン酸エステルの製造方法。
- (a)工程を、HF/トリシクロ[5.2.1.02,6]デカ−3−エンモル比4〜12の条件で実施する請求項1記載の方法。
- (b)工程を、1〜3MPaの一酸化炭素加圧下で実施する請求項1又は2記載の方法。
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