JP2004316452A - 往復動型圧縮機 - Google Patents

Abstract

【課題】往復動圧縮機にあって、フロントヘッドとスラストフランジ間に介在のスラストベアリングの耐荷重性の向上を図る。
【解決手段】外部の駆動力にて回転されるシャフト８と、該シャフト８の回転運転を軸方向に直線往復動される往復動機構を備え、この往復動機構によってピストンを往復動させる圧縮において、前記往復動機構を構成する−部品であるスラストフランジ１６とフロントヘッド５との間にスラストベアリング１８を介在するが、このスラストベアリング１８を半径方向に２列に設けること。そして、スラストベアリング１８とフロントヘッド５との間に半径方向で外方に向かって拡大する隙間４６を設ける。
【選択図】 図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
この発明は、特にＣＯ_２を冷媒として用いる超臨界冷凍サイクルに適した往復動型圧縮機に関する。
【０００２】
【従来の技術】
冷媒としてＣＯ_２（二酸化炭素）を用いる超臨界冷凍サイクルにおいては、フロン系冷媒を用いる冷凍サイクルに比べて圧力が１０倍程高くなる。このために、ピストンから反力のスラスト方向成分を斜板、スラストフランジを介して受け止めるスラストベアリングはフロン系冷媒用の圧縮機のものより大きい。例えば特許文献１に示すような、ピストンから受ける荷重を対処するため充分なる大きさのスラストベアリングが採用されていた。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−３２７６９
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】
スラストベアリングが大きいことから、主に圧縮機の径方向寸法を大きいものとしていた。このスラストベアリングは、ニードルローラが半径方向に１列で構成されている。しかし、近年の圧縮機の小型化および高速化への要求を満足させるためには、小径のスラストベアリングの採用を余儀なくされるが、単純に小径化すると耐荷重性が低下することになる。
【０００５】
したがって、耐荷重性を向上させるには、例えばニードルローラの長さを長くすることが考えられるが、周速の内外輪差が大きくなり、実験ではニードルローラ及びレース板に摩擦が生じ、耐摩擦性が低下することになり、特に高速回転時の耐久性が悪化する原因となっていた。また、前記スラストベアリング近傍で径方向内側にラジアルベアリングが配されている関係から、スラストベアリングの径方向寸法の拡大にも、該ラジアルベアリングに突き当たってしまい、難しかった。
【０００６】
シャフトシールは、高い圧力に耐えなければならず、該シャフトシールは、フロントヘッドの内側から装着することが考えられ、前述した特許文献１では、シャフトシールの組立てのため、シャフトシールのハウジングよりも内径の大きなラジアルベアリングを使用しなければならなかった。即ち、ラジアルベアリングはフロントヘッドに圧入された状態にあるため、該ラジアルベアリングの内径を通してシャフトシールを挿入して組付を行うためである。このため、ラジアルベアリングも大型となっていた。シャフトシールにはメカニカルシールが使用される。
【０００７】
このため、この発明は、耐荷重性の向上を図ることを目的とし、あわせて小型化を達成することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
この発明に係る往復動圧縮機は、外部の駆動力にて回転されるシャフトと、このシャフトの回転運動を軸方向に直線往復動させる往復動機構を備え、この往復動機構によってピストンを往復動させる圧縮機において、前記往復動機構を構成するスラストフランジとフロントヘッドとの間に介在のスラストベアリングを半径方向に複数列設けることにある（請求項１）。これにより、複数列のスラストベアリングで、耐荷重性が向上するものであると共に、分担して荷重を受けることから各スラストベアリングを小型化でき、薄型化が図れるものである。
【０００９】
そして、スラストベアリングは、半径方向に２列とし（請求項２）、スラストベアリングは、少なくともニードルローラより構成されることにある（請求項３）。
【００１０】
半径方向内側のニードルローラの長さと半径方向外側のニードルローラとの長さを等しくしても良いが（請求項４）、半径方向内側のニードルローラの長さが半径方向外側のニードルローラの長さより長くすれば（請求項５）、外側のニードルローラの質量を小さくすることができ、それにより働く遠心力が大きくなることを抑え、保持器の摩耗を防ぐことができる。また、逆に半径方向内側のニードルローラの長さが半径方向外側のニードルローラの長さより短くすれば（請求項６）、内側と外側の周速を等しくできて、内側のニードルローラに起因するレース板の摩擦を低減することができる。
【００１１】
さらに、スラストベアリングと該スラストベアリングを受けるフロントヘッドの間に半径方向で外方に向かって拡大する隙間を設けるようにしたことにある（請求項７）。したがって、負荷増大に伴って半径方向外側のスラストベアリングにかかる荷重が増加するが、フロントヘッド間の隙間方向（フロントヘッド側）へスラストベアリングが傾倒して、内側と外側のスラストベアリングとへかかる荷重を均一化することができる。
【００１２】
前記隙間は、半径方向外側のニードルローラの径を半径方向内側のニードルローラの径よりも小さくして形成しても良いし（請求項８）、また、ニードルベアリングのフロント又はリア側に配されるレース板の一方又は双方にあって、半径方向外側の厚みを半径方向内側の厚みより薄くして形成しても良いし（請求項９）、さらに、スラストベアリングの突当面であるフロントヘッドに形成された傾斜より形成しても良い（請求項１０）。
【００１３】
そして、スラストベアリングは、半径方向内側と外側に配されるニードルローラと球状体とより構成しても良いし（請求項１１）、また、ニードルローラと球状体との数を半径方向外側の方が半径方向内側よりも多くしても良いし（請求項１２）、半径方向に複数列設けられるスラストベアリングが一体化されて構成しても良く（請求項１３）、さらに、独立して分離して設けても良いものである（請求項１４）。ラジアルベアリングは、スラストフランジに嵌合された後にラジアルベアリングの挿入部分にシャフトと共に挿入されて取付られ、該ラジアルベアリングの挿入部分を嵌め合い隙間としたことにある（請求項１５）。これにより、シャフトシールをフロントヘッドの内側から取付るに際しても、ラジアルベアリングが挿入の妨げにならない。即ち、ラジアルベアリングはフロントヘッドに予め装着されていず、ラジアルベアリングの内径を通してシャフトシールを装着する必要がないからである。したがって、ラジアルベアリングの径を縮小することができる。
【００１４】
また、ラジアルベアリングとしてソリッド型を用いれば（請求項１６）、薄く、複数列のスラストベアリングを用いるための径方向のスペースの確保に寄与することができる。さらに、ラジアルベアリングはシエル型であり、外側レースがスリーブに圧入固定された状態でフロントヘッドのラジアルベアリングの挿入部分に挿入されるようにしても良い（請求項１７）。この圧縮機に用いられる冷媒は二酸化炭素である（請求項１８）。
【００１５】
【発明の実施の形態】
以下、この発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。図１，図２において、往復動型圧縮機１は、ＣＯ_２（二酸化炭素）等の冷媒を作動流体とする超臨界冷凍サイクルに用いられるもので、この圧縮機１は、シリンダブロック２と、このシリンダブロック２のリア側（図中、右側）をバルブプレート３を介して組付られたリアヘッド４と、シリンダブロック２のフロント側（図中、左側）を閉塞するように組み付けられたフロントヘッド５とを有して構成されているもので、これらフロントヘッド５、シリンダブロック２、バルブプレート３及びリアヘッド４は、複数の締付ボルト６により軸方向に締結され、圧縮機全体のハウジングを構成している。
【００１６】
フロントヘッド５をシリンダブロック２に組付けることにより画成されるクランク室７には、一端がフロントヘッド５から突出して図示しない電磁クラッチのアマチュアに固定されるシャフト８が収容されている。このシャフト８は、ラジアルベアリング１０、スラストベアリング１１及び下記するラジアルベアリング１９により支持されている。１２はシャフト８とフロントヘッド５との間に設けられたシャフトシールである。
【００１７】
シリンダブロック２には、前記シャフトを中心とする円周上に等間隔に配された複数（６個）のシリンダボア１３が形成されている。そして、シリンダボア１３内には、片頭ピストン１４が往復摺動可能に挿入されている。
【００１８】
シャフト８には、クランク７室内において、該シャフト８と一体に回転するスラストフランジ１６が固定されている。このスラストフランジ１６は、フロントヘッド５に対し下記するスラストベアリング１８及びラジアルベアリング１９を介して回転自在に支持されている。
【００１９】
また、スラストフランジ１６は、該スラストフランジ１６に形成の長穴２３と斜板２１に突設のピン２２とより成るリンク機構２０を介して該斜板２１と連結されている。この斜板２１は、中心に貫通孔２５を有し、前記シャフト８が挿入されると共に、該シャフト８に形成の長穴２６に前記斜板２１の貫通孔２５の径方向に突設のピン２７が挿入されている。したがって、斜板２１はスラストフランジ１６の回転に伴って同期して一体に回転されると共に、クランク室７の圧力により長穴２６内を動きながら前記ピン２７を支点としてシャフト８との角度が変化される。
【００２０】
さらに斜板２１は、その周縁部分を前後に挟み込むように設けられた一対のシュー２８を介して片頭ピストン１４のクランク室７に突出している尾部に係留されている。したがって、シャフト８が回転して斜板２１が回転すると、その回転運動が、シュー２８を介して片頭ピストン１４の直線往復運動に変換され、この片頭ピストン１４の往復動により、シリンダボア１３内において、片頭ピストン１４とバルブプレート３との間に形成される圧縮室３０内の容積が変化されるようになっている。
【００２１】
バルブプレート３には、それぞれのシリンダボア１３に対応して吸入孔３１と吐出孔３２が形成され、また、リアヘッド４には、圧縮室３０に供給する作動流体を貯留する吸入室３４と、圧縮室３０から吐出された作動流体を貯留する吐出室３５とが画成されている。吸入室３４は、吐出室３５の周囲に連続して形成され、図示しない吸入口に継ながり、また吸入孔３１を介して圧縮室３０と連通し、また吐出室３５は、吐出孔３２を介して圧縮室３０と連通すると共に、吐出口３８に継ながっている。
【００２２】
吸入孔３１はバルブプレート３のフロント側に設けられた吸入弁３６によって開閉され、また吐出孔３２はバルブプレート３のリア側に設けられた吐出弁３７によって開閉されるようになっている。
【００２３】
このような構成の往復動型圧縮機１において、シャフト８が回転すると、シャフト８の回転力はスラストフランジ１６、リンク機構２０を経て斜板２１に伝わり、該斜板２１が回転される。この斜板２１の回転により、シュー２８を介してピストン１４が直線往復運動される。ピストン１４がシリンダボア１３内を往復運動すると、圧縮室３０の容積が変化し、この容積変化によって冷媒ガスの吸入、圧縮及び吐出が順次行われ、斜板２１の傾斜角度に応じた容量の高圧の作動流体が吐出口３８より冷凍サイクルに吐出される。
【００２４】
以上のような構成と作用を有する往復動型圧縮機１にあって、この発明に係る構成は、前述したスラストフランジ１６をスラスト方向で支えるスラストベアリング１８並びにそれを支える突当面を持つフロントヘッド５及び前述したラジアルベアリング１９にあります。即ち、スラストベアリング１８は、図２，図３，図４に示すような構成で、スラストベアリング１８ａとスラストベアリング１８ｂとが半径方向にて２列に設けられている。従って、従来例のものに比べて、スラストベアリング１８の径方向の寸法（長さ）は長くなり、半径方向内側のスラストベアリング１８ａがシャフト８方向に拡大することになる。
【００２５】
このスラストベアリング１８は、ニードルローラ４２ａ，４２ｂが採用され、保持器４３にて適宜な間隔を持って配されている。そして、このニードルローラ４２ａ，４２ｂを挟むようにしてレース板４４ａ，４４ｂが配されている。半径方向内側と半径方向外側のニードルローラ４２ａ，４２ｂは、その直径ｒ_１とｒ_２とは等しい寸法となっていると共に、長さｌ_１とｌ_２も等しい寸法となっている。またレース板４４ｂの半径方向内側の厚みＴｉと半径方向外側の厚みＴｏも等しい寸法となっている。この２つのニードルローラ４２ａ，４２ｂによって荷重を分担することから、スラストフランジ１６から受ける耐荷重性を向上させることになる。
【００２６】
前記ニードルローラ４２ａ，４２ｂの長さｌ_１とｌ_２については、半径方向外側のニードルローラ４２ｂの長さｌ_２を半径方向内側のニードルローラ４２ａの長さｌ_１よりも短くすれば、外側のニードルローラ４２ｂの質量が小さくなり、遠心力を低減でき、保持器が摩耗することを抑えることができる。
【００２７】
逆に半径方向内側のニードルローラ４２ａの長さｌ_１を半径方向外側のニードルローラ４２ｂの長さｌ_２よりも短くすれば、ニードルローラのすべりによる摩擦を抑制できる。即ち、個々のニードルローラに発生する内外周速差は長さｌ_１と長さｌ_２とが等しい場合、半径方向内側のニードルローラの方が大きくなる。内外周速差はニードルローラのすべりを起こすので、長さｌ_１＜長さｌ_２とすることで、ニードルローラ４２ａの内外周速差とニードルローラ４２ｂの内外周速差を等しくすることができ、ニードルローラ４２ａの摩擦も抑制できる。この長さに関し、どちらを採用するかは、製品別に定められる。なお、ニードルローラ４２ａ，４２ｂの径ｒ_１とｒ_２及びレース板４４ａ，４４ｂの厚みについては、荷重を均等に受ける発明に係わっていて、下記に説明する。
【００２８】
ラジアルベアリング１９は、前記スラストフランジ１６の環状の基部１６ａの外周と前記フロントヘッド５の間に介在されたソリッド型のもので、内側のレース板１９ａが前記基部１６ａの外側に軽圧入され、その外側にニードルローラ１９ｂが、そして最も外側に外側レース板１９ｃが嵌め込まれている。そしてニードルローラ１９ｂと外側レース板１９ｃとは分離しないように保持されている。
【００２９】
即ち、往復動圧縮機１の組立時に、スラストフランジ１６はシャフト８に圧入して取付られ、フロントヘッド５の内側から該フロントヘッド５に形成のシャフト用穴４０に挿入される。その挿入に先立って、ラジアルベアリング１９の内側レース板１９ａ、ニードルローラ１９ｂ、外側レース板１９ｃと共にスラストフランジ１６の基部１６ａに外嵌し、フロントヘッド５に形成のラジアルベアリングの挿入部分４０ａに緩嵌される。なお、シャフトシールの固定環１２ｂもラジアルベアリング１９の組付前にラジアルベアリングの挿入部分４０ａを通ってフロントハウジングに取付られる。シャフトシール固定環１２ａはラジアルベアリング１９を内側レース板１９ａに外嵌後、シャフト８に装着した状態で挿入部分４０ａを通ってシャフトシール固定環１２ｂに突き当てられる。
【００３０】
ラジアルベアリングの挿入部分４０ａは、前記したように２列のスラストベアリング１８により半径方向でシャフト方向に拡大することから、該シャフト８間の寸法を短くしている。しかし、ラジアルベアリング１９は、ソリッド型が用いられることから、薄いが充分にラジアル方向荷重を受けることができ、スラストベアリング１８の径方向のスペースを確保する効果が得られている。
【００３１】
また、ラジアルベアリング１９をスラストフランジ１６に取付けた上でフロントヘッド５に組付けるのは、シャフトシール１２をフロントヘッド５の内側から組付ける必要上、ラジアルベアリングの挿入部分４０ａに先にシエル型ラジアルベアリング１９を圧入して組付けてしまうと、その内径が減少し、該シャフトシール１２が挿入できなくなるのを防ぐことによる。従来はシエル型ラジアルベアリングをラジアルベアリング挿入部分４０ａに圧入していたので、その内径をシャフトシール１２の外径よりも大きくする必要があり、大型化となっていた。即ち、ラジアルベアリング１９はフロントヘッド５のラジアルベアリングの挿入部分４０ａと、嵌合して取付られる構成で、該ラジアルベアリングの挿入部分４０ａは、所定量の嵌め合い隙間となっている。
【００３２】
さらに、図１４のように、スラストフランジ１６の基部１６ａをリアヘッド側へ移行できれば、基部を充分な内厚に作り出すことができ、この場合にはフロントヘッド５のラジアルベアリングの挿入部分４０ａとシャフト８との間隙が広がり、ラジアルベアリング１９をソリッド型のみならず、図示のようなシエル型の設置を可能とするものである。即ち、内側レース板１９ａ、ニードルローラ１９ｂ、外側レース板１９ｃより構成のラジアルベアリング１９にスリーブ３９が外嵌している。また、シャフトに直接ニードルローラ１９ｂを転動させる構成とすれば、内側レース板１９ａを削除することも可能である。
【００３３】
図５乃至図７において、スラストフランジ１６からの荷重をスラスト軸受１８の半径方向内側と外側とが常に均等に加えられるように、半径方向外側のニードルローラ４２ｂの長さが短いスラストベアリング１８を用い、該スラストベアリング１８を受けるフロントヘッド５との間に半径方向で外方に向かって拡大する隙間４６（無負荷時）を設けている。図５の例では、隙間４６はフロントヘッド４の突当面に形成の傾斜４７によりフロントヘッド５に嵌合固定されているスラストベアリング１８との間に形成されている。この傾斜４７は連続的か段階的かは問わない。
【００３４】
図１に示すような往復動型圧縮機１では、片頭ピストン１４のストローク量の増大ならびに回転数の増加により、スラストフランジ１６に加えられる荷重が増加し、特に外側のスラストベアリング１８ｂに片寄りが生じ、荷重の不均等から外側のニードルローラ４２ｂの摩耗が早まることになるが、スラストベアリング１８がフロント側に荷重に比して傾倒して荷重を二列のスラストベアリング１８ａ，１８ｂで均等に受けさせることができる。したがって、荷重を均等に分担することから、耐摩耗性の向上が図られる。
【００３５】
図６の例では、レース板４４ｂの半径方向外側の厚みＴｏを半径方向内側の厚みＴｉよりも薄くしたことで、隙間４６が形成される。これによっても前記例と同様な作用効果が得られる。なお図示しないが、フロント側のレース板４４ａに形成しても良く、また、双方のレース板４４ａ，４４ｂに形成しても良いことは勿論である。
【００３６】
図７の例では、半径方向外側のニードルローラ４２ｂの径ｒ_２を半径方向内側のニードルローラ４２ａの径ｒ_１より小さくしたことで、隙間４６が形成される。これによっても前記例と同様な作用効果が得られる。
【００３７】
図８乃至図１０において、スラストベアリング１８の変形例が示され、図８の例では保持器４３は一体、フロント側のレース板４４ａが一体となっており、リア側のレース板４４ｂ，４４ｂが別体となっている。
【００３８】
図９の例では、保持器４３、フロント側のレース板４４ａ，４４ａが別体となっており、リア側のレース板４４ｂは一体となっている。４９は分離板である。図１０の例では、保持器４３、フロント側のレース板４４ａ，４４ａ及びリア側のレース板４４ｂ，４４ｂが別体となっている。同じく分離板４９を有している。
【００３９】
また図１１において、スラストベアリング１８の半径方向内側と外側に配されるニードルローラ４２ａ，４２ｂの数を外側の方が多くしている。即ち、内側２４個に対し、外側は３６個である。これにより、外側の耐荷重量を増加させることができる。
【００４０】
図１２，図１３において、スラストベアリング１８の半径方向外側を球状体５１に変更したもので、図１２では、内側のニードルローラ４２ａが２４個に対し、外側も同数の２４個、図１３では、内側のニードルローラ４２ａに対し、外側の球状体５１は３６個となっている。
【００４１】
【発明の効果】
以上のように、この発明によれば、複数列のスラストベアリングによりスラストフランジからの荷重を受けることができる。即ち、荷重を分担することから、各スラストベアリングを小型化でき、薄型化が図れる効果が得られる（請求項１）。半径方向内側と外側にニードルローラを設けた例では、外側の長さを内側の長さよりも短くすることで、外側のニードルローラにかかる遠心力を小さくして保持器の摩耗を防ぐことができる。また、逆に半径方向内側のニードルローラの長さを外側のニードルローラの長さよりも短くすることで、周速は速いが摩耗が抑制される（請求項５，６）。
【００４２】
スラストベアリングと該スラストベアリングを受けるフロントヘッドの間に隙間を持たせることで、スラストフランジに加わる荷重の大小により、フロントヘッド側に傾倒させて内側と外側とにかかる荷重を均一化することができる（請求項７）。その隙間は、半径方向外側のニードルローラの径を半径方向内側のニードルローラの径よりも小さくして形成しても良いし（請求項８）、またニードルベアリングのフロント又はリア側に配されるレース板の一方又は双方にあって、半径方向外側の厚みを半径方向内側の厚みより薄くして形成しても良いし（請求項９）、さらに、スラストベアリングの突当面であるフロントヘッドに形成の斜面により形成しても良い（請求項１０）。
【００４３】
ラジアルベアリングをスラストフランジに取付けて、フロントヘッドのラジアルベアリングの挿入部分に配するようにしたので（請求項１５）、シャフトシールを装着した後にラジアルベアリングが取付られ、あるいはシャフトシールとラジアルベアリングと同時に取付られ、該シャフトシールの挿入の障害とはならず、またソリッド型を用いれば（請求項１６）、小径化のみならず複数列のスラストベアリングの径方向のスペースを確保できる。
【図面の簡単な説明】
【図１】この発明が用いられる往復動圧縮機の断面図である。
【図２】同上の要部拡大断面図である。
【図３】同上のスラストベアリングの上方半分のみが図示された平面図である。
【図４】同上のスラストベアリングの拡大断面図である。
【図５乃至図７】スラストベアリングとフロントヘッドとの間に隙間を形成するための三つの変形例を示す拡大断面図である。
【図８乃至図１０】スラストベアリングが一体され、または別体化されて成る拡大断面図である。
【図１１】スラストベアリングの内側のニードルローラの数より外側のニードルローラの数が多い上方半分のみが図示された平面図である。
【図１２】スラストベアリングの内側がニードルローラで、外側が球状体より成る上方半分のみが図示された平面図である。
【図１３】スラストベアリングの内側がニードルローラで、外側が前記ニードルローラの数より多い球状体より成る上方半分のみが図示された平面図である。
【図１４】ラジアルベアリングとしてシエル型を用いた例の要部拡大断面図である。
【符号の説明】
１ 往復動型圧縮機
２ シリンダブロック
３ バルブプレート
４ リアヘッド
５ フロントヘッド
７ クランク室
８ シャフト
１３ シリンダボア
１４ 片頭ピストン
１６ スラストフランジ
１８ スラストベアリング
１９ ラジアルベアリング
２１ 斜板
２２ ピン
２３ 長穴
２５ 貫通孔
２７ ピン
２８ シュー
３０ 圧縮室
３１ 吸入孔
３２ 吐出孔
４２ａ，４２ｂ ニードルローラ
４３ 保持器
４４ａ，４４ｂ レース板
４６ 隙間
４７ 斜板
５１ 球状体

Claims (18)

1. 外部の駆動力にて回転されるシャフトと、このシャフトの回転運動を軸方向に直線往復動させる往復動機構を備え、この往復動機構によってピストンを往復動させる圧縮機において、
   前記往復動機構を構成するスラストフランジとフロントヘッドとの間に介在のスラストベアリングを半径方向に複数列設けることを特徴とする往復動圧縮機。
2. スラストベアリングは、半径方向に２列としたことを特徴とする請求項１記載の往復動圧縮機。
3. スラストベアリングは、少なくともニードルローラより構成されることを特徴とする請求項１又は２記載の往復動圧縮機。
4. 半径方向内側のニードルローラと半径方向外側のニードルローラとの長さを等しくしたことを特徴とする請求項２又は３記載の往復動圧縮機。
5. 半径方向内側のニードルローラの長さが半径方向外側のニードルローラの長さより長くしたことを特徴とする請求項２又は３記載の往復動圧縮機。
6. 半径方向内側のニードルローラの長さが半径方向外側のニードルローラの長さより短くしたことを特徴とする請求項２又は３記載の往復動圧縮機。
7. スラストベアリングと、該スラストベアリングを受けるフロントヘッドとの間に半径方向で外方に向かって拡大する隙間を設けるようにしたことを特徴とする請求項１又は２記載の往復動圧縮機。
8. 隙間は、半径方向外側のニードルローラの径を半径方向内側のニードルローラの径よりも小さくして形成することを特徴とする請求項７記載の往復動圧縮機。
9. 隙間は、ニードルベアリングのフロント又はリア側に配されるレース板の一方又は双方にあって、半径方向外側の厚みを半径方向内側の厚みより薄くして形成することを特徴とする請求項７記載の往復動圧縮機。
10. 隙間は、スラストベアリングの突当面であるフロントヘッドに形成された傾斜より形成されることを特徴とする請求項７記載の往復動圧縮機。
11. スラストベアリングは、ニードルローラと球状体とより成ることを特徴とする請求項１記載の往復動圧縮機。
12. 半径方向外側のニードルローラまたは球状体の数が、半径方向内側のニードルローラまたは球状体の数より多いことを特徴とする請求項１１記載の往復動圧縮機。
13. 半径方向に複数列設けられるスラストベアリングが一体化されて構成されることを特徴とする請求項１から１２のいずれか一つに記載の往復動圧縮機。
14. 半径方向に複数列設けられるスラストベアリングが半径方向に独立して設けられることを特徴とする請求項１から１２のいずれか一つに記載の往復動圧縮機。
15. ラジアルベアリングは、スラストフランジに嵌合された後にフロントヘッドのラジアルベアリングの挿入部分にシャフトと共に挿入されて取付られ、該ラジアルベアリングの挿入部分を嵌め合い隙間としたことを特徴とする請求項１記載の往復動圧縮機。
16. ラジアルベアリングはソリッド型を用いたことを特徴とする請求項１５記載の往復動圧縮機。
17. ラジアルベアリングはシエル型であり、外側レースがスリーブに圧入固定された状態でフロントヘッドのラジアルベアリングの挿入部分に挿入されることを特徴とする請求項１記載の往復動圧縮機。
18. 冷媒として二酸化炭素を用いたことを特徴とする請求項１記載の往復動圧縮機。

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