JP2004204735A - ハイブリッドコンプレッサ装置 - Google Patents

Abstract

【課題】エンジン停止時の冷房機能を確保すると共に、始動用補機のコストアップ抑制、小型化を可能とするハイブリッドコンプレッサ装置を提供する。
【解決手段】始動用補機４０を備えるエンジン１０が走行状態に応じて停止される車両に適用されるものであって、プーリ１１０からの駆動力をモータ１２０および圧縮機１３０に分配すると共に、モータ１２０から入力される駆動力をプーリ１１０および圧縮機１３０に伝達する動力分配機構１５０と、プーリ１１０およびモータ１２０の少なくとも一方の駆動力を選択して圧縮機１３０を作動させる制御装置１６０とを有するハイブリッドコンプレッサ装置において、制御装置１６０は、エンジン１０停止後において始動用補機４０が作動される際に、圧縮機１３０が反正規回転側に作動するようにモータ１２０を作動させ、モータ１２０からの動力をプーリ１１０側へ伝達させる。
【選択図】 図１

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、走行状態に応じてエンジンが停止させるいわゆるアイドルストップ車両やハイブリッド車両に搭載される冷凍サイクル装置に適用して好適なハイブリッドコンプレッサ装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
近年、省燃費の観点よりいわゆるアイドルストップ車両やハイブリッド車両が市場に投入される例が有る。これらの車両においては、走行状態（アイドルストップ車両では一時停車時、ハイブリッド車両では一時停車時、発進時、低速走行時等）に応じてエンジンを停止させるようにしているため、エンジンの駆動力を受けて作動する冷凍サイクル装置内の圧縮機はエンジン停止中に共に停止することになり、冷凍サイクル装置として機能しないことになる。
【０００３】
この解決策として、例えば特許文献１に示されるように、エンジンの回転が伝達されるプーリと圧縮機とを電磁クラッチを介して連結させ、更に圧縮機の駆動軸にモータを連結させたハイブリッドコンプレッサが知られている。これにより、エンジン停止時には、電磁クラッチを切断して、モータによって圧縮機を作動させることができ、エンジンの作動、停止にかかわらず冷凍サイクル装置の冷房機能を果たすようにしている。尚、ここでは、電磁クラッチの回転部材にモータのロータ部を形成することで、モータによる駆動軸の回転が圧縮機にできる限り近い部分で伝達されると共に、駆動部分の小型化を図るものとしている。
【０００４】
【特許文献１】
特開２００１−１４０７５７号公報
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】
しかしながら、停車時にエンジンが停止されることによって、次の走行のためのエンジンの再始動がその都度必要とされるので、エンジン始動用補機（スタータやモータジェネレータ等）の作動頻度が増大し、耐久性向上のためのコストアップや大型化を招いていた。
【０００６】
本発明の目的は、上記問題に鑑み、エンジン停止時の冷房機能を確保すると共に、エンジン始動用補機のコストアップ抑制、小型化を可能とするハイブリッドコンプレッサ装置を提供することにある。
【０００７】
【課題を解決するための手段】
本発明は上記目的を達成するために、以下の技術的手段を採用する。
【０００８】
請求項１に記載の発明では、始動用補機（４０）を備えるエンジン（１０）が走行状態に応じて停止される車両に適用されるものであって、エンジン（１０）からの駆動力を受けて回転駆動するプーリ（１１０）と、電源（２０）の電力を受けて回転駆動するモータ（１２０）と、冷凍サイクル装置（２００）内の冷媒を圧縮する圧縮機（１３０）と、プーリ（１１０）からの駆動力をモータ（１２０）および圧縮機（１３０）に分配すると共に、モータ（１２０）から入力される駆動力をプーリ（１１０）および圧縮機（１３０）に伝達する動力分配機構（１５０）と、プーリ（１１０）およびモータ（１２０）の少なくとも一方の駆動力を選択して圧縮機（１３０）を作動させる制御装置（１６０）とを有するハイブリッドコンプレッサ装置において、制御装置（１６０）は、エンジン（１０）停止後において始動用補機（４０）が作動される際に、圧縮機（１３０）が反正規回転側に作動するようにモータ（１２０）を作動させ、モータ（１２０）からの動力をプーリ（１１０）側へ伝達することを特徴としている。
【０００９】
これにより、エンジン（１０）停止時においては、モータ（１２０）の駆動力で圧縮機（１３０）を作動させることができ、冷房機能の継続が可能となる。
【００１０】
そして、始動用補機（４０）が作動される際に、圧縮機（１３０）が反正規回転側に作動するようにモータ（１２０）を作動させることで、モータ（１２０）の駆動力はすべてプーリ（１１０）を介してエンジン（１０）側に伝達される。よって、始動用補機（４０）の駆動力にモータ（１２０）の駆動力が加えられてエンジン（１０）を始動させることができるので、始動用補機（４０）のコストアップ抑制、小型化が可能となる。
【００１１】
圧縮機（１３０）としては、請求項２に記載の発明のように、反正規回転時に膨張機として作用する回転式の圧縮機（１３０）としてやると良い。これにより、反正規回転時に圧縮機（１３０）の吐出弁（１３８ｂ）は閉じられ、圧縮機（１３０）は回転できない状態（停止状態）とすることができるので、複雑なロック機構等を必要とせずに対応できる。
【００１２】
請求項３に記載の発明では、制御装置（１６０）は、エンジン（１０）停止時における冷凍サイクル装置（２００）の熱負荷に応じて、始動用補機（４０）が作動される際の圧縮機（１３０）に対する反正規回転側の作動を選択的に行うことを特徴としている。
【００１３】
これにより、エンジン（１０）停止時における冷凍サイクル装置（２００）の熱負荷が所定レベルよりも高い時には、圧縮機（１３０）の反正規回転側の作動を行わないようにモータ（１２０）の作動を選択することで冷房性能を重視した対応が可能となる。
【００１４】
そして、請求項４に記載の発明のように、動力分配機構（１５０）は、遊星歯車（１５０）とし、プーリ（１１０）、モータ（１２０）、圧縮機（１３０）は、遊星歯車（１５０）を構成するサンギヤ（１５１）、プラネタリーキャリヤ（１５２）、リングギヤ（１５３）のいずれかに対応して連結されるようにすれば、容易にその対応が可能となる。
【００１５】
更には、請求項５に記載の発明のように、プーリ（１１０）は、プラネタリーキャリヤ（１５２）に対応して連結され、モータ（１２０）は、サンギヤ（１５１）に対応して連結され、圧縮機（１３０）は、リングギヤ（１５３）に対応して連結されるようにしてやれば、プーリ（１１０）および圧縮機（１３０）に対してモータ（１２０）は共に減速してその駆動力を伝達できるので、低トルク高回転型のモータとして小型軽量化が可能となる。
【００１６】
尚、上記各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【００１７】
【発明の実施の形態】
（第１実施形態）
本発明の第１実施形態を図１〜図３に示し、まず、具体的な構成について図１、図２を用いて説明する。図１に示すように、ハイブリッドコンプレッサ装置１００は、走行運転中一時停車した時にエンジン１０が停止されるいわゆるアイドルストップ車両に搭載される冷凍サイクル装置２００に適用されるものとしており、ハイブリッドコンプレッサ１０１と制御装置１６０とから成る。
【００１８】
ここで、エンジン１０には、始動用補機としてのモータジェネレータ４０が設けられており、そのプーリ４１はベルト１１によってエンジン１０に接続されている。モータジェネレータ４０は、停止したエンジン１０を始動させるスタータの機能と、エンジン１０作動時における発電機の機能とを有する。発電時の電力はバッテリ（電源）２０に充電される。
【００１９】
また、冷凍サイクル装置２００は、周知の冷凍サイクルを形成するものであり、後述するハイブリッドコンプレッサ１０１を構成する圧縮機１３０が配設されている。圧縮機１３０は、この冷凍サイクル内の冷媒を高温高圧に圧縮するものであり、以下、圧縮された冷媒を凝縮液化する凝縮器２１０、液化された冷媒を断熱膨張させる膨張弁２２０、膨張した冷媒を蒸発させ、その蒸発潜熱により自身を通過する空気を冷却する蒸発器２３０が冷媒配管２４０によって順次接続され閉回路を形成している。尚、蒸発器２３０の空気流れ下流側には、冷却された実際の空気温度（蒸発器後方空気温度Ｔｅ）を検出するための蒸発器温度センサ２３１が設けられている。
【００２０】
そして、ハイブリッドコンプレッサ１０１は、主にプーリ１１０、電磁クラッチ１７０、モータ１２０、圧縮機１３０および遊星歯車１５０から成り、以下、その詳細について図２を用いて説明する。
【００２１】
プーリ１１０は、フロントハウジング１４１に固定されたプーリ軸受け１１２によって回転可能に支持され、エンジン１０の駆動力がベルト１１（図１）を介して伝達され回転駆動するようにしている。よって、ハイブリッドコンプレッサ１０１のプーリ１１０とモータジェネレータ４０のプーリ４１は、共にベルト１１によってエンジン１０に接続される形となる。そして、プーリ回転軸１１１は、プーリ１１０の中心部に設けられ、フロントハウジング１４１に固定された軸受け１１３によって回転可能に支持されている。
【００２２】
また、プーリ回転軸１１１の略中央部には、外周側がフロントハウジング１４１に固定された一方向クラッチ１８０が設けられている。一方向クラッチ１８０は、プーリ回転軸１１１のプーリ回転方向の回転駆動を許容し、その逆回転方向に対しては噛み合いにより回転駆動を阻止する。
【００２３】
電磁クラッチ１７０は、プーリ１１０から後述する圧縮機１３０に伝達される駆動力を断続するものであり、フロントハウジング１４１に固定されたコイル１７１とプーリ回転軸１１１に固定されたハブ１７２とから成る。周知のように電磁クラッチ１７０は、コイル１７１に通電されるとハブ１７２がプーリ１１０に吸着されプーリ１１０の駆動力をプーリ回転軸１１１に伝達する（クラッチＯＮ）。逆にコイル１７１への通電を遮断するとハブ１７２はプーリ１１０から離れ、プーリ１１０の駆動力は切断される（クラッチＯＦＦ）。
【００２４】
モータ１２０は、主にロータ部１２０ａおよびステ−タ部１２３から成り、中間ハウジング１４２内に収容されている。このモータ１２０は、ロータ部１２０ａの外周部にマグネット（永久磁石）１２２が設けられるいわゆるＳＰモ−タ（Ｓｕｒｆａｃｅ Ｐｅｒｍａｎｅｎｔ−ｍａｇｎｅｔ Ｍｏｔｏｒ）としており、ロータ部１２０ａの内周側のスペースを活用して後述する遊星歯車１５０を収容している。尚、モータ回転軸１２１は、サンギヤ１５１の中心部に一点鎖線で示される架空上のものとなっている。
【００２５】
ステ−タ部１２３にはコイル１２３ａが設けられており、このステータ部１２３は中間ハウジング１４２の内周面に圧入により固定されている。そして、バッテリ２０からの電力がインバータ３０（図１）を介してコイル１２３ａに供給されることによりロータ部１２０ａは回転駆動される。
【００２６】
圧縮機１３０は、圧縮部材（以下説明する可動スクロール１３５）が公転（回転）して圧縮機能を果たす回転式の圧縮機、更に具体的にここでは固定容量型のスクロール式圧縮機としており、モータ１２０の反プーリ側となるエンドハウジング１４３内に固定される固定スクロール１３４と、圧縮機回転軸１３１の偏心シャフト１３３によって公転する可動スクロール１３５とを有している。
【００２７】
この固定スクロール１３４と可動スクロール１３５との噛み合わせによって、外周部に吸入室１３６が形成され、また中心側に圧縮室１３７が形成される。そして、エンドハウジング１４３の側壁に設けられた吸入口１３６ａから吸入室１３６に吸入された冷媒は、圧縮室１３７で圧縮され、突出弁１３８ｂ、吐出室１３８を経てエンドハウジング１４３の底壁に設けられた吐出口１３８ａから吐出されるようにしている。
【００２８】
圧縮機回転軸１３１は、中間ハウジング１４２の反プーリ側で内側に突出する突出壁１４２ａに固定された軸受け１３２によって回転可能に支持されている。尚、圧縮機回転軸１３１にはプーリ回転軸１１１の一端側が嵌入され、圧縮機回転軸１３１およびプーリ回転軸１１１は、軸受け１１５によって互いに独立して回転可能としている。
【００２９】
そして、上記プーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０の各回転軸１１１、１２１、１３１は、上述したようにロータ部１２０ａ内に設けられた動力分配機構としての遊星歯車１５０に連結される構成としている。
【００３０】
遊星歯車１５０は、周知のように、中心部に設けられたサンギヤ１５１と、サンギヤ１５１の外周で自転しつつ公転するピニオンギヤ１５２ａに連結されるプラネタリーキャリヤ１５２と、ピニオンギヤ１５２ａのさらに外周に設けられたリング状のリングギヤ１５３とから成る。
【００３１】
ここでは、プーリ回転軸１１１はプラネタリーキャリヤ１５２に接続され、モータ回転軸１２１（実体としてはロータ部１２０ａ）はサンギヤ１５１に接続され、圧縮機回転軸１３１はリングギヤ１５３に接続されるようにしている。尚、サンギヤ１５１は、軸受け１１４によってプーリ回転軸１１１に対して独立して回転可能に支持されている。
【００３２】
一方、図１に戻って、制御装置１６０は、Ａ／Ｃ要求信号、車速信号、エンジン回転数信号、アイドルストップ要求信号、乗員の設定する設定温度信号、内気（室内）温度信号、外気（室外）温度信号、蒸発器温度センサ２３１からの蒸発器後方空気温度（Ｔｅ）信号等が入力されて、これらの信号に基づいて上記モータ１２０の作動および電磁クラッチ１７０の断続を制御するものとしている。
【００３３】
具体的には、インバータ３０内のスイッチ素子のＯＮ−ＯＦＦによりバッテリ２０からの電力を可変して、モータ１２０の作動回転数を可変させる。尚、後述するようにプーリ１１０の駆動力によってロータ部１２０ａが回転されてモータ１２０が発電機として作動する時には、発生する電力をインバータ３０を介してバッテリ２０に充電する。また、電磁クラッチ１７０のコイル１７１への通電をＯＮ−ＯＦＦすることで、プーリ１１０とプーリ回転軸１１１間の断続を行う。
【００３４】
また、制御装置１６０は、冷凍サイクル装置２００の熱負荷に応じた必要冷房能力を満たす圧縮機１３０の冷媒吐出量を決定し、この冷媒吐出量を確保するための圧縮機１３０の回転数を決定する。因みに、冷媒吐出量は圧縮機１３０の１回転当りの吐出容量に回転数を乗じて得られる時間当たりの吐出量であり、回転数が増加するに従って吐出量も増加する。更には図３に示す遊星歯車１５０における共線図に基づいて、プーリ１１０の回転数（エンジン回転数にプーリ比を乗じた値）と圧縮機１３０の回転数（上記冷媒吐出量を吐出容量で除した値）とからモータ１２０の回転数を決定する（共線図に基づく詳細作動については後述する）。
【００３５】
尚、ここでは冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力は、設定温度、内気温度、外気温度から予め定めた演算式によって算出される目標蒸発器温度Ｔｅｏと蒸発器後方空気温度Ｔｅとの差として得られるものとしている（必要冷房能力＝Ｔｅ−Ｔｅｏ）。
【００３６】
次に、上記構成に基づく作動について、図３に示す共線図を用いて説明する。因みに、この共線図は、遊星歯車１５０にそれぞれ連結されたプーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０の回転数の関係を示すものである。周知のように横軸に各ギヤ、キャリヤ（左からサンギヤ１５１、プラネタリーキャリヤ１５２、リングギヤ１５３）の座標位置が示され、各座標位置には、上記したようにそれぞれのギヤ、キャリヤ１５１、１５２、１５３に連結されるモータ１２０、プーリ１１０、圧縮機１３０が対応している。また、横軸座標の間隔はサンギヤ１５１とリングギヤ１５３とのギヤ比λによって決定される。ここではギヤ比λを０．５と設定している。そして、縦軸には、各ギヤ、キャリヤ１５１、１５２、１５３の回転数が示され、各回転数は３者が直線で結ばれる関係となる。尚、ここでは回転数のプラス側（正回転）をプーリ１１０、圧縮機１３０が正規作動する時の正規回転側としており、マイナス側（逆回転）を反正規回転側としている。
【００３７】
このハイブリッドコンプレッサ１０１おいては、遊星歯車１５０の各ギヤ１５１、１５３およびキャリヤ１５２に各回転軸１１１、１２１、１３１が接続されることによって、図３の共線図に示すように、冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力やエンジン１０の作動状態に応じて、モータ１２０作動時のモータ回転数が調整され、プーリ回転数に対する圧縮機回転数が増減されるようにしている。
【００３８】
即ち、最も冷房能力が必要とされるクールダウン時においては、電磁クラッチ１７０はＯＮされ、プーリ１１０の駆動力はプーリ回転軸１１１から遊星歯車１５０を介して圧縮機回転軸１３１に伝達され、圧縮機１３０が作動される（一方向クラッチ１８０は空転する）。この時、図３中（ア）に示すように、モータ１２０（ロータ部１２０ａ）がプーリ１１０の回転方向とは逆回転方向に駆動されることによって、圧縮機回転数がプーリ回転数よりも高回転側となり、冷媒吐出量が増加される。尚、モータ回転数をマイナス側に上げるように作動させてやると、圧縮機回転数は上昇する。
【００３９】
クールダウンの後の通常冷房時においては、電磁クラッチ１７０はＯＮの状態とされ、主にプーリ１１０の駆動力でモータ１２０および圧縮機１３０が作動される（一方向クラッチ１８０は空転する）。この時、モータ１２０と圧縮機１３０とでは、遊星歯車１５０のサンギヤ１５１がモータ１２０に、リングギヤ１５３が圧縮機１３０に接続されているため、両ギヤ１５１、１５３の歯数により圧縮機１３０の方が作動トルクが大きくなる。このため、図３中（イ）に示すように、プーリ回転数に対して、圧縮機１３０は低回転側となり冷媒吐出量が減少される。一方、モータ１２０は、プーリ回転数に対して高回転側で発電機として作動されることになり、バッテリ２０への充電を可能とする。尚、モータ回転数を下げるように作動させてやると、圧縮機回転数は上昇する。
【００４０】
更に、エンジン１０が停止された場合は、電磁クラッチ１７０がＯＦＦされ、モータ１２０の駆動力によって圧縮機１３０が作動される。この時は、図３中（ウ）に示すように、モータ１２０が逆回転方向に駆動されることで、プーリ回転軸１１１が同様に逆回転方向に作動しようとし、一方向クラッチ１８０によってロックされ、モータ１２０の駆動力は圧縮機１３０に伝達される。ここではモータ回転数を増減することで圧縮機回転数は増減する。
【００４１】
尚、エンジン１０が作動中であっても、電磁クラッチ１７０をＯＦＦすることで、上記エンジン１０停止時と同様にモータ１２０を逆回転方向に駆動させることによって、圧縮機１３０を作動させることができる。
【００４２】
本発明においては、更にエンジン１０が停止され、その後に再びエンジン１０がモータジェネレータ４０によって始動される際のモータ１２０の作動制御に特徴を持たせている。即ち、アイドルストップ要求が解除された後のエンジン１０の始動時においては、上記図３中（ウ）の状態（エンジン１０停止状態、即ちプーリ１１０停止状態）からモータ１２０を正回転側に作動させる。すると図３中の２点鎖線のように、圧縮機１３０は逆回転側（反正規回転側）に膨張機として作動しようとする。即ち、吐出側冷媒を吸入しようとする訳である。しかしながら吐出弁１３８ｂは閉られ、圧縮機１３０は回転できない状態（停止状態）となるので、図３中の（エ）に示すように、モータ１２０の駆動力はすべてプーリ１１０を介してエンジン１０側に伝達されることになる。
【００４３】
以上の構成および作動説明より、本発明においては、エンジン１０停止時においては、モータ１２０の駆動力で圧縮機１３０を作動させることができ、冷房機能の継続が可能となる。そして、エンジン１０始動時においては、モータジェネレータ４０の駆動力にモータ１２０の駆動力が加えられて、ベルト１１を介してエンジン１０を始動させることができるので、モータジェネレータ４０のコストアップ抑制、小型化が可能となる。
【００４４】
尚、エンジン１０作動時においては、冷凍サイクル装置２００の必要冷房能力に見合った圧縮機１３０の作動を可能としている。
【００４５】
また、遊星歯車１５０を用いることで動力分配機構を容易に構成することができ、更には、遊星歯車１５０に対してプーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０を図２に示すようにそれぞれ連結するようにしているので、プーリ１１０および圧縮機１３０に対してモータ１２０は共に減速してその駆動力を伝達でき、低トルク高回転型のモータとして小型軽量化が可能となる。
【００４６】
（第２実施形態）
上記第１実施形態に対して、エンジン１０の始動時におけるモータ１２０の作動を冷凍サイクル装置２００の熱負荷（必要冷房能力）に応じて選択するようにしても良い。即ち、必要冷房能力が所定レベルよりも低い場合に、圧縮機１３０が逆回転作動となるようにモータ１２０を作動させ、必要冷房能力が所定レベルよりも高い場合には、圧縮機１３０の逆回転側の作動を行わない、つまりモータ１２０の作動を図３中の（ウ）の状態で維持することにより、冷房性能を重視した対応が可能となる。
【００４７】
（その他の実施形態）
遊星歯車１５０に対するプーリ１１０、モータ１２０、圧縮機１３０の接続は、他の組み合わせに成るようにしても良い。この場合は、モータ１２０の回転数の増減は共腺図上で圧縮機１３０の回転数に対応するように決定すれば良い。そして、動力分配機構としては、遊星歯車１５０に代えて遊星ローラやディファレンシャルギヤ等としても良い。
【００４８】
また、圧縮機１３０は、スクロール式に限らず、他のロータリ式やスルーベーン式等を用いるようにしても良い。更には、回転式の圧縮機に限らず、往復動式の圧縮機をベースにして、例えば逆回転側（反正規回転側）に対する作動を停止さるロック機構等を圧縮機回転軸１３１に設けたものとしても良い。
【００４９】
また、冷凍サイクル装置２００の熱負荷（必要冷房能力）は、蒸発器２３０における温度（Ｔｅ、Ｔｅｏ）に限らず、車室内における温度（実際の車室内温度および目標吹出し温度）等を用いて定義するようにしても良い。
【００５０】
更に、対象とする車両はアイドルストップ車両に限らず、走行用モータを有し、走行中においても所定の走行条件に応じてエンジン１０が停止されるいわゆるハイブリッド車両としても良い。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明を冷凍サイクル装置に適用した全体構成を示す模式図である。
【図２】図１における第１実施形態のハイブリッドコンプレッサを示す断面図である。
【図３】モータ、プーリ、圧縮機の作動回転数を示す共線図である。
【符号の説明】
１０ エンジン
２０ バッテリ（電源）
４０ モータジェネレータ（始動用補機）
１００ ハイブリッドコンプレッサ装置
１０１ ハイブリッドコンプレッサ
１１０ プーリ
１２０ モータ
１３０ 圧縮機
１５０ 遊星歯車（動力分配機構）
１５１ サンギヤ
１５２ プラネタリーキャリヤ
１５３ リングギヤ
１６０ 制御装置
２００ 冷凍サイクル装置

Claims (5)

1. 始動用補機（４０）を備えるエンジン（１０）が走行状態に応じて停止される車両に適用されるものであって、
   前記エンジン（１０）からの駆動力を受けて回転駆動するプーリ（１１０）と、
   電源（２０）の電力を受けて回転駆動するモータ（１２０）と、
   冷凍サイクル装置（２００）内の冷媒を圧縮する圧縮機（１３０）と、
   前記プーリ（１１０）からの駆動力を前記モータ（１２０）および前記圧縮機（１３０）に分配すると共に、前記モータ（１２０）から入力される駆動力を前記プーリ（１１０）および前記圧縮機（１３０）に伝達する動力分配機構（１５０）と、
   前記プーリ（１１０）および前記モータ（１２０）の少なくとも一方の駆動力を選択して前記圧縮機（１３０）を作動させる制御装置（１６０）とを有するハイブリッドコンプレッサ装置において、
   前記制御装置（１６０）は、前記エンジン（１０）停止後において前記始動用補機（４０）が作動される際に、前記圧縮機（１３０）が反正規回転側に作動するように前記モータ（１２０）を作動させ、前記モータ（１２０）からの動力を前記プーリ（１１０）側へ伝達することを特徴とするハイブリッドコンプレッサ装置。
2. 前記圧縮機（１３０）は、反正規回転時に膨張機として作用する回転式の圧縮機（１３０）であることを特徴とする請求項１に記載ハイブリッドコンプレッサ装置。
3. 前記制御装置（１６０）は、前記エンジン（１０）停止時における前記冷凍サイクル装置（２００）の熱負荷に応じて、前記始動用補機（４０）が作動される際の前記圧縮機（１３０）に対する反正規回転側の作動を選択的に行うことを特徴とする請求項１または請求項２のいずれかに記載のハイブリッドコンプレッサ装置。
4. 前記動力分配機構（１５０）は、遊星歯車（１５０）であり、
   前記プーリ（１１０）、前記モータ（１２０）、前記圧縮機（１３０）は、前記遊星歯車（１５０）を構成するサンギヤ（１５１）、プラネタリーキャリヤ（１５２）、リングギヤ（１５３）のいずれかに対応して連結されるようにしたことを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれかに記載のハイブリッドコンプレッサ装置。
5. 前記プーリ（１１０）は、前記プラネタリーキャリヤ（１５２）に対応して連結され、
   前記モータ（１２０）は、前記サンギヤ（１５１）に対応して連結され、
   前記圧縮機（１３０）は、前記リングギヤ（１５３）に対応して連結されるようにしたことを特徴とする請求項４に記載のハイブリッドコンプレッサ装置。

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