JP2004018700A - 低騒音用合成樹脂組成物及びその用途 - Google Patents
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Abstract
【課題】静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が小さく、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象を起こしにくく、その結果スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）による騒音を引き起こさない、低騒音用合成樹脂組成物及びその用途を提供する
【解決手段】ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散した低騒音用合成樹脂組成物及びこれで成型した機械要素。
【解決手段】ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散した低騒音用合成樹脂組成物及びこれで成型した機械要素。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】
本発明は、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象が起きにくい低騒音用合成樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来技術】
まず、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象について説明する。ある材料でできた円盤１上で、軸受４により回転自在に保持されたステイック２の先端部２’に一定荷重Ｗをかけ、ステイック２の中間部にバネ３を固定して、駆動装置５により円盤１を矢印方向に回転させる装置を図１〜図２に示す。
駆動装置５により円盤１の回転が始まると、円盤１とスティック２の先端部２’の接触面において、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差により、スティック２は静止位置Ａ０からバネ３の力と釣り合ったところのＡ１に移動して、安定状態になる。さらに静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）のが大きい場合は、Ａ１を越えてに、Ａ２まで行きバネ３に定常値以上の歪が加えられると、バネの復元力によりＡ−１の位置まで戻され、ついでＡ０に戻る。
この状態のまま、円盤１を回転させ続けると、スティツク２は、Ａ−１Ａ０Ａ２の間で同じことを繰り返すこととなり、スティツク２は振動し、騒音を発生する。
この現象は、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差により、引き起こされる現象であり、樹脂組成物を機械要素に成型したとき、その機械要素を用いた機械装置の騒音となって現れる。
ポリアセタールなどのエンジニアリングプラスチックを用いて、ＯＡ機器、自動車用品、機械分野などで、歯車、カム、軸受などの部品の樹脂化が進められ、軽量化、コストダウンに大きく貢献してきた。しかし、摺動時に発生する騒音が大きいため、これを防止すべく、グリースを塗布したり、樹脂自体の弾性率を低下させることが試みられた。前者はグリースの飛散による周辺メカへの汚染の危険性、後者は高トルク、強度低下、性能低下問題があり、摺動時に発生する騒音の問題は解決していない。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】
本発明は、ポリアセタールなどのエンジニアリングプラスチックにおいて、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が小さく、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象を起こしにくく、その結果スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）による騒音を引き起こさない、騒音防止用合成樹脂組成物を提供する。
本発明の第一発明者である堀切川 一男は、以下に説明するように、米ぬかから得られる脱脂ぬかを利用して新しい炭素材料であるＲＢセラミックス（以下ＲＢＣという。）及びＣＲＢセラミックス（以下ＣＲＢＣという。）を開発した。
日本において９０万トン／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすることは、堀切川 一男の研究により知られている。（機能材料 １９９７年 ５月号 Ｖｏｌ．１７ Ｎｏ．５
ｐ２４〜２８参照）
ここには、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、加圧成型した成型体を乾燥させた後、乾燥成型体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料であるＲＢセラミックス及びその製造方法が示されている。熱硬化性樹脂は、熱硬化しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール系樹脂が好適に用いられる。 脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合は、質量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７５：２５ が用いられる。
焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常はロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から１２０分である。
ＲＢセラミックスをさらに改良した炭素材料であるＣＲＢセラミックスは、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂とから得られるＲＢセラミックスの改良材であって、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、１００メッシュ程度以下に粉砕して炭化粉末とし、該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０ＭＰａ〜３０ＭＰａで加圧成型した後、成型体を不活性ガス雰囲気中で再び３００℃〜１１００℃で熱処理して得られる黒色樹脂ないし多孔質セラミックスである。
【０００４】
ＲＢＣ及びＣＲＢＣは、次のような優れた特徴を持っている。
・硬度が高い。
・膨張係数が非常に小さい。
・組織構造がポーラスである。
・電気伝導性を有する。
・比重が小さく軽い。
・摩擦係数が非常に小さい。
・耐摩耗性に優れる。
・材料が米ぬかで地球環境への悪影響が少なく、省資源に繋がる。
本発明においては、ＲＢＣ及びＣＲＢＣを平均粒子径３００μｍ以下、好ましくは２０〜１５０μｍに微粉末化して用い、合成樹脂と混合することにより得られる合成樹脂組成物が、特異的な摩擦特性を有することを見出し、特定の用途に利用する技術に関する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、ＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）の特異性に着目し、鋭意研究した結果、 ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散し、とくに、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０とし、この合成樹脂組成物を成型すると、その表面の静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差を小さく出来ることを見出し、本発明を完成させるに至った。
典型的には、本発明の低騒音用合成樹脂組成物は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂の融点付近の温度で、上記の割合で混合し、混錬することにより、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散することにより得られる。
【０００６】
【本発明の実施の形態】
本発明において用いるＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末は、通常、平均粒子径３００μｍ以下のものが用いられる。特に平均粒子径２０〜１５０μｍのものが、摩擦係数の良い表面状態を作り出し、低騒音用合成樹脂組成物として適している。
【０００７】
本発明において用いることが出来る合成樹脂としては、ポリアセタール、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。具体的には、ＰＯＭ、ナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジポアミド）、ナイロン６（ポリカプラミド）、ナイロン１１（ポリウンデカンアミド）、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。とくに、ＰＯＭ、ナイロン６６、ナイロン１１、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレン等が好ましく用いられる。これら熱可塑性樹脂は、１種でも２種以上を混合して用いても良い。
【０００８】
さらに、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂を併用することも出来る。このような熱硬化性樹脂としては、フェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂などが挙げられる。
合成樹脂の添加割合は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０であることが必要である。合成樹脂の添加割合が７０質量％を超えると、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が大きくなり、１０質量％以下では、成型が難しくなる。
【０００９】
成型は、通常、押出成型または射出成型で行われる。
また、金型の温度をやや低めに設定すると良いことが解っている。基本的には合成樹脂のガラス転移点ないし融点の範囲の温度が良い。さらに、金型は、急冷するよりも徐冷する方が、良い表面状態の成型物が得られることがわかっている。
合成樹脂組成物中に、グラスファイバー、ロックウール、カーボン繊維等の無機質繊維、ポリエステル、レーヨン、ポリビニルアルコール、ポリアミド、ポリオレフイン、アクリル等の合成繊維又は木材パルプ、マニラ麻等の天然パルプ繊維を添加して、成型物の強度を高めることが出来る。
【００１０】
本発明の低騒音用合成樹脂組成物は、任意の形状に成型することができ、機械要素のあらゆるところに適用することができる。例えば、ネジ、軸受（滑り軸受、転がり軸受）、軸継手、カム機構、シリンダとピストン、歯車、摩擦車、ベルトとプーリ、チエーンとスプロケット、弁、管などが挙げられる。
【００１１】
本発明の実施の形態をまとめると、以下のとおりである。
（１）ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散した低騒音用合成樹脂組成物。
（２） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０である上記１に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（３） 合成樹脂が、ポリアセタール、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレンから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である上記１又は上記２に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（４） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である上記１ないし上記３のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（５） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、２０〜１５０μｍである上記４に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（６） 無機質繊維、合成繊維、天然パルプ繊維から選ばれる１種又は２種以上の繊維を含む上記１ないし上記５のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（７） 上記（１）〜（６）の低騒音用合成樹脂組成物を用いて成型した機械要素成型物。
（８） 機械要素が、ネジ、軸受（滑り軸受、転がり軸受）、軸継手、カム機構、シリンダとピストン、歯車、摩擦車、ベルトとプーリ、チエーンとスプロケット、弁、管のいずれかひとつである上記７に記載した機械要素成型物。
【００１２】
（実施例）
本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。
実施例１
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中９００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物をついで１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）５００ｇ、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）ペレット５００ｇを１８０℃〜２３０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。１９０℃の温度で金型（１１５℃〜１３５℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図３に示す。
【００１３】
実施例２
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中１０００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物をついで１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）２００ｇ、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）ペレット８００ｇを１８０℃〜２００℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の作成）
ＲＢＣ微粉末とポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。１９０℃の温度で金型（１１５℃〜１３５℃）に圧入し、厚さ厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図３に示す。
【００１４】
実施例３
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中９００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物を、さらに粉砕し、８００メッシュの篩にかけて、平均粒径が３０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径３０μｍ）５００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット５００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１５０℃）に圧入し、厚さ厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１５】
実施例４
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例３で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径３０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１１０℃〜１３０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１６】
実施例５
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例１で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１４０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１７】
実施例６
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例２で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。次いで、グラスファイバー繊維１００ｇ混入し、均一になるまで混合した。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とグラスファイバー繊維とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１４０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図５に示す。
【００１８】
実施例７（ＣＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９００℃で１００分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで１００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２４０μｍ〜２６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末７５Ｋｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）５０Ｋｇを５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約１ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは２℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で６０分間保持し、９００℃で約１２０分焼成した。
次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られたＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）６００ｇ、ポリアミド（ナイロン１１）ペレット４００ｇを１９０℃〜２００℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン１１）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２００℃の温度で金型（９０℃〜１１０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図６に示す。
【００１９】
実施例８（ＣＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９５０℃で１２０分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで１００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２４０μｍ〜２６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末６５Ｋｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）３５Ｋｇを５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約１ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは３℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で３０分間保持し、１０００℃で約１２０分焼成した。
次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られたＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）６００ｇ、ポリブチレンテレフタレート粉末４００ｇを２４０℃〜２６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリブチレンテレフタレートを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２６０℃の温度で金型（８０℃〜１００℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図７に示す。
【００２０】
実施例９
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例８で得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）７００ｇ、ポリプロピレン粉末３００ｇを１９０℃〜２１０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリプロピレンを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２２０℃の温度で金型（８０℃〜９０℃）に圧入し、厚さ５ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図８に示す。
【００２１】
【本発明の効果】
図３〜図８の結果からも明らかなように、本発明のＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を含む合成樹脂組成物が、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が小さく、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象を起こしにくい材料であることが確認でき、低騒音用合成樹脂組成物として、各種の機械要素を成型できる幅広い用途をもつものであることが判った。
【図面の簡単な説明】
【図１】スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）の装置斜視図
【図２】装置の断面図
【図３】ポリアセタール成型物の摩擦特性図
【図４】ポリアミド（ナイロン６６）成型物の摩擦特性図
【図５】グラスファイバー入りポリアミド（ナイロン６６）成型物の摩擦特性図
【図６】ポリアミド（ナイロン１１）成型物の摩擦特性図
【図７】ポリブチレンテレフタレート成型物の摩擦特性図
【図８】ポリプロピレン成型物の摩擦特性図
【符号の説明】
１ 円盤
２ スティック
２’スティック先端部
３ バネ
４ 軸受
５ 駆動装置
【発明が属する技術分野】
本発明は、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象が起きにくい低騒音用合成樹脂組成物に関する。
【０００２】
【従来技術】
まず、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象について説明する。ある材料でできた円盤１上で、軸受４により回転自在に保持されたステイック２の先端部２’に一定荷重Ｗをかけ、ステイック２の中間部にバネ３を固定して、駆動装置５により円盤１を矢印方向に回転させる装置を図１〜図２に示す。
駆動装置５により円盤１の回転が始まると、円盤１とスティック２の先端部２’の接触面において、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差により、スティック２は静止位置Ａ０からバネ３の力と釣り合ったところのＡ１に移動して、安定状態になる。さらに静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）のが大きい場合は、Ａ１を越えてに、Ａ２まで行きバネ３に定常値以上の歪が加えられると、バネの復元力によりＡ−１の位置まで戻され、ついでＡ０に戻る。
この状態のまま、円盤１を回転させ続けると、スティツク２は、Ａ−１Ａ０Ａ２の間で同じことを繰り返すこととなり、スティツク２は振動し、騒音を発生する。
この現象は、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差により、引き起こされる現象であり、樹脂組成物を機械要素に成型したとき、その機械要素を用いた機械装置の騒音となって現れる。
ポリアセタールなどのエンジニアリングプラスチックを用いて、ＯＡ機器、自動車用品、機械分野などで、歯車、カム、軸受などの部品の樹脂化が進められ、軽量化、コストダウンに大きく貢献してきた。しかし、摺動時に発生する騒音が大きいため、これを防止すべく、グリースを塗布したり、樹脂自体の弾性率を低下させることが試みられた。前者はグリースの飛散による周辺メカへの汚染の危険性、後者は高トルク、強度低下、性能低下問題があり、摺動時に発生する騒音の問題は解決していない。
【０００３】
【本発明が解決しようとする課題】
本発明は、ポリアセタールなどのエンジニアリングプラスチックにおいて、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が小さく、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象を起こしにくく、その結果スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）による騒音を引き起こさない、騒音防止用合成樹脂組成物を提供する。
本発明の第一発明者である堀切川 一男は、以下に説明するように、米ぬかから得られる脱脂ぬかを利用して新しい炭素材料であるＲＢセラミックス（以下ＲＢＣという。）及びＣＲＢセラミックス（以下ＣＲＢＣという。）を開発した。
日本において９０万トン／年、世界中で３３００万トン／年も排出されている米ぬかを利用して、多孔質炭素材料を得ようとすることは、堀切川 一男の研究により知られている。（機能材料 １９９７年 ５月号 Ｖｏｌ．１７ Ｎｏ．５
ｐ２４〜２８参照）
ここには、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、加圧成型した成型体を乾燥させた後、乾燥成型体を不活性ガス雰囲気中で焼成した炭素材料であるＲＢセラミックス及びその製造方法が示されている。熱硬化性樹脂は、熱硬化しさえすればどのようなものでも良く、代表的にはフェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂が挙げられる。とくにフェノール系樹脂が好適に用いられる。 脱脂ぬかと熱硬化性樹脂の混合割合は、質量比で、５０〜９０：５０〜１０であるが、好適には７５：２５ が用いられる。
焼成温度は、７００℃〜１０００℃であり、通常はロータリーキルンが用いられ、焼成時間は約４０分から１２０分である。
ＲＢセラミックスをさらに改良した炭素材料であるＣＲＢセラミックスは、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂とから得られるＲＢセラミックスの改良材であって、米ぬかから得られる脱脂ぬかと、熱硬化性樹脂を混合して混錬し、不活性ガス中７００℃〜１０００℃で一次焼成した後、１００メッシュ程度以下に粉砕して炭化粉末とし、該炭化粉末と熱硬化性樹脂を混合して混錬し、圧力２０ＭＰａ〜３０ＭＰａで加圧成型した後、成型体を不活性ガス雰囲気中で再び３００℃〜１１００℃で熱処理して得られる黒色樹脂ないし多孔質セラミックスである。
【０００４】
ＲＢＣ及びＣＲＢＣは、次のような優れた特徴を持っている。
・硬度が高い。
・膨張係数が非常に小さい。
・組織構造がポーラスである。
・電気伝導性を有する。
・比重が小さく軽い。
・摩擦係数が非常に小さい。
・耐摩耗性に優れる。
・材料が米ぬかで地球環境への悪影響が少なく、省資源に繋がる。
本発明においては、ＲＢＣ及びＣＲＢＣを平均粒子径３００μｍ以下、好ましくは２０〜１５０μｍに微粉末化して用い、合成樹脂と混合することにより得られる合成樹脂組成物が、特異的な摩擦特性を有することを見出し、特定の用途に利用する技術に関する。
【０００５】
【課題を解決するための手段】
本発明者は、ＲＢＣ（ＲＢセラミックス）又はＣＲＢＣ（ＣＲＢセラミックス）の特異性に着目し、鋭意研究した結果、 ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散し、とくに、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０とし、この合成樹脂組成物を成型すると、その表面の静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差を小さく出来ることを見出し、本発明を完成させるに至った。
典型的には、本発明の低騒音用合成樹脂組成物は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を合成樹脂の融点付近の温度で、上記の割合で混合し、混錬することにより、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散することにより得られる。
【０００６】
【本発明の実施の形態】
本発明において用いるＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末は、通常、平均粒子径３００μｍ以下のものが用いられる。特に平均粒子径２０〜１５０μｍのものが、摩擦係数の良い表面状態を作り出し、低騒音用合成樹脂組成物として適している。
【０００７】
本発明において用いることが出来る合成樹脂としては、ポリアセタール、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。具体的には、ＰＯＭ、ナイロン６６（ポリヘキサメチレンアジポアミド）、ナイロン６（ポリカプラミド）、ナイロン１１（ポリウンデカンアミド）、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレン等の熱可塑性樹脂が挙げられる。とくに、ＰＯＭ、ナイロン６６、ナイロン１１、ポリブチレンテレフタレート、ポリプロピレン等が好ましく用いられる。これら熱可塑性樹脂は、１種でも２種以上を混合して用いても良い。
【０００８】
さらに、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、熱可塑性樹脂と熱硬化性樹脂を併用することも出来る。このような熱硬化性樹脂としては、フェノール系樹脂、ジアリールフタレート系樹脂、不飽和ポリエステル系樹脂、エポキシ系樹脂、ポリイミド系樹脂、トリアジン系樹脂などが挙げられる。
合成樹脂の添加割合は、ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０であることが必要である。合成樹脂の添加割合が７０質量％を超えると、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が大きくなり、１０質量％以下では、成型が難しくなる。
【０００９】
成型は、通常、押出成型または射出成型で行われる。
また、金型の温度をやや低めに設定すると良いことが解っている。基本的には合成樹脂のガラス転移点ないし融点の範囲の温度が良い。さらに、金型は、急冷するよりも徐冷する方が、良い表面状態の成型物が得られることがわかっている。
合成樹脂組成物中に、グラスファイバー、ロックウール、カーボン繊維等の無機質繊維、ポリエステル、レーヨン、ポリビニルアルコール、ポリアミド、ポリオレフイン、アクリル等の合成繊維又は木材パルプ、マニラ麻等の天然パルプ繊維を添加して、成型物の強度を高めることが出来る。
【００１０】
本発明の低騒音用合成樹脂組成物は、任意の形状に成型することができ、機械要素のあらゆるところに適用することができる。例えば、ネジ、軸受（滑り軸受、転がり軸受）、軸継手、カム機構、シリンダとピストン、歯車、摩擦車、ベルトとプーリ、チエーンとスプロケット、弁、管などが挙げられる。
【００１１】
本発明の実施の形態をまとめると、以下のとおりである。
（１）ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散した低騒音用合成樹脂組成物。
（２） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０である上記１に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（３） 合成樹脂が、ポリアセタール、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレンから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である上記１又は上記２に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（４） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である上記１ないし上記３のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（５） ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、２０〜１５０μｍである上記４に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（６） 無機質繊維、合成繊維、天然パルプ繊維から選ばれる１種又は２種以上の繊維を含む上記１ないし上記５のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
（７） 上記（１）〜（６）の低騒音用合成樹脂組成物を用いて成型した機械要素成型物。
（８） 機械要素が、ネジ、軸受（滑り軸受、転がり軸受）、軸継手、カム機構、シリンダとピストン、歯車、摩擦車、ベルトとプーリ、チエーンとスプロケット、弁、管のいずれかひとつである上記７に記載した機械要素成型物。
【００１２】
（実施例）
本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。
実施例１
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中９００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物をついで１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）５００ｇ、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）ペレット５００ｇを１８０℃〜２３０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。１９０℃の温度で金型（１１５℃〜１３５℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図３に示す。
【００１３】
実施例２
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中１０００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物をついで１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）２００ｇ、ポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）ペレット８００ｇを１８０℃〜２００℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の作成）
ＲＢＣ微粉末とポリアセタール樹脂（ＰＯＭ）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。１９０℃の温度で金型（１１５℃〜１３５℃）に圧入し、厚さ厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図３に示す。
【００１４】
実施例３
（ＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５Ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５Ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中９００℃で１２０分焼き上げ、得られた炭化焼成物を、さらに粉砕し、８００メッシュの篩にかけて、平均粒径が３０μｍであるＲＢＣ微粉末を得た。
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径３０μｍ）５００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット５００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１５０℃）に圧入し、厚さ厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１５】
実施例４
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例３で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径３０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１１０℃〜１３０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１６】
実施例５
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例１で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１４０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図４に示す。
【００１７】
実施例６
（ＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例２で得られたＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）３００ｇ、ポリアミド（ナイロン６６）ペレット７００ｇを２６０℃〜２８０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。次いで、グラスファイバー繊維１００ｇ混入し、均一になるまで混合した。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とグラスファイバー繊維とポリアミド（ナイロン６６）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２７０℃の温度で金型（１３０℃〜１４０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図５に示す。
【００１８】
実施例７（ＣＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９００℃で１００分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで１００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２４０μｍ〜２６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末７５Ｋｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）５０Ｋｇを５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約１ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは２℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で６０分間保持し、９００℃で約１２０分焼成した。
次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られたＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）６００ｇ、ポリアミド（ナイロン１１）ペレット４００ｇを１９０℃〜２００℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリアミド（ナイロン１１）を溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２００℃の温度で金型（９０℃〜１１０℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図６に示す。
【００１９】
実施例８（ＣＲＢＣ微粉末の製造）
米ぬかから得られる脱脂ぬか７５ｋｇと液体状のフェノール樹脂（レゾール）２５ｋｇを、５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
混合物を、ロータリーキルンを使って窒素雰囲気中で９５０℃で１２０分焼き上げた。得られた炭化焼成物を、粉砕機を用いて粉砕し、ついで１００メッシュの篩にかけて、平均粒径が２４０μｍ〜２６０μｍのＲＢＣ微粉末を得た。
得られたＲＢＣ微粉末６５Ｋｇと固体状のフェノール樹脂（レゾール）３５Ｋｇを５０℃〜６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
次いで、可塑物を圧力２２ＭＰａで直径約１ｃｍの球形に加圧成型した。金型の温度は１５０℃であった。
金型から成型体を取り出し、窒素雰囲気中で５００℃までは３℃／分の昇温速度で温度を上げ、５００℃で３０分間保持し、１０００℃で約１２０分焼成した。
次いで５００℃までは２〜３℃／分の冷却速度で、温度を下げ、５００℃以下になると自然放冷した。
得られたＣＲＢＣ成型物を、粉砕機を用いて粉砕し、１７０メッシュの篩にかけて、平均粒径が１４５〜１５５μｍであるＣＲＢＣ微粉末を得た。
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）６００ｇ、ポリブチレンテレフタレート粉末４００ｇを２４０℃〜２６０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリブチレンテレフタレートを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２６０℃の温度で金型（８０℃〜１００℃）に圧入し、厚さ３ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図７に示す。
【００２０】
実施例９
（ＣＲＢＣ微粉末と合成樹脂混合物の作成）
実施例８で得られたＣＲＢＣ微粉末（平均粒子径１５０μｍ）７００ｇ、ポリプロピレン粉末３００ｇを１９０℃〜２１０℃に加熱しながら、混合して混錬した。可塑性を有する均質な混合物が得られた。
（試験片の成型）
ＲＢＣ微粉末とポリプロピレンを溶融混合して得られた樹脂組成物を原料樹脂とした。２２０℃の温度で金型（８０℃〜９０℃）に圧入し、厚さ５ｍｍφ５０ｍｍの試験片を作成した。
（摩擦特性の測定）
荷重０．４９Ｎ、ストローク５ｍｍ（０．００１−０．０１ｍ／ｓについて）、エステル系潤滑油下、ボールＳＵＪ２φ２ｍｍを用いて、摩擦特性（摩擦係数、すべり速度）を計測した。
その結果を図８に示す。
【００２１】
【本発明の効果】
図３〜図８の結果からも明らかなように、本発明のＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を含む合成樹脂組成物が、静止摩擦係数（μＳ）と動摩擦係数（μＤ）の差が小さく、スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）現象を起こしにくい材料であることが確認でき、低騒音用合成樹脂組成物として、各種の機械要素を成型できる幅広い用途をもつものであることが判った。
【図面の簡単な説明】
【図１】スティック−スリップ（ｓｔｉｃｋ−ｓｌｉｐ）の装置斜視図
【図２】装置の断面図
【図３】ポリアセタール成型物の摩擦特性図
【図４】ポリアミド（ナイロン６６）成型物の摩擦特性図
【図５】グラスファイバー入りポリアミド（ナイロン６６）成型物の摩擦特性図
【図６】ポリアミド（ナイロン１１）成型物の摩擦特性図
【図７】ポリブチレンテレフタレート成型物の摩擦特性図
【図８】ポリプロピレン成型物の摩擦特性図
【符号の説明】
１ 円盤
２ スティック
２’スティック先端部
３ バネ
４ 軸受
５ 駆動装置
Claims (8)
- ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末を均一に分散した低騒音用合成樹脂組成物。
- ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末：合成樹脂の質量比が、３０〜９０：７０〜１０である請求項１に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
- 合成樹脂が、ポリアセタール、ナイロン６６、ナイロン６、ナイロン１１、ナイロン１２、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレン、ポリエチレンから選ばれる樹脂の１種又は２種以上である請求項１又は請求項２に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
- ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、３００μｍ以下である請求項１ないし請求項３のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
- ＲＢＣ又はＣＲＢＣの微粉末の平均径が、２０〜１５０μｍである請求項４に記載した低騒音用合成樹脂組成物。
- 無機質繊維、合成繊維、天然パルプ繊維から選ばれる１種又は２種以上の繊維を含む請求項１ないし請求項４のいずれかひとつに記載した低騒音用合成樹脂組成物。
- 請求項１ないし請求項６の低騒音用合成樹脂組成物を用いて成型した機械要素成型物。
- 機械要素が、ネジ、軸受（滑り軸受、転がり軸受）、軸継手、カム機構、シリンダとピストン、歯車、摩擦車、ベルトとプーリ、チエーンとスプロケット、弁、管から選ばれるひとつである請求項７に記載した機械要素成型物。
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009222208A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-01 | Kubota Corp | 軸受および軸受を有するポンプ |
| GB2482307A (en) * | 2010-07-28 | 2012-02-01 | Bernard John Boyle | Nylon-ceramic composite |
| JP2013248824A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Olympus Corp | 成形体およびその製造方法 |
| JP2015007478A (ja) * | 2014-08-08 | 2015-01-15 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
| JP2015014368A (ja) * | 2014-08-08 | 2015-01-22 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
| JP2016006155A (ja) * | 2014-05-29 | 2016-01-14 | 株式会社リコー | 駆動装置、画像形成装置及びグリース組成物 |
| JP2016136066A (ja) * | 2016-03-17 | 2016-07-28 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
-
2002
- 2002-06-17 JP JP2002176436A patent/JP2004018700A/ja not_active Withdrawn
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009222208A (ja) * | 2008-03-19 | 2009-10-01 | Kubota Corp | 軸受および軸受を有するポンプ |
| GB2482307A (en) * | 2010-07-28 | 2012-02-01 | Bernard John Boyle | Nylon-ceramic composite |
| JP2013248824A (ja) * | 2012-06-01 | 2013-12-12 | Olympus Corp | 成形体およびその製造方法 |
| JP2016006155A (ja) * | 2014-05-29 | 2016-01-14 | 株式会社リコー | 駆動装置、画像形成装置及びグリース組成物 |
| JP2015007478A (ja) * | 2014-08-08 | 2015-01-15 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
| JP2015014368A (ja) * | 2014-08-08 | 2015-01-22 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
| JP2016136066A (ja) * | 2016-03-17 | 2016-07-28 | 東レプラスチック精工株式会社 | 樹脂製スラストワッシャー |
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