JP2003526978A - 偏波変換無線周波数反射表面 - Google Patents

偏波変換無線周波数反射表面

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Abstract

(57)【要約】 入射する無線周波数の波を反射するための偏波変換表面である。この表面はグランドプレーンおよびグランドプレーンから離してアレイ状に配置される複数のエレメントを含む。各々のエレメントは導体によってグランドプレーンに接続されることが好ましく、エレメントのアレイはそこに付随する２つの主軸を有する。これらのエレメントは前記２つの主軸の第１の１つで第１の反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る第１の周波数の範囲に対応する第１の帯域幅と、前記２つの主軸の第２の１つで第２の反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る第２の周波数の範囲に対応する第２の帯域幅とを有する。第１および第２の帯域幅は部分的にオーバーラップし、一方の帯域幅が他方の帯域幅より高い周波数を含み、一方の帯域幅の上側半分が他方の帯域幅の下側半分に重なることが好ましい。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】 （技術分野） 本発明は、マイクロ波信号のような無線周波数信号の偏波を直線と円形との間
で変換することのできる、様々なアンテナ応用分野で使用するための反射表面を
提供する。
【０００２】 （発明の背景） 本発明の偏波変換反射器は、導電性シート上に共振ＬＣ回路を適切に配分する
ことによって電磁気的表面インピーダンスが２つの直交する方向で異なって制御
されるＨｉ−Ｚ表面に基づくものである。本発明によれば、入射波または隣接す
るアンテナエレメントから「見た」表面インピーダンスは表面の２つの直交軸に
沿って異なる。直線偏波を有する入射波については、反射位相は表面の２つの軸
に対する偏波の角度によって決まる。偏波変換反射器では、偏波位相は２つの直
交方向についてπ／２異なるように設計される。２つの軸に対して４５度で直線
偏波された波は、反射して円偏波の波に変換される。同様に、円偏波された入射
波は、反射して直線偏波された波に変換される。さらに、直交する直線偏波の波
から右回りと左回りの円偏波の両方を発生させることができる。アンテナの反射
器として使用するとき、この表面は、衛星から円偏波されたビームを集めて直線
偏波の検波器に収束させることができる。この表面はまた、直線のワイヤで構成
される個々のアンテナエレメントを有するフェーズドアレイのためのグランドプ
レーンとして使用することも可能であり、さらにこのアレイはここに開示した偏
波変換反射表面が存在することに起因して、円偏波の無線周波数信号を放射する
ことができる。
【０００３】 直線および円偏波の間の変換を行うために共振構造を使用する概念は新規では
ない。わずかに異なる共振周波数を有する直交ダイポールの対で構成されるアレ
イがＧｏｎｚｏｌｅｚ等（米国特許第４，９０５，０１４号）によって開示され
ている。反射位相がπ／２異なるようにダイポールを設計することによって、同
じ偏波変換効果を達成することができる。しかしながら、この構造は、別個のグ
ランドプレーンを必要し、ダイポールの１／４波長後ろになければならない。こ
れは、動作周波数に応じていくつかの用途では受容不可能となり得るかなり厚い
構造に通じる可能性がある。本発明においては、波長の１／１０以下というオー
ダーで著しく優れている。さらに、Ｇｏｎｚｏｌｅｚは、彼のダイポール設計を
使用すると装置の帯域幅は３％から１０％だけであると主張している。本発明の
場合、実験データから関心のある中心周波数の１０から２０％の帯域幅が達成で
きるはずであることがわかる。
【０００４】 本発明はまた、円偏波の送信と受信についていくつかの現在の技術にとって代
わるものである。円偏波と直線偏波の間の変換によって、この反射器は円偏波検
波器の必要性を取り除く。直線偏波を有するさらに単純な検波器をその代わりに
使用することができる。さらに、本発明は円偏波のフェーズドアレイにとって利
点を有する。一般に、円偏波で放射または受信をするアンテナエレメントは、広
い領域をカバーする傾向にあるが、直線のエレメントは細いワイヤのダイポール
でよい。幅の狭いワイヤのエレメントは、アレイの表面上で極めて小さな領域を
使用するだけなので、隣接するエレメントを長い距離で分離することができる。
これは、分離を改善しエレメント間の相互作用から引き起こされる位相誤差を解
消するために使用することができる。
【０００５】 Ｇｏｎｚｏｌｅｓ等によって開示された偏波変換ダイポールを図１に示す。こ
れは互いに関して直交して配向されたダイポールの対で構成される。これらのダ
イポールは、わずかに異なる共振周波数を有し、２つの向きの間でπ／２位相差
で反射するように設計される。一方のダイポールに波が、他方のダイポールに対
して４５度で配向された直線偏波で入射する場合、波は反射の後で円偏波を有す
ることになる。これは、一方のダイポールに沿って配向された成分が他方のダイ
ポールに沿って配向された成分に関して１／４周期遅れるという事実に起因する
。
【０００６】 Ｓｉｅｖｅｎｐｉｐｅｒ等によって出願されたＰＣＴ特許（１９９９年１０月
７日に公開されたＷＯ ９９／５０９２９参照）の主題であるＨｉ−Ｚ表面は、
ＬＣ共振回路から成る周期的なテクスチャで覆うことによって導電性表面のイン
ピーダンスを人為的に制御する手段を提供する。これらのＬＣ共振回路はプリン
ト回路基板技術を使用して容易に加工することが可能であり、そのため、得られ
る構造は薄型であり、作製にコストがかからない。共振周波数において、その構
造は低インピーダンスの金属シートを高インピーダンス表面に変換することがで
き、極めて薄いアンテナ（λよりはるかに薄い厚さ）を短絡することなく直接隣
接して搭載することを可能にする。
【０００７】 このＨｉ−Ｚ表面は、通常、平坦な金属シートから突き出た小さく（それらが
形成する主表面と平行な方向でλよりはるかに小さい大きさを有する）平坦な金
属のエレメントのパターンから成る。画びょうまたは平たいキノコに似ており、
金属表面上に格子状またはアレイ状に配列され、単層または多層の幾何学形状に
も加工することができる。普通、平坦な金属のパッチとして作製され、回路基板
材料にドリル穴加工される径路によって各々がグランドプレーンに接続され、金
属でメッキされる。隣り合う金属パッチの近接はキャパシタンスＣを供給し、そ
れに対してそれらの間の長い導電経路はインダクタンスＬを提供する。共振周波
数、
【０００８】
【数１】
【０００９】 で、この表面は高インピーダンスを示す。いかなる所望の表面インピーダンスも
共振周波数を調整することによって単純に達成することができる。Ｈｉ−Ｚ表面
の範例は図２ｂの周波数の関数としての測定した反射位相と共に図２ａに示され
ている。
【００１０】 （詳細な説明） 本発明は、共振周波数がその表面の２つの軸に対する入射波の偏波の角度によ
って決定されるような図２ａのＨｉ−Ｚ表面の改良である。この効果は、キャパ
シタ自体の値を変えるかまたは格子の周期を変えることによって、Ｈｉ−Ｚ表面
に２つの主要で通常は直交する方向に沿って２つの異なるシートキャパシタンス
値を設けることで得られる。Ｈｉ−Ｚ表面がそのｘおよびｙ軸に沿って２つの異
なるシートキャパシタンス値を有する実施形態を、水平またはｙ方向に沿った間
隔が垂直またはｘ方向に沿ったそれよりわずかに大きい構造として図３ａ、３ｂ
および３ｃに示す。これは水平またはｙ方向に沿った方がより低いキャパシタン
スとなり、したがってより高い共振周波数となる結果につながる。
【００１１】 直線偏波の波がそのような表面によって反射されるとき、その反射位相はこの
表面の２つの軸ｘとｙに対するその偏波の角度によって決まる。図３ａ、３ｂお
よび３ｃの構造は、或る一定の周波数帯域にわたって、水平偏波の波を＋π／４
の位相シフトで反射し、垂直偏波の波を−π／４の位相シフトで反射するように
設計される。もしもこの表面に各々の軸に関して４５度に配向した直線偏波で波
が当たると、一方の成分は他方の成分に関して１／４周期遅延されるであろう。
これは直線偏波で当たるのを円偏波反射に変換する効果を有する。
【００１２】 図３ｂは図３ａの構造のｂ−ｂ’線に沿った断面図であり、それに対して図３
ｃは図３ａの構造のｃ−ｃ’線に沿った断面図である。導電性のエレメントまた
はプレート１２はどのような便利な構造を有してもよい。それらは図３ａではこ
の構造の表面を横切る変動インピーダンスのｘ軸とｙ軸の配向にとって都合の良
い形状である正方形で示されている。各々の上部プレートまたはエレメント１２
は導体１３によって導電性の背面１４に結合されることが好ましい。プレートま
たはエレメント１２は平板構造であることが好ましく、かつプリント回路基板ま
たは他のシート絶縁材１１のような基板の主表面上に形成されることが好ましく
、それに対して背面１４は基板１１の反対側の主表面上に形成される。導体１３
は基板１１内に径路を形成し、周知のメッキ技術を使用して径路を通じて金属で
メッキを施すことによって形成されることが好ましい。
【００１３】 プレート１２は、平板であることが好ましくかつ単一面上に形成されることが
好ましいが、同じ平面または表面を共有する必要はない。例えば、１つの層のプ
レート１２が他の（またはもう１つの）層のプレート１２に部分的にオーバーラ
ップするようにしてプレート１２が異なる層の上に形成される多層の幾何学形状
を使用することができる。実際問題として、低周波数の用途では３層構造が好ま
しく、かつ必要である場合がある。図６ａおよび６ｂに３層構造を示し、以下で
考察する。
【００１４】 偏波変換反射器の基本的概念を図４ａおよび４ｂに示す。図４ｂは水平および
垂直成分について周波数の関数として必要な反射位相、および結果として生じる
反射波への影響の両方を示すグラフである。この表面は反射位相が水平および垂
直成分についてπ／２異なるように設計される。水平またはｘ軸および垂直また
はｙ軸に関して４５度で配向した直線偏波された波１７がこの表面１０で反射さ
れるとき、一方の成分が他方の成分に関して１／４波長遅れたかのように見える
。結果として、直線偏波の波は反射されて円偏波１９に変換され、その逆も生じ
る。さらに、直交円偏波は直交直線偏波に変換され、その逆もまた生じる。
【００１５】 本構造は偏波の変換について先行技術を超えるいくつかの利点を有する。反射
が損失と考えられる送信を基本としたシステムの非効率がない。本構造は反射モ
ードで作用するので、１００％の効率にすることができる。Ｇｏｎｚｏｌｅｚ等
の特許のダイポールアレイと比較すると、本発明の構造は薄型の側面輪郭でより
広い帯域幅を有する能力を持つ。Ｇｏｎｚｏｌｅｚ等の特許は１／４波長の厚さ
の構造について３％から１０％の帯域幅が達成されると主張している。本発明は
、以下に説明するように、１／１０波長未満の厚さで１０％を超える帯域幅を容
易に提供することができる。
【００１６】 通常、Ｈｉ−Ｚ表面の帯域幅は２πｔ／λであって、ここでｔは構造の厚さで
ある。例えば、もしも構造が１波長のおよそ１／６０の厚さであるとすると、約
１０％の使用可能帯域幅を有するであろう。Ｈｉ−Ｚ表面の帯域幅ＢＷは、普通
、反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の範囲となるように構成さ
れる。図５参照。Ｈｉ−Ｚ表面は、図３ａおよび３ｂに示したように、そのｘお
よびｙ軸に沿って２つの異なるシートキャパシタンス値を有するので、たとえ各
々の軸に対する通過帯域の帯域幅ＢＷが殆ど同じ（所定の厚みｔについては、帯
域幅は中心周波数の同一パーセンテージとなるであろう）であってもそれら２つ
の軸に付随する通過帯域の中心周波数は異なるはずである。図３ａおよび６ａの
Ｈｉ−Ｚ表面が、その動作する有効帯域幅ＢＷ’を有するためには、２つの軸ｘ
とｙに沿った帯域幅ＢＷは図５で示したようにオーバーラップしなければならな
い。図５から明らかなように、一方の通過帯域の中心周波数（そこでは位相はゼ
ロである）が他方の通過帯域のエッジ（そこでは位相は上記で与えた規定によっ
て−π／２および＋π／２のいずれかである）に対応するように設定されている
場合、使用可能な帯域幅ＢＷ’はＨｉ−Ｚ表面の帯域幅ＢＷの約１／２、または
約πｔ／λに等しくなるであろう。この範囲の外側では、この表面は普通の平坦
な金属シートのように見え、多くの表面波モードをも支持する。したがって、図
３ａおよび６ａに示したタイプの偏波変換反射器のケースでは、合計の使用可能
帯域幅はＨｉ−Ｚ表面の通常の帯域幅の約１／２である。各々の直交する方向ま
たは軸は異なる共振周波数を有するが、しかし一方の方向または軸の下側半分の
帯域幅は他方の方向または軸の上側半分の帯域幅とオーバーラップするはずであ
る。この制限にもかかわらず、Ｈｉ−Ｚ表面は１オクターブの大きさの帯域幅Ｂ
Ｗで作製することが可能であり、そのため、本発明の比較的広帯域を履行するこ
とは特に達成困難であるはずがない。
【００１７】 所望の特性の偏波変換反射器は、以下に説明する次式によって作製することが
可能であり、これらは、当業者が所望の動作周波数と帯域幅で構造を作製するの
に有用な情報を提供する。
【００１８】 パーセンテージで表わされる使用可能な帯域幅ＢＷ’は、第１ステップとして
構造の厚さｔを設定するために使用される次の等式で与えられ、
【００１９】
【数２】
【００２０】 ここでｔ＝構造の合計の厚さ、 λ＝動作帯域の中心の波長である。
【００２１】 次のステップは次の等式に基づいて共振エレメント間の平均キャパシタンスＣ av を判定することであり、
【００２２】
【数３】
【００２３】 ここでω＝動作帯域の中心の角周波数、 Ｌ＝シートインダクタンス＝μｔである。
【００２４】 次は２つの直交する方向、ｘおよびｙに沿ったシートキャパシタンスＣx,yを
判定することであって次の等式で与えられる。
【００２５】
【数４】
【００２６】 各々の方向または軸のシートキャパシタンス値は、平均キャパシタンスＣavか
ら上記の因数でオフセットされている。周波数はキャパシタンスの平方根の逆数
によって決まるので、２つの軸ｘ，ｙに沿った周波数変動は累乗級数に展開する
ことが可能であって、
【００２７】
【数５】
【００２８】 を与え、ここでｆavは使用可能帯域幅ＢＷ’の中心周波数である。
【００２９】 プレートまたはエレメント１２の大きさを決め、基板１１上のそれらの間隔を
決めることに関して、次の説明が役立つと判明するはずである。キャパシタンス
がフリンジング電界によって発生される図３ａおよび３ｂに示したような２層構
造のケースでは、キャパシタンスの式は、
【００３０】
【数６】
【００３１】 であり、ここで、 ａ＝特定の方向に沿った格子定数、 ｇ＝特定の方向でのギャップの大きさ、 ｗ＝特定の方向と直交するプレートの幅、 ε1およびε2は基板１１材料およびエレメント１２の上の領域を取り巻く材料（
普通は空気または真空であるがその他の材料が存在してもよい）の誘電定数であ
る。
【００３２】 図６ａおよび６ｂで示したような３層構造のケースでは、次の式、
【００３３】
【数７】
【００３４】 であって、ここで、 ε＝プレート間の材料の誘電定数（普通は基板１１のものと同じ）、 Ａ＝プレートのオーバーラップ面積、 ｄ＝プレート間の距離である。
【００３５】 エレメント１２は両方の方向または軸で同じオーバーラップ面積を有するであ
ろうから、シートキャパシタンスは２つの異なる軸に沿ってエレメント１２の周
期を変えることによって２つの方向または軸で変えられることが好ましい。周期
ＰxおよびＰyは所望の効果を達成するために１±ＢＷ’の因数で増加（または減
少）させることができる。場合によってはやはり所望の効果を達成するために、
プレート１２の１つの層を他の方向または軸に対して１つの方向または軸で他の
層に関してシフトすることができる。
【００３６】 例を挙げると、偏波変換反射器が１０％の有用帯域幅ＢＷ’を有して１０ＧＨ
ｚの中心周波数で動作することが望まれること、および図６ａおよび６ｂで示し
たような３層構造が使用されることを想定する。上述した第１の等式から、この
帯域については厚さは約１ｍｍとなるはずであり、それは１０ＧＨｚの波長の約
１／３０にしか過ぎない。第２の等式から、平均キャパシタンスＣavは約０．２
０ｐＦになるはずと判定される。最後に、第３の等式から、２つの方向に沿った
シートキャパシタンスＣxおよびＣyは０．１８ｐＦおよび０．２２ｐＦになるは
ずであって所望の結果が達成される。そのような偏波変換反射器はプリント回路
基板技術を使用して容易に製造することができる。適切な基板１１はＲｏｇｅｒ
ｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎで販売されているＤｕｒｏｉｄ ５８８０である。
下側の層は４０ミル（１ｍｍ）の厚さであり、それに対して上側の層は約５ミル
（０．１３ｍｍ）の厚さであることが好ましい。各々の層の上のエレメント１２
は７５ミル平方（１．９ｍｍ2）であることが好ましい。この１０ＧＨｚの例に
ついての基本構造の周期は約１００ミル（２．５４ｍｍ）である。その周期は一
方の方向で１０％増やされ、他方の方向で１０％減らされる。この構造は約９．
５から１０．５ＧＨｚの周波数範囲にわたって動作するはずであり、そのためそ
の有用帯域幅ＢＷ’は中心周波数のまさに１０％である。
【００３７】 １セットの複数プレート１２だけが図６ｂで、導体１３によってグラウンドま
たは背面１４に直接結合されて示されている。もしもアンテナが少なくとも１波
長Ｈｉ−Ｚ表面の表面から間隔を開けられるなら、そのような導体１３は不必要
である。もしもアンテナが密な間隔であるなら、表面波を抑制するために少なく
とも最外側のエレメント１２をグラウンドまたは背面１４に結合するための導体
１３が必要になる。導体１３は直接的にグラウンドまたは背面１４に結合される
ことが好ましいが、信号を加えて、制御可能にＨｉ−Ｚシートのキャパシタンス
を変えるために他のエレメントを制御する場合を除き、その場合には、導体１３
が、少なくとも容量性でグラウンドまたは背面１４に結合される。
【００３８】 エレメント１２がグランドプレーン１４にＡＣ結合されると、表面波は抑制さ
れることになり、Ｈｉ−Ｚ表面はゼロ反射位相を有することができる。アンテナ
エレメントが直接的にＨｉ−Ｚ表面に隣接することがあり得るので、いくつかの
用途ではゼロ反射位相は重要である。表面波の抑制は、アンテナが充分に密（１
波長以内など）であって、別の方法ではそのような表面波を励起するであろうと
きにアンテナの放射パターンを改善するので、そのような用途では大切である。
例えば、偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面上または隣接するダイポールエレメントのケース
のようにもしも偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面上または極めて近傍に１つまたは複数のア
ンテナエレマントが搭載される場合、表面波を抑制することが極めて望ましい。
【００３９】 しかしながら、偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面を照射する給電ホーンのケースのように
もしもアンテナが比較的偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面から離れている（１波長以上）場
合、表面波の抑制はそれほど重要ではなく、エレメント１２のグランドプレーン
１４へのＡＣ結合は省略してもよい。そのような実施形態で、反射位相はそれで
もある程度の周波数でゼロにすることができ、ここに説明した技術を使用してこ
の表面を調整することができる。そのような構造の１つの用途が図７に描かれて
おり、そこでは偏波変換表面から反射した後に円偏波放射が生じるようにアンテ
ナ給電ホーン１５が作製される。
【００４０】 偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面の別のあり得る応用が図８ａに示されており、そこでは
その表面は低側面輪郭の直線アンテナ２５のアレイにとってグランドプレーンと
して役立つ。従来のＨｉ−Ｚ表面上の直線ワイヤアンテナは効率的な広帯域放射
器である。通常は、ワイヤアンテナ２５は長さ約１／３波長であり、その性能は
ワイヤ自体の幾何学形状よりもＨｉ−Ｚ表面によって決定される。ワイヤアンテ
ナ２５は長さλ／２またはλ／４の間であることが好ましく、λ／３の長さがし
ばしば優れた選択であることが経験から示される。ワイヤアンテナ２５は独立し
た絶縁層２８（図８ｂ参照）によって上部プレートまたはパッチ１２との接触外
に保たれる。アンテナ２５は、Ｈｉ−Ｚ表面の漏えいＴＥモードを励起すること
によって作用し、その後に自由空間に放射する。ワイヤ２５を表面１０の２つの
ｘおよびｙ軸に関して４５度で配向することにより、２つの直交するモードはπ
／２外れで励起されることが可能となり、したがって円偏波で一緒に放射される
。この幾何学形状の利点は、ワイヤ２５自体が１／２波長（λ／２）で隔てられ
て一方向に沿ったワイヤアンテナエレメント２５間の高度な隔絶を提供できるこ
とである。これは図８ａに示されており、そこではワイヤアンテナエレメント２
５は水平方向の長い距離によって隔てられる。垂直方向に沿った隔絶は、ワイヤ
アンテナエレメント２５がその方向に何も持たないので、それほど重要ではない
。この幾何学形状は、図８ｃにおいて楕円で描かれた、同じエレメント間隔につ
いて狭い隔絶を有する円偏波のパッチアンテナのアレイと対比することができる
。図８ｂは図８ａに示した反射器からとった断面図である。
【００４１】 図面で示した実施形態で、偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面は平面として示されている。
しかしながら、本発明は平面の偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面に限定されるものではない
。実際問題として、偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面のために基板１１を提供するのに使用
されることが好ましいプリント回路基板技術が極めて可撓性のある基板１１を提
供できることを当業者であれば理解するであろう。したがって偏波変換Ｈｉ−Ｚ
表面はいかなる便利な表面の上でも搭載可能であり、その表面の形状に順応する
ことができる。その後、その表面の形状を考慮に入れてインピーダンス機能の同
調が調節されるであろう。したがって、その表面インピーダンスを適切に調整す
ることにより、偏波変換Ｈｉ−Ｚ表面は平面、非平面、凸型、凹型であっても、
または他のいかなる形状を有することも可能である。
【００４２】 上部プレートエレメント１２およびグラウンドまたは背面エレメント１４はプ
リント回路基板技術に使用するのに便利な銅または銅合金のような金属で形成さ
れることが好ましい。しかしながら、所望の場合には、非金属の導電性材料を金
属の代わりに上部プレートエレメント１２および／またはグラウンドないし背面
エレメント１４として使用することもできる。
【００４３】 特定の実施形態と関連付けて本発明を説明したが、ここで当業者に対して変形
それ自体は示唆されるであろう。そのように、添付の特許請求の範囲で要求され
る場合を除いて、本発明は開示した実施形態に限定されるものではない。
【図面の簡単な説明】
【図１】 わずかに異なる共振周波数を有する直交配置のダイポールの対で構成される、
先行技術で知られているタイプの共振ダイポール構造を示す図である。
【図２ａ】 小型共振エレメントのアレイを含む、先行技術で知られているタイプのＨｉ−
Ｚ表面の透視図である。
【図２ｂ】 図２ａの装置について測定した反射位相のグラフを示す図である。
【図３ａ】 本発明による２層の偏波変換反射器の実施形態の平面図である。
【図３ｂ】 図３ａの偏波変換反射器のラインｂ−ｂ’に沿ってとった断面図である。
【図３ｃ】 図３ａの偏波変換反射器のラインｃ−ｃ’に沿ってとった断面図である。
【図４ａ】 直線偏波で当たって円偏波の波として反射される様子を示す図３ａおよび３ｂ
の偏波変換反射器の透視図である。
【図４ｂ】 図３および４ａの装置について周波数に対する反射位相のグラフを示す図であ
る。
【図５】 ２つの直交方向または軸で通過帯域の帯域幅の間の関係を示す図である。
【図６ａ】 本発明による３層の偏波変換反射器の実施形態の平面図である。
【図６ｂ】 図６ａの偏波変換反射器についてとった断面図である。
【図７】 アンテナの直線偏波給電ホーンと共に使用されて給電ホーンの直線偏波を円偏
波放射に変換する偏波変換反射器を示す図である。
【図８ａ】 反射器の表面から直接的に放射をする、単純で低い側面輪郭の直線アンテナエ
レメントのアレイと組み合わせた図３ａ、３ｂおよび４ａの偏波変換反射器の平
面図である。
【図８ｂ】 図８ａの構造の立面図である。
【図８ｃ】 円偏波のパッチアンテナのアレイを示す図である。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (81)指定国 ＥＰ(ＡＴ，ＢＥ，ＣＨ，ＣＹ， ＤＥ，ＤＫ，ＥＳ，ＦＩ，ＦＲ，ＧＢ，ＧＲ，ＩＥ，Ｉ Ｔ，ＬＵ，ＭＣ，ＮＬ，ＰＴ，ＳＥ，ＴＲ)，ＯＡ(ＢＦ ，ＢＪ，ＣＦ，ＣＧ，ＣＩ，ＣＭ，ＧＡ，ＧＮ，ＧＷ， ＭＬ，ＭＲ，ＮＥ，ＳＮ，ＴＤ，ＴＧ)，ＡＰ(ＧＨ，Ｇ Ｍ，ＫＥ，ＬＳ，ＭＷ，ＭＺ，ＳＤ，ＳＬ，ＳＺ，ＴＺ ，ＵＧ，ＺＷ)，ＥＡ(ＡＭ，ＡＺ，ＢＹ，ＫＧ，ＫＺ， ＭＤ，ＲＵ，ＴＪ，ＴＭ)，ＡＥ，ＡＧ，ＡＬ，ＡＭ， ＡＴ，ＡＵ，ＡＺ，ＢＡ，ＢＢ，ＢＧ，ＢＲ，ＢＹ，Ｂ Ｚ，ＣＡ，ＣＨ，ＣＮ，ＣＲ，ＣＵ，ＣＺ，ＤＥ，ＤＫ ，ＤＭ，ＤＺ，ＥＥ，ＥＳ，ＦＩ，ＧＢ，ＧＤ，ＧＥ， ＧＨ，ＧＭ，ＨＲ，ＨＵ，ＩＤ，ＩＬ，ＩＮ，ＩＳ，Ｊ Ｐ，ＫＥ，ＫＧ，ＫＰ，ＫＲ，ＫＺ，ＬＣ，ＬＫ，ＬＲ ，ＬＳ，ＬＴ，ＬＵ，ＬＶ，ＭＡ，ＭＤ，ＭＧ，ＭＫ， ＭＮ，ＭＷ，ＭＸ，ＭＺ，ＮＯ，ＮＺ，ＰＬ，ＰＴ，Ｒ Ｏ，ＲＵ，ＳＤ，ＳＥ，ＳＧ，ＳＩ，ＳＫ，ＳＬ，ＴＪ ，ＴＭ，ＴＲ，ＴＴ，ＴＺ，ＵＡ，ＵＧ，ＵＳ，ＵＺ， ＶＮ，ＹＵ，ＺＡ，ＺＷ (72)発明者 シーヴェンパイパー，ダニエル アメリカ合衆国，90064 カリフォルニア 州，ロス アンジェルス，11300 クスポ ジション ブールヴァード ＃215 (72)発明者 フス，フイ−ピン アメリカ合衆国，91325 カリフォルニア 州，ノースリッジ，ゼルザー アヴェニュ ー 9360 Ｆターム(参考） 5J020 AA03 AA07 AA08 BA01 BA06 BD03 DA06 DA07

Claims (31)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 無線周波数ビームの偏波を反射し、かつ変化させるための表
    面であって、 （ａ）グランドプレーンと、 （ｂ）少なくとも１つのアレイ状に配置され、前記グランドプレーンから離隔
    された複数の導電性エレメントであって、前記少なくとも１つのアレイが前記無
    線周波数ビームの波長より短い距離で離隔され、前記少なくとも１つのアレイが
    それに付随する２つの主軸を有するところの導電性エレメントとを備え、 （ｃ）前記複数の導電性エレメントが前記２つの主軸において異なるシートキ
    ャパシタンスを備えて配列される ところの表面。
  2. 【請求項２】 第１および第２の主表面を有する基板をさらに含み、前記基
    板がその前記第１の主表面上に前記複数のエレメントのうちの少なくとも選択さ
    れたものを支持し、そして、その前記第２の主表面上に前記グランドプレーンを
    支持する、請求項１に記載の表面。
  3. 【請求項３】 前記複数の導電性エレメントのうちの少なくとも選択された
    ものが、前記基板を通る径路有する導体によって前記グランドプレーンに接続さ
    れる、請求項２に記載の表面。
  4. 【請求項４】 前記複数の導電性エレメントの各々が、前記無線周波数ビー
    ムの波長より短い外側寸法を有する、請求項３に記載の表面。
  5. 【請求項５】 前記基板が、前記無線周波数ビームの波長の１／１０より小
    さい厚さｔを有する、請求項２から４のいずれか１つに記載の表面。
  6. 【請求項６】 前記表面が、前記無線周波数ビームの偏波を円形から直線形
    におよび／または直線形から円形に変えるための偏波変換反射表面であり、上部
    プレートが、前記２つの主軸のうちの第１の１つで反射位相が−π／２と＋π／
    ２との間に入る周波数の範囲に対応する第１の帯域幅と、前記２つの主軸のうち
    の第２の１つで反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の範囲に対応
    する第２の帯域幅とを有し、第１および第２の帯域幅が部分的にオーバーラップ
    する、請求項５に記載の表面。
  7. 【請求項７】 一方の帯域幅が他方の帯域幅より高い周波数を含み、前記一
    方の帯域幅の下側半分が前記他方の帯域幅の上側半分と一致する、請求項６に記
    載の偏波変換反射表面。
  8. 【請求項８】 絶縁体がプリント回路基板の絶縁体である、請求項７に記載
    の偏波変換反射表面。
  9. 【請求項９】 第２の基板をさらに含み、最初に述べた基板が前記導電性エ
    レメントの第１のアレイを支持し、第２の基板が前記導電性複数エレメントの第
    ２のアレイを支持し、第１および第２のアレイの導電性エレメントが少なくとも
    部分的に互いに重なっている、請求項２から８のいずれか１つに記載の表面。
  10. 【請求項１０】 前記表面が、前記無線周波数ビームの偏波を円形から直線
    形におよび／または直線形から円形に変えるための偏波変換反射表面であり、上
    部プレートが、前記２つの主軸のうちの第１の１つで反射位相が−π／２と＋π
    ／２との間に入る周波数の範囲に対応する第１の帯域幅と、前記２つの主軸のう
    ちの第２の１つで反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の範囲に対
    応する第２の帯域幅とを有し、第１および第２の帯域幅が部分的にオーバーラッ
    プする、請求項９に記載の表面。
  11. 【請求項１１】 無線周波数の複数の波を反射するための偏波変換表面であ
    って、 （ａ）グランドプレーンと、 （ｂ）前記グランドプレーンから離隔された少なくとも１つのアレイ状に配置
    された複数の導電性エレメントとを含み、前記導電性エレメントの前記少なくと
    も１つのアレイがそれらに付随して少なくとも２つの主軸を有し、前記グランド
    プレーンとの組み合わせで前記導電性エレメントが前記少なくとも２つの主軸の
    うちの第１の１つで第１の反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の
    第１の範囲に対応する第１の帯域幅と、前記少なくとも２つの主軸のうちの第２
    の１つで第２の反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の第２の範囲
    に対応する第２の帯域幅とを有し、第１および第２の帯域幅が部分的にオーバー
    ラップする偏波変換表面。
  12. 【請求項１２】 一方の帯域幅が他方の帯域幅より高い周波数を含み、前記
    一方の帯域幅の下側帯域が前記他方の帯域幅の上側帯域とオーバーラップする、
    請求項１１に記載の偏波変換表面。
  13. 【請求項１３】 一方の主表面上に前記グランドプレーンを支持し、他方の
    主表面上に前記複数のエレメントの少なくとも選択されたものを支持するため基
    板をさらに含む、請求項１１または１２に記載の偏波変換表面。
  14. 【請求項１４】 前記複数の導電性エレメントの少なくともいくつかが前記
    基板を通る径路有する導体によって前記グランドプレーンに接続される、請求項
    １３に記載の偏波変換表面。
  15. 【請求項１５】 前記複数の導電性エレメントの大半が前記基板の導体によ
    って前記グランドプレーンに接続される、請求項１４に記載の偏波変換表面。
  16. 【請求項１６】 前記複数のエレメントの各々が、前記無線周波数の波の波
    長より短い外側寸法を有する、請求項１３から１５のいずれか１つに記載の偏波
    変換表面。
  17. 【請求項１７】 前記絶縁体が、前記無線周波数の波の波長の１／１０より
    小さい厚さｔを有する、請求項１３から１６のいずれか１つに記載の偏波変換表
    面。
  18. 【請求項１８】 前記複数のエレメントが平面アレイ状に配列される、請求
    項１３から１７のいずれか１つに記載の偏波変換表面。
  19. 【請求項１９】 無線周波数信号について高インピーダンス表面を調整する
    方法であって、 実質的に離隔された複数の導電性エレメントを、導電性の背面から離隔され、
    かつ実質的に平行に配置された少なくとも１つのアレイ状に配列する工程であっ
    て、各導電性エレメントのその主軸に沿った大きさが無線周波数信号の波長より
    短く、かつ各導電性表面の前記背面からの間隔が無線周波数信号の波長より短く
    、前記アレイが少なくとも２つの主軸を有するところの工程と、そして、 アレイ内のその２つの主軸で隣り合う導電性表面間のキャパシタンスを変化さ
    せ、それにより前記２つの主軸で異なる共振周波数を有し、かつ２つの主軸で異
    なる通過帯域を有するように前記高インピーダンス表面のインピーダンスを調整
    する工程であって、２つの異なる通過帯域が互いに部分的にオーバーラップする
    ところの工程と を含む方法。
  20. 【請求項２０】 実質的に離隔された前記複数の導電性エレメントが基板上
    に配列される、請求項１９に記載の方法。
  21. 【請求項２１】 前記基板が平面基板である、請求項２０に記載の方法。
  22. 【請求項２２】 実質的に離隔された前記複数の導電性エレメントが複数の
    基板上に配列され、前記複数の基板の各々の基板が前記複数の導電性エレメント
    の異なるアレイを担持する、請求項２０または２１に記載の方法。
  23. 【請求項２３】 前記複数の基板が複数の平面基板である、請求項２２に記
    載の方法。
  24. 【請求項２４】 無線周波数を反射するための表面であって、 （ａ）グランドプレーンと、 （ｂ）前記グランドプレーンから離隔されてアレイ状に配置された複数の導電
    性エレメントであって、前記少なくとも１つのアレイがそこに付随する２つの主
    軸を有するところの導電性エレメントとを有し、 （ｃ）前記グランドプレーンとの組み合わせで、前記導電性エレメントが前記
    ２つの主軸でゼロ位相の反射位相に付随する異なった周波数を有する表面。
  25. 【請求項２５】 第１および第２の主表面を有する基板をさらに含み、前記
    基板がその前記第１の主表面上に前記複数エレメントのうちの少なくとも選択さ
    れたものを支持し、その第２の主表面上に前記グランドプレーンを支持する、請
    求項２４に記載の表面。
  26. 【請求項２６】 前記複数の導電性エレメントのうちの少なくとも選択され
    たものが、前記基板を通る径路有する導体によって前記グランドプレーンに接続
    される、請求項２５に記載の表面。
  27. 【請求項２７】 前記基板がプリント回路基板絶縁体である、請求項２５ま
    たは２６に記載の表面。
  28. 【請求項２８】 前記複数の導電性エレメントの各々が、前記無線周波数ビ
    ームの波長より短い外側寸法を有する、請求項２５、２６または２７に記載の表
    面。
  29. 【請求項２９】 前記基板が前記無線周波数ビームの波長の１／１０より小
    さい厚さｔを有する、請求項２８に記載の表面。
  30. 【請求項３０】 前記表面が前記無線周波数ビームの偏波を円形から直線形
    におよび／または直線形から円形に変えるための偏波変換反射表面であり、上部
    プレートが、前記２つの主軸の第１の１つで反射位相が−π／２と＋π／２との
    間に入る周波数の範囲に対応する第１の帯域幅と、前記２つの主軸の第２の１つ
    で反射位相が−π／２と＋π／２との間に入る周波数の範囲に対応する第２の帯
    域幅とを有し、第１および第２の帯域幅が部分的にオーバーラップする、請求項
    ２４から２９のいずれか１つに記載の表面。
  31. 【請求項３１】 一方の帯域幅が他方の帯域幅より高い周波数を含み、前記
    一方の帯域幅の下側半分が前記他方の帯域幅の上側半分と一致する、請求項３０
    に記載の表面。
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Cited By (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012034331A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
JP2012034332A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
JP2012034333A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
WO2022224493A1 (ja) 2021-04-19 2022-10-27 京セラ株式会社 複合共振器および集合体

Families Citing this family (45)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US6628242B1 (en) * 2000-08-23 2003-09-30 Innovative Technology Licensing, Llc High impedence structures for multifrequency antennas and waveguides
US6766070B2 (en) 2001-04-27 2004-07-20 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy High power fiber optic modulator system and method
US6897831B2 (en) * 2001-04-30 2005-05-24 Titan Aerospace Electronic Division Reconfigurable artificial magnetic conductor
WO2002103846A1 (en) 2001-06-15 2002-12-27 E-Tenna Corporation Aperture antenna having a high-impedance backing
US6545647B1 (en) * 2001-07-13 2003-04-08 Hrl Laboratories, Llc Antenna system for communicating simultaneously with a satellite and a terrestrial system
US6917343B2 (en) 2001-09-19 2005-07-12 Titan Aerospace Electronics Division Broadband antennas over electronically reconfigurable artificial magnetic conductor surfaces
WO2003050914A1 (en) * 2001-12-05 2003-06-19 E-Tenna Corporation Capacitively-loaded bent-wire monopole on an artificial magnetic conductor
US6657592B2 (en) * 2002-04-26 2003-12-02 Rf Micro Devices, Inc. Patch antenna
WO2004036689A1 (en) * 2002-10-16 2004-04-29 Hrl Laboratories, Llc Low profile slot or aperture antenna using backside fed frequency selective surface
US6952190B2 (en) * 2002-10-16 2005-10-04 Hrl Laboratories, Llc Low profile slot antenna using backside fed frequency selective surface
US6982676B2 (en) * 2003-04-18 2006-01-03 Hrl Laboratories, Llc Plano-convex rotman lenses, an ultra wideband array employing a hybrid long slot aperture and a quasi-optic beam former
US7164387B2 (en) * 2003-05-12 2007-01-16 Hrl Laboratories, Llc Compact tunable antenna
US7071888B2 (en) * 2003-05-12 2006-07-04 Hrl Laboratories, Llc Steerable leaky wave antenna capable of both forward and backward radiation
US7042419B2 (en) * 2003-08-01 2006-05-09 The Penn State Reserach Foundation High-selectivity electromagnetic bandgap device and antenna system
GB0402148D0 (en) * 2004-01-31 2004-03-03 Normington Peter High gain antennas
EP1719202A1 (en) * 2004-02-26 2006-11-08 Fractus, S.A. Handset with electromagnetic bra
US7508283B2 (en) 2004-03-26 2009-03-24 The Regents Of The University Of California Composite right/left handed (CRLH) couplers
US7215301B2 (en) * 2004-09-08 2007-05-08 Georgia Tech Research Corporation Electromagnetic bandgap structure for isolation in mixed-signal systems
US7446712B2 (en) * 2005-12-21 2008-11-04 The Regents Of The University Of California Composite right/left-handed transmission line based compact resonant antenna for RF module integration
US7911386B1 (en) 2006-05-23 2011-03-22 The Regents Of The University Of California Multi-band radiating elements with composite right/left-handed meta-material transmission line
US8212739B2 (en) 2007-05-15 2012-07-03 Hrl Laboratories, Llc Multiband tunable impedance surface
US8134521B2 (en) * 2007-10-31 2012-03-13 Raytheon Company Electronically tunable microwave reflector
US8858856B2 (en) * 2008-01-08 2014-10-14 Stratasys, Inc. Method for building and using three-dimensional objects containing embedded identification-tag inserts
US7868829B1 (en) 2008-03-21 2011-01-11 Hrl Laboratories, Llc Reflectarray
JP2010068085A (ja) * 2008-09-09 2010-03-25 Toshiba Corp アンテナ装置
JP5463354B2 (ja) * 2009-05-29 2014-04-09 株式会社Ｎｔｔドコモ リフレクトアレイ
GB2476087A (en) * 2009-12-10 2011-06-15 Thales Holdings Uk Plc Compact laminated ultra-wideband antenna array
US8957831B1 (en) 2010-03-30 2015-02-17 The Boeing Company Artificial magnetic conductors
TWI445243B (zh) * 2010-09-08 2014-07-11 Univ Nat Taiwan 具有屏蔽效應的缺陷接地結構
US9466887B2 (en) 2010-11-03 2016-10-11 Hrl Laboratories, Llc Low cost, 2D, electronically-steerable, artificial-impedance-surface antenna
US8436785B1 (en) 2010-11-03 2013-05-07 Hrl Laboratories, Llc Electrically tunable surface impedance structure with suppressed backward wave
US8994609B2 (en) 2011-09-23 2015-03-31 Hrl Laboratories, Llc Conformal surface wave feed
US9553371B2 (en) 2010-11-12 2017-01-24 Nxp Usa, Inc. Radar module
US9386688B2 (en) 2010-11-12 2016-07-05 Freescale Semiconductor, Inc. Integrated antenna package
CN102044752B (zh) * 2010-12-07 2013-10-23 惠州Tcl移动通信有限公司 带u字型高阻抗表面金属条接地的天线及其无线通讯装置
CN102044753B (zh) * 2010-12-07 2013-10-02 惠州Tcl移动通信有限公司 带十字型高阻抗表面金属条接地的天线及其无线通讯装置
US8982011B1 (en) 2011-09-23 2015-03-17 Hrl Laboratories, Llc Conformal antennas for mitigation of structural blockage
AU2013239324B2 (en) * 2012-03-29 2017-12-07 Commonwealth Scientific And Industrial Research Organisation Enhanced connected tiled array antenna
CN106953169B (zh) * 2017-04-27 2023-06-16 南京信息工程大学 一种平面结构电磁波垂直极化到水平极化转换器
CN108390157A (zh) * 2018-03-13 2018-08-10 重庆邮电大学 一种反射型宽带太赫兹极化转换器
CN111463559B (zh) * 2019-01-22 2022-07-08 台达电子工业股份有限公司 波束可调式天线装置
TWI789877B (zh) * 2021-08-19 2023-01-11 特崴光波導股份有限公司 天線結構
US12085758B1 (en) * 2022-04-29 2024-09-10 Lockheed Martin Corporation Twist feed radio frequency polarizer
KR20240002542A (ko) * 2022-06-29 2024-01-05 삼성전자주식회사 다중 공진을 형성하는 재구성가능한 지능형 표면
CN117832872B (zh) * 2024-01-17 2024-06-25 北京星英联微波科技有限责任公司 宽带全金属反射单元、反射阵列及反射阵天线结构

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03277002A (ja) * 1990-03-27 1991-12-09 Nec Corp 薄形アンテナ
JPH06252637A (ja) * 1993-02-24 1994-09-09 Nec Corp 反射型アレイアンテナ
JPH07154133A (ja) * 1993-11-26 1995-06-16 Yagi Antenna Co Ltd 偏波共用アンテナ
JPH1117434A (ja) * 1997-06-27 1999-01-22 Toshiba Corp 空間給電型フェーズドアレイアンテナ装置
WO1999050929A1 (en) * 1998-03-30 1999-10-07 The Regents Of The University Of California Circuit and method for eliminating surface currents on metals

Family Cites Families (59)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3267480A (en) 1961-02-23 1966-08-16 Hazeltine Research Inc Polarization converter
US3810183A (en) 1970-12-18 1974-05-07 Ball Brothers Res Corp Dual slot antenna device
US4150382A (en) 1973-09-13 1979-04-17 Wisconsin Alumni Research Foundation Non-uniform variable guided wave antennas with electronically controllable scanning
US3961333A (en) 1974-08-29 1976-06-01 Texas Instruments Incorporated Radome wire grid having low pass frequency characteristics
FR2382109A1 (fr) 1977-02-25 1978-09-22 Thomson Csf Transformateur de polarisation hyperfrequence
DE3023562C2 (de) 1980-06-24 1982-10-28 Siemens AG, 1000 Berlin und 8000 München Einrichtung zur Polarisationsumwandlung elektromagnetischer Wellen
US4749996A (en) 1983-08-29 1988-06-07 Allied-Signal Inc. Double tuned, coupled microstrip antenna
US4594595A (en) 1984-04-18 1986-06-10 Sanders Associates, Inc. Circular log-periodic direction-finder array
EP0220960B1 (en) 1985-10-28 1992-08-26 Sumitomo Chemical Company, Limited Production of urea-polyamine resins for paper coating compositions
US4782346A (en) 1986-03-11 1988-11-01 General Electric Company Finline antennas
US4843403A (en) 1987-07-29 1989-06-27 Ball Corporation Broadband notch antenna
US4905014A (en) 1988-04-05 1990-02-27 Malibu Research Associates, Inc. Microwave phasing structures for electromagnetically emulating reflective surfaces and focusing elements of selected geometry
US4853704A (en) 1988-05-23 1989-08-01 Ball Corporation Notch antenna with microstrip feed
US4843400A (en) 1988-08-09 1989-06-27 Ford Aerospace Corporation Aperture coupled circular polarization antenna
US5021795A (en) 1989-06-23 1991-06-04 Motorola, Inc. Passive temperature compensation scheme for microstrip antennas
CA2030963C (en) 1989-12-14 1995-08-15 Robert Michael Sorbello Orthogonally polarized dual-band printed circuit antenna employing radiating elements capacitively coupled to feedlines
AT393762B (de) 1989-12-18 1991-12-10 Akg Akustische Kino Geraete Als wendelantenne ausgebildete uhf-sendeund/oder empfangsantenne
US5023623A (en) 1989-12-21 1991-06-11 Hughes Aircraft Company Dual mode antenna apparatus having slotted waveguide and broadband arrays
US5081466A (en) 1990-05-04 1992-01-14 Motorola, Inc. Tapered notch antenna
GB2246474A (en) 1990-07-24 1992-01-29 British Aerospace A layered frequency selective surface assembly
CA2049597A1 (en) 1990-09-28 1992-03-29 Clifton Quan Dielectric flare notch radiator with separate transmit and receive ports
US5115217A (en) 1990-12-06 1992-05-19 California Institute Of Technology RF tuning element
US5519408A (en) 1991-01-22 1996-05-21 Us Air Force Tapered notch antenna using coplanar waveguide
FR2683050B1 (fr) 1991-10-25 1994-03-04 Commissariat A Energie Atomique Dispositif a surface selective en frequence accordable.
US5268701A (en) 1992-03-23 1993-12-07 Raytheon Company Radio frequency antenna
WO1994000891A1 (en) 1992-06-29 1994-01-06 Loughborough University Of Technology Reconfigurable frequency selective surfaces
US5472935A (en) 1992-12-01 1995-12-05 Yandrofski; Robert M. Tuneable microwave devices incorporating high temperature superconducting and ferroelectric films
CA2150690A1 (en) 1992-12-01 1994-06-09 Robert M. Yandrofski Tuneable microwave devices incorporating high temperature superconducting and ferroelectric films
JPH07106815A (ja) 1993-08-09 1995-04-21 Oki Electric Ind Co Ltd ストリップライン共振器
FR2709833B1 (fr) 1993-09-07 1995-10-20 Alcatel Espace Instrument d'écoute large bande et bande basse pour applications spatiales.
US5531018A (en) 1993-12-20 1996-07-02 General Electric Company Method of micromachining electromagnetically actuated current switches with polyimide reinforcement seals, and switches produced thereby
DE4414968A1 (de) 1994-04-28 1995-11-02 Siemens Ag Mikrosystem mit integrierter Schaltung und mikromechanischem Bauteil und Herstellverfahren
WO1996029621A1 (en) 1995-03-17 1996-09-26 Massachusetts Institute Of Technology Metallodielectric photonic crystal
US5541614A (en) 1995-04-04 1996-07-30 Hughes Aircraft Company Smart antenna system using microelectromechanically tunable dipole antennas and photonic bandgap materials
US5557291A (en) 1995-05-25 1996-09-17 Hughes Aircraft Company Multiband, phased-array antenna with interleaved tapered-element and waveguide radiators
DE19600609B4 (de) 1995-09-30 2004-02-19 Eads Deutschland Gmbh Polarisator zur Umwandlung von einer linear polarisierten Welle in eine zirkular polarisierte Welle oder in eine linear polarisierte Welle mit gedrehter Polarisation und umgekehrt
US5638946A (en) 1996-01-11 1997-06-17 Northeastern University Micromechanical switch with insulated switch contact
US6097263A (en) 1996-06-28 2000-08-01 Robert M. Yandrofski Method and apparatus for electrically tuning a resonating device
US6005519A (en) 1996-09-04 1999-12-21 3 Com Corporation Tunable microstrip antenna and method for tuning the same
DE19730715C1 (de) 1996-11-12 1998-11-26 Fraunhofer Ges Forschung Verfahren zum Herstellen eines mikromechanischen Relais
US5874915A (en) 1997-08-08 1999-02-23 Raytheon Company Wideband cylindrical UHF array
US5894288A (en) 1997-08-08 1999-04-13 Raytheon Company Wideband end-fire array
GB2328748B (en) 1997-08-30 2002-02-20 Ford Motor Co Improvements in sensor assemblies for automotive collision warning systems
US5945951A (en) 1997-09-03 1999-08-31 Andrew Corporation High isolation dual polarized antenna system with microstrip-fed aperture coupled patches
US6127908A (en) 1997-11-17 2000-10-03 Massachusetts Institute Of Technology Microelectro-mechanical system actuator device and reconfigurable circuits utilizing same
US5923303A (en) 1997-12-24 1999-07-13 U S West, Inc. Combined space and polarization diversity antennas
US6040803A (en) 1998-02-19 2000-03-21 Ericsson Inc. Dual band diversity antenna having parasitic radiating element
US6054659A (en) 1998-03-09 2000-04-25 General Motors Corporation Integrated electrostatically-actuated micromachined all-metal micro-relays
US6081235A (en) 1998-04-30 2000-06-27 The United States Of America As Represented By The Administrator Of The National Aeronautics And Space Administration High resolution scanning reflectarray antenna
US6154176A (en) * 1998-08-07 2000-11-28 Sarnoff Corporation Antennas formed using multilayer ceramic substrates
US6097343A (en) 1998-10-23 2000-08-01 Trw Inc. Conformal load-bearing antenna system that excites aircraft structure
US6246377B1 (en) 1998-11-02 2001-06-12 Fantasma Networks, Inc. Antenna comprising two separate wideband notch regions on one coplanar substrate
US6075485A (en) * 1998-11-03 2000-06-13 Atlantic Aerospace Electronics Corp. Reduced weight artificial dielectric antennas and method for providing the same
FR2785476A1 (fr) 1998-11-04 2000-05-05 Thomson Multimedia Sa Dispositif de reception de signaux multi-faisceaux
US6118406A (en) 1998-12-21 2000-09-12 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Navy Broadband direct fed phased array antenna comprising stacked patches
DE10080131D2 (de) 1999-01-25 2002-04-25 Gfd Ges Fuer Diamantprodukte M Mikroschaltkontakt
US6191724B1 (en) 1999-01-28 2001-02-20 Mcewan Thomas E. Short pulse microwave transceiver
US6166705A (en) 1999-07-20 2000-12-26 Harris Corporation Multi title-configured phased array antenna architecture
US6175337B1 (en) 1999-09-17 2001-01-16 The United States Of America As Represented By The Secretary Of The Army High-gain, dielectric loaded, slotted waveguide antenna

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH03277002A (ja) * 1990-03-27 1991-12-09 Nec Corp 薄形アンテナ
JPH06252637A (ja) * 1993-02-24 1994-09-09 Nec Corp 反射型アレイアンテナ
JPH07154133A (ja) * 1993-11-26 1995-06-16 Yagi Antenna Co Ltd 偏波共用アンテナ
JPH1117434A (ja) * 1997-06-27 1999-01-22 Toshiba Corp 空間給電型フェーズドアレイアンテナ装置
WO1999050929A1 (en) * 1998-03-30 1999-10-07 The Regents Of The University Of California Circuit and method for eliminating surface currents on metals

Cited By (8)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2012034331A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
JP2012034332A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
JP2012034333A (ja) * 2010-02-26 2012-02-16 Ntt Docomo Inc マッシュルーム構造を有する装置
US8830126B2 (en) 2010-02-26 2014-09-09 Ntt Docomo, Inc. Apparatus having mushroom structures
US8847822B2 (en) 2010-02-26 2014-09-30 Ntt Docomo, Inc. Apparatus having mushroom structures
US8988287B2 (en) 2010-02-26 2015-03-24 Ntt Docomo, Inc. Apparatus having mushroom structures
WO2022224493A1 (ja) 2021-04-19 2022-10-27 京セラ株式会社 複合共振器および集合体
KR20230158015A (ko) 2021-04-19 2023-11-17 교세라 가부시키가이샤 복합 공진기 및 집합체

Also Published As

Publication number Publication date
AU2001227350A1 (en) 2001-09-17
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US6426722B1 (en) 2002-07-30

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