JP2003346887A - 制御弁式鉛蓄電池 - Google Patents
制御弁式鉛蓄電池Info
- Publication number
- JP2003346887A JP2003346887A JP2002150316A JP2002150316A JP2003346887A JP 2003346887 A JP2003346887 A JP 2003346887A JP 2002150316 A JP2002150316 A JP 2002150316A JP 2002150316 A JP2002150316 A JP 2002150316A JP 2003346887 A JP2003346887 A JP 2003346887A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- positive electrode
- acid battery
- active material
- negative electrode
- trickle
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E60/00—Enabling technologies; Technologies with a potential or indirect contribution to GHG emissions mitigation
- Y02E60/10—Energy storage using batteries
Landscapes
- Cell Electrode Carriers And Collectors (AREA)
- Secondary Cells (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 正極にエキスパンド格子体を用いた制御弁式
鉛蓄電池において、トリクル充電時の正極格子体の腐食
を抑制して、良好なトリクル寿命特性を得ること。 【解決手段】 負極板とエキスパンド格子体を備えた正
極板とマットセパレータとからなる極板群に電解液を含
浸保持した負極吸収式の制御弁式鉛蓄電池において、極
板群を構成する正極活物質の理論容量をＡとし、負極活
物質の理論容量をＢとした時に、Ａ≦Ｂとし、かつ２０
時間率容量当たりの正極板の見かけ表面積を少なくとも
２４ｃｍ2／Ａｈ以上とする。
鉛蓄電池において、トリクル充電時の正極格子体の腐食
を抑制して、良好なトリクル寿命特性を得ること。 【解決手段】 負極板とエキスパンド格子体を備えた正
極板とマットセパレータとからなる極板群に電解液を含
浸保持した負極吸収式の制御弁式鉛蓄電池において、極
板群を構成する正極活物質の理論容量をＡとし、負極活
物質の理論容量をＢとした時に、Ａ≦Ｂとし、かつ２０
時間率容量当たりの正極板の見かけ表面積を少なくとも
２４ｃｍ2／Ａｈ以上とする。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は充電中に正極で発生
する酸素ガスを負極で吸収する負極吸収式の制御弁式鉛
蓄電池に関するものである。
する酸素ガスを負極で吸収する負極吸収式の制御弁式鉛
蓄電池に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】制御弁式鉛蓄電池は無停電電源装置等の
バックアップ電源用に広く用いられている。バックアッ
プ電源用としての鉛蓄電池は常時トリクル充電されるた
め、トリクル充電寿命が重視される。従来、鉛蓄電池の
トリクル寿命を向上させるために正極格子体用の合金と
して２．２質量％程度のＳｎを含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合
金が使用されてきている。
バックアップ電源用に広く用いられている。バックアッ
プ電源用としての鉛蓄電池は常時トリクル充電されるた
め、トリクル充電寿命が重視される。従来、鉛蓄電池の
トリクル寿命を向上させるために正極格子体用の合金と
して２．２質量％程度のＳｎを含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合
金が使用されてきている。
【０００３】Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金中のＳｎ含有量は格
子の耐腐食性と関連し、特に２．０質量％〜２．５質量
％のＳｎ添加は正極格子合金の耐腐食性を向上させる。
鉛蓄電池のトリクル寿命の主な要因は正極格子腐食であ
るため、特にトリクル寿命の改善を目的として前記した
ような２．０質量％〜２．５質量％のＳｎを含むＰｂ−
Ｃａ−Ｓｎ合金を正極格子に使用する。
子の耐腐食性と関連し、特に２．０質量％〜２．５質量
％のＳｎ添加は正極格子合金の耐腐食性を向上させる。
鉛蓄電池のトリクル寿命の主な要因は正極格子腐食であ
るため、特にトリクル寿命の改善を目的として前記した
ような２．０質量％〜２．５質量％のＳｎを含むＰｂ−
Ｃａ−Ｓｎ合金を正極格子に使用する。
【０００４】一方、正極格子体として従来から鋳造法に
よる鋳造格子体が用いられてきた。ところが、特にブッ
クモールドタイプの鋳造は通常、１ショットに５秒程度
の時間を要し、生産性に劣る。そこで圧延鉛合金シート
に機械加工でスリットを千鳥状に形成し、このスリット
形成部を展開して網目部を形成し、この網目部を格子骨
として用いる所謂エキスパンド格子体が広く用いられる
ようになった。
よる鋳造格子体が用いられてきた。ところが、特にブッ
クモールドタイプの鋳造は通常、１ショットに５秒程度
の時間を要し、生産性に劣る。そこで圧延鉛合金シート
に機械加工でスリットを千鳥状に形成し、このスリット
形成部を展開して網目部を形成し、この網目部を格子骨
として用いる所謂エキスパンド格子体が広く用いられる
ようになった。
【０００５】ところがこのようなエキスパンド格子体で
はスリット部を機械的に引張って展開伸長するため、圧
延鉛合金シートの引張り強度と伸び率に留意する必要が
ある。特に鉛蓄電池のトリクル寿命改善を目的として圧
延鉛合金シート中のＳｎ濃度を１．２質量％以上に高め
た場合、圧延鉛合金シートの引張り強度が向上するとと
もに、伸び率が低下し、スリット形成部を展開して網目
部を形成する際に網目部が切断したり、クラックが発生
する。
はスリット部を機械的に引張って展開伸長するため、圧
延鉛合金シートの引張り強度と伸び率に留意する必要が
ある。特に鉛蓄電池のトリクル寿命改善を目的として圧
延鉛合金シート中のＳｎ濃度を１．２質量％以上に高め
た場合、圧延鉛合金シートの引張り強度が向上するとと
もに、伸び率が低下し、スリット形成部を展開して網目
部を形成する際に網目部が切断したり、クラックが発生
する。
【０００６】このような網目部の切断やクラックの発生
した格子体を正極に用いた場合、格子体の集電効率の低
下やクラックを起点とした正極腐食の発生により、鉛蓄
電池のトリクル寿命がかえって低下するという弊害があ
る。したがって、エキスパンド格子体を正極に用いる場
合、圧延鉛合金シート中のＳｎ濃度は１．８質量％が上
限であり、これ以上トリクル寿命特性を改善するには限
度があった。
した格子体を正極に用いた場合、格子体の集電効率の低
下やクラックを起点とした正極腐食の発生により、鉛蓄
電池のトリクル寿命がかえって低下するという弊害があ
る。したがって、エキスパンド格子体を正極に用いる場
合、圧延鉛合金シート中のＳｎ濃度は１．８質量％が上
限であり、これ以上トリクル寿命特性を改善するには限
度があった。
【０００７】また、制御弁式鉛蓄電池ではトリクル充電
時において電解液中の水分が電気分解をうけ、正極表面
上で酸素ガスが発生し、負極で還元されて水にもどる負
極ガス吸収反応がおこる。鉛蓄電池では負極活物質の理
論容量Ｂを正極の理論容量Ａよりも大きくすることによ
って負極ガス吸収反応を促進させ、トリクル充電中にお
ける電解液中の水の散逸を抑制することができる。
時において電解液中の水分が電気分解をうけ、正極表面
上で酸素ガスが発生し、負極で還元されて水にもどる負
極ガス吸収反応がおこる。鉛蓄電池では負極活物質の理
論容量Ｂを正極の理論容量Ａよりも大きくすることによ
って負極ガス吸収反応を促進させ、トリクル充電中にお
ける電解液中の水の散逸を抑制することができる。
【０００８】ところが負極ガス吸収反応を促進させた場
合、正極に流れるトリクル電流は増大し、かえって正極
格子体の腐食が進行しやすいという課題がある。正極活
物質の理論容量Ａを負極活物質の理論容量Ｂよりも大き
くした場合、トリクル電流が制限されるものの、使用期
間が長くなるにつれて電解液中の水分減少が促進する。
この水分減少によって鉛蓄電池の容量低下と水分減少に
よる電解液中の硫酸濃度上昇によって、正極格子体の腐
食と正極活物質の軟化、さらには負極のサルフェ−ショ
ンが進行し、鉛蓄電池の寿命低下が促進するという課題
があった。
合、正極に流れるトリクル電流は増大し、かえって正極
格子体の腐食が進行しやすいという課題がある。正極活
物質の理論容量Ａを負極活物質の理論容量Ｂよりも大き
くした場合、トリクル電流が制限されるものの、使用期
間が長くなるにつれて電解液中の水分減少が促進する。
この水分減少によって鉛蓄電池の容量低下と水分減少に
よる電解液中の硫酸濃度上昇によって、正極格子体の腐
食と正極活物質の軟化、さらには負極のサルフェ−ショ
ンが進行し、鉛蓄電池の寿命低下が促進するという課題
があった。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は前記したよう
な正極板にエキスパンド格子体を用いた制御弁式鉛蓄電
池においてトリクル寿命を改善することを目的とする。
な正極板にエキスパンド格子体を用いた制御弁式鉛蓄電
池においてトリクル寿命を改善することを目的とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】前記した課題を解決する
ために、本発明の請求項１記載に係る発明は、負極板と
エキスパンド格子体を備えた正極板とマットセパレータ
とからなる極板群に電解液を含浸保持した負極吸収式の
制御弁式鉛蓄電池であって、極板群を構成する正極活物
質の理論容量をＡとし、負極活物質の理論容量をＢとし
た時に、Ａ≦Ｂとし、かつ２．０時間率容量当たりの正
極板の見かけ表面積を少なくとも２４ｃｍ2／Ａｈ以上
とすることを特徴とする制御弁式鉛蓄電池を示すもので
ある。
ために、本発明の請求項１記載に係る発明は、負極板と
エキスパンド格子体を備えた正極板とマットセパレータ
とからなる極板群に電解液を含浸保持した負極吸収式の
制御弁式鉛蓄電池であって、極板群を構成する正極活物
質の理論容量をＡとし、負極活物質の理論容量をＢとし
た時に、Ａ≦Ｂとし、かつ２．０時間率容量当たりの正
極板の見かけ表面積を少なくとも２４ｃｍ2／Ａｈ以上
とすることを特徴とする制御弁式鉛蓄電池を示すもので
ある。
【００１１】さらに、本発明の請求項２記載に係る発明
は、請求項１記載の構成を備えた制御弁式鉛蓄電池にお
いて、エキスパンド格子体はＳｎを１．２質量％〜１．
８質量％含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金で構成されることを
特徴とするものである。
は、請求項１記載の構成を備えた制御弁式鉛蓄電池にお
いて、エキスパンド格子体はＳｎを１．２質量％〜１．
８質量％含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金で構成されることを
特徴とするものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】本発明の目的は、各請求項に記載
した構成を実施の形態とすることによって達成できるの
であるが、以下には本発明の一実施の形態についてその
形態の構成の根拠理由とともに詳細に説明する。
した構成を実施の形態とすることによって達成できるの
であるが、以下には本発明の一実施の形態についてその
形態の構成の根拠理由とともに詳細に説明する。
【００１３】Ｐｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の圧延鉛合金シート
をエキスパンド加工してエキスパンド格子体を得る。こ
の合金のＣａ含量は０．０３質量％〜０．０９質量％、
Ｓｎ含量として０．３質量％〜１．８質量％の範囲で用
いることができる。特にＳｎ含量が１．８質量％を越え
て大きくするとエキスパンド加工時の網目部の切断が発
生するため、好ましくない。
をエキスパンド加工してエキスパンド格子体を得る。こ
の合金のＣａ含量は０．０３質量％〜０．０９質量％、
Ｓｎ含量として０．３質量％〜１．８質量％の範囲で用
いることができる。特にＳｎ含量が１．８質量％を越え
て大きくするとエキスパンド加工時の網目部の切断が発
生するため、好ましくない。
【００１４】このエキスパンド格子体に活物質ペースト
を充填後、熟成乾燥して未化成の正極板を得る。この活
物質ペーストとしては従来からの鉛酸化物粉を水と硫酸
で混練したものを用いることができる。負極に関しても
正極と同様、活物質ペーストを負極格子体に充填し、熟
成乾燥することによって、未化成の負極板を得る。
を充填後、熟成乾燥して未化成の正極板を得る。この活
物質ペーストとしては従来からの鉛酸化物粉を水と硫酸
で混練したものを用いることができる。負極に関しても
正極と同様、活物質ペーストを負極格子体に充填し、熟
成乾燥することによって、未化成の負極板を得る。
【００１５】これらの正極板と負極板およびマットセパ
レータを用いて極板群を構成する。マットセパレータと
しては０．３μｍ〜１０μｍの繊維径を有するガラス繊
維を主成分としたものを用いることができる。
レータを用いて極板群を構成する。マットセパレータと
しては０．３μｍ〜１０μｍの繊維径を有するガラス繊
維を主成分としたものを用いることができる。
【００１６】本発明において、極板群を構成する正極活
物質の理論容量をＡとし、負極活物質の理論容量をＢと
した時に、そのＡをＢよりも小さく設定する。化成によ
って未化成活物質の重量が変化するので、この重量変化
分をあらかじめ見込んだ未化成活物質量を設定すればよ
い。
物質の理論容量をＡとし、負極活物質の理論容量をＢと
した時に、そのＡをＢよりも小さく設定する。化成によ
って未化成活物質の重量が変化するので、この重量変化
分をあらかじめ見込んだ未化成活物質量を設定すればよ
い。
【００１７】また、本発明において、正極板の見かけ表
面積を電池の２０時間率容量当たり２４ｃｍ2／Ａｈ以
上に設定する。見かけ表面積は正極板の枠骨部をのぞい
た縦寸法と幅寸法の積を２倍することによって算出する
ことができる。２０時間率容量当たりの正極板見かけ表
面積は所望とする蓄電池容量から設定される正極活物質
量、正極板寸法およびその枚数をパラメータとして設定
することができる。
面積を電池の２０時間率容量当たり２４ｃｍ2／Ａｈ以
上に設定する。見かけ表面積は正極板の枠骨部をのぞい
た縦寸法と幅寸法の積を２倍することによって算出する
ことができる。２０時間率容量当たりの正極板見かけ表
面積は所望とする蓄電池容量から設定される正極活物質
量、正極板寸法およびその枚数をパラメータとして設定
することができる。
【００１８】また、２０時間率容量当たりの正極板の見
かけ表面積の上限について本発明は限定するものではな
いが、３４ｃｍ2／Ａｈを越えて大きくすると極板群の
保液量が低下するため、電池容量を確保する上で好まし
くない。
かけ表面積の上限について本発明は限定するものではな
いが、３４ｃｍ2／Ａｈを越えて大きくすると極板群の
保液量が低下するため、電池容量を確保する上で好まし
くない。
【００１９】このようにして得た極板群を電槽に収納
後、常法にしたがって本発明による制御弁式鉛蓄電池を
得ることができる。本発明の構成によればトリクル充電
時に流れるトリクル充電電流の正極板での電流密度を低
下させることにより、正極格子体の腐食を抑制すること
ができる。特に負極理論容量Ｂが正極理論容量Ａよりも
大きく、トリクル電流値が負極活物質量によって決定付
けられる構成の電池において顕著な効果を得ることがで
きる。
後、常法にしたがって本発明による制御弁式鉛蓄電池を
得ることができる。本発明の構成によればトリクル充電
時に流れるトリクル充電電流の正極板での電流密度を低
下させることにより、正極格子体の腐食を抑制すること
ができる。特に負極理論容量Ｂが正極理論容量Ａよりも
大きく、トリクル電流値が負極活物質量によって決定付
けられる構成の電池において顕著な効果を得ることがで
きる。
【００２０】また、従来正極エキスパンド格子体中のＳ
ｎ濃度が１．２質量％を越えると集電効率を低下させる
程度ではないものの、微少なクラックが格子表面に発生
し、このクラックを起点とした腐食が進行するが、本発
明の構成ではトリクル充電電流値を低下させることによ
って、このようなクラックを起点とした腐食を抑制する
ことができる。
ｎ濃度が１．２質量％を越えると集電効率を低下させる
程度ではないものの、微少なクラックが格子表面に発生
し、このクラックを起点とした腐食が進行するが、本発
明の構成ではトリクル充電電流値を低下させることによ
って、このようなクラックを起点とした腐食を抑制する
ことができる。
【００２１】
【実施例】本発明の実施例および比較例による制御弁式
鉛蓄電池を作製し、トリクル寿命特性の評価を行い、本
発明の効果を明らかにした。以下にその内容を説明す
る。
鉛蓄電池を作製し、トリクル寿命特性の評価を行い、本
発明の効果を明らかにした。以下にその内容を説明す
る。
【００２２】正極格子体としてそれぞれＳｎを０．８質
量％、１．２質量％および１．８質量％含み、Ｃａを
０．０６質量％含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の圧延シート
をエキスパンド加工したものを用いた。負極格子体とし
てはＳｎを０．２質量％、Ｃａを０．０６質量％含むＰ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の圧延シートをエキスパンド加工し
たものを用いた。
量％、１．２質量％および１．８質量％含み、Ｃａを
０．０６質量％含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の圧延シート
をエキスパンド加工したものを用いた。負極格子体とし
てはＳｎを０．２質量％、Ｃａを０．０６質量％含むＰ
ｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金の圧延シートをエキスパンド加工し
たものを用いた。
【００２３】これらの正極格子体と負極格子体にそれぞ
れ活物質ペーストを充填し、未化成の正極板および負極
板を得た。この正極板と負極板とを繊維径０．８μｍの
ガラス繊維マットセパレータを組み合わせて極板群を作
製した。この極板群を電槽に収納し、電槽と蓋を接合す
るとともに、端子取り出し部を封口した。その後、電槽
内に電解液を注液し、電槽化成することによって、１２
Ｖ７Ａｈの制御弁式鉛蓄電池（以下、電池という）を得
た。
れ活物質ペーストを充填し、未化成の正極板および負極
板を得た。この正極板と負極板とを繊維径０．８μｍの
ガラス繊維マットセパレータを組み合わせて極板群を作
製した。この極板群を電槽に収納し、電槽と蓋を接合す
るとともに、端子取り出し部を封口した。その後、電槽
内に電解液を注液し、電槽化成することによって、１２
Ｖ７Ａｈの制御弁式鉛蓄電池（以下、電池という）を得
た。
【００２４】なお、電池は表１、表２および表３に示す
ように正極理論容量Ａと負極理論容量Ｂの比率Ｋ（Ａ／
Ｂ）を０．９、１．０、１．０４、１．１に変化させる
とともに２０時間率容量（本例では７Ａｈ）当たりの正
極板の見かけ表面積（Ｓ）を変化させることによって、
本発明例と比較例の電池を得た。
ように正極理論容量Ａと負極理論容量Ｂの比率Ｋ（Ａ／
Ｂ）を０．９、１．０、１．０４、１．１に変化させる
とともに２０時間率容量（本例では７Ａｈ）当たりの正
極板の見かけ表面積（Ｓ）を変化させることによって、
本発明例と比較例の電池を得た。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】
【表３】
【００２８】これらの電池について以下に示す手順でト
リクル寿命試験を行った。
リクル寿命試験を行った。
【００２９】<トリクル寿命試験条件>
放電容量測定
１．７５Ａ定電流で放電終止電圧１０．５Ｖまで放電し
た（２５℃±２℃において）。
た（２５℃±２℃において）。
【００３０】トリクル充電
１３．８Ｖ定電圧充電を１週間行った（６０℃±２℃に
おいて）。
おいて）。
【００３１】上記の放電容量測定とのトリクル充電
を繰り返し行い、の放電容量が初期の５０％まで低下
した時点で寿命とする。
を繰り返し行い、の放電容量が初期の５０％まで低下
した時点で寿命とする。
【００３２】これらの本発明例および比較例の電池のト
リクル寿命試験結果を表１、表２および表３に示す。
リクル寿命試験結果を表１、表２および表３に示す。
【００３３】これらの結果から、特に正極理論容量Ａが
負極理論容量Ｂ以下の電池において、２０時間率容量当
たりの正極板の見かけ表面積を２４ｃｍ2／Ａｈ以上と
することによりトリクル寿命を著しく改善することがで
きる。このような本発明例の電池においては負極ガス吸
収反応が促進されて、電池からの水分散逸を抑制すると
ともに、負極ガス吸収反応に基づくトリクル電流の正極
板面積当たりの電流密度を低下させることによって正極
格子体の腐食を抑制することができる。
負極理論容量Ｂ以下の電池において、２０時間率容量当
たりの正極板の見かけ表面積を２４ｃｍ2／Ａｈ以上と
することによりトリクル寿命を著しく改善することがで
きる。このような本発明例の電池においては負極ガス吸
収反応が促進されて、電池からの水分散逸を抑制すると
ともに、負極ガス吸収反応に基づくトリクル電流の正極
板面積当たりの電流密度を低下させることによって正極
格子体の腐食を抑制することができる。
【００３４】負極理論容量Ｂが正極理論容量Ａよりも小
さくした場合にはトリクル寿命試験中における電解液中
の水分減少とこれによる硫酸濃度の上昇によって正極活
物質の軟化、負極活物質のサルフェ−ションが進行して
比較的早期に寿命に至る。
さくした場合にはトリクル寿命試験中における電解液中
の水分減少とこれによる硫酸濃度の上昇によって正極活
物質の軟化、負極活物質のサルフェ−ションが進行して
比較的早期に寿命に至る。
【００３５】また、正極格子中のＳｎ濃度が１．２質量
％を越える領域において、比較例の電池はトリクル寿命
が低下する傾向にあるが、本発明の構成によればこのよ
うな寿命低下を抑制することができる。Ｓｎ濃度を高く
した領域ではエキスパンド格子作製時に微少なクラック
が入り、正極での電流密度がある値以上に増加すると正
極電位が上昇し、微少なクラックから優先的に腐食が進
行するが、本発明の構成によればトリクル電流に基づく
正極電流密度を制限することによってこのような腐食を
抑制することができる。
％を越える領域において、比較例の電池はトリクル寿命
が低下する傾向にあるが、本発明の構成によればこのよ
うな寿命低下を抑制することができる。Ｓｎ濃度を高く
した領域ではエキスパンド格子作製時に微少なクラック
が入り、正極での電流密度がある値以上に増加すると正
極電位が上昇し、微少なクラックから優先的に腐食が進
行するが、本発明の構成によればトリクル電流に基づく
正極電流密度を制限することによってこのような腐食を
抑制することができる。
【００３６】
【発明の効果】以上、説明したように、本発明によれば
正極板にエキスパンド格子体を用いた制御弁式鉛蓄電池
のトリクル寿命を顕著に改善するという効果が得られる
ことから、工業上、極めて有用である。
正極板にエキスパンド格子体を用いた制御弁式鉛蓄電池
のトリクル寿命を顕著に改善するという効果が得られる
ことから、工業上、極めて有用である。
Claims (2)
- 【請求項１】 負極板とエキスパンド格子体を備えた正
極板とマットセパレータとからなる極板群に電解液を含
浸保持した負極吸収式の制御弁式鉛蓄電池であって、極
板群を構成する正極活物質の理論容量をＡとし、負極活
物質の理論容量をＢとした時に、Ａ≦Ｂとし、かつ２０
時間率容量当たりの正極板の見かけ表面積を少なくとも
２４ｃｍ2／Ａｈ以上としたことを特徴とする制御弁式
鉛蓄電池。 - 【請求項２】 前記エキスパンド格子体はＳｎを１．２
質量％〜１．８質量％含むＰｂ−Ｃａ−Ｓｎ合金で構成
したことを特徴とする請求項１に記載の制御弁式鉛蓄電
池。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002150316A JP2003346887A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | 制御弁式鉛蓄電池 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002150316A JP2003346887A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | 制御弁式鉛蓄電池 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003346887A true JP2003346887A (ja) | 2003-12-05 |
Family
ID=29768203
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002150316A Pending JP2003346887A (ja) | 2002-05-24 | 2002-05-24 | 制御弁式鉛蓄電池 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003346887A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015079668A1 (ja) * | 2013-11-29 | 2015-06-04 | 株式会社Ｇｓユアサ | 鉛蓄電池 |
| WO2020241882A1 (ja) | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 株式会社Ｇｓユアサ | 鉛蓄電池 |
-
2002
- 2002-05-24 JP JP2002150316A patent/JP2003346887A/ja active Pending
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2015079668A1 (ja) * | 2013-11-29 | 2015-06-04 | 株式会社Ｇｓユアサ | 鉛蓄電池 |
| CN105794037A (zh) * | 2013-11-29 | 2016-07-20 | 株式会社杰士汤浅国际 | 铅蓄电池 |
| JPWO2015079668A1 (ja) * | 2013-11-29 | 2017-03-16 | 株式会社Ｇｓユアサ | 鉛蓄電池 |
| US10522837B2 (en) | 2013-11-29 | 2019-12-31 | Gs Yuasa International Ltd. | Lead-acid battery |
| WO2020241882A1 (ja) | 2019-05-31 | 2020-12-03 | 株式会社Ｇｓユアサ | 鉛蓄電池 |
| US11658347B2 (en) | 2019-05-31 | 2023-05-23 | Gs Yuasa International Ltd. | Lead-acid battery |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP5712927B2 (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP5168893B2 (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP4293130B2 (ja) | 鉛蓄電池用正極板及び鉛蓄電池 | |
| JPH10188963A (ja) | 密閉形鉛蓄電池 | |
| JP2003346887A (ja) | 制御弁式鉛蓄電池 | |
| JP2008071717A (ja) | 鉛蓄電池の化成方法 | |
| JP4356321B2 (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JPH10302783A (ja) | 密閉形鉛蓄電池及びその製造法 | |
| JP4265260B2 (ja) | 制御弁式鉛蓄電池 | |
| JP2002075379A (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP2019207786A (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP2007305370A (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP2002008644A (ja) | 鉛蓄電池用正極板の製造方法 | |
| JPH11312533A (ja) | 密閉形鉛蓄電池の製造方法 | |
| JP4984786B2 (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP2006107984A (ja) | 鉛蓄電池用正極板の製造法及びこの正極板を用いた鉛蓄電池 | |
| JPH10294113A (ja) | 密閉型鉛蓄電池用正極板 | |
| JPH0234758Y2 (ja) | ||
| JPH0850896A (ja) | 鉛蓄電池の製造法 | |
| JPH1064530A (ja) | 鉛蓄電池用極板の製造方法 | |
| JP4742424B2 (ja) | 制御弁式鉛蓄電池 | |
| JP4461697B2 (ja) | 鉛蓄電池の正極格子体とそれを用いた鉛蓄電池 | |
| JP4390481B2 (ja) | 鉛蓄電池 | |
| JP4501246B2 (ja) | 制御弁式据置鉛蓄電池の製造方法 | |
| JPH07147160A (ja) | 鉛蓄電池 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20050209 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7421 Effective date: 20050706 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20070214 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20070313 |
|
| A02 | Decision of refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02 Effective date: 20070710 |