JP2003336591A

JP2003336591A - ウエスコ式ポンプ

Info

Publication number: JP2003336591A
Application number: JP2002178991A
Authority: JP
Inventors: Satoshi Miura; 聡三浦; Masanori Iketani; 昌紀池谷
Original assignee: Aisan Industry Co Ltd
Current assignee: Aisan Industry Co Ltd
Priority date: 2002-03-13
Filing date: 2002-06-19
Publication date: 2003-11-28
Also published as: DE10311068B4; DE10311068A1; US20030175111A1; US6733230B2

Abstract

(57)【要約】【課題】脈動に起因するポンプ騒音を低減させる。【解決手段】本発明に係るウエスコ式ポンプは、周方
向に並ぶ複数の羽根溝１２を表裏両面に備えており、か
つ回転駆動されるインペラ１０と、インペラ１０の表側
の羽根溝１２に対応して形成されており、吸入口と吐出
口２１ｐとを備える第１ポンプ流路２１と、インペラ１
０の裏側の羽根溝１２に対応して形成されており、吸入
口と吐出口２２ｐとを備える第２ポンプ流路２２と、イ
ンペラ１０を貫通して形成されており、第１ポンプ流路
２１と第２ポンプ流路２２とを連通させる連通孔１８
と、第１ポンプ流路２１の吐出口２１ｐと第２ポンプ流
路２２の吐出口２２ｐとから吐出された流体を合流させ
る合流路とを有しており、インペラ１０における表側の
羽根溝１２と裏側の羽根溝１２とは、第１ポンプ流路２
１から吐出される流体の脈動位相と第２ポンプ流路２２
から吐出される流体の脈動位相とがほぼ１／２周期ずれ
るように、周方向に位置ずれした状態で形成されてい
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ウエスコ式ポンプ
（摩擦再生ポンプ、カスケードポンプ、円周流ポンプ等
の別名がある）に関する。なお本発明は、例えば、車両
用燃料ポンプに好適なウエスコ式ポンプである。

【０００２】

【従来の技術】従来には、例えば、特開平３−１８６８
８号公報により開示されたウエスコ式ポンプがある。そ
の公報のウエスコ式ポンプは、周方向に並ぶ羽根溝を有
しかつ回転駆動されるインペラと、インペラの羽根溝に
対応するポンプ流路を形成しかつそのポンプ流路に連通
する吸入口及び吐出口を有するポンプケーシングとを備
えている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、ウエスコ式
ポンプは、一般的に、ギヤ式ポンプ、ベーン式ポンプ、
トロコイド式ポンプ等の容積型ポンプに比べると、静粛
性の高いポンプとして選定されている。これは、ウエス
コ式ポンプの脈動が、原理的に、間欠的な流量変化（交
流成分いわゆる変動成分に相当する）だけでなく、一定
の流量（直流成分いわゆる定常成分に相当する）が重畳
されることによる。なお、「脈動」とは、ポンプの作動
にともなう圧力の周期的な変動である。

【０００４】しかしながら、従来のウエスコ式ポンプで
は、インペラの回転に基づいて、半間欠的な流量の吸入
及び吐出を行うポンプ行程となる。このため、吐出口か
ら吐出される流体に圧力の変動（脈動という）が少なか
らず発生し、ひいては騒音（ポンプ騒音という）が生じ
ていた。また、近年における自動車の低騒音化にともな
い、燃料ポンプとして使用されるウエスコ式ポンプにお
いても、ポンプ騒音を改善する要求がでてきている。そ
こで、本発明は、ウエスコ式ポンプのポンプ騒音を更に
改善しようとするものである。

【０００５】本発明が解決しようとする課題は、吐出口
から吐出される流体の脈動を低減し、その脈動に起因す
るポンプ騒音を低減することのできるウエスコ式ポンプ
を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記した課題は、各請求
項の発明によって解決される。請求項１の発明は、周方
向に並ぶ複数の羽根溝を表裏両面に備えており、かつ回
転駆動されるインペラと、前記インペラの表側の羽根溝
に対応して形成されており、吸入口と吐出口とを備える
第1ポンプ流路と、前記インペラの裏側の羽根溝に対応
して形成されており、吸入口と吐出口とを備える第２ポ
ンプ流路と、前記インペラを貫通して形成されており、
前記第1ポンプ流路と第２ポンプ流路とを連通させる連
通孔と、第1ポンプ流路の吐出口と第２ポンプ流路の吐
出口とから吐出された流体を合流させる合流路とを有し
ており、前記インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽
根溝、及び／又は、前記第1ポンプ流路の吐出口と第２
ポンプ流路の吐出口とは、前記第1ポンプ流路から吐出
される流体の脈動位相と第２ポンプ流路から吐出される
流体の脈動位相とがほぼ１／２周期ずれるように、周方
向に位置ずれした状態で形成されていることを特徴とす
る。

【０００７】本発明によると、第1ポンプ流路と第２ポ
ンプ流路とは、インペラを貫通して形成された連通孔に
より連通されているため、第1ポンプ流路内の流体と第
２ポンプ流路内の流体とはほぼ等しい圧力になる。さら
に、インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽根溝、及
び／又は、前記第1ポンプ流路の吐出口と第２ポンプ流
路の吐出口とは、第1ポンプ流路から吐出される流体の
脈動位相と第２ポンプ流路から吐出される流体の脈動位
相とがほぼ１／２周期（約180°）ずれるように、周方
向に位置ずれした状態で形成されている。このため、第
1ポンプ流路から吐出された流体と第２ポンプ流路から
吐出された流体とを合流路で合流させることにより、そ
れぞれの流体の脈動をほぼ相殺できるようになる。これ
によって、流体の脈動に起因するポンプの騒音が低減す
る。

【０００８】請求項２の発明は、周方向に並ぶ複数の羽
根溝を表裏両面に備えており、かつ同軸に配置された状
態で回転駆動される複数組のインペラと、各々の前記イ
ンペラの表側の羽根溝に対応して形成されており、吸入
口と吐出口とを備える複数の第1ポンプ流路と、各々の
前記インペラの裏側の羽根溝に対応して形成されてお
り、吸入口と吐出口とを備える複数の第２ポンプ流路
と、前記インペラを貫通して形成されており、前記第1
ポンプ流路と第２ポンプ流路とを連通させる連通孔と、
各々の第1ポンプ流路の吐出口と各々の第２ポンプ流路
の吐出口とから吐出された流体を合流させる合流路とを
有しており、前記インペラにおける表側の羽根溝と裏側
の羽根溝、及び／又は、前記第1ポンプ流路の吐出口と
第２ポンプ流路の吐出口とは、前記第1ポンプ流路から
吐出される流体の脈動位相と第２ポンプ流路から吐出さ
れる流体の脈動位相とがほぼ所定周期ずれるように、周
方向に位置ずれした状態で形成されており、さらに、一
のインペラに対応する第１ポンプ流路の吐出口と、その
インペラに隣合う他のインペラに対応する第１ポンプ流
路の吐出口とは、それぞれの第１ポンプ流路から吐出さ
れる流体の脈動位相がほぼ１／２周期ずれるように、周
方向に位置ずれした状態で形成されていることを特徴と
する。

【０００９】本発明によると、例えば、一段目のインペ
ラに対応する第1ポンプ流路から吐出される流体の脈動
位相（以下、一段目の第1ポンプ流路の流体の脈動位相
という）を基準にすると、二段目の第1ポンプ流路の流
体の脈動位相と、…Ｎ段目の第1ポンプ流路の流体の脈
動位相とは順番にほぼ１／２周期（約180°）づつずれ
るようになる。さらに、各インペラに対応する第1ポン
プ流路の流体の脈動位相と第２ポンプ流路の流体の脈動
位相とはほぼ所定周期ずれるため、一段目の第２ポンプ
流路の流体の脈動位相と、二段目の第２ポンプ流路の流
体の脈動位相と、…Ｎ段目の第２ポンプ流路の流体の脈
動位相とは順番にほぼ１／２周期（約180°）づつずれ
るようになる。このため、各々の第1ポンプ流路から吐
出された流体と、各々の第２ポンプ流路から吐出された
流体とを合流路で合流させることにより、それぞれの流
体の脈動をほぼ相殺できるようになる。

【００１０】また、請求項３に示すように、連通孔を、
インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽根溝とを連通
させる位置に形成しても良いし、請求項４に示すよう
に、インペラの羽根溝と干渉しない位置に形成しても良
い。なお、表側の各々の羽根溝と裏側の各々の羽根溝と
を全て連通孔で連通させても良いし、一部の羽根溝のみ
相互に連通させても良い。また、羽根溝と干渉しない位
置に多数の連通孔を形成しても良いし、単一の連通孔を
形成しても良い。また、請求項５に示すように、羽根溝
の開口面積に対する連通孔の開口面積の比率を1％〜70
％に設定するのが好ましい。

【００１１】

【発明の実施の形態】（実施形態１）以下、図１から図
６に基づいて本発明の実施形態１に係るウエスコ式ポン
プの説明を行う。本実施形態に係るウエスコ式ポンプ
は、自動車用燃料ポンプとして利用されるもので、燃料
タンク内に配設されるウエスコ式ポンプを例示する。こ
こで、図１はウエスコ式ポンプのインペラ等の拡大縦断
面図等、図２はインペラの平面図、縦断面図等、図３は
ポンプ部の模式縦断面、ポンプ流路図である。また、図
４はウエスコ式ポンプの全体縦断面図、図５は流体の脈
動等を表すグラフである。

【００１２】ウエスコ式ポンプは、図４に示すように、
ポンプ部１と、そのポンプ部１のインペラ１０を回転駆
動するモーター部２とから構成されている。モーター部
２は、ブラシ付きの直流モーターであって、ほぼ円筒形
状のポンプハウジング３内にマグネット４及びアーマチ
ャ５を配置している。アーマチャ５はシャフト５ａを有
している。

【００１３】ポンプハウジング３の一端部（図４におい
て下端部）には、ポンプケーシング６が設けられてい
る。ポンプケーシング６には、アーマチャ５のシャフト
５ａの下端部が回転可能に支持されている。また、ポン
プハウジング３の他端部（図４において上端部）には、
モーターカバー７が設けられている。モーターカバー７
には、アーマチャ５のシャフト５ａの上端部が回転可能
に支持されている。

【００１４】モーターカバー７には、モーター部２の内
部空間２ａをポンプ外部に開口する送出口８が形成され
ている。なお、送出口８には、エンジンにつながる燃料
供給配管（図示省略）が接続される。

【００１５】モーター部２は、モーターカバー７に設け
られた端子（図示省略）を介してアーマチャ５のコイル
（図示省略）に通電することにより、アーマチャ５を回
転させる。なお、モーター部２におけるその他の構成に
ついては周知であるから、その説明は省略する。また、
モーター部２には、その他の形式のものを利用すること
ができる。

【００１６】次に、ウエスコ式ポンプのポンプ部１の構
成を説明する。ポンプ部１は、図３（Ａ）に示すよう
に、ポンプケーシング６内に１枚のインペラ１０を備え
ている。なお、ポンプケーシング６の構成は周知である
から、その説明は省略する。また、ポンプケーシング６
は、周知のように、例えば、軸方向（図３において上下
方向）に２個以上に分割されたケーシング要素を組合わ
せることによって、１つのインペラ収容室（符号省略）
を形成する。

【００１７】ポンプケーシング６の前記インペラ収容室
には、インペラ１０が回転可能に収容されている。イン
ペラ１０は、一定厚み寸法で円板状に形成されており、
その中心部にはほぼ「Ｄ」字形の軸孔１０ｃが形成され
ている（図２（Ｃ）参照）。そして、その軸孔１０ｃに
アーマチュア５のシャフト５ａが係合されている。この
構造により、モーター部２のアーマチュア５が回転する
ことにより、インペラ１０が共に軸回りに回転するよう
になる。

【００１８】ここで、図２（Ｃ）は、インペラ１０の裏
面図（下面図）を表しており、図２（Ａ）は、図２
（Ｃ）のＡ矢視拡大図を表している。また、図２（Ｂ）
は、図２（Ａ）のＢ−Ｂ矢視断面図であり、図中の白抜
き矢印はインペラ１０の回転方向を表している。

【００１９】インペラ１０の表面外周部及び裏面外周部
には、所定数の凹溝状をなす羽根溝１２が周方向に一定
間隔（一定ピッチ）で並んで形成されている。また、イ
ンペラ１０の表面の羽根溝１２と裏面の羽根溝１２と
は、図２（Ｂ）に示すように、ほぼ半ピッチ分だけ周方
向に位置ずれした状態で形成されている。羽根溝１２の
開口１３は、図２（Ａ）に示すように、回転方向前側の
前縁部１３ｆと、回転方向後側の後縁部１３ｂと、半径
方向内側の内縁部１３ｅ及び半径方向外側の外縁部１３
ｒとから構成されており、隣り合う縁部１３ｆ，１３
ｅ，１３ｂ，１３ｒの間が円弧状縁部１３ａによって接
続されている。

【００２０】開口１３の前縁部１３ｆと後縁部１３ｂと
は、内縁部１３ｅ側でほぼインペラ１０の半径方向に沿
って形成されており、外縁部１３ｒ側で前方に湾曲する
ように形成されている。また、羽根溝１２の開口１３か
らその羽根溝１２の底部１４までの側壁１５は、図２
（Ｂ）に示すように、開口１３の後縁部１３ｂにおいて
段差状に形成されており、前縁部１３ｆにおいて断面略
円弧形状に形成されている。即ち、羽根溝１２の深さ寸
法は、後縁部１３ｂの位置及びその近傍で最大となる。

【００２１】また、インペラ１０の表面側の羽根溝１２
と裏面側の羽根溝１２とは、連通孔１８によって連通さ
れている。連通孔１８の開口面積Ｓ１は、羽根溝１２の
開口１３の面積Ｓ０に対して約1％〜約70％の値に設定
される。なお、後記するように、Ｓ１／Ｓ０を約3％〜
約18％の間に設定するのがさらに好ましい。

【００２２】前述のポンプケーシング６におけるインペ
ラ収容室の上壁面には、インペラ１０の表面側（上側）
の羽根溝１２に対応してほぼ円弧形状の第１流路溝２１
が形成されている（図３（Ａ）（Ｂ）参照）。ここで、
図３（Ａ）は、ポンプ部１の縦断面図であり、図３
（Ｂ）は、図３（Ａ）におけるＢ矢視断面図である。ま
た、図３（Ｃ）は、図３（Ａ）におけるＣ矢視断面図で
ある。前述の第1流路溝２１は、インペラ１０の羽根溝
１２に対応する第１ポンプ流路２１を形成する。以下、
第1流路溝２１を第１ポンプ流路２１と呼ぶ。

【００２３】第１ポンプ流路２１の始端部には第１吸入
口２１ｅが形成されており、その第１ポンプ流路２１の
終端部に第１吐出口２１ｐが形成されている。第１吸入
口２１ｅと第１吐出口２１ｐとの間はポンプケーシング
６の第１仕切壁６ｍによって仕切られている。

【００２４】また、ポンプケーシング６におけるインペ
ラ収容室の下壁面には、インペラ１０の裏面側（下側）
の羽根溝１２に対応してほぼ円弧形状の第２流路溝２２
が形成されている（図３（Ａ）（Ｃ）参照）。第２流路
溝２２は、インペラ１０の羽根溝１２に対応する第２ポ
ンプ流路２２を形成する。以下、第２流路溝２２を第２
ポンプ流路２２と呼ぶ。第２ポンプ流路２２の始端部に
は第２吸入口２２ｅが形成されており、その第２ポンプ
流路２２の終端部に第２吐出口２２ｐが形成されてい
る。第２吸入口２２ｅと第２吐出口２２ｐとの間はポン
プケーシング６の第２仕切壁６ｑによって仕切られてい
る。

【００２５】図４に示すように、ポンプケーシング６に
は、吸入路２４が形成されており、その吸入路２４の上
流端がポンプケーシング６の下端部に形成された燃料吸
入口２５に接続されている。また、吸入路２４の下流端
は上部分岐流路２４ａと下部分岐流路２４ｂとに分けら
れており、上部分岐流路２４ａが第１ポンプ流路２１の
第１吸入口２１ｅに接続されている。また、下部分岐流
路２４ｂが第２ポンプ流路２２の第２吸入口２２ｅに接
続されている。ここで、第１吸入口２１ｅと第２吸入口
２２ｅとは平面視において同位置に配置されている。

【００２６】第１ポンプ流路２１の第１吐出口２１ｐに
はポンプケーシング６内に形成された上部吐出路２６ａ
の上流端が接続されており、第２ポンプ流路２２の第２
吐出口２２ｐに下部吐出路２６ｂの上流端が接続されて
いる。上部吐出路２６ａと下部吐出路２６ｂとは各々の
下流端が合流路２６に接続されており、その合流路２６
の下流端がポンプケーシング６の上端部に形成された燃
料吐出口２７に接続されている。ここで、第１吐出口２
１ｐと第２吐出口２２ｐとは平面視において同位置に配
置されている（図１（Ａ）等参照）。燃料吐出口２７
は、図４に示すように、前述のモーター部２の内部空間
２ａに開口されている。即ち、上部吐出路２６ａ、下部
吐出路２６ｂ及び合流路２６が本発明の合流路に相当す
る。

【００２７】次に、上記したウエスコ式ポンプの作動に
ついて説明する。図４において、モーター部２のアーマ
チャ５のコイル（図示省略）に対する通電によって、ア
ーマチャ５が回転されると、アーマチャ５のシャフト５
ａと一体的にインペラ１０が所定の方向（図１、図２に
おいて白抜き矢印方向）に回転される。これによって、
ポンプ作用が生じ、燃料タンク（図示省略）内の燃料が
燃料吸入口２５から吸入路２４に吸込まれ、上部分岐流
路２４ａと下部分岐流路２４ｂとに分岐された後、各吸
入口２１ｅ，２２ｅから第１ポンプ流路２１、第２ポン
プ流路２２に導入される。

【００２８】第１ポンプ流路２１及び第２ポンプ流路２
２に導入された燃料は、インペラ１０の各羽根溝１２に
より運動エネルギーを受けて各々のポンプ流路２１，２
２内を各吐出口２１ｐ，２２ｐに向けて圧送される。前
述のように、インペラ１０の表面側に形成された羽根溝
１２と裏面側に形成された羽根溝１２とは連通孔１８に
よって連通されている。このため、第１ポンプ流路２１
と第２ポンプ流路２２とが前記連通孔１８を介して連通
されている。したがって、第１ポンプ流路２１内の燃料
圧力と第２ポンプ流路２２内の燃料圧力とはほぼ等しい
圧力になる。さらに、インペラ１０の表面側の羽根溝１
２と裏面側の羽根溝１２とはほぼ半ピッチ分だけ周方向
に位置ずれした状態で形成されている。

【００２９】このため、図１に示すように、第１ポンプ
流路２１の第１吐出口２１ｐから吐出された燃料の脈動
と、第２ポンプ流路２２の第２吐出口２２ｐから吐出さ
れた燃料の脈動とは、位相がほぼ１／２周期（約180
°）前後ずれるようになる。ここで、図１（Ｂ）の上側
のグラフは、第１ポンプ流路２１の第１吐出口２１ｐか
ら吐出された燃料の脈動の様子を模式的に表すグラフＰ
１であり、下側のグラフは、第２ポンプ流路２２の第２
吐出口２２ｐから吐出された燃料の脈動の様子を模式的
に表すグラフＰ２である。なお、グラフの縦軸が燃料圧
力、横軸が時間を表している。

【００３０】第１ポンプ流路２１の第１吐出口２１ｐか
ら吐出された燃料は上部吐出路２６ａを通って合流路２
６に流入し、第２ポンプ流路２２の第２吐出口２２ｐか
ら吐出された燃料が下部吐出路２６ｂを通って合流路２
６に流入する。前述のように、上部吐出路２６ａから合
流路２６に流入した燃料の脈動と、下部吐出路２６ｂか
ら合流路２６に流入した燃料の脈動とは位相がほぼ１／
２周期（約180°）ずれているため、各々の燃料が合流
路２６で合流することにより、脈動成分がほぼ相殺され
る。これによって、燃料の脈動に起因するポンプの騒音
を低減させることができる。

【００３１】合流路２６で合流された燃料は、図４に示
すように、燃料吐出口２７からモーター部の内部空間２
ａに吐出される。その後、燃料は、モーター部２の内部
空間２ａを経て、モーターカバー７の送出口８から燃料
供給配管（図示省略）へ送出される。なお、図４には、
燃料の流れが矢印で示されている。このように、本実施
形態に係るウエスコ式ポンプによると、第1ポンプ流路
２１の吐出口２１ｐから吐出される燃料の脈動位相と、
第２ポンプ流路２２の吐出口２２ｐから吐出される燃料
の脈動位相とがほぼ１／２周期ずれるようになるため、
それらの燃料を合流路２６で合流させることにより、脈
動をほぼ相殺できるようになる。

【００３２】ここで、図５（Ａ）は、第1ポンプ流路２
１の吐出口２１ｐから吐出される燃料の圧力を測定した
グラフ（脈動成分のみ表している）である。また、図５
（Ｂ）は、第２ポンプ流路２２の吐出口２２ｐから吐出
される燃料の圧力を測定したグラフ（脈動成分のみ表し
ている）である。また、図５（Ｃ）は、合流路２６にお
ける燃料の圧力を測定したグラフ（脈動成分のみ表して
いる）である。前述のように、合流路２６において第1
ポンプ流路２１からの燃料の脈動と第２ポンプ流路２２
からの燃料の脈動とをほぼ相殺できるため、図５（Ｃ）
に示すように、合流路２６における燃料の脈動振幅を2
ｋＰａ程度に抑えることができる。

【００３３】図５（Ｄ）は、羽根溝１２の開口面積Ｓ０
に対する連通孔１８の開口面積Ｓ１の比率（Ｓ１／Ｓ
０）％と、脈動振幅（ｋＰａ）との関係を表すグラフで
ある。前記グラフによると、Ｓ１／Ｓ０を約３％から約
１８％の間に設定すれば、脈動振幅を２ｋＰａ程度に抑
えることができる。また、Ｓ１／Ｓ０を約１％から約７
０％の間に設定すれば、脈動振幅を4.5ｋＰａ程度に抑
えることができる。なお、従来は、脈動振幅が8ｋＰａ
程度であったため、Ｓ１／Ｓ０を約1％から約70％の間
に設定しても、脈動の抑制効果は大きい。

【００３４】ここで、本実施形態では、図１等に示すよ
うに、インペラ１０の表面側の羽根溝１２と裏面側の羽
根溝１２とをほぼ半ピッチ分だけ周方向にずらすこと
で、第１ポンプ流路２１から吐出された燃料の脈動位相
と、第２ポンプ流路２２から吐出された燃料の脈動位相
とをほぼ１／２周期ずらす例を説明した。しかし、図６
（ａ）に示すように、インペラ１０の表面側の羽根溝１
２と裏面側の羽根溝１２とを平面視においてほぼ同位置
に配置し、第１ポンプ流路２１の吐出口２１ｐと第２ポ
ンプ流路２２の吐出口２２ｐとを羽根溝１２のほぼ半ピ
ッチ分だけ周方向にずらしても良い。このようにするこ
とで、図６（Ｂ）に示すように、第２ポンプ流路２２か
ら吐出された燃料の脈動位相とをほぼ１／２周期（約18
0°）ずらすことが可能になる。

【００３５】また、インペラ１０における羽根溝１２の
開口１３の前縁部１３ｆと後縁部１３ｂとは、内縁部１
３ｅ側でほぼインペラ１０の半径方向に沿って形成され
ており、外縁部１３ｒ側で前方に湾曲するように形成さ
れているため、ポンプ効率が向上する。なお、羽根溝１
２の開口１３が略四角形のインペラを有するウエスコ式
ポンプに本発明を応用することも可能である。

【００３６】（実施形態２）以下、図７から図１７に基
づいて本発明の実施形態２に係るウエスコ式ポンプの説
明を行う。本実施形態に係るウエスコ式ポンプは、実施
形態１に係るウエスコ式ポンプの連通孔１８の形成数量
及び形成位置を変更したものであり、その他の構造につ
いては実施形態１に係るウエスコ式ポンプと同様であ
る。

【００３７】本実施形態に係るウエスコ式ポンプのイン
ペラ４０には、図７等に示すように、一部の羽根溝４２
を除き、表面側の羽根溝４２と裏面側の羽根溝４２とを
連通させる連通孔４８が形成されている。このため、イ
ンペラ４０の上側に形成された第１ポンプ流路５１（例
えば、図１０（Ｃ）参照）と、そのインペラ４０の下側
に形成された第２ポンプ流路５２（図１０（Ｃ）参照）
とは、それらの連通孔４８を介して連通される。ここ
で、図７（Ｃ）は、インペラ４０の全体平面図を表して
おり、図７（Ａ）は、図７（Ｃ）のＡ矢視拡大図、図７
（Ｂ）は、図７（Ａ）のＢ−Ｂ矢視断面図である。図７
（Ｃ）に示すように、連通孔４８が形成されている羽根
溝４２（以下、孔付羽根溝Ｒという）の数を、連通孔４
８が形成されていない羽根溝４２（以下、孔無し羽根溝
Ｓという）の数（図７（Ｃ）では、例えば、三個）より
多く設定し、孔無し羽根溝Ｓをインペラ４０を周方向に
ほぼ等間隔で配置するのがバランス上から好ましい。

【００３８】また、図８（Ａ）に示すように、孔付羽根
溝Ｒと孔無し羽根溝Ｓとを周方向に互い違い配置するこ
とも可能である。また、図８（Ｂ）（Ｄ）に示すよう
に、孔無し羽根溝Ｓの数を孔付羽根溝Ｒの数（例えば、
四個，八個）よりも多く設定し、孔付羽根溝Ｒをインペ
ラ４０を周方向にほぼ等間隔で配置しても良い。また、
図８（Ｃ）に示すように、孔付羽根溝Ｒを一個形成し、
その他を全て孔無し羽根溝Ｓとすることも可能である。

【００３９】図９（Ａ）は、インペラ４０の表面側（あ
るいは裏面側）に形成された羽根溝４２の数に対する連
通孔４８の数の比と、脈動振幅（ｋＰａ）との関係を表
すグラフである。なお、前記グラフのデータは、羽根溝
４２の開口面積Ｓ０に対する連通孔４８の開口面積Ｓ１
の比（Ｓ１／Ｓ０）が約5％に設定されたときのもので
ある。図９（Ａ）のグラフから明らかなように、連通孔
数／羽根溝数が１のとき、即ち、全ての羽根溝４２を孔
付羽根溝Ｒとしたときに、脈動振幅が最も小さくなる。

【００４０】図９（Ｂ）は、羽根溝４２の開口面積Ｓ０
に対する連通孔４８の開口面積Ｓ１の比率（Ｓ１／Ｓ
０）％と、脈動振幅（ｋＰａ）との関係を表すグラフで
ある。ここで、実線Ｒは、連通孔数／羽根溝数が１のと
きのグラフであり、点線Ｆは、連通孔数／羽根溝数が0.
5のときのグラフである。図９（Ａ）のグラフと、図９
（Ｂ）のグラフとから、全ての羽根溝４２を孔付羽根溝
Ｒとし、さらに羽根溝４２の開口面積Ｓ０に対する連通
孔４８の開口面積Ｓ１の比率（Ｓ１／Ｓ０）％を約5％
に設定したときに、脈動振幅（ｋＰａ）を最も低く抑え
ることができる。

【００４１】なお、本実施形態に係るウエスコ式ポンプ
では、インペラ４０の羽根溝４２の内側に連通孔４８を
形成する例を示したが、図１０に示すように、羽根溝４
２の内周縁に連通孔４８を形成することも可能である。
ここで、図１０（Ａ）は、インペラ４０の全体平面図、
図１０（Ｂ）は、図１０（Ａ）のＢ矢視拡大図、図１０
（Ｃ）は、図１０（Ｂ）のＣ−Ｃ矢視断面図である。ま
た、図１０では、一個の羽根溝４２の内周縁に連通孔４
８を形成する例を示したが、全ての羽根溝４２の内周縁
に連通孔４８を形成することも可能であるし、所定の羽
根溝４２の内周縁に連通孔４８を形成することも可能で
ある。また、図１０では、インペラ４０の羽根溝４２の
内周縁に連通孔４８を形成する例を示したが、図１１に
示すように、羽根溝４２の外周縁に連通孔４８を形成す
ることも可能である。

【００４２】また、図１２に示すように、インペラ４０
の表面側と裏面側とに羽根溝４２の内周縁につながる浅
い凹部４２ｈを形成し、それらの凹部４２ｈの位置に連
通孔４８を形成することも可能である。これによって、
インペラ４０の上側に形成された第１ポンプ流路５１
と、そのインペラ４０の下側に形成された第２ポンプ流
路５２とが、連通孔４８及び凹部４２ｈを介して連通さ
れる。なお、図１２では、一個の羽根溝４２に凹部４２
ｈと連通孔４８とを形成する例を示したが、全ての羽根
溝４２に凹部４２ｈと連通孔４８とを形成することも可
能であるし、所定の羽根溝４２に凹部４２ｈと連通孔４
８とを形成することも可能である。また、図１２では、
インペラ４０の羽根溝４２の内周縁につながる浅い凹部
４２ｈに連通孔４８を形成する例を示したが、図１３に
示すように、羽根溝４２の外周縁につながる浅い凹部４
２ｈに連通孔４８を形成することも可能である。

【００４３】また、図１４〜図１７に示すように、イン
ペラ４０の羽根溝４２の外周縁近傍あるいは内周縁近傍
に羽根溝４２と干渉しないように連通孔４８を形成し、
第１ポンプ流路５１で表面側の羽根溝４２と連通孔４８
の開口とを覆い、第２ポンプ流路５２で裏面側の羽根溝
４２と連通孔４８の開口とを覆うように構成しても良
い。このように構成することで、連通孔４８により、第
１ポンプ流路５１と第２ポンプ流路５２とを連通させる
ことができる。

【００４４】ここで、第１ポンプ流路５１及び第２ポン
プ流路５２で連通孔４８の開口を覆う方法として、図１
４（Ｃ）、図１５（Ｃ）に示すように、第１ポンプ流路
５１と第２ポンプ流路５２との外周縁あるいは内周縁に
浅い張出縁部５１ｆ，５２ｆを形成し、それらの張出縁
部５１ｆ，５２ｆにより連通孔４８の開口を覆うように
しても良い。また、図１６（Ｃ）、図１７（Ｃ）に示す
ように、第１ポンプ流路５１と第２ポンプ流路５２との
幅を広く設定し、第１ポンプ流路５１と第２ポンプ流路
５２とで直接的に連通孔４８の開口を覆うようにしても
良い。

【００４５】なお、図１４〜図１７では、連通孔４８を
一個形成する例を示したが、全ての羽根溝４２に対応す
る位置に連通孔４８を形成することも可能であるし、所
定の羽根溝４２に対応する位置に連通孔４８とを形成す
ることも可能である。また、一個所の羽根溝４２に対し
て一つの連通孔４８とを形成する例を示したが、一個所
の羽根溝４２に対して複数個の連通孔４８とを形成する
ことも可能である。

【００４６】（実施形態３）以下、図１８から図２０に
基づいて本発明の実施形態３に係るウエスコ式ポンプの
説明を行う。本実施形態に係るウエスコ式ポンプは、イ
ンペラを二枚備える二段式のポンプであり、実施形態１
及び実施形態２のウエスコ式ポンプとポンプ部の構造が
若干異なっている。本実施形態に係るウエスコ式ポンプ
は、図１８（Ａ）に示すように、ポンプケーシング６内
に二枚のインペラ６０を備えている。二枚のインペラ６
０は、等しい構造であり、アーマチュア５（図４参照）
のシャフト５ａに同軸に固定されている。

【００４７】各々のインペラ６０の表面外周部及び裏面
外周部には、所定数の凹溝状をなす羽根溝６２が周方向
に一定間隔（一定ピッチ）で並んで形成されている。ま
た、インペラ６０の裏面側の羽根溝６２が、図１８
（Ｂ）に示すように、表面側の羽根溝６２より１／４ピ
ッチ分だけ進行方向前側に位置するように、表面側と裏
面側との羽根溝６２が周方向に位置ずれした状態で形成
されている。ここで、羽根溝６２は、実施形態１で説明
した羽根溝１２と等しい構造のため、説明を省略する。
また、前記インペラ６０の表面側の所定の羽根溝６２と
裏面側の所定の羽根溝６２とは、連通孔６８によって連
通されている。なお、実施形態２で説明したように、全
ての羽根溝６２に対応する位置に連通孔６８を形成する
ことも可能である。

【００４８】また、上側のインペラ６０（以下、一段目
のインペラ６０という）に対応する第１ポンプ流路７１
の吐出口７１ｐと、一段目のインペラ６０に対応する第
２ポンプ流路７２の突出口７２ｐとは平面視において同
位置に配置されている。上記構成により、一段目のイン
ペラ６０に対応する第２ポンプ流路７２から吐出される
燃料の脈動位相（一段目の第２ポンプ流路７２の燃料の
脈動位相Ｐ２という）は、図１８（Ｃ）に示すように、
一段目の第１ポンプ流路７１の燃料の脈動位相Ｐ１より
もほぼ１／４周期だけ進むようになる。

【００４９】下側のインペラ６０（以下、二段目のイン
ペラ６０という）に対応する第１ポンプ流路７３の吐出
口７３ｐと、二段目のインペラ６０に対応する第２ポン
プ流路７４の突出口７４ｐとは平面視において同位置に
配置されている。さらに、二段目のインペラ６０に対応
する第１ポンプ流路７３の吐出口７３ｐは、一段目のイ
ンペラ６０に対応する第１ポンプ流路７１の吐出口７１
ｐよりも、１／２ピッチ分だけ上流側に位置するよう
に、各々の第１ポンプ流路７１，７３の吐出口７１ｐ，
７３ｐは周方向に位置ずれした状態で形成されている。

【００５０】このため、二段目の第１ポンプ流路７３の
燃料の脈動位相Ｐ３は、一段目の第１ポンプ流路７１の
燃料の脈動位相Ｐ１よりもほぼ１／２周期だけ進むよう
になる。さらに、二段目の第２ポンプ流路７４の燃料の
脈動位相Ｐ４は、二段目の第１ポンプ流路７３の燃料の
脈動位相Ｐ３よりもほぼ１／４周期だけ進むようにな
る。したがって、一段目の第1ポンプ流路７１の燃料の
脈動位相Ｐ１を基準にすると、一段目の第２ポンプ流路
７２の燃料の脈動位相Ｐ２、二段目の第1ポンプ流路７
３の燃料の脈動位相Ｐ３、二段目の第２ポンプ流路７４
の燃料の脈動位相Ｐ４は順番にほぼ１／４周期づつずれ
るようになる。

【００５１】即ち、一段目の第1ポンプ流路７１の燃料
の脈動位相Ｐ１と、二段目の第1ポンプ流路７３の燃料
の脈動位相Ｐ３とがほぼ１／２周期ずれ、一段目の第２
ポンプ流路７２の燃料の脈動位相Ｐ２と、二段目の第２
ポンプ流路７４の燃料の脈動位相Ｐ４とがほぼ１／２周
期ずれるようになる。このため、各々の第1ポンプ流路
７１，７３から吐出された燃料と各々の第２ポンプ流路
７３，７４から吐出された燃料とを合流路７５で合流さ
せることにより、それぞれの燃料の脈動をほぼ相殺でき
るようになる。

【００５２】なお、本実施形態では、インペラ６０の表
面側と裏面側との羽根溝６２とを１／４ピッチ分だけ周
方向に位置ずれさせる例を示したが、図１９（Ａ）に示
すように、表面側と裏面側との羽根溝６２とを平面視に
おいて同位置に配置し、各々のポンプ流路７１，７２，
７３，７４の吐出口７１ｐ，７２ｐ，７３ｐ，７４ｐの
みを１／４ピッチ分だけ周方向に位置ずれさせる構成で
も可能である。

【００５３】即ち、図１９（Ａ）に示す構成では、一段
目のインペラ６０に対応する第２ポンプ流路７２の突出
口７２ｐが第１ポンプ流路７１の吐出口７１ｐよりも１
／４ピッチ分だけ上流側に配置されている。また、二段
目のインペラ６０に対応する第１ポンプ流路７３の吐出
口７３ｐが、一段目のインペラ６０に対応する第２ポン
プ流路７２の吐出口７２ｐよりも１／４ピッチ分だけ上
流側に配置されている。さらに、二段目のインペラ６０
に対応する第２ポンプ流路７４の吐出口７４ｐが、二段
目のインペラ６０に対応する第１ポンプ流路７３の吐出
口７３ｐよりも１／４ピッチ分だけ上流側に配置されて
いる。

【００５４】これによって、一段目の第1ポンプ流路７
１の燃料の脈動位相Ｐ１を基準にすると、一段目の第２
ポンプ流路７２の燃料の脈動位相Ｐ２、二段目の第1ポ
ンプ流路７３の燃料の脈動位相Ｐ３、二段目の第２ポン
プ流路７４の燃料の脈動位相Ｐ４は順番にほぼ１／４周
期づつずれるようになる。したがって、各々の第1ポン
プ流路７１，７３から吐出された燃料と各々の第２ポン
プ流路７３，７４から吐出された燃料とを合流路７５で
合流させることにより、それぞれの燃料の脈動をほぼ相
殺できるようになる。

【００５５】また、図１９（Ｂ）に示すように構成する
ことも可能である。即ち、図１９（Ｂ）に示す構成で
は、各々のインペラ６０の表面側の羽根溝６２が裏面側
の羽根溝６２より１／２ピッチ分だけ進行方向前側に位
置するように、表面側と裏面側の羽根溝６２が周方向に
位置ずれした状態で形成されている。また、インペラ６
０の表面側の所定の羽根溝６２と裏面側の所定の羽根溝
６２とは、連通孔６８によって連通されている。また、
一段目のインペラ６０に対応する第１ポンプ流路７１の
吐出口７１ｐと第２ポンプ流路７２の突出口７２ｐとは
平面視において同位置に配置されている。上記構成によ
り、一段目の第１ポンプ流路７１の燃料の脈動位相Ｐ１
は、一段目の第２ポンプ流路７２の燃料の脈動位相Ｐ２
よりもほぼ１／２周期だけ進むようになる。

【００５６】下側のインペラ６０（以下、二段目のイン
ペラ６０という）に対応する第１ポンプ流路７３の吐出
口７３ｐと、二段目のインペラ６０に対応する第２ポン
プ流路７４の突出口７４ｐとは平面視において同位置に
配置されている。さらに、二段目のインペラ６０に対応
する第１ポンプ流路７３の吐出口７３ｐは、一段目のイ
ンペラ６０に対応する第１ポンプ流路７１の吐出口７１
ｐよりも、１／４ピッチ分だけ下流側に位置するように
配置されている。このため、二段目の第１ポンプ流路７
３の燃料の脈動位相Ｐ３は、一段目の第１ポンプ流路７
１の燃料の脈動位相Ｐ１よりもほぼ１／４周期だけ遅れ
るようになる。さらに、二段目の第２ポンプ流路７４の
燃料の脈動位相Ｐ４は、二段目の第１ポンプ流路７３の
燃料の脈動位相Ｐ３よりもほぼ１／２周期だけ遅れるよ
うになる。

【００５７】したがって、一段目の第1ポンプ流路７１
の燃料の脈動位相Ｐ１を基準にすると、二段目の第1ポ
ンプ流路７３の燃料の脈動位相Ｐ３、一段目の第２ポン
プ流路７２の燃料の脈動位相Ｐ２、二段目の第２ポンプ
流路７４の燃料の脈動位相Ｐ４は順番にほぼ１／４周期
づつずれるようになる。したがって、各々の第1ポンプ
流路７１，７３から吐出された燃料と各々の第２ポンプ
流路７３，７４から吐出された燃料とを合流路７５で合
流させることにより、それぞれの燃料の脈動をほぼ相殺
できるようになる。

【００５８】図２０（Ａ）（Ｂ）は、上側のインペラ６
０と下側のインペラ８０とを異なる種類のインペラで構
成したウエスコ式ポンプであり、上側の第1ポンプ流路
７１及び上側の第２ポンプ流路７２と下側の第1ポンプ
流路８１及び下側の第２ポンプ流路８２とが直列に接続
されている。上側のインペラ６０は、図１９（Ｂ）で説
明したインペラ６０と等しい構造であり、表面の羽根溝
６２と裏面の羽根溝６２とが１／２ピッチ分だけインペ
ラ６０の周方向に位置ずれした状態で形成されている。

【００５９】下側のインペラ８０は、図２０（Ｂ）に示
すように、表面側の羽根溝８４と裏面側の羽根溝８４と
が平面視において同位置に形成されており、表面側の羽
根溝８４と裏面側の羽根溝８４とが中央の流路８４ｔに
よって連通する構成である。第２ポンプ流路８２側の吸
入口８２ｅから流入した燃料は、裏面側の羽根溝８４に
よってその第２ポンプ流路８２内を圧送されるととも
に、流路８４ｔを通過した燃料が表面側の羽根溝８４に
よって第１ポンプ流路８１内を圧送される。そして、第
１ポンプ流路８１内を吐出口８１ｐまで圧送された燃料
がその吐出口８１ｐから吐出され、第２ポンプ流路８２
内を圧送された燃料が流路８４ｔを介して前記吐出口８
１ｐから吐出される。

【００６０】前記吐出口８１ｐから吐出された燃料は、
下部分岐流路８４と上部分岐流路８５とに分岐された
後、第１吸入口７１ｅ、第２吸入口７２ｅからそれぞれ
上側の第１ポンプ流路７１、第２ポンプ流路７２に導入
される。第１ポンプ流路７１及び第２ポンプ流路７２に
導入された燃料は、インペラ６０の各羽根溝６２（図１
９（Ｂ）参照）により運動エネルギーを受けて各々のポ
ンプ流路７１，７２内を各吐出口７１ｐ，７２ｐに向け
て圧送される。前述のように、インペラ６０の表面側の
羽根溝６２と裏面側の羽根溝６２とはほぼ半ピッチ分だ
け周方向に位置ずれした状態で形成されている。このた
め、第１ポンプ流路７１の第１吐出口２１ｐから吐出さ
れた燃料の脈動と、第２ポンプ流路７２の第２吐出口７
２ｐから吐出された燃料の脈動とは、位相がほぼ１／２
周期ずれるようになる。したがって、第1ポンプ流路７
１から吐出された燃料と第２ポンプ流路７２から吐出さ
れた燃料とを合流路７５で合流させることにより、それ
ぞれの燃料の脈動をほぼ相殺できるようになる。

【００６１】なお、本実施形態では、インペラを二枚備
えるポンプを例に説明をしたが、インペラの数をさらに
増設することも可能である。また、本実施形態では、一
段目の第１ポンプ流路７１の燃料の脈動位相Ｐ１と第２
ポンプ流路７２の燃料の脈動位相Ｐ２とをほぼ１／４周
期ずらし、二段目の第１ポンプ流路７３の燃料の脈動位
相Ｐ３と第２ポンプ流路７４の燃料の脈動位相Ｐ４とを
ほぼ１／４周期ずらす例を示したが、前記脈動位相Ｐ１
と脈動位相Ｐ３との位相差がほぼ１／２周期、脈動位相
Ｐ２と脈動位相Ｐ４との位相差がほぼ１／２周期になる
のであれば、脈動位相Ｐ１と脈動位相Ｐ２の位相差及び
脈動位相Ｐ３と脈動位相Ｐ４の位相差は１／４周期に限
定されない。なお、本発明は上記実施の形態に限定され
るものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲におけ
る変更が可能である。例えば、本発明は、自動車用燃料
ポンプに限らず、その他の流体のポンプにも広く適用す
ることができる。

【００６２】

【発明の効果】本発明のウエスコ式ポンプによれば、各
々のポンプ流路から吐出される流体の脈動が合流によっ
て相殺されるものであるから、吐出口から吐出される流
体の脈動を低減し、その脈動に起因するポンプ騒音を低
減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施形態１に係るウエスコ式ポンプの
インペラ等の拡大縦断面図（Ａ図）及び第１ポンプ流
路、第２ポンプ流路から吐出された燃料の脈動の様子を
模式的に表すグラフ（Ｂ図）である。

【図２】インペラの拡大平面図（Ａ図（図２（Ｃ）のＡ
矢視拡大図））、Ａ図のＢ−Ｂ矢視断面図（Ｂ図）及び
インペラの全体平面図（Ｃ図）である。

【図３】ポンプ部の模式縦断面（Ａ図）、Ａ図のＢ矢視
平断面図（Ｂ図）及びＡ図のＣ矢視平断面図（Ｃ図）で
ある。

【図４】ウエスコ式ポンプの全体縦断面図である。

【図５】第1ポンプ流路から吐出される燃料の圧力を測
定したグラフ（Ａ図）、第２ポンプ流路から吐出される
燃料の圧力を測定したグラフ（Ｂ図）、及び合流路にお
ける燃料の圧力を測定したグラフ（Ｃ図）である。ま
た、羽根溝の開口面積に対する連通孔の開口面積の比率
と脈動振幅との関係を表すグラフである（Ｄ図）。

【図６】インペラ等の変更例を表す拡大縦断面図（Ａ
図）及び第１ポンプ流路、第２ポンプ流路から吐出され
た燃料の脈動の様子を模式的に表すグラフ（Ｂ図）であ
る。

【図７】本発明の実施形態２に係るウエスコ式ポンプの
インペラの拡大平面図（Ａ図（図７（Ｃ）のＡ矢視拡大
図））、Ａ図のＢ−Ｂ矢視断面図（Ｂ図）及びインペラ
の全体平面図（Ｃ図）である。

【図８】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ図、Ｂ
図、Ｃ図、Ｄ図）である。

【図９】インペラに形成された羽根溝の数に対する連通
孔の数の比と、脈動振幅との関係を表すグラフ（Ａ
図）、及び羽根溝の開口面積に対する連通孔の開口面積
の比率と脈動振幅との関係を表すグラフ（Ｂ図）であ
る。

【図１０】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１１】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１２】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１３】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１４】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１５】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１６】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１７】インペラの変更例を表す全体平面図（Ａ
図）、Ａ図のＢ矢視拡大図（Ｂ図）及びＢ図のＣ−Ｃ縦
断面図（Ｃ図）である。

【図１８】本発明の実施形態３に係るウエスコ式ポンプ
のポンプ部の模式縦断面（Ａ図）、インペラ等の拡大縦
断面図（Ｂ図）及び一段目の第１ポンプ流路と第２ポン
プ流路との脈動位相、二段目の第１ポンプ流路と第２ポ
ンプ流路との脈動位相を模式的に表すグラフ（Ｃ図）で
ある。

【図１９】インペラ等の変更例を表す拡大縦断面図（Ａ
図、Ｂ図）である。

【図２０】ウエスコ式ポンプのポンプ部の変更例を表す
模式縦断面（Ａ図）、二段目のインペラ等の拡大縦断面
図（Ｂ図）である。

【符号の説明】

１０インペラ１２羽根溝１８連通孔２１第1ポンプ流路２１ｅ第１吸入口２１ｐ第１吐出口２２第2ポンプ流路２２ｅ第２吸入口２２ｐ第２吐出口２６合流路２６ａ上部吐出路（合流路）２６ｂ下部吐出路（合流路）４０インペラ４２羽根溝４８連通孔６０インペラ６２羽根溝６８連通孔８０インペラ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】周方向に並ぶ複数の羽根溝を表裏両面に
備えており、かつ回転駆動されるインペラと、前記インペラの表側の羽根溝に対応して形成されてお
り、吸入口と吐出口とを備える第1ポンプ流路と、前記インペラの裏側の羽根溝に対応して形成されてお
り、吸入口と吐出口とを備える第２ポンプ流路と、前記インペラを貫通して形成されており、前記第1ポン
プ流路と第２ポンプ流路とを連通させる連通孔と、第1ポンプ流路の吐出口と第２ポンプ流路の吐出口とか
ら吐出された流体を合流させる合流路とを有しており、前記インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽根溝、及
び／又は、前記第1ポンプ流路の吐出口と第２ポンプ流
路の吐出口とは、前記第1ポンプ流路から吐出される流
体の脈動位相と第２ポンプ流路から吐出される流体の脈
動位相とがほぼ１／２周期ずれるように、周方向に位置
ずれした状態で形成されていることを特徴とするウエス
コ式ポンプ。
【請求項２】周方向に並ぶ複数の羽根溝を表裏両面に
備えており、かつ同軸に配置された状態で回転駆動され
る複数組のインペラと、各々の前記インペラの表側の羽根溝に対応して形成され
ており、吸入口と吐出口とを備える複数の第1ポンプ流
路と、各々の前記インペラの裏側の羽根溝に対応して形成され
ており、吸入口と吐出口とを備える複数の第２ポンプ流
路と、前記インペラを貫通して形成されており、前記第1ポン
プ流路と第２ポンプ流路とを連通させる連通孔と、各々の第1ポンプ流路の吐出口と各々の第２ポンプ流路
の吐出口とから吐出された流体を合流させる合流路とを
有しており、前記インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽根溝、及
び／又は、前記第1ポンプ流路の吐出口と第２ポンプ流
路の吐出口とは、前記第1ポンプ流路から吐出される流
体の脈動位相と第２ポンプ流路から吐出される流体の脈
動位相とがほぼ所定周期ずれるように、周方向に位置ず
れした状態で形成されており、さらに、一のインペラに対応する第１ポンプ流路の吐出
口と、そのインペラに隣合う他のインペラに対応する第
１ポンプ流路の吐出口とは、それぞれの第１ポンプ流路
から吐出される流体の脈動位相がほぼ１／２周期ずれる
ように、周方向に位置ずれした状態で形成されているこ
とを特徴とするウエスコ式ポンプ。
【請求項３】請求項１、請求項２のいずれかに記載の
ウエスコ式ポンプであって、連通孔は、インペラにおける表側の羽根溝と裏側の羽根
溝とを連通させる位置に形成されていることを特徴とす
るウエスコ式ポンプ。
【請求項４】請求項１、請求項２のいずれかに記載の
ウエスコ式ポンプであって、連通孔は、インペラの羽根溝と干渉しない位置に形成さ
れていることを特徴とするウエスコ式ポンプ。
【請求項５】請求項１から請求項４のいずれかに記載
のウエスコ式ポンプであって、羽根溝の開口面積に対する連通孔の開口面積の比率は1
％〜70％に設定されていることを特徴とするウエスコ式
ポンプ。