JP2002327694A - ウエスコ式ポンプ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 吐出口から吐出される流体の脈動を低減し、
その脈動に起因するポンプ騒音を低減することのできる
ウエスコ式ポンプを提供する。 【解決手段】 周方向に並ぶ羽根溝１０ａを有しかつ回
転駆動されるインペラ１０と、インペラ１０の羽根溝１
０ａに対応するポンプ流路１２を形成しかつそのポンプ
流路１２に連通する吸入口１６ａ及び吐出口１８ｃを有
するポンプケーシング６とを備える。吸入口１６ａから
吐出口１８ｃに至るポンプ経路には、インペラ１０の回
転に基づくポンプ行程をそれぞれ含む２つの分岐系統を
形成する。各分岐系統を、各ポンプ行程から吐出される
流体の脈動を相殺するように合流させる。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、ウエスコ式ポンプ
（摩擦再生ポンプ、カスケードポンプ、円周流ポンプ等
の別名がある）に関する。なお本発明は、例えば、車両
用燃料ポンプに好適なウエスコ式ポンプである。

【０００２】

【従来の技術】従来には、例えば、特開平３−１８６８
８号公報により開示されたウエスコ式ポンプがある。そ
の公報のウエスコ式ポンプは、周方向に並ぶ羽根溝を有
しかつ回転駆動されるインペラと、インペラの羽根溝に
対応するポンプ流路を形成しかつそのポンプ流路に連通
する吸入口及び吐出口を有するポンプケーシングとを備
えている。

【０００３】

【発明が解決しようとする課題】ところで、ウエスコ式
ポンプは、一般的に、ギヤ式ポンプ、ベーン式ポンプ、
トロコイド式ポンプ等の容積型ポンプに比べると、静粛
性の高いポンプとして選定されている。これは、ウエス
コ式ポンプの脈動が、原理的に、間欠的な流量変化（交
流成分いわゆる変動成分に相当する）だけでなく、一定
の流量（直流成分いわゆる定常成分に相当する）が重畳
されることによる。なお、「脈動」とは、ポンプの作動
にともなう圧力の周期的な変動である。

【０００４】しかしながら、従来のウエスコ式ポンプで
は、インペラの回転に基づいて、半間欠的な流量の吸入
及び吐出を行うポンプ行程となる。このため、吐出口か
ら吐出される流体に圧力の変動（脈動という）が少なか
らず発生し、ひいては騒音（ポンプ騒音という）が生じ
ていた。また、近年における自動車の低騒音化にともな
い、燃料ポンプとして使用されるウエスコ式ポンプにお
いても、ポンプ騒音を改善する要求ができている。そこ
で、本発明は、ウエスコ式ポンプのポンプ騒音を更に改
善しようとするものである。

【０００５】本発明が解決しようとする課題は、吐出口
から吐出される流体の脈動を低減し、その脈動に起因す
るポンプ騒音を低減することのできるウエスコ式ポンプ
を提供することにある。

【０００６】

【課題を解決するための手段】前記課題は、特許請求の
範囲の欄に記載された構成を要旨とするウエスコ式ポン
プにより解決することができる。すなわち、請求項１に
記載されたウエスコ式ポンプによると、インペラの回転
駆動によって、ポンプケーシングの吸入口からポンプケ
ーシング内に吸込まれた流体は、複数の分岐系統に分岐
されて各ポンプ行程を経た後に合流し、吐出口から吐出
される。なお、吸入口は複数の分岐系統で１つ設けても
よいし、各分岐系統毎にそれぞれ設けてもよい。ところ
で、各ポンプ行程から吐出される流体の脈動が合流によ
って相殺される。このため、吐出口から吐出される流体
の脈動を低減し、その脈動に起因するポンプ騒音を低減
することができる。

【０００７】また、請求項２に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、分岐系統毎のポンプ流路の出口部の相対
的な位置関係をインペラの周方向に調整することによっ
て、各ポンプ行程から吐出される流体の脈動に位相差を
生じさせることができる。

【０００８】また、請求項３に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、分岐系統毎のインペラの羽根溝又は羽根
の相対的な位置関係をインペラの周方向に調整すること
によって、各ポンプ行程から吐出される流体の脈動に位
相差を生じさせることができる。

【０００９】また、請求項４に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、分岐系統毎のポンプ流路の出口部から合
流点までの距離を調整することによって、その合流点に
おいて各分岐系統における流体の脈動に位相差を生じさ
せることができる。

【００１０】また、請求項５に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、複数のインペラ毎に複数のポンプ行程を
有しているので、ポンプ行程毎に多量の吐出流量を得る
ことが可能である。

【００１１】また、請求項６に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、インペラの表裏両面に別々にポンプ行程
を有している。このため、インペラ毎にポンプ行程を有
する場合に比べて、各インペラの組付け誤差等によりポ
ンプ行程の位相関係に生じる不用なずれを防止すること
ができる。

【００１２】また、請求項７に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、インペラの周方向に分割されたポンプ行
程を有している。このため、インペラ毎にポンプ行程を
有する場合に比べて、各インペラの組付け誤差等により
ポンプ行程の位相関係に生じる不用なずれを防止するこ
とができる。

【００１３】また、請求項８に記載されたウエスコ式ポ
ンプによると、１枚のインペラの径方向に並ぶ複数のポ
ンプ行程を有している。このため、インペラ毎にポンプ
行程を有する場合に比べて、各インペラの組付け誤差等
によりポンプ行程の位相関係に生じる不用なずれを防止
することができる。

【００１４】

【発明の実施の形態】［実施の形態１］本発明の実施の
形態１について図面を参照して説明する。実施の形態１
は、自動車用燃料ポンプとして利用されるもので、燃料
タンク内に配設されるウエスコ式ポンプを例示する。ウ
エスコ式ポンプの側断面図を示す図１において、ウエス
コ式ポンプは、ポンプ部１と、そのポンプ部１のインペ
ラ１０を回転駆動するモーター部２とから構成されてい
る。前記モーター部２は、ブラシ付きの直流モーターで
あって、ほぼ円筒形状のポンプハウジング３内にマグネ
ット４及びアーマチャ５を配置している。アーマチャ５
は、シャフト５ａを有している。

【００１５】前記ポンプハウジング３の一端部（図１に
おいて左端部）には、ポンプケーシング６が設けられて
いる。ポンプケーシング６には、前記アーマチャ５のシ
ャフト５ａの一端部（図１において左端部）が回転可能
に支持されている。また、ポンプハウジング３の他端部
（図１において右端部）には、モーターカバー７が設け
られている。モーターカバー７には、前記アーマチャ５
のシャフト５ａの他端部が回転可能に支持されている。
モーターカバー７には、モーター部２の内部空間２ａを
ポンプ外部に開口する送出口８が形成されている。な
お、送出口８には、エンジンにつながる燃料供給配管
（図示省略）が接続される。

【００１６】前記モーター部２は、前記モーターカバー
７に設けられた端子（図示省略）を介して前記アーマチ
ャ５のコイル（図示省略）に通電することにより、アー
マチャ５を回転させる。なお、モーター部２におけるそ
の他の構成については周知であるから、その説明は省略
する。また、モーター部２には、その他の形式のものを
利用することができる。

【００１７】次に、ウエスコ式ポンプのポンプ部１の構
成を説明する。図２に図１のポンプ部１の部分拡大図、
図３に図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図、図４に図２のＩ
Ｖ−ＩＶ線断面図が示されている。図２に示すように、
ポンプ部１は、前記ポンプケーシング６内に２枚のイン
ペラ１０を備えている。なお、ポンプケーシング６の構
成は周知であるから、その説明は省略する。また、ポン
プケーシング６は、周知のように、例えば、軸方向（図
２において左右方向）に３個以上に分割されたケーシン
グ要素を組合わせることによって、２つのインペラ収容
室（符号省略）を形成する。

【００１８】前記ポンプケーシング６の各インペラ収容
室にそれぞれインペラ１０が回転可能に収容されてい
る。インペラ１０を説明する。図５にインペラ１０を一
部破断した斜視図、図６にインペラ１０の表面図が示さ
れている。図５及び図６において、インペラ１０は、ほ
ぼ円板状に形成されている。インペラ１０の中心部に
は、ほぼＤ字形の軸孔１０ｃが形成されている。インペ
ラ１０の表面の外周部には、所定数の凹溝状をなす多数
の羽根溝１０ａが周方向に所定間隔で並んで形成されて
いる。羽根溝１０ａは、インペラ１０の径方向断面にお
いてほぼ半円状をなしかつ周方向に所定の溝幅を有して
いる。また、隣合う羽根溝１０ａの相互間の隔壁が羽根
１０ｂになっている。

【００１９】図２に示すように、前記インペラ１０は、
ポンプケーシング６の各インペラ収容室に羽根溝１０ａ
を有する表面を対向状にして回転可能に収容されてい
る。インペラ１０の軸孔１０ｃには、前記アーマチュア
（図１参照）のシャフト５ａが係合されている。

【００２０】前記ポンプケーシング６における各インペ
ラ収容室の壁面には、前記インペラ１０の羽根溝１０ａ
に対応するほぼ円弧形状の流路溝１４が形成されている
（図３及び図４参照）。流路溝１４は、インペラ１０の
羽根溝１０ａに対応するポンプ流路１２を形成する。図
２において、各インペラ収容室における各流路溝１４
は、左右対称状に形成されている。なお、図３及び図４
に示すように、ポンプケーシング６における各流路溝１
４の対向する両端部間における壁部は仕切壁１５になっ
ている。

【００２１】図２に示すように、前記ポンプケーシング
６には、吸入路１６が形成されている。吸入路１６は、
１つの吸入口１６ａと、その吸入口１６ａの下流におい
て２つに分岐された分岐路１６ｂとを有している。分岐
路１６ｂは、両インペラ１０の相互間において相反方向
に指向している。吸入口１６ａは、図１に示すように、
ポンプ外部に開口されている。また、各分岐路１６ｂ
は、図２に示すように、前記各ポンプ流路１２の始端部
に連通されている。なお、各ポンプ流路１２の始端部に
開口する各分岐路１６ｂの開口を入口部１６ｃと称する
（図３及び図４参照）。

【００２２】図２に示すように、前記ポンプケーシング
６には、吐出路１８が形成されている。吐出路１８は、
２つの合流路１８ｂと、その合流路１８ｂの下流におい
て１つに合流された吐出口１８ｃとを有している。合流
路１８ｂは、両インペラ１０の相互間において対向方向
に指向している。各合流路１８ｂは、前記各ポンプ流路
１２の終端部に連通されている。なお、各ポンプ流路１
２の終端部に開口する各合流路１８ｂの開口を出口部１
８ａと称する（図３及び図４参照）。また、出口部１８
は、前記入口部１６ｃに対し前記仕切壁１５を間に隣合
う関係にある。また、吐出口１８ｃは、図１に示すよう
に、前記モーター部２の内部空間２ａに開口されてい
る。

【００２３】次に、上記したウエスコ式ポンプの作動に
ついて説明する。図１において、モーター部２のアーマ
チャ５のコイル（図示省略）に対する通電によって、ア
ーマチャ５が回転される。すると、アーマチャ５のシャ
フト５ａと一体的に２枚のインペラ１０が所定の方向
（図３及び図４において矢印Ｙ参照）に回転されること
により、ポンプ作用が生じる。これにともない、燃料タ
ンク（図示省略）内の燃料が吸入口１６ａから吸入路１
６に吸込まれ、各分岐路１６ｂに分岐された後、各入口
部１６ｃ（図３及び図４参照）から各ポンプ流路１２の
始端部に導入される。各ポンプ流路１２に導入された燃
料は、インペラ１０の各羽根溝１０ａ（図５及び図６参
照）により運動エネルギを受けてポンプ流路１２（図３
及び図４参照）内を終端部に向けて圧送される。そし
て、各ポンプ流路１２の終端部に圧送された燃料は、各
出口部１８ａ（図３及び図４参照）から吐出路１８の各
合流路１８ｂ（図２参照）に導入された後に合流され、
吐出口１８ｃ（図１参照）からモーター部の内部空間２
ａに吐出される。その後、燃料は、モーター部２（図１
参照）の内部空間２ａを経て、モーターカバー７の送出
口８から燃料供給配管（図示省略）へ送出される。な
お、図１には、燃料の流れが矢印で示されている。

【００２４】上記したウエスコ式ポンプのポンプ部１に
おけるポンプ経路が、図７に模式図で示されている。図
７に示すように、吸入口１６ａから吐出口１８ｃに至る
ポンプ経路ＰＣには、各インペラ１０（図２参照）の回
転に基づくポンプ行程ＰＳをそれぞれ含む２つの分岐系
統ＰＣａが形成されている。

【００２５】そして、前記各分岐系統ＰＣａは、各ポン
プ行程ＰＳから吐出される流体の脈動を吐出路１８にお
いて相殺するように合流されている。すなわち、図８に
脈動の特性線図において、線Ｌ１は、一方の分岐系統Ｐ
Ｃａ（第１の分岐系統という）におけるポンプ行程ＰＳ
（図７参照）後の脈動成分である。線Ｌ２は、他方の分
岐系統ＰＣａ（第２の分岐系統という）におけるポンプ
行程ＰＳ（図７参照）後の脈動成分である。なお、各分
岐系統ＰＣａの脈動成分は、位相が互いに半周期（１８
０°）ずつずれている。そして、線Ｌは、吐出口１８ｃ
（図７参照）における脈動成分で、前記脈動成分（線Ｌ
１）と前記脈動成分（線Ｌ２）とが合成された脈動成分
である。したがって、分岐系統ＰＣａ（図７参照）毎に
発生した脈動成分をほぼ逆位相となるようにして合成す
れば、各分岐系統ＰＣａの脈動成分を相殺することがで
きる。

【００２６】また、図７に示すように、吐出路１８にお
ける両合流路１８ｂの合流点Ｐにおいて、各分岐系統Ｐ
Ｃａからの脈動が相殺し合うためには、分岐系統ＰＣａ
毎にそのような脈動が発生するように「タイミング」を
調整する必要がある。なお、この場合の「タイミング」
とは、吐出又は吸入による脈動の発生時刻であり、ポン
プ作動中における各分岐系統ＰＣａのインペラ１０の羽
根溝１０ａ（図５参照）の容積が各ポンプ流路１２への
各入口部１６ｃ（図３参照）又は各ポンプ流路１２から
の各出口部１８ａ（図４参照）に差し掛かる時間的瞬間
を指している。また、「タイミング」は、脈動が合流す
る時間差又はインペラ１０の回転の位相角で表すことが
できる。

【００２７】前記「タイミング」は、分岐系統ＰＣａ
（図７参照）毎に以下のいづれかの方法で変更可能であ
る。なお、各分岐系統ＰＣａの「タイミング」は、以下
の方法の組合わせによっても変更可能である。 １．各分岐系統ＰＣａのインペラ１０の羽根溝１０ａ
（図５参照）と各出口部１８ａとの位置関係によって、
各分岐系統ＰＣａのポンプ行程ＰＳ後の脈動（以下、単
に、各分岐系統ＰＣａの脈動という）に位相差を作る方
法（脈動の位相差を作る方法１，２参照）。 ２．各出口部１８ａから合流点Ｐまでの距離（すなわち
合流路１８ｂの長さ）によって、各分岐系統ＰＣａの脈
動に位相差を作る方法（脈動の位相差を作る方法３）。 以下、脈動の位相差を作る方法１，２，３を順に説明す
る。なお、図９に脈動の位相差を作る方法１の説明図、
図１０に脈動の位相差を作る方法２の説明図、図１１に
脈動の位相差を作る方法３の説明図が示されている。

【００２８】まず、脈動の位相差を作る方法１から説明
する（図９参照）。脈動の位相差を作る方法１は、分岐
系統ＰＣａ毎のポンプ流路の出口部１８ａの相対的な位
置関係を、インペラ１０の周方向（図９において左右方
向）に調整するものである。各出口部１８ａの相対的な
位置関係の調整量Ａは、インペラ１０の羽根溝１０ａ又
は羽根１０ｂのピッチを分岐系統ＰＣａの数で除した量
である。インペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの
ピッチは、３６０°を羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの枚
数で除した角度で表わすことができる。

【００２９】すなわち、実施の形態１の場合では、２つ
の分岐系統ＰＣａであるから、各出口部１８ａの相対的
な位置関係の調整量Ａは、インペラ１０の羽根溝１０ａ
又は羽根１０ｂのほぼ半ピッチ分の角度となる。したが
って、各出口部１８ａの相対的な角度を、インペラ１０
の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂのほぼ半ピッチ分ずらせ
ればよいことになる。なお、脈動の位相差を作る方法１
の場合、両インペラ１０は同一形状でかつ同同期して回
動駆動されるものとする。また、各出口部１８ａから合
流点Ｐまでの距離Ｄ１，Ｄ２（図７参照）は同一とす
る。

【００３０】次に、脈動の位相差を作る方法２を説明す
る（図１０参照）。脈動の位相差を作る方法２は、分岐
系統ＰＣａ毎のインペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１
０ｂの相対的な位置関係を、インペラ１０の周方向（図
１０において左右方向）に調整するものである。各イン
ペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの相対的な位置
関係の調整量Ｂは、インペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽
根１０ｂのピッチを分岐系統ＰＣａの数で除した量であ
る。インペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂのピッ
チは、前にも述べたように、３６０°を羽根溝１０ａ又
は羽根１０ｂの枚数で除した角度で表わすことができ
る。

【００３１】すなわち、実施の形態１の場合では、２つ
の分岐系統ＰＣａであるから、各インペラ１０の羽根溝
１０ａ又は羽根１０ｂの相対的な位置関係の調整量Ｂ
は、インペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂのほぼ
半ピッチ分の角度となる。したがって、各インペラ１０
の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの相対的な角度を、ほぼ
半ピッチ分ずらせればよいことになる。なお、脈動の位
相差を作る方法２の場合、両インペラ１０は同一形状で
同期して回動駆動されるものとする。また、各出口部１
８ａは相対的に同一位置とする。また、各出口部１８ａ
から合流点Ｐまでの距離Ｄ１，Ｄ２（図７参照）は同一
とする。

【００３２】次に、脈動の位相差を作る方法３を説明す
る（図１１参照）。脈動の位相差を作る方法３は、分岐
系統ＰＣａ毎のポンプ行程ＰＳの出口部１８ａから合流
点Ｐまでの距離Ｄ１，Ｄ２を調整するものである。すな
わち、各出口部１８ａから合流点Ｐまでの距離Ｄ１，Ｄ
２は、その合流点Ｐにおいて各ポンプ行程ＰＳから吐出
される流体の脈動がほぼ逆位相となるように寸法設定す
ればよいことになる。なお、この方法の場合、両インペ
ラ１０は同一形状でかつ同期して回動駆動されるものと
する。また、各出口部１８ａは相対的に同一位置とす
る。また、脈動の位相差を作る方法は、上記の方法１〜
３の組み合わせでも可能である。

【００３３】さらに、前記脈動の位相差を作る方法１，
２，３（図９、図１０、図１１参照）において、それ以
外の周波数成分に対する脈動の低減効果を考慮した場
合、次の「タイミングの調整しろを決定する方法」を採
用することが望ましい。 タイミングの調整しろを決定する方法１ この方法は、回転次数成分の圧力変動エネルギーの最小
化を目的として、特定の回転次数成分を低減する方法で
ある。インペラから発生する脈動を周波数分析すると、
脈動の発生周波数（回転数×羽根の枚数）を基準とした
高次成分（高調波）が現れる。基本的な最も振幅の大き
な脈動の１次成分を対象とするが、特定の周波数帯が問
題となる場合には、特定の回転次数成分を対象として前
記各脈動の位相差を作る方法を微調整する。したがっ
て、脈動の位相差を作る方法１，２，３（図９、図１
０、図１１参照）における調整量が、実際には少しずれ
ることがある。

【００３４】タイミングの調整しろを決定する方法２ この方法は、脈動の振幅の最小化を目的として、前記各
脈動の位相差を作る方法１，２，３を微調整する方法で
ある。例えば、２つの分岐系統ＰＣａ（図７参照）の場
合、第１の分岐系統ＰＣａの脈動（図８参照）の「山」
と、第２の分岐系統ＰＣａの脈動（図８参照）の「谷」
とを相殺することにより、最も大きな「山」と「谷」の
ピークを低減することを意味する。すなわち、脈動の位
相差を作る方法１，２，３（図９，図１０及び図１１参
照）における調整量すなわち位相角は１８０°である
が、実際には１８０°から少しずれることがある。

【００３５】タイミングの調整しろを決定する方法３ この方法は、脈動エネルギーのオーバーオール値の最小
化を目的として、前記各脈動の位相差を作る方法１，
２，３を微調整する方法である。この方法は、オーバー
オール値、すなわち周波数分析による脈動の全振動エネ
ルギーを低減することを表わし、対象の次数成分のみな
らず、高次成分を含めて、広い周波数範囲での全体的な
低減を意味する。１次成分が支配的な場合において、脈
動の位相差を作る方法１，２，３（図９，図１０及び図
１１参照）における調整量すなわち位相角は１８０°で
あるが、実際には１８０°から少しずれることがある。

【００３６】上記したウエスコ型ポンプによると、２つ
の分岐系統ＰＣａ（図７参照）における各ポンプ行程Ｐ
Ｓから吐出される流体の脈動が合流によって相殺され
る。このため、吐出路１８の吐出口１８ｃから吐出され
る流体の脈動を低減し、その脈動に起因するポンプ騒音
を低減することができる。

【００３７】また、脈動の位相差を作る方法１（図９参
照）を採用すると、分岐系統ＰＣａ毎（図７参照）のポ
ンプ流路１２の出口部１８ａの相対的な位置関係をイン
ペラ１０の周方向に調整することによって、各ポンプ行
程ＰＳから吐出される流体の脈動に位相差を生じさせる
ことができる。

【００３８】また、脈動の位相差を作る方法２（図１０
参照）を採用すると、分岐系統ＰＣａ毎（図７参照）の
インペラ１０の羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの相対的な
位置関係をインペラ１０の周方向に調整することによっ
て、各ポンプ行程ＰＳから吐出される流体の脈動に位相
差を生じさせることができる。

【００３９】また、脈動の位相差を作る方法３（図１１
参照）を採用すると、分岐系統ＰＣａ毎（図７参照）の
ポンプ流路１２の出口部１８ａから合流点Ｐまでの距離
Ｄ１，Ｄ２を調整することによって、その合流点Ｐにお
いて各分岐系統ＰＣａにおける流体の脈動に位相差を生
じさせることができる。

【００４０】また、上記したウエスコ型ポンプによる
と、インペラ１０毎にポンプ行程ＰＳを有しているの
で、ポンプ行程ＰＳ毎に多量の吐出流量を得ることが可
能である。

【００４１】また、ウエスコ式ポンプは、前にも述べた
ように、原理的に脈動が定常成分に変動成分が重畳され
たものである。このため、ポンプ経路に形成した複数の
分岐系統ＰＣａ（図７参照）を、各ポンプ行程ＰＳから
吐出される流体の脈動が相殺されるように合流すること
によって、吐出口１８ｃから吐出される流体の脈動をほ
とんど消去することができ、理想的なポンプ騒音の低減
効果が得られる。ちなみに、トロコイド式ポンプ等の容
積式ポンプでは、本質的に流体の脈動が大きいため、仮
に脈動を相殺する原理を用いたとしても、ポンプ騒音の
低減効果が十分に得られないのが実情である。

【００４２】また、図２に示すように、両インペラ１０
の相互間に吸入路１６の分岐路１６ｂ及び吐出路１８の
合流路１８ｂが配置されていることにより、ポンプ部１
のコンパクト化が可能である。また、両インペラ１０の
相互間に位置するケーシング要素にのみ、分岐路１６ｂ
及び合流路１８ｂを形成すればよいので、ポンプケーシ
ング６の構成を簡素化することができる。また、吐出路
１８における両出口部１８ａから合流点Ｐまでの距離Ｄ
１，Ｄ２（図７参照）が短くなるとともに合流路１８ｂ
が対称的に形成されるため、合流路１８ｂの設計が容易
になる。

【００４３】また、吸入路１６の吸入口１６ａは、ポン
プ部１の底方（図１において左方）に指向するものに限
定されない。例えば、図１２に示すように、吸入口１６
ａを、ポンプ部１の側方（図１２において下方）に指向
させることができる。

【００４４】［実施の形態２］本発明の実施の形態２に
ついて図面を参照して説明する。実施の形態２は、上記
実施の形態１の一部を変更したものであるからその変更
部分について詳述し、重複する説明は省略する。また、
次以降における実施の形態についても同様の考えで重複
する説明は省略する。図１３はウエスコ式ポンプのポン
プ部１を示す側断面図、図１４は図１３のＸＩＶ−ＸＩ
Ｖ線断面図、図１５は図１３のＸＶ−ＸＶ線断面図、図
１６は図１３のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図、図１７は図１
３のＸＶＩＩ−ＸＶＩＩ線断面図、図１８はインペラ１
０を一部破断して示す斜視図である。

【００４５】実施の形態２におけるインペラ（符号、２
０を付す）は、図１８に示すように、実施の形態１にお
けるインペラ１０（図５及び図６参照）における羽根溝
１０ａを表裏対称状に形成したものである。さらに、表
裏の羽根溝１０ａが、連通孔２０ａによって相互に連通
されている。

【００４６】また、図１３〜図１７に示すように、前記
ポンプケーシング６における各インペラ収容室の壁面に
は、前記各インペラ２０の表裏両面の羽根溝１０ａに対
応するほぼ円弧形状の流路溝１４が形成されている（図
１４及び図１７参照）。図１３において、各インペラ２
０の相互間に位置する各流路１４に対し、前記実施の形
態１と同様に、吸入路１６の各分岐路１６ｂ及び吐出路
１８の合流路１８ｂがそれぞれ連通されている。その他
の構成は、上記実施の形態１と同様である。

【００４７】実施の形態２のウエスコ式ポンプによる
と、実施の形態１とほぼ同様の作用効果が得られる。さ
らに、インペラ１０の表裏にポンプ流路１２が形成され
ることによって、ポンプの吐出流量をほぼ２倍に増大す
ることができる。

【００４８】［実施の形態３］本発明の実施の形態３に
ついて図面を参照して説明する。実施の形態３は、上記
実施の形態２の一部を変更したものである。図１９はウ
エスコ式ポンプのポンプ部１を示す側断面図、図２０は
図１９のＸＸ−ＸＸ線断面図、図２１は図１９のＸＸＩ
−ＸＸＩ線断面図、図２２は図１９のＸＸＩＩ−ＸＸＩ
Ｉ線断面図、図２３は図１９のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ
線断面図、図２４はインペラ１０を一部破断して示す斜
視図である。

【００４９】実施の形態３におけるインペラ（符号、３
０を付す）は、図２４に示すように、実施の形態２にお
けるインペラ２０（図１８参照）における連通孔２０ａ
を排除したものである。すなわち、インペラ３０の表裏
の羽根溝１０ａがそれぞれ独立した溝になっている。

【００５０】また、図１９〜図２３に示すように、前記
ポンプケーシング６における各インペラ収容室の壁面に
は、前記実施の形態２とほぼ同様に、各インペラ３０の
表裏両面の羽根溝１０ａに対応する流路溝１４が形成さ
れている。

【００５１】前記ポンプケーシング６の吸入路１６は、
１つの吸入口１６ａと、その吸入口１６ａの下流におい
て４つに分岐された分岐路１６ｂとを有している。各分
岐路１６ｂは、前記各インペラ収容室の表裏両側の各ポ
ンプ流路１２の始端部にそれぞれ連通されている。

【００５２】前記ポンプケーシング６の吐出路１８は、
４つの合流路１８ｂと、その合流路１８ｂの下流におい
て１つに合流された吐出口１８ｃとを有している。各合
流路１８ｂは、前記各インペラ収容室の表裏両側の各ポ
ンプ流路１２の終端部にそれぞれ連通されている。その
他の構成は、上記実施の形態２と同様である。

【００５３】上記実施の形態３のウエスコ式ポンプのポ
ンプ部１におけるポンプ経路ＰＣが、図２５に模式図で
示されている。図２５に示すように、吸入口１６ａから
吐出口１８ｃに至るポンプ経路ＰＣには、各インペラ１
０の回転に基づくポンプ行程ＰＳをそれぞれ含む４つの
分岐系統ＰＣａが形成されている。

【００５４】そして、前記４つの分岐系統ＰＣａは、各
ポンプ行程ＰＳから吐出される流体の脈動を吐出路１８
において相殺するように合流されている。この場合、図
２６に脈動の特性線図において、線Ｌ１は、第１の分岐
系統ＰＣａにおける脈動成分である。線Ｌ２は、第２の
分岐系統ＰＣａにおける脈動成分である。線Ｌ３は、第
３の分岐系統ＰＣａにおける脈動成分である。線Ｌ４
は、第４の分岐系統ＰＣａにおける脈動成分である。な
お、各脈動成分は、位相が１／４周期（９０°）ずつず
れている。そして、線Ｌは、吐出口１８ｃにおける脈動
成分で、前記脈動成分（Ｌ１，Ｌ２，Ｌ３，Ｌ４）が合
成された脈動成分である。したがって、分岐系統ＰＣａ
（図２５参照）毎に発生した脈動成分をほぼ逆位相とな
るようにして合成すれば、各分岐系統ＰＣａの脈動成分
を相殺することができる。また、第１〜第４の分岐系統
ＰＣａにおける脈動成分を合成することにより、２つの
分岐系統ＰＣａにおける脈動成分を合成する場合（実施
の形態１，２参照）に比べ、より細かく各分岐系統ＰＣ
ａの脈動成分を相殺することができる。

【００５５】この場合も、前記した脈動の位相差を作る
方法１，２，３（図９、図１０、図１１参照）によっ
て、分岐系統ＰＣａ（図２５参照）毎の脈動に位相差を
生じさせれば良い。また、実施の形態１で記述したタイ
ミングの調整しろを決定する方法１〜３によって、分岐
系統ＰＣａ毎の脈動の位相差を微調整することが望まし
い。

【００５６】実施の形態３のウエスコ式ポンプによる
と、前記実施の形態１，２とほぼ同様の作用効果が得ら
れる。さらに、各インペラ３０の表裏をそれぞれ別系統
の分岐系統ＰＣａとしたことにより、ポンプ経路ＰＣに
簡単に４つの分岐系統ＰＣａを形成することができる
（図２５参照）。

【００５７】また、各インペラ３０の表裏両面に別々に
ポンプ行程ＰＳを有している（図２５参照）。このた
め、インペラ３０毎にそれぞれポンプ行程ＰＳを有する
場合（図２参照）に比べて、各インペラ１０の組付け誤
差等によりポンプ行程ＰＳの位相関係に生じる不用なず
れを防止することができる。また、１枚のインペラ３０
を基に２つの分岐系統ＰＣａを形成し、２枚のインペラ
３０を使用することで４つの分岐系統ＰＣａを形成する
ことができる（図２５参照）。

【００５８】［実施の形態４］本発明の実施の形態４に
ついて図面を参照して説明する。実施の形態４は、上記
実施の形態３の一部を変更したものである。図２７はウ
エスコ式ポンプのポンプ部１を示す側断面図、図２８は
図２７のＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶＩＩＩ線断面図、図２９
は図２７のＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ線断面図である。

【００５９】図２７に示すように、実施の形態４におい
ては、実施の形態３（図１９参照）におけるインペラ３
０が１枚とされている。これにともない、ポンプケーシ
ング６におけるインペラ収容室も１つになっている。

【００６０】図２８及び図２９に示すように、前記吸入
路１６の各分岐路１６ｂは、前記インペラ収容室の表裏
両側の各ポンプ流路１２の始端部にそれぞれ連通されて
いる。また、吐出路１８の各合流路１８ｂは、前記各イ
ンペラ収容室の表裏両側の各ポンプ流路１２の終端部に
それぞれ連通されている。その他の構成は、上記実施の
形態１と同様である。

【００６１】実施の形態４のウエスコ式ポンプによる
と、上記実施の形態１とほぼ同等の作用効果が得られ
る。また、インペラ３０の表裏両面に別々にポンプ行程
ＰＳ（図７参照）を有している。このため、インペラ３
０にそれぞれポンプ行程ＰＳを有する場合（図２参照）
に比べて、インペラ３０の組付け誤差等によりポンプ行
程ＰＳの位相関係に生じる不用なずれを防止することが
できる。また、１枚のインペラ３０を基に２つの分岐系
統ＰＣａ（図７参照）を形成することができる。

【００６２】［実施の形態５］本発明の実施の形態５に
ついて図面を参照して説明する。実施の形態５は、上記
実施の形態１の一部を変更したものである。図３０はウ
エスコ式ポンプのポンプ部１を示す側断面図、図３１は
図３０のＸＸＸＩ−ＸＸＸＩ線断面図、図３２は出口部
１８ａの位置関係を示す説明図である。

【００６３】図３０に示すように、実施の形態５におい
ては、実施の形態１（図２参照）におけるインペラ１０
が１枚とされている。これにともない、ポンプケーシン
グ６におけるインペラ収容室も１つになっている。ま
た、ポンプケーシング６におけるインペラ収容室の壁面
に形成される流路溝１４が、図３１に示すように、周方
向に２分割して形成されている。両流路溝１４は、周方
向に点対称状に形成されている。

【００６４】前記吸入路１６の各分岐路１６ｂは、前記
インペラ収容室の表側（図３０において左側）において
各ポンプ流路１２の始端部にそれぞれ連通されている
（図３１参照）。また、吐出路１８の各合流路１８ｂ
は、前記各インペラ収容室の表側（図３０において左
側）の各ポンプ流路１２の終端部にそれぞれ連通されて
いる。その他の構成は、上記実施の形態１と同様であ
る。

【００６５】実施の形態５のウエスコ式ポンプによる
と、上記実施の形態１とほぼ同等の作用効果が得られ
る。また、インペラ１０の周方向に分割されたポンプ行
程ＰＳ（図７参照）を有している。このため、インペラ
毎にそれぞれポンプ行程ＰＳを有する場合（図２参照）
に比べて、各インペラの組付け誤差等によりポンプ行程
ＰＳの位相関係に生じる不用なずれを防止することがで
きる。また、インペラ１０の１回転における半周ずつを
２つの分岐系統ＰＣａ（図２５／図７参照）に使用する
ことができる。また、インペラ１０の片面（表面）を利
用するだけで、ポンプ経路ＰＣに２つの分岐系統ＰＣａ
（図７参照）を形成することができる。また、インペラ
１０の片面に吸入路１６の分岐路１６ｂ及び吐出路１８
の合流路１８ｂが配置されているため、インペラ１０の
片面側に位置するケーシング要素にのみ、吸入路１６の
分岐路１６ｂ及び吐出路１８の合流路１８ｂを形成すれ
ばよい。したがって、ポンプケーシング６の構成が簡素
化される。

【００６６】しかして、実施の形態５においては、脈動
の位相差を作る方法として、実施の形態１で述べた方法
の他、図３２に示す方法を採用することができる。すな
わち、インペラ１０の羽根溝１０ａの個数又は羽根１０
ｂの枚数を奇数とする。また、２つの出口部１８ａは、
周方向に１８０°ずれた位置関係に形成する（図３１参
照）。すると、各出口部１８ａに対するインペラ１０の
羽根溝１０ａ又は羽根１０ｂの相対的な位置関係の調整
量がほぼ半ピッチ分になり、各分岐系統ＰＣａ（図７参
照）の脈動に位相差を作ることができる。したがって、
図３２に示す方法は、脈動の位相差を作る方法１（図９
参照）に含むことができる。なお、この場合、各出口部
１８ａから合流点Ｐまでの距離Ｄ１，Ｄ２（図７参照）
は同一とする。

【００６７】［実施の形態６］本発明の実施の形態６に
ついて図面を参照して説明する。図３３はウエスコ式ポ
ンプのポンプ部１を示す側断面図、図３４は図３３のＸ
ＸＸＩＶ−ＸＸＸＩＶ線断面図、図３５は図３３のＸＸ
ＸＶ−ＸＸＸＶ線断面図、図３６は図３６のＸＸＸＶＩ
−ＸＸＸＶＩ線断面図である。

【００６８】図３３に示すように、実施の形態６では、
前記実施の形態２におけるインペラ２０（図１８参照）
が採用されている。また、図３３〜図１６に示すよう
に、前記ポンプケーシング６における各インペラ収容室
の壁面には、前記インペラ２０の表裏両面の羽根溝１０
ａ（図１８参照）に対応するほぼ円弧形状の流路溝１４
が形成されている。各流路溝１４は、実施の形態５とほ
ぼ同様に、周方向に２分割して形成されている。両流路
溝１４は、周方向に点対称状に形成されている。

【００６９】前記吸入路１６の各分岐路１６ｂは、前記
実施の形態５と同様に、前記インペラ収容室の表側（図
３３において左側）において各ポンプ流路１２の始端部
にそれぞれ連通されている。また、吐出路１８の各合流
路１８ｂは、前記各インペラ収容室の裏側（図３３にお
いて右側）において各ポンプ流路１２の終端部にそれぞ
れ連通されている。

【００７０】しかして、図３６に示すように、吐出路１
８の各合流路１８ｂの下流側には、周方向に連続するほ
ぼ半円弧状の連絡路１８ｄが形成されている。連絡路１
８ｄの中間部において吐出口１８ｃが連通されている。
その他の構成は、上記実施の形態５と同様である。

【００７１】実施の形態６のウエスコ式ポンプによる
と、実施の形態５とほぼ同様の作用効果が得られる。さ
らに、インペラ１０の表裏にポンプ流路１２が形成され
ることによって、実施の形態５に比べ、ポンプの吐出流
量をほぼ２倍に増大することができる。また、吸入路１
６と吐出路１８とがインペラ２０に対して表裏別々に配
置されている。このため、吸入路１６及び吐出路１８の
レイアウトが容易になる。

【００７２】また、前記実施の形態６における各吐出路
１８の連絡路１８ｄ（図３６参照）は、例えば、図３７
に断面図で示すように、周方向に連続する円環状に形成
することができる。

【００７３】［実施の形態７］本発明の実施の形態７に
ついて図面を参照して説明する。図３８はウエスコ式ポ
ンプのポンプ部１の吸入側経路を示す側断面図、図３９
はポンプ部１の吐出側経路を示す側断面図、図４０は図
３８のＸＬ−ＸＬ線断面図、図４１は図３９のＸＬＩ−
ＸＬＩ線断面図、図４２は図３９のＸＬＩＩ−ＸＬＩＩ
線断面図、図４３は図３９のＸＬＩＩＩ−ＸＬＩＩＩ線
断面図である。

【００７４】図３８及び図３９に示すように、実施の形
態７では、前記実施の形態３におけるインペラ３０（図
２４参照）が採用されている。また、前記ポンプケーシ
ング６における各インペラ収容室の壁面には、前記実施
の形態６と同様に、インペラ３０の表裏両面の羽根溝１
０ａ（図２４参照）に対応する流路溝１４が形成されて
いる（図４１及び図４２参照）。各流路溝１４は、実施
の形態６とほぼ同様に、周方向に２分割して形成されて
いる。

【００７５】前記吸入路１６は、１つの吸入口１６ａ
と、その吸入口１６ａの下流において２つに分岐された
中間分岐路１６ｅと、その各中間分岐路１６ｅの下流に
おいて２つに分岐された分岐路１６ｂとを有している。
各分岐路１６ｂは、前記実施の形態４（図２７参照）と
同様にして前記インペラ収容室の表裏両側の計４個の各
ポンプ流路１２の始端部にそれぞれ連通されている。し
かして、図４０に示すように、吸入路１６の各中間分岐
路１６ｅの上流側には、周方向に連続するほぼ半円弧状
の連絡路１６ｆが形成されている。連絡路１６ｆの中間
部において吸入口１６ａが連通されている。

【００７６】前記吐出路１８は、前記吸入路１６と反対
側（図３９において右側）に配置され、４つの合流路１
８ｂと、その２つずつの合流路１８ｂの下流において１
つに合流された中間合流路１８ｅと、その各中間合流路
１８ｅの下流において１つに合流された吐出口１８ｃと
を有している。各合流路１８ｂは、前記実施の形態４
（図２７参照）と同様にして前記インペラ収容室の表裏
両側の計４個の各ポンプ流路１２の終端部にそれぞれ連
通されている。しかして、図４３に示すように、吐出路
１８の各中間合流路１８ｅの下流側には、周方向に連続
するほぼ半円弧状の連絡路１８ｆが形成されている。連
絡路１８ｆの中間部において吐出口１８ｃが連通されて
いる。その他の構成は、上記実施の形態６と同様であ
る。

【００７７】実施の形態７のウエスコ式ポンプによる
と、上記実施の形態６とほぼ同等の作用効果が得られ
る。さらに、各インペラ３０の表裏をそれぞれ別系統の
分岐系統ＰＣａ（図２５参照）としたことにより、ポン
プ経路ＰＣに簡単に４つの分岐系統ＰＣａを形成するこ
とができる。

【００７８】［実施の形態８］本発明の実施の形態８に
ついて図面を参照して説明する。図４４はウエスコ式ポ
ンプのポンプ部１を示す側断面図、図４５は図４４のＸ
ＬＶ−ＸＬＶ線断面図、図４６はインペラ１０を一部破
断して示す斜視図である。

【００７９】実施の形態８におけるインペラ（符号、８
０を付す）は、図４６に示すように、表面に、径方向に
並ぶ二重環状をなす内外２条の羽根溝１０ａを形成した
ものである。

【００８０】図４４に示すように、実施の形態８におい
ては、実施の形態５（図３０参照）と同様に、インペラ
８０が１枚とされている。これにともない、ポンプケー
シング６におけるインペラ収容室も１つになっている。
また、ポンプケーシング６におけるインペラ収容室の壁
面には、前記インペラ８０の内外２条の羽根溝１０ａに
対応する径方向に並ぶ内外２条の流路溝１４が形成され
ている（図４５参照）。

【００８１】実施の形態５（図３０参照）と同様の前記
吸入路１６の各分岐路１６ｂは、前記インペラ収容室の
表側（図３０において左側）において内外２条の各ポン
プ流路１２の始端部にそれぞれ連通されている。また、
実施の形態５（図３０参照）と同様の吐出路１８の各合
流路１８ｂは、前記各インペラ収容室の表側（図３０に
おいて左側）において内外２条の各ポンプ流路１２の終
端部にそれぞれ連通されている。その他の構成は、上記
実施の形態５と同様である。

【００８２】実施の形態８のウエスコ式ポンプによる
と、上記実施の形態５とほぼ同等の作用効果が得られ
る。また、インペラ８０の径方向に並ぶ２つのポンプ行
程ＰＳ（図７参照）を有している。このため、インペラ
毎にそれぞれポンプ行程ＰＳを有する場合（図２参照）
に比べて、各インペラの組付け誤差等によりポンプ行程
ＰＳの位相関係に生じる不用なずれを防止することがで
きる。また、インペラ８０の片面の内外２条の羽根溝１
０ａを利用するだけで、ポンプ経路ＰＣに２つの分岐系
統ＰＣａ（図７参照）を形成することができる。また、
インペラ８０の円周上の同じ角度位置では、内外２条の
ポンプ流路１２における圧力はほぼ同じになる。このた
め、実施の形態１（図２参照）に比べて、両ポンプ流路
１２間での燃料洩れが少なくなるので、圧力損失を少な
くすることができる。

【００８３】［実施の形態９］本発明の実施の形態９に
ついて図面を参照して説明する。図４７はウエスコ式ポ
ンプのポンプ部１を示す側断面図、図４８は図４７のＸ
ＬＶＩＩＩ−ＸＬＶＩＩＩ線断面図、図４９は図４７の
ＸＬＩＸ−ＸＬＩＸ線断面図、図５０はインペラ１０を
一部破断して示す斜視図である。

【００８４】実施の形態９におけるインペラ（符号、９
０を付す）は、図５０に示すように、実施の形態８にお
けるインペラ８０（図４６参照）における内外２条の羽
根溝１０ａを表裏対称状に形成したものである。さら
に、各条毎の表裏の羽根溝１０ａが、それぞれ連通孔２
０ａによって相互に連通されている。

【００８５】また、図４７〜図４９に示すように、前記
ポンプケーシング６におけるインペラ収容室の壁面に
は、前記インペラ９０の表裏両面の計４条の羽根溝１０
ａに対応するほぼ円弧形状の流路溝１４が形成されてい
る。

【００８６】前記吸入路１６の各分岐路１６ｂは、前記
実施の形態８と同様に、前記インペラ収容室の表側（図
３７において左側）において内外２条の各ポンプ流路１
２の始端部にそれぞれ連通されている。また、吐出路１
８の各合流路１８ｂは、前記各インペラ収容室の裏側
（図３７において右側）において内外２条の各ポンプ流
路１２の終端部にそれぞれ連通されている。その他の構
成は、上記実施の形態８と同様である。

【００８７】実施の形態９のウエスコ式ポンプによる
と、実施の形態８とほぼ同様の作用効果が得られる。さ
らに、インペラ１０の表裏にポンプ流路１２が形成され
ることによって、実施の形態８に比べ、ポンプの吐出流
量をほぼ２倍に増大することができる。また、吸入路１
６と吐出路１８とがインペラ２０に対して表裏別々に配
置されている。このため、吸入路１６及び吐出路１８の
レイアウトが容易になる。

【００８８】［実施の形態１０］本発明の実施の形態１
０について図面を参照して説明する。実施の形態１０
は、上記実施の形態９の一部を変更したものである。図
５１はウエスコ式ポンプのポンプ部１を示す側断面図、
図５２は図５１のＬＩＩ−ＬＩＩ線断面図、図５３は図
５１のＬＩＩＩ−ＬＩＩＩ線断面図、図５４はインペラ
１０を一部破断して示す斜視図である。

【００８９】実施の形態１０におけるインペラ（符号、
１００を付す）は、図５４に示すように、実施の形態９
におけるインペラ９０（図５０参照）における連通孔２
０ａを排除したものである。すなわち、インペラ１００
の表裏の羽根溝１０ａがそれぞれ独立した溝になってい
る。

【００９０】また、図５１〜図５３に示すように、前記
ポンプケーシング６における各インペラ収容室の壁面に
は、前記実施の形態９と同様に、各インペラ１００の表
裏両面の羽根溝１０ａに対応する計４個の流路溝１４が
形成されている。

【００９１】前記吸入路１６は、実施の形態７と同様
に、１つの吸入口１６ａと、その吸入口１６ａの下流に
おいて２つに分岐された中間分岐路１６ｅと、その各中
間分岐路１６ｅの下流において２つに分岐された分岐路
１６ｂとを有している。各分岐路１６ｂは、前記実施の
形態４（図２７参照）と同様にして前記インペラ収容室
の表裏両側の計４個の各ポンプ流路１２の始端部にそれ
ぞれ連通されている。

【００９２】前記吐出路１８は、前記吸入路１６と反対
側（図３９において右側）に配置され、４つの合流路１
８ｂと、その２つずつの合流路１８ｂの下流において１
つに合流された中間合流路１８ｅと、その各中間合流路
１８ｅの下流において１つに合流された吐出口１８ｃと
を有している。各合流路１８ｂは、前記実施の形態４
（図２７参照）と同様にして前記インペラ収容室の表裏
両側の計４個の各ポンプ流路１２の終端部にそれぞれ連
通されている。その他の構成は、上記実施の形態９と同
様である。

【００９３】実施の形態１０のウエスコ式ポンプによる
と、上記実施の形態９とほぼ同等の作用効果が得られ
る。さらに、各インペラ１００の表裏計４条をそれぞれ
別系統の分岐系統ＰＣａ（図２５参照）としたことによ
り、ポンプ経路ＰＣに簡単に４つの分岐系統ＰＣａを形
成することができる。

【００９４】本発明は上記実施の形態に限定されるもの
ではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更
が可能である。例えば、本発明は、自動車用燃料ポンプ
に限らず、その他の流体のポンプにも広く適用すること
ができる。

【００９５】

【発明の効果】以上、詳述したように、本発明のウエス
コ式ポンプによれば、各ポンプ行程から吐出される流体
の脈動が合流によって相殺されるものであるから、吐出
口から吐出される流体の脈動を低減し、その脈動に起因
するポンプ騒音を低減することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施の形態１にかかるウエスコ式ポン
プを示す側断面図である。

【図２】図１のポンプ部を示す部分拡大図である。

【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。

【図４】図２のＩＶ−ＩＶ線断面図である。

【図５】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【図６】インペラの表面図である。

【図７】ポンプ経路を示す模式図である。

【図８】脈動を示す特性線図である。

【図９】脈動の位相差を作る方法１を示す説明図であ
る。

【図１０】脈動の位相差を作る方法２を示す説明図であ
る。

【図１１】脈動の位相差を作る方法３を示す説明図であ
る。

【図１２】図１のウエスコ式ポンプの変更例を示す断面
図である。

【図１３】本発明の実施の形態２にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図１４】図１３のＸＩＶ−ＸＩＶ線断面図である。

【図１５】図１３のＸＶ−ＸＶ線断面図である。

【図１６】図１３のＸＶＩ−ＸＶＩ線断面図である。

【図１７】図１３のＸＶＩＩ−ＸＶＩＩ線断面図であ
る。

【図１８】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【図１９】本発明の実施の形態３にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図２０】図１９のＸＸ−ＸＸ線断面図である。

【図２１】図１９のＸＸＩ−ＸＸＩ線断面図である。

【図２２】図１９のＸＸＩＩ−ＸＸＩＩ線断面図であ
る。

【図２３】図１９のＸＸＩＩＩ−ＸＸＩＩＩ線断面図で
ある。

【図２４】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【図２５】ポンプ経路を示す模式図である。

【図２６】脈動を示す特性線図である。

【図２７】本発明の実施の形態４にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図２８】図２７のＸＸＶＩＩＩ−ＸＸＶＩＩＩ線断面
図である。

【図２９】図２７のＸＸＩＸ−ＸＸＩＸ線断面図であ
る。

【図３０】本発明の実施の形態５にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図３１】図３０のＸＸＸＩ−ＸＸＸＩ線断面図であ
る。

【図３２】出口部の位置関係を示す説明図である。

【図３３】本発明の実施の形態６にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図３４】図３３のＸＸＸＩＶ−ＸＸＸＩＶ線断面図で
ある。

【図３５】図３３のＸＸＸＶ−ＸＸＸＶ線断面図であ
る。

【図３６】図３３のＸＸＸＶＩ−ＸＸＸＶＩ線断面図で
ある。

【図３７】図３６の変更例を示す断面図である。

【図３８】本発明の実施の形態７にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部の吸入側経路を示す側断面図である。

【図３９】ポンプ部の吐出側経路を示す側断面図であ
る。

【図４０】図３８のＸＬ−ＸＬ線断面図である。

【図４１】図３９のＸＬＩ−ＸＬＩ線断面図である。

【図４２】図３９のＸＬＩＩ−ＸＬＩＩ線断面図であ
る。

【図４３】図３９のＸＬＩＩＩ−ＸＬＩＩＩ線断面図で
ある。

【図４４】本発明の実施の形態８にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図４５】図４４のＸＬＶ−ＸＬＶ線断面図である。

【図４６】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【図４７】本発明の実施の形態９にかかるウエスコ式ポ
ンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図４８】図４７のＸＬＶＩＩＩ−ＸＬＶＩＩＩ線断面
図である。

【図４９】図４７のＸＬＩＸ−ＸＬＩＸ線断面図であ
る。

【図５０】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【図５１】本発明の実施の形態１０にかかるウエスコ式
ポンプのポンプ部を示す側断面図である。

【図５２】図５１のＬＩＩ−ＬＩＩ線断面図である。

【図５３】図５１のＬＩＩＩ−ＬＩＩＩ線断面図であ
る。

【図５４】インペラを一部破断して示す斜視図である。

【符号の説明】

６ ポンプケーシング １０ インペラ １０ａ 羽根溝 １２ ポンプ流路 １６ａ 吸入口 １８ａ 出口部 １８ｃ 吐出口 Ｄ１，Ｄ２ 距離 ＰＣ ポンプ経路 ＰＣａ 分岐系統 Ｐ 合流点

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 周方向に並ぶ羽根溝を有しかつ回転駆動
   されるインペラと、前記インペラの羽根溝に対応するポ
   ンプ流路を形成しかつそのポンプ流路に連通する吸入口
   及び吐出口を有するポンプケーシングとを備えたウエス
   コ式ポンプであって、 前記吸入口から吐出口に至るポンプ経路には、前記イン
   ペラの回転に基づくポンプ行程をそれぞれ含む複数の分
   岐系統を形成し、 前記各分岐系統を、各ポンプ行程から吐出される流体の
   脈動を相殺するように合流させたことを特徴とするウエ
   スコ式ポンプ。
2. 【請求項２】 請求項１に記載のウエスコ式ポンプであ
   って、 前記分岐系統毎のポンプ流路の出口部の相対的な位置関
   係がインペラの周方向に調整され、各ポンプ行程から吐
   出される流体の脈動に位相差が生じることを特徴とする
   ウエスコ式ポンプ。
3. 【請求項３】 請求項１に記載のウエスコ式ポンプであ
   って、 前記分岐系統毎のインペラの羽根溝又は羽根の相対的な
   位置関係がインペラの周方向に調整され、各ポンプ行程
   から吐出される流体の脈動に位相差が生じることを特徴
   とするウエスコ式ポンプ。
4. 【請求項４】 請求項１に記載のウエスコ式ポンプであ
   って、 前記分岐系統毎のポンプ流路の出口部から合流点までの
   距離が調整され、その合流点において各分岐系統におけ
   る流体の脈動に位相差が生じることを特徴とするウエス
   コ式ポンプ。
5. 【請求項５】 請求項１〜４のいずれかに記載のウエス
   コ式ポンプであって、 複数のインペラ毎にポンプ行程を有していることを特徴
   とするウエスコ式ポンプ。
6. 【請求項６】 請求項１〜４のいずれかに記載のウエス
   コ式ポンプであって、 インペラの表裏両面に別々にポンプ行程を有しているこ
   とを特徴とするウエスコ式ポンプ。
7. 【請求項７】 請求項１〜４のいずれかに記載のウエス
   コ式ポンプであって、 インペラの周方向に分割されたポンプ行程を有している
   ことを特徴とするウエスコ式ポンプ。
8. 【請求項８】 請求項１〜４のいずれかに記載のウエス
   コ式ポンプであって、 １枚のインペラの径方向に並ぶ複数のポンプ行程を有し
   ていることを特徴とするウエスコ式ポンプ。