JP2003335565A - 高性能コンクリート - Google Patents
高性能コンクリートInfo
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- JP2003335565A JP2003335565A JP2002140753A JP2002140753A JP2003335565A JP 2003335565 A JP2003335565 A JP 2003335565A JP 2002140753 A JP2002140753 A JP 2002140753A JP 2002140753 A JP2002140753 A JP 2002140753A JP 2003335565 A JP2003335565 A JP 2003335565A
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- shrinkage
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 90N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ自己
収縮を小さくすることができる高性能コンクリートを提
供する。 【解決手段】 セメントと超微粉と膨張性混和材を含む
結合材、減水剤、細骨材、粗骨材、水を含む配合物の硬
化体であり、圧縮強度が90N/mm2以上である高性能コン
クリート。結合材中のセメントと超微粉と膨張性混和材
の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉5〜50重
量部、膨張性混和材3〜10重量部であることが好まし
い。さらに、配合物に収縮低減剤を添加することによ
り、自己収縮をより小さくすることができる。
収縮を小さくすることができる高性能コンクリートを提
供する。 【解決手段】 セメントと超微粉と膨張性混和材を含む
結合材、減水剤、細骨材、粗骨材、水を含む配合物の硬
化体であり、圧縮強度が90N/mm2以上である高性能コン
クリート。結合材中のセメントと超微粉と膨張性混和材
の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉5〜50重
量部、膨張性混和材3〜10重量部であることが好まし
い。さらに、配合物に収縮低減剤を添加することによ
り、自己収縮をより小さくすることができる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、90N/mm2以上の圧
縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小さい高性能コンク
リートに関する。
縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小さい高性能コンク
リートに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、土地のより一層の有効利用の観点
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、90N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような超高強度コンクリートの開
発が行われている。
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、90N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような超高強度コンクリートの開
発が行われている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来、超高強度コンク
リートを調製するために、普通ポルトランドセメントと
シリカフュームを組み合わせた結合材を使用して、単位
結合材量を増大（例えば、600〜800kg/m3）し、減水剤
（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）を使用して、水
／結合材比を大幅に減少する（例えば、30重量％以下）
ことが行われている。このようにして調製したコンクリ
ートでは、超高強度（90〜130N/mm2）を発現させること
はできるのではあるが、一方で、結合材量が非常に多
く、また、水／結合材比が非常に小さいので、自己収縮
が大きくなるという課題がある。このような自己収縮が
大きいコンクリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたと
き、鉄筋の拘束により部材下縁部に大きな引張応力が発
生し、力学的に弊害を起こす可能性が指摘されている。
リートを調製するために、普通ポルトランドセメントと
シリカフュームを組み合わせた結合材を使用して、単位
結合材量を増大（例えば、600〜800kg/m3）し、減水剤
（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）を使用して、水
／結合材比を大幅に減少する（例えば、30重量％以下）
ことが行われている。このようにして調製したコンクリ
ートでは、超高強度（90〜130N/mm2）を発現させること
はできるのではあるが、一方で、結合材量が非常に多
く、また、水／結合材比が非常に小さいので、自己収縮
が大きくなるという課題がある。このような自己収縮が
大きいコンクリートでは、例えば、ＲＣ部材に用いたと
き、鉄筋の拘束により部材下縁部に大きな引張応力が発
生し、力学的に弊害を起こす可能性が指摘されている。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意研究した結果、セメントと超微粉
と膨張性混和材を組み合わせた結合材を使用した高性能
コンクリートであれば、90N/mm2以上の圧縮強度であっ
ても、自己収縮を小さくすることができることを見いだ
し、本発明を完成させたものである。即ち、本発明は、
セメントと超微粉と膨張性混和材を含む結合材、減水
剤、細骨材、粗骨材及び水を含む配合物の硬化体であ
り、圧縮強度が90N/mm2以上である高性能コンクリート
である（請求項１）。そして本発明においては、配合物
に、収縮低減剤を含むことが好ましいものである（請求
項２）
を解決するために鋭意研究した結果、セメントと超微粉
と膨張性混和材を組み合わせた結合材を使用した高性能
コンクリートであれば、90N/mm2以上の圧縮強度であっ
ても、自己収縮を小さくすることができることを見いだ
し、本発明を完成させたものである。即ち、本発明は、
セメントと超微粉と膨張性混和材を含む結合材、減水
剤、細骨材、粗骨材及び水を含む配合物の硬化体であ
り、圧縮強度が90N/mm2以上である高性能コンクリート
である（請求項１）。そして本発明においては、配合物
に、収縮低減剤を含むことが好ましいものである（請求
項２）
【０００５】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明で使用する結合材は、セメントと超微粉と
膨張性混和材を含むものである。セメントとしては、普
通・早強・中庸熱・低熱ポルトランドセメント等の各種
ポルトランドセメント、高炉セメント・フライアッシュ
セメント等の各種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰・下
水汚泥焼却灰等の廃棄物を原料として利用したセメント
（エコセメント）等が挙げられる。なお、本発明におい
てセメントは、高性能コンクリートの自己収縮の低減等
から、低熱ポルトランドセメントを使用することが好ま
しい。超微粉としては、平均粒径が1.0μｍ以下、好ま
しくは0.5μｍ以下のシリカフューム、シリカダスト等
が挙げられる。超微粉の平均粒径が1.0μｍを越える
と、配合物の作業性が低下するので好ましくない。膨張
性混和材としては、カルシウムサルホアルミネート系膨
張材、石灰系膨張材等が挙げられる。膨張性混和材の粉
末度は、ブレーン比表面積で2000cm2/g以上が好まし
い。膨張性混和材のブレーン比表面積が2000cm2/g未満
では、自己収縮を小さくする効果が小さくなる。膨張性
混和材の粉末度は、コストや、配合物の作業性、高性能
コンクリートの自己収縮低減の観点から、3000〜8000cm
2/gがより好ましい。
する。本発明で使用する結合材は、セメントと超微粉と
膨張性混和材を含むものである。セメントとしては、普
通・早強・中庸熱・低熱ポルトランドセメント等の各種
ポルトランドセメント、高炉セメント・フライアッシュ
セメント等の各種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰・下
水汚泥焼却灰等の廃棄物を原料として利用したセメント
（エコセメント）等が挙げられる。なお、本発明におい
てセメントは、高性能コンクリートの自己収縮の低減等
から、低熱ポルトランドセメントを使用することが好ま
しい。超微粉としては、平均粒径が1.0μｍ以下、好ま
しくは0.5μｍ以下のシリカフューム、シリカダスト等
が挙げられる。超微粉の平均粒径が1.0μｍを越える
と、配合物の作業性が低下するので好ましくない。膨張
性混和材としては、カルシウムサルホアルミネート系膨
張材、石灰系膨張材等が挙げられる。膨張性混和材の粉
末度は、ブレーン比表面積で2000cm2/g以上が好まし
い。膨張性混和材のブレーン比表面積が2000cm2/g未満
では、自己収縮を小さくする効果が小さくなる。膨張性
混和材の粉末度は、コストや、配合物の作業性、高性能
コンクリートの自己収縮低減の観点から、3000〜8000cm
2/gがより好ましい。
【０００６】結合材中のセメントと超微粉と膨張性混和
材の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉5〜50
重量部、膨張性混和材3〜10重量部が好ましい。セメン
トと超微粉と膨張性混和材の割合が前記範囲であれば、
90N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小
さい高性能コンクリートを調製することができる。ま
た、配合物の作業性も良好となる。結合材中の超微粉量
がセメント100重量部に対して5重量部未満では、配合物
の作業性が低下するので好ましくない。超微粉量が50重
量部を越えると、配合物の作業性を確保するために単位
水量が増大し90N/mm2以上の圧縮強度を発現させること
が困難となるうえ、自己収縮も大きくなるので好ましく
ない。結合材中の膨張性混和材量がセメント100重量部
に対して3重量部未満では、自己収縮が大きくなるので
好ましくない。膨張性混和材量が10重量部を越えると、
90N/mm2以上の圧縮強度を発現させることが困難となる
ので好ましくない。本発明においては、配合物の作業性
や高性能コンクリートの強度発現性、さらには自己収縮
低減の観点から、結合材中のセメントと超微粉と膨張性
混和材の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉8
〜25重量部、膨張性混和材4〜8重量部であることがより
好ましい。なお、本発明においては、配合物の作業性等
を向上するために、結合材に平均粒径が5〜15μｍの無
機粉末を添加することは差し支えない。該無機粉末とし
ては、珪石粉末、石灰石粉末等が挙げられる。該無機粉
末の添加量は、セメント100重量部に対して、50重量部
以下が好ましい。
材の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉5〜50
重量部、膨張性混和材3〜10重量部が好ましい。セメン
トと超微粉と膨張性混和材の割合が前記範囲であれば、
90N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ、自己収縮が小
さい高性能コンクリートを調製することができる。ま
た、配合物の作業性も良好となる。結合材中の超微粉量
がセメント100重量部に対して5重量部未満では、配合物
の作業性が低下するので好ましくない。超微粉量が50重
量部を越えると、配合物の作業性を確保するために単位
水量が増大し90N/mm2以上の圧縮強度を発現させること
が困難となるうえ、自己収縮も大きくなるので好ましく
ない。結合材中の膨張性混和材量がセメント100重量部
に対して3重量部未満では、自己収縮が大きくなるので
好ましくない。膨張性混和材量が10重量部を越えると、
90N/mm2以上の圧縮強度を発現させることが困難となる
ので好ましくない。本発明においては、配合物の作業性
や高性能コンクリートの強度発現性、さらには自己収縮
低減の観点から、結合材中のセメントと超微粉と膨張性
混和材の割合は、セメント100重量部に対して、超微粉8
〜25重量部、膨張性混和材4〜8重量部であることがより
好ましい。なお、本発明においては、配合物の作業性等
を向上するために、結合材に平均粒径が5〜15μｍの無
機粉末を添加することは差し支えない。該無機粉末とし
ては、珪石粉末、石灰石粉末等が挙げられる。該無機粉
末の添加量は、セメント100重量部に対して、50重量部
以下が好ましい。
【０００７】結合材以外の材料を説明する。細骨材とし
ては、川砂、陸砂、海砂、砕砂又はこれらの混合物を使
用することができる。粗骨材としては、川砂利、山砂
利、海砂利、砕石又はこれらの混合物を使用することが
できる。減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスル
ホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、Ａ
Ｅ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用す
ることができる。本発明では、減水効果の大きい高性能
ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。水は、水道水等
を使用することができる。
ては、川砂、陸砂、海砂、砕砂又はこれらの混合物を使
用することができる。粗骨材としては、川砂利、山砂
利、海砂利、砕石又はこれらの混合物を使用することが
できる。減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスル
ホン酸系、メラミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、Ａ
Ｅ減水剤、高性能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用す
ることができる。本発明では、減水効果の大きい高性能
ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。水は、水道水等
を使用することができる。
【０００８】本発明の高性能コンクリートにおいては、
単位結合材量は600〜850kg/m3、水／結合材比が17〜30
重量％、減水剤（固形分換算）／結合材比が0.1〜2.0重
量％、単位粗骨材絶対容積が0.27〜0.36m3/m3で、残部
が細骨材であることが好ましい。前記条件の高性能コン
クリートであれば、90〜130N/mm2の超高強度を発現させ
ることができ、かつ、自己収縮を小さくすることもでき
る。また、配合物のスランプフローを40〜80cmにするこ
とができ、施工の省力化、施工欠陥の解消等を図ること
ができる。なお、本発明において、配合物は、より一層
の施工の省力化、施工欠陥の解消等の観点から50〜70cm
であることがより好ましい。
単位結合材量は600〜850kg/m3、水／結合材比が17〜30
重量％、減水剤（固形分換算）／結合材比が0.1〜2.0重
量％、単位粗骨材絶対容積が0.27〜0.36m3/m3で、残部
が細骨材であることが好ましい。前記条件の高性能コン
クリートであれば、90〜130N/mm2の超高強度を発現させ
ることができ、かつ、自己収縮を小さくすることもでき
る。また、配合物のスランプフローを40〜80cmにするこ
とができ、施工の省力化、施工欠陥の解消等を図ること
ができる。なお、本発明において、配合物は、より一層
の施工の省力化、施工欠陥の解消等の観点から50〜70cm
であることがより好ましい。
【０００９】結合材量が600kg/m3未満では、90N/mm2以
上の圧縮強度を発現させることが困難になり好ましくな
い。結合材量が850kg/m3を超えると、自己収縮を小さく
することが困難になり好ましくない。水／結合材比が17
重量％未満では、混練が困難になるうえ、配合物のスラ
ンプフローを40〜80cmにすることも困難となるので好ま
しくない。水／結合材比が30重量％を超えると、90N/mm
2以上の圧縮強度を発現させることが困難になるので好
ましくない。減水剤（固形分換算）／結合材比が0.1重
量％未満では、混練が困難になるうえ、配合物のスラン
プフローを40〜80cmにすることも困難となるので好まし
くない。減水剤（固形分換算）／結合材比が2.0重量％
を超えても、配合物の作業性等はそれほど向上せず、コ
ストが高くなるので好ましくない。単位粗骨材絶対容積
が0.27〜0.36m3/m3以外では、配合物のスランプフロー
を40〜80cmにすることが困難となるので好ましくない。
上の圧縮強度を発現させることが困難になり好ましくな
い。結合材量が850kg/m3を超えると、自己収縮を小さく
することが困難になり好ましくない。水／結合材比が17
重量％未満では、混練が困難になるうえ、配合物のスラ
ンプフローを40〜80cmにすることも困難となるので好ま
しくない。水／結合材比が30重量％を超えると、90N/mm
2以上の圧縮強度を発現させることが困難になるので好
ましくない。減水剤（固形分換算）／結合材比が0.1重
量％未満では、混練が困難になるうえ、配合物のスラン
プフローを40〜80cmにすることも困難となるので好まし
くない。減水剤（固形分換算）／結合材比が2.0重量％
を超えても、配合物の作業性等はそれほど向上せず、コ
ストが高くなるので好ましくない。単位粗骨材絶対容積
が0.27〜0.36m3/m3以外では、配合物のスランプフロー
を40〜80cmにすることが困難となるので好ましくない。
【００１０】本発明において、配合物の調製方法（混練
方法）は、特に限定するものではなく、予めセメントと
超微粉と膨張性混和材を混合しておき、該混合物、細骨
材、粗骨材、減水剤、水をミキサに投入して混練して配
合物を調製しても良いし、セメント、超微粉、膨張性混
和材、細骨材、粗骨材、減水剤、水をミキサに投入して
混練して配合物を調製しても良い。なお、ミキサは慣用
のミキサを使用すれば良い。また、養生方法も特に限定
するものではなく、気中養生、水中養生、蒸気養生など
を行えば良い。
方法）は、特に限定するものではなく、予めセメントと
超微粉と膨張性混和材を混合しておき、該混合物、細骨
材、粗骨材、減水剤、水をミキサに投入して混練して配
合物を調製しても良いし、セメント、超微粉、膨張性混
和材、細骨材、粗骨材、減水剤、水をミキサに投入して
混練して配合物を調製しても良い。なお、ミキサは慣用
のミキサを使用すれば良い。また、養生方法も特に限定
するものではなく、気中養生、水中養生、蒸気養生など
を行えば良い。
【００１１】本発明においては、上記配合物に収縮低減
剤を添加することは、高性能コンクリートの自己収縮を
より低減できるので好ましいことである。収縮低減剤
は、水に溶解してその表面張力を低下する作用を持つも
のであり、本発明においては、化学式；ＲＯ（ＡＯ）n
Ｈで示される低級アルコールのアルキレンオキサイド付
加物等が挙げられる。ここで、式中のＲは、炭素数４〜
６のアルキル基である。このような基としては、ｎ−ブ
チル基、iso−ブチル基、tert−ブチル基、ｎ−ペンチ
ル基、iso−ペンチル基、tert−ペンチル基等が挙げら
れる。また、式中のＡは、炭素数２〜３のアルキレン基
であり、エチレン基及び／又はプロピレン基が挙げられ
る。さらに、式中のnは、１〜10の整数である。ＲＯ
（ＡＯ）nＨで示される低級アルコールのアルキレンオ
キサイド付加物の中でも好ましいものは、ｎ−ブチルア
ルコールのプロピレンオキサイド（付加モル数２）／エ
チレンオキサイド（付加モル数３）付加物であり、市販
品としては、太平洋マテリアル株式会社製「テトラガー
ドAS21」が挙げられる。収縮低減剤の添加量は、結合材
に対して2重量％以下であることが好ましく、0.2〜1.5
重量％であることがより好ましい。収縮低減剤の添加量
が結合材に対して2重量％を越えると、90N/mm2以上の圧
縮強度を発現させることが困難になるので好ましくな
い。なお、収縮低減剤は、混練水の一部と置換えて使用
することが好ましい。
剤を添加することは、高性能コンクリートの自己収縮を
より低減できるので好ましいことである。収縮低減剤
は、水に溶解してその表面張力を低下する作用を持つも
のであり、本発明においては、化学式；ＲＯ（ＡＯ）n
Ｈで示される低級アルコールのアルキレンオキサイド付
加物等が挙げられる。ここで、式中のＲは、炭素数４〜
６のアルキル基である。このような基としては、ｎ−ブ
チル基、iso−ブチル基、tert−ブチル基、ｎ−ペンチ
ル基、iso−ペンチル基、tert−ペンチル基等が挙げら
れる。また、式中のＡは、炭素数２〜３のアルキレン基
であり、エチレン基及び／又はプロピレン基が挙げられ
る。さらに、式中のnは、１〜10の整数である。ＲＯ
（ＡＯ）nＨで示される低級アルコールのアルキレンオ
キサイド付加物の中でも好ましいものは、ｎ−ブチルア
ルコールのプロピレンオキサイド（付加モル数２）／エ
チレンオキサイド（付加モル数３）付加物であり、市販
品としては、太平洋マテリアル株式会社製「テトラガー
ドAS21」が挙げられる。収縮低減剤の添加量は、結合材
に対して2重量％以下であることが好ましく、0.2〜1.5
重量％であることがより好ましい。収縮低減剤の添加量
が結合材に対して2重量％を越えると、90N/mm2以上の圧
縮強度を発現させることが困難になるので好ましくな
い。なお、収縮低減剤は、混練水の一部と置換えて使用
することが好ましい。
【００１２】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
１．使用材料
以下に示す材料を使用した。
１）結合材
太平洋セメント（株）製普通ポルトランドセメント（以
下ＮＣと略す）又は低熱ポルトランドセメント（以下Ｌ
Ｃと略す）、カルシウムサルホアルミネート系膨張材
（太平洋マテリアル（株）製「ジプカル」、以下ＥＸと
略す）、シリカフューム（エルケムジャパン（株）製
「マイクロシリカ940U」、以下ＳＦと略す）を用いて、
表１に示す配合割合の結合材を調製した。
下ＮＣと略す）又は低熱ポルトランドセメント（以下Ｌ
Ｃと略す）、カルシウムサルホアルミネート系膨張材
（太平洋マテリアル（株）製「ジプカル」、以下ＥＸと
略す）、シリカフューム（エルケムジャパン（株）製
「マイクロシリカ940U」、以下ＳＦと略す）を用いて、
表１に示す配合割合の結合材を調製した。
【００１３】
【表１】
【００１４】結合材以外の材料として、以下に示す材料
を使用した。 ２）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製、固形分25％）３）細骨材；静岡県産陸砂
（表乾比重：2.60） ４）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64） ５）収縮低減剤；太平洋マテリアル（株）製「テトラガ
ードAS21」 ６）水；水道水
を使用した。 ２）高性能ＡＥ減水剤；レオビルドSP-8S（（株）エヌ
エムビー製、固形分25％）３）細骨材；静岡県産陸砂
（表乾比重：2.60） ４）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64） ５）収縮低減剤；太平洋マテリアル（株）製「テトラガ
ードAS21」 ６）水；水道水
【００１５】２．コンクリートの配合及び混練
前記材料を使用して、表２に示す配合のコンクリートを
調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06m3）を用
いて、180秒間混練した。
調製した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06m3）を用
いて、180秒間混練した。
【００１６】
【表２】
【００１７】３．評価
１）スランプフロー
スランプフローは、「JIS A 1101（コンクリートのスラ
ンプ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた
後、拡がった配合物の最大直径の長さとその直角方向の
長さを測定して、平均値を算出し、スランプフロー値を
求めた。 ２）作業性 土木学会規準「高流動コンクリートの充てん装置を用い
た間げき通過試験方法（案）(JSCE-F 511-1999)」に準
じて配合物の間げき通過性を評価し、障害Ｒ２を用いた
際の充てん高さが、300mm以上のものを『良好』とし、3
00mm未満のものを『悪い』とした。 ３）圧縮強度 各配合物を、φ10×20cmの型枠を用いて成形した。成形
後、１日間型枠内で養生し、脱型した。その後、材令28
日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリートの圧縮
強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ４）自己収縮 （社）日本コンクリート工学協会「セメントペースト、
モルタルおよびコンクリートの自己収縮および自己膨張
試験方法（案）」に準じて測定した（材令28日）。な
お、測定は凝結の始発時間を基長とした。その結果を表
３に示す。
ンプ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた
後、拡がった配合物の最大直径の長さとその直角方向の
長さを測定して、平均値を算出し、スランプフロー値を
求めた。 ２）作業性 土木学会規準「高流動コンクリートの充てん装置を用い
た間げき通過試験方法（案）(JSCE-F 511-1999)」に準
じて配合物の間げき通過性を評価し、障害Ｒ２を用いた
際の充てん高さが、300mm以上のものを『良好』とし、3
00mm未満のものを『悪い』とした。 ３）圧縮強度 各配合物を、φ10×20cmの型枠を用いて成形した。成形
後、１日間型枠内で養生し、脱型した。その後、材令28
日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリートの圧縮
強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ４）自己収縮 （社）日本コンクリート工学協会「セメントペースト、
モルタルおよびコンクリートの自己収縮および自己膨張
試験方法（案）」に準じて測定した（材令28日）。な
お、測定は凝結の始発時間を基長とした。その結果を表
３に示す。
【００１８】
【表３】
【００１９】表３から、普通ポルトランドセメントを含
む結合材を用いた本発明の高性能コンクリート（実施例
１〜２）では、普通ポルトランドセメントを用いた比較
例１〜２のコンクリートに比べて自己収縮が小さかっ
た。また、低熱ポルトランドセメントを含む結合材を用
いた本発明の高性能コンクリート（実施例３〜８）で
は、低熱ポルトランドセメントを用いた比較例３、５、
６のコンクリートに比べて自己収縮が小さかった。ま
た、シリカフュームを使用しない比較例１、３、４、８
では、配合物の作業性が悪かった。
む結合材を用いた本発明の高性能コンクリート（実施例
１〜２）では、普通ポルトランドセメントを用いた比較
例１〜２のコンクリートに比べて自己収縮が小さかっ
た。また、低熱ポルトランドセメントを含む結合材を用
いた本発明の高性能コンクリート（実施例３〜８）で
は、低熱ポルトランドセメントを用いた比較例３、５、
６のコンクリートに比べて自己収縮が小さかった。ま
た、シリカフュームを使用しない比較例１、３、４、８
では、配合物の作業性が悪かった。
【００２０】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高性能コ
ンクリートは、90N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ
自己収縮が小さいものである。従って、本発明の高性能
コンクリートを用いて、例えば、ＲＣ部材を製造した場
合でも、力学的な弊害が生じる可能性は少ない。また、
本発明においては、配合物の作業性が良好であり、施工
の省力化や施工欠陥の解消等を図ることができる。
ンクリートは、90N/mm2以上の圧縮強度を発現し、かつ
自己収縮が小さいものである。従って、本発明の高性能
コンクリートを用いて、例えば、ＲＣ部材を製造した場
合でも、力学的な弊害が生じる可能性は少ない。また、
本発明においては、配合物の作業性が良好であり、施工
の省力化や施工欠陥の解消等を図ることができる。
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(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
// Ｃ０４Ｂ 103:60 Ｃ０４Ｂ 103:60
111:34 111:34
Ｆターム(参考） 4G012 MA00 MA01 MB33 PB03 PB04
PB12 PB36 PC01 PC03 PC09
PC11
Claims (2)
- 【請求項１】 セメントと超微粉と膨張性混和材を含む
結合材、減水剤、細骨材、粗骨材及び水を含む配合物の
硬化体であり、圧縮強度が90N/mm2以上であることを特
徴とする高性能コンクリート。 - 【請求項２】 配合物に、収縮低減剤を含む請求項１記
載の高性能コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002140753A JP2003335565A (ja) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | 高性能コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002140753A JP2003335565A (ja) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | 高性能コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003335565A true JP2003335565A (ja) | 2003-11-25 |
Family
ID=29701549
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2002140753A Pending JP2003335565A (ja) | 2002-05-15 | 2002-05-15 | 高性能コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003335565A (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2006137630A (ja) * | 2004-11-11 | 2006-06-01 | Taiheiyo Cement Corp | コンクリート |
| JP2006282435A (ja) * | 2005-03-31 | 2006-10-19 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | 高強度コンクリート |
| JP2007269591A (ja) * | 2006-03-31 | 2007-10-18 | Sumitomo Osaka Cement Co Ltd | コンクリート製品の製造方法およびコンクリート製品 |
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| KR100927377B1 (ko) | 2008-06-09 | 2009-11-19 | 한국건설기술연구원 | 고성능 콘크리트의 제조방법 |
| JP2015214453A (ja) * | 2014-05-12 | 2015-12-03 | 株式会社日本触媒 | 超高強度セメント組成物 |
| JP6432811B1 (ja) * | 2018-06-13 | 2018-12-05 | 清水建設株式会社 | 超高強度コンクリートの調合方法 |
-
2002
- 2002-05-15 JP JP2002140753A patent/JP2003335565A/ja active Pending
Cited By (9)
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