JP2003192414A - 高性能コンクリート - Google Patents
高性能コンクリートInfo
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- JP2003192414A JP2003192414A JP2001391245A JP2001391245A JP2003192414A JP 2003192414 A JP2003192414 A JP 2003192414A JP 2001391245 A JP2001391245 A JP 2001391245A JP 2001391245 A JP2001391245 A JP 2001391245A JP 2003192414 A JP2003192414 A JP 2003192414A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 高強度を発現し、かつ、施工温度や養生温度
が異なる場合でも自己収縮応力あるいは自己膨張応力が
ほぼ同じである高性能コンクリートを提供する。 【解決手段】 セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、収縮低減剤と、膨張材と、水を含み、収縮低減剤
／セメント比が0.1〜2.0重量％、膨張材／セメント比が
3.0〜10重量％であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現す
る高性能コンクリート。前記高性能コンクリートのスラ
ンプフローは、50〜80cmであることが好ましい。
が異なる場合でも自己収縮応力あるいは自己膨張応力が
ほぼ同じである高性能コンクリートを提供する。 【解決手段】 セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、収縮低減剤と、膨張材と、水を含み、収縮低減剤
／セメント比が0.1〜2.0重量％、膨張材／セメント比が
3.0〜10重量％であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現す
る高性能コンクリート。前記高性能コンクリートのスラ
ンプフローは、50〜80cmであることが好ましい。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、高強度（40N/mm2
以上）を発現し、かつ、施工温度や養生温度が異なる場
合でも自己収縮応力あるいは自己膨張応力がほぼ同じで
ある高性能コンクリートに関する。
以上）を発現し、かつ、施工温度や養生温度が異なる場
合でも自己収縮応力あるいは自己膨張応力がほぼ同じで
ある高性能コンクリートに関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、土地のより一層の有効利用の観点
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発
が行われている。従来、高強度コンクリートを調製する
ために、普通ポルトランドセメントを使用して単位セメ
ント量を増大（例えば、400〜500kg/m3）し、減水剤
（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）を使用して、水
／セメント比を減少する（例えば、40重量％以下）こと
が行われている。
から、建築物の超高層化ないしは大規模化の傾向は益々
顕著になってきている。このような超高層ないしは大規
模な建築物を実現するために、従来より、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現するような高強度コンクリートの開発
が行われている。従来、高強度コンクリートを調製する
ために、普通ポルトランドセメントを使用して単位セメ
ント量を増大（例えば、400〜500kg/m3）し、減水剤
（高性能減水剤や高性能ＡＥ減水剤等）を使用して、水
／セメント比を減少する（例えば、40重量％以下）こと
が行われている。
【０００３】上記コンクリートでは、高強度（40N/mm2
以上）を発現させることもできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、自己収縮が大きくなる。自己収縮が鉄筋や外部拘
束体によって拘束されると、コンクリートには引張応力
が生じ、ひび割れの発生に影響する。そのため、従来よ
り、膨張材を添加して自己収縮応力を低減することが試
みられている。
以上）を発現させることもできるのではあるが、一方
で、セメント量が多く、また、水／セメント比が小さい
ので、自己収縮が大きくなる。自己収縮が鉄筋や外部拘
束体によって拘束されると、コンクリートには引張応力
が生じ、ひび割れの発生に影響する。そのため、従来よ
り、膨張材を添加して自己収縮応力を低減することが試
みられている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】上記膨張材を添加した
高強度コンクリートでは、高強度（40N/mm2以上）を発
現するコンクリートであっても、自己収縮を低減するこ
とができるのではあるが、一方で、同一配合のコンクリ
ートであっても施工温度や養生温度が異なる場合には、
収縮量又は膨張量が異なり、自己収縮応力あるいは自己
膨張応力が異なるという課題があった。このようなコン
クリートでは、施工温度や養生温度に応じて、膨張材の
添加量等を変える必要があり手間がかかるものであっ
た。
高強度コンクリートでは、高強度（40N/mm2以上）を発
現するコンクリートであっても、自己収縮を低減するこ
とができるのではあるが、一方で、同一配合のコンクリ
ートであっても施工温度や養生温度が異なる場合には、
収縮量又は膨張量が異なり、自己収縮応力あるいは自己
膨張応力が異なるという課題があった。このようなコン
クリートでは、施工温度や養生温度に応じて、膨張材の
添加量等を変える必要があり手間がかかるものであっ
た。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者等は、上記課題
を解決するために鋭意研究した結果、特定量の膨張材と
収縮低減剤を併用したコンクリートであれば、40N/mm2
以上の圧縮強度を発現する高強度コンクリートであって
も、施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力
あるいは自己膨張応力をほぼ同じすることができること
を見いだし、本発明を完成させたものである。即ち、本
発明は、セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨材と、
収縮低減剤と、膨張材と、水を含み、収縮低減剤／セメ
ント比が0.1〜2.0重量％、膨張材／セメント比が3.0〜1
0重量％であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現すること
を特徴とする高性能コンクリート（請求項１）である。
なお、上記高性能コンクリートのスランプフロー値は、
50〜80cmが好ましいものである（請求項２）。
を解決するために鋭意研究した結果、特定量の膨張材と
収縮低減剤を併用したコンクリートであれば、40N/mm2
以上の圧縮強度を発現する高強度コンクリートであって
も、施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力
あるいは自己膨張応力をほぼ同じすることができること
を見いだし、本発明を完成させたものである。即ち、本
発明は、セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨材と、
収縮低減剤と、膨張材と、水を含み、収縮低減剤／セメ
ント比が0.1〜2.0重量％、膨張材／セメント比が3.0〜1
0重量％であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現すること
を特徴とする高性能コンクリート（請求項１）である。
なお、上記高性能コンクリートのスランプフロー値は、
50〜80cmが好ましいものである（請求項２）。
【０００６】
【発明の実施の形態】以下、本発明について詳細に説明
する。本発明において、セメントは、普通、早強、中庸
熱、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセ
メント、高炉セメント、フライアッシュセメント等の各
種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰、下水汚泥焼却灰等
の廃棄物を原料として使用したセメント（エコセメン
ト）、さらには、前記ポルトランドセメントやエコセメ
ントの一部を石灰石粉末、シリカフューム、メタカオリ
ン等の混和材で置換したセメントを使用することができ
る。
する。本発明において、セメントは、普通、早強、中庸
熱、低熱ポルトランドセメント等の各種ポルトランドセ
メント、高炉セメント、フライアッシュセメント等の各
種混合セメントや、都市ゴミ焼却灰、下水汚泥焼却灰等
の廃棄物を原料として使用したセメント（エコセメン
ト）、さらには、前記ポルトランドセメントやエコセメ
ントの一部を石灰石粉末、シリカフューム、メタカオリ
ン等の混和材で置換したセメントを使用することができ
る。
【０００７】膨張材としては、カルシウムサルホアルミ
ネート系膨張材や石灰系膨張材等が挙げられ、マスコン
用水和熱抑制タイプや通常タイプのいずれも使用するこ
とができる。膨張材の添加量は、膨張材／セメント比で
3.0〜10重量％である。膨張材の添加量を前記範囲とす
ることにより、施工温度や養生温度が異なる場合でも、
ほぼ同じ自己収縮応力あるいは自己膨張応力にすること
ができる効果が得られる。膨張材／セメント比が3.0重
量％未満では、自己収縮応力の低減効果そのものが小さ
くなるので好ましくない。膨張材／セメント比が10重量
％を越えると、膨張量が大きすぎて強度が低下する場合
があるので好ましくない。膨張材の好ましい添加量は、
施工温度や養生温度が異なる場合であっても自己収縮応
力あるいは自己膨張応力の差をより小さくできること等
から、膨張材／セメント比で5.5〜10重量％である。膨
張材の粉末度は、ブレーン比表面積で2000cm2/g以上が
好ましく、施工温度や養生温度が異なる場合であっても
自己収縮応力あるいは自己膨張応力の差をより小さくで
きることやコスト等から3000〜6000cm2/gがより好まし
い。膨張材のブレーン比表面積が2000cm2/g未満では、
施工温度や養生温度が異なる場合、自己収縮応力あるい
は自己膨張応力も異なるので好ましくない。
ネート系膨張材や石灰系膨張材等が挙げられ、マスコン
用水和熱抑制タイプや通常タイプのいずれも使用するこ
とができる。膨張材の添加量は、膨張材／セメント比で
3.0〜10重量％である。膨張材の添加量を前記範囲とす
ることにより、施工温度や養生温度が異なる場合でも、
ほぼ同じ自己収縮応力あるいは自己膨張応力にすること
ができる効果が得られる。膨張材／セメント比が3.0重
量％未満では、自己収縮応力の低減効果そのものが小さ
くなるので好ましくない。膨張材／セメント比が10重量
％を越えると、膨張量が大きすぎて強度が低下する場合
があるので好ましくない。膨張材の好ましい添加量は、
施工温度や養生温度が異なる場合であっても自己収縮応
力あるいは自己膨張応力の差をより小さくできること等
から、膨張材／セメント比で5.5〜10重量％である。膨
張材の粉末度は、ブレーン比表面積で2000cm2/g以上が
好ましく、施工温度や養生温度が異なる場合であっても
自己収縮応力あるいは自己膨張応力の差をより小さくで
きることやコスト等から3000〜6000cm2/gがより好まし
い。膨張材のブレーン比表面積が2000cm2/g未満では、
施工温度や養生温度が異なる場合、自己収縮応力あるい
は自己膨張応力も異なるので好ましくない。
【０００８】収縮低減剤は、水に溶解してその表面張力
を低下させる作用を持つものである。本発明において収
縮低減剤は、化学式；ＲＯ（ＡＯ）nＨで示される低級
アルコールのアルキレンオキサイド付加物が好ましい。
ここで、式中のＲは、炭素数４〜６のアルキル基であ
る。このような基としては、ｎ−ブチル基、iso−ブチ
ル基、tert−ブチル基、ｎ−ペンチル基、iso−ペンチ
ル基、tert−ペンチル基等が挙げられる。また、式中の
Ａは、炭素数２〜３のアルキレン基であり、エチレン基
及び／又はプロピレン基が挙げられる。さらに、式中の
nは、１〜10の整数である。ＲＯ（ＡＯ）nＨで示される
低級アルコールのアルキレンオキサイド付加物の中でも
好ましいものは、ｎ−ブチルアルコールのプロピレンオ
キサイド（付加モル数２）／エチレンオキサイド（付加
モル数３）付加物であり、市販品としては、太平洋マテ
リアル株式会社製「AS21」が挙げられる。収縮低減剤の
添加量は、収縮低減剤／セメント比で0.1〜2.0重量％で
ある。収縮低減剤の添加量を前記範囲とすることによ
り、施工温度や養生温度が異なる場合でもほぼ同じ自己
収縮応力あるいは自己膨張応力にすることができる効果
が得られる。収縮低減剤／セメント比が0.1重量％未満
では、施工温度や養生温度が異った場合、自己収縮応力
あるいは自己膨張応力も異なるので好ましくない。収縮
低減剤／セメント比が2.0重量％を越えると、凝結遅延
が生じ、またコストも高くなるので好ましくない。収縮
低減剤の添加量は、施工温度や養生温度が異なる場合で
あっても自己収縮応力あるいは自己膨張応力の差をより
小さくできることやコスト等から、収縮低減剤／セメン
ト比で0.3〜1.0重量％が好ましく、収縮低減剤／セメン
ト比で0.4〜0.9重量％がより好ましい。なお、収縮低減
剤は、水の一部と置換えて使用することが好ましい。
を低下させる作用を持つものである。本発明において収
縮低減剤は、化学式；ＲＯ（ＡＯ）nＨで示される低級
アルコールのアルキレンオキサイド付加物が好ましい。
ここで、式中のＲは、炭素数４〜６のアルキル基であ
る。このような基としては、ｎ−ブチル基、iso−ブチ
ル基、tert−ブチル基、ｎ−ペンチル基、iso−ペンチ
ル基、tert−ペンチル基等が挙げられる。また、式中の
Ａは、炭素数２〜３のアルキレン基であり、エチレン基
及び／又はプロピレン基が挙げられる。さらに、式中の
nは、１〜10の整数である。ＲＯ（ＡＯ）nＨで示される
低級アルコールのアルキレンオキサイド付加物の中でも
好ましいものは、ｎ−ブチルアルコールのプロピレンオ
キサイド（付加モル数２）／エチレンオキサイド（付加
モル数３）付加物であり、市販品としては、太平洋マテ
リアル株式会社製「AS21」が挙げられる。収縮低減剤の
添加量は、収縮低減剤／セメント比で0.1〜2.0重量％で
ある。収縮低減剤の添加量を前記範囲とすることによ
り、施工温度や養生温度が異なる場合でもほぼ同じ自己
収縮応力あるいは自己膨張応力にすることができる効果
が得られる。収縮低減剤／セメント比が0.1重量％未満
では、施工温度や養生温度が異った場合、自己収縮応力
あるいは自己膨張応力も異なるので好ましくない。収縮
低減剤／セメント比が2.0重量％を越えると、凝結遅延
が生じ、またコストも高くなるので好ましくない。収縮
低減剤の添加量は、施工温度や養生温度が異なる場合で
あっても自己収縮応力あるいは自己膨張応力の差をより
小さくできることやコスト等から、収縮低減剤／セメン
ト比で0.3〜1.0重量％が好ましく、収縮低減剤／セメン
ト比で0.4〜0.9重量％がより好ましい。なお、収縮低減
剤は、水の一部と置換えて使用することが好ましい。
【０００９】本発明で使用するセメント、膨張材、収縮
低減剤以外の材料を説明する。細骨材としては、川砂、
陸砂、海砂、砕砂又はこれらの混合物を使用することが
できる。粗骨材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕
石又はこれらの混合物を使用することができる。減水剤
としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラ
ミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性
能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することができ
る。本発明では、減水効果の大きい高性能減水剤又は高
性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。水は、水道
水等を使用することができる。なお、本発明において
は、必要に応じて、支障のない範囲内で、空気連行剤、
消泡剤、増粘剤等を使用することは差し支えない。
低減剤以外の材料を説明する。細骨材としては、川砂、
陸砂、海砂、砕砂又はこれらの混合物を使用することが
できる。粗骨材としては、川砂利、山砂利、海砂利、砕
石又はこれらの混合物を使用することができる。減水剤
としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、メラ
ミン系、ポリカルボン酸系の減水剤、ＡＥ減水剤、高性
能減水剤又は高性能ＡＥ減水剤を使用することができ
る。本発明では、減水効果の大きい高性能減水剤又は高
性能ＡＥ減水剤を使用することが好ましい。水は、水道
水等を使用することができる。なお、本発明において
は、必要に応じて、支障のない範囲内で、空気連行剤、
消泡剤、増粘剤等を使用することは差し支えない。
【００１０】膨張材、収縮低減剤以外の材料の配合量を
説明する。本発明においては、単位セメント量は350〜7
00kg/m3、（水＋収縮低減剤）／セメント比は25〜50重
量％、減水剤（固形分換算）／セメント比は0.1〜2.0重
量％であることが好ましい。前記条件の高性能コンクリ
ートであれば、高強度（40N/mm2以上）を発現させるこ
とができ、かつ、施工温度や養生温度が異なる場合であ
っても、ほぼ同じ自己収縮応力あるいは自己膨張応力に
することができる。セメント量が350kg/m3未満では、40
N/mm2以上の圧縮強度を発現させることが困難になり好
ましくない。セメント量が700kg/m3を超えると、施工温
度や養生温度が異った場合、自己収縮応力も異なるう
え、自己収縮も大きくなるので好ましくない。（水＋収
縮低減剤）／セメント比が25重量％未満では、ワーカビ
リティが悪くなるので好ましくない。（水＋収縮低減
剤）／セメント比が50重量％を超えると、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現させることが困難になり、また、乾燥
収縮も大きくなるので好ましくない。減水剤（固形分換
算）／セメント比が0.1重量％未満では、ワーカビリテ
ィが悪くなるので好ましくない。減水剤（固形分換算）
／セメント比が2.0重量％を超えても、ワーカビリティ
はそれほど向上せず、コストが高くなるので好ましくな
い。なお、細骨材率は、35〜50％にすればよい。
説明する。本発明においては、単位セメント量は350〜7
00kg/m3、（水＋収縮低減剤）／セメント比は25〜50重
量％、減水剤（固形分換算）／セメント比は0.1〜2.0重
量％であることが好ましい。前記条件の高性能コンクリ
ートであれば、高強度（40N/mm2以上）を発現させるこ
とができ、かつ、施工温度や養生温度が異なる場合であ
っても、ほぼ同じ自己収縮応力あるいは自己膨張応力に
することができる。セメント量が350kg/m3未満では、40
N/mm2以上の圧縮強度を発現させることが困難になり好
ましくない。セメント量が700kg/m3を超えると、施工温
度や養生温度が異った場合、自己収縮応力も異なるう
え、自己収縮も大きくなるので好ましくない。（水＋収
縮低減剤）／セメント比が25重量％未満では、ワーカビ
リティが悪くなるので好ましくない。（水＋収縮低減
剤）／セメント比が50重量％を超えると、40N/mm2以上
の圧縮強度を発現させることが困難になり、また、乾燥
収縮も大きくなるので好ましくない。減水剤（固形分換
算）／セメント比が0.1重量％未満では、ワーカビリテ
ィが悪くなるので好ましくない。減水剤（固形分換算）
／セメント比が2.0重量％を超えても、ワーカビリティ
はそれほど向上せず、コストが高くなるので好ましくな
い。なお、細骨材率は、35〜50％にすればよい。
【００１１】本発明においては、高性能コンクリートの
作業性、施工の省力化、施工欠陥の解消等の観点から、
高性能コンクリートのスランプフロー値は50〜80cmが好
ましい。この場合、単位セメント量は400〜700kg/m3、
膨張材／セメント比は3.0〜10重量％、収縮低減剤／セ
メント比は0.1〜2.0重量％、（水＋収縮低減剤）／セメ
ント比は25〜40重量％、減水剤（固形分換算）／セメン
ト比は0.3〜2.0重量％、単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.
36m3/m3とすることが好ましい。
作業性、施工の省力化、施工欠陥の解消等の観点から、
高性能コンクリートのスランプフロー値は50〜80cmが好
ましい。この場合、単位セメント量は400〜700kg/m3、
膨張材／セメント比は3.0〜10重量％、収縮低減剤／セ
メント比は0.1〜2.0重量％、（水＋収縮低減剤）／セメ
ント比は25〜40重量％、減水剤（固形分換算）／セメン
ト比は0.3〜2.0重量％、単位粗骨材絶対容積は0.27〜0.
36m3/m3とすることが好ましい。
【００１２】本発明の高性能コンクリートの混練方法や
混練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法
で、慣用のミキサで混練すれば良い。また、養生方法も
特に限定するものではない。
混練装置は、特に限定するものではなく、慣用の方法
で、慣用のミキサで混練すれば良い。また、養生方法も
特に限定するものではない。
【００１３】
【実施例】以下、実施例により本発明を説明する。
１．使用材料
以下に示す材料を使用した。
１）セメント
太平洋セメント株式会社製普通ポルトランドセメント
（ＮＣ） 太平洋セメント株式会社製低熱ポルトランドセメント
（ＬＣ） ２）膨張材；太平洋マテリアル株式会社製「エクスパ
ン」（石灰系膨張材） ３）高性能ＡＥ減水剤；太平洋セメント株式会社製「コ
アフローCP-300」 ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重：2.60） ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64） ６）収縮低減剤；太平洋マテリアル株式会社製「AS21」 ７）水；水道水
（ＮＣ） 太平洋セメント株式会社製低熱ポルトランドセメント
（ＬＣ） ２）膨張材；太平洋マテリアル株式会社製「エクスパ
ン」（石灰系膨張材） ３）高性能ＡＥ減水剤；太平洋セメント株式会社製「コ
アフローCP-300」 ４）細骨材；静岡県産陸砂（表乾比重：2.60） ５）粗骨材；茨城県産砕石（表乾比重：2.64） ６）収縮低減剤；太平洋マテリアル株式会社製「AS21」 ７）水；水道水
【００１４】２．コンクリートの配合及び混練
前記材料を使用し、表１に示す配合にしたがってコンク
リートを混練した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、各材料を一括してミキサに投入して180
秒間混練した。なお、混練温度は、20℃及び35℃であ
る。
リートを混練した。混練は、２軸強制練りミキサ（0.06
m3）を用いて、各材料を一括してミキサに投入して180
秒間混練した。なお、混練温度は、20℃及び35℃であ
る。
【００１５】
【表１】
【００１６】３．評価
１）スランプフロー値
各コンクリートの20℃及び35℃における混練直後のスラ
ンプフロー値を、「JIS A 1101（コンクリートのスラン
プ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた
後、拡がったコンクリートの最大直径の長さとその直角
方向の長さを測定して、平均値を算出し、スランプフロ
ー値を求めた。 ２）圧縮強度 各コンクリートを20℃及び35℃においてφ10×20cmの型
枠を用いて成形した。成形後、20℃及び35℃で１日間型
枠内で養生し、脱型した。その後、20℃及び35℃で材令
７日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリートの圧
縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ３）自己膨張・自己収縮応力 各コンクリートの20℃及び35℃における自己収縮応力あ
るいは自己膨張応力を、「JIS A 6202（コンクリート用
膨張材） 参考１（膨張コンクリートの拘束膨張及び収
縮試験方法）」に準じて測定した。材齢７日の結果を表
２に示す。
ンプフロー値を、「JIS A 1101（コンクリートのスラン
プ試験方法）」に準じてスランプコーンを引き上げた
後、拡がったコンクリートの最大直径の長さとその直角
方向の長さを測定して、平均値を算出し、スランプフロ
ー値を求めた。 ２）圧縮強度 各コンクリートを20℃及び35℃においてφ10×20cmの型
枠を用いて成形した。成形後、20℃及び35℃で１日間型
枠内で養生し、脱型した。その後、20℃及び35℃で材令
７日まで水中養生し、「JIS A 1108（コンクリートの圧
縮強度試験方法）」に準じて圧縮強度を測定した。 ３）自己膨張・自己収縮応力 各コンクリートの20℃及び35℃における自己収縮応力あ
るいは自己膨張応力を、「JIS A 6202（コンクリート用
膨張材） 参考１（膨張コンクリートの拘束膨張及び収
縮試験方法）」に準じて測定した。材齢７日の結果を表
２に示す。
【００１７】
【表２】
【００１８】表２から、本発明で規定する高性能コンク
リートでは、40N/mm2以上の圧縮強度を発現するうえ、
施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力ある
いは自己膨張応力がほぼ同じであることが分かる。
リートでは、40N/mm2以上の圧縮強度を発現するうえ、
施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力ある
いは自己膨張応力がほぼ同じであることが分かる。
【００１９】
【発明の効果】以上説明したように、本発明の高性能コ
ンクリートは、40N/mm2以上の圧縮強度を発現し、か
つ、施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力
あるいは自己膨張応力がほぼ同じである。したがって、
本発明の高性能コンクリートでは、施工温度や養生温度
に応じて、膨張材の添加量等を変える必要はない。
ンクリートは、40N/mm2以上の圧縮強度を発現し、か
つ、施工温度や養生温度が異なる場合でも自己収縮応力
あるいは自己膨張応力がほぼ同じである。したがって、
本発明の高性能コンクリートでは、施工温度や養生温度
に応じて、膨張材の添加量等を変える必要はない。
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フロントページの続き
Ｆターム(参考） 4G012 PA04 PB03 PB12 PB23 PB24
PB32 PB33 PB35 PB36 PC01
PC02 PC03 PC09 PC11 PC12
Claims (2)
- 【請求項１】 セメントと、減水剤と、細骨材と、粗骨
材と、収縮低減剤と、膨張材と、水を含み、収縮低減剤
／セメント比が0.1〜2.0重量％、膨張材／セメント比が
3.0〜10重量％であり、40N/mm2以上の圧縮強度を発現す
ることを特徴とする高性能コンクリート。 - 【請求項２】 スランプフロー値が、50〜80cmである請
求項１記載の高性能コンクリート。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001391245A JP2003192414A (ja) | 2001-12-25 | 2001-12-25 | 高性能コンクリート |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001391245A JP2003192414A (ja) | 2001-12-25 | 2001-12-25 | 高性能コンクリート |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003192414A true JP2003192414A (ja) | 2003-07-09 |
Family
ID=27598892
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001391245A Pending JP2003192414A (ja) | 2001-12-25 | 2001-12-25 | 高性能コンクリート |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003192414A (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005047738A (ja) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Taiheiyo Material Kk | 温度依存性の低い膨張性コンクリート |
| JP2005324996A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Ohbayashi Corp | 耐酸性コンクリート補修材料 |
| JP2013173625A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-05 | Taiheiyo Cement Corp | 重量コンクリート |
| JP2017186244A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-12 | 株式会社日本触媒 | 混和材料組成物 |
-
2001
- 2001-12-25 JP JP2001391245A patent/JP2003192414A/ja active Pending
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005047738A (ja) * | 2003-07-31 | 2005-02-24 | Taiheiyo Material Kk | 温度依存性の低い膨張性コンクリート |
| JP2005324996A (ja) * | 2004-05-17 | 2005-11-24 | Ohbayashi Corp | 耐酸性コンクリート補修材料 |
| JP4649873B2 (ja) * | 2004-05-17 | 2011-03-16 | 株式会社大林組 | 耐酸性コンクリート補修材料 |
| JP2013173625A (ja) * | 2012-02-23 | 2013-09-05 | Taiheiyo Cement Corp | 重量コンクリート |
| JP2017186244A (ja) * | 2016-03-31 | 2017-10-12 | 株式会社日本触媒 | 混和材料組成物 |
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