JP2003321727A - 曲げ加工性に優れた低降伏比型高張力鋼板およびその製造方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 地震時の変形や曲げ加工のごとく鋼板表層部
に塑性歪が集中する変形に耐えうる優れた曲げ加工性能
を有する引張強度が５７０ＭＰａ以上の低降伏比型高張
力鋼板を提供する。 【解決手段】 鋼板表面から少なくとも板厚１０％まで
の領域の金属組織を、フェライト分率７０％以上でフェ
ライト平均結晶粒径が１０μｍ以下とし、かつ、鋼板表
面から板厚２０％の位置から内部の領域の金属組織を、
ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの分率が７０
％以上となるようにする。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、高張力鋼板および
その製造方法に関し、特に、構造物の安全性確保に必須
の低降伏比を達成し、かつ曲げ加工等の塑性変形性能に
優れた高張力鋼板、およびこの様な高張力鋼板を得るた
めの有用な製造方法に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】震災以降、構造物の安全性を高めるべく
いわゆる耐震設計の思想が普及し、その結果、用いられ
る鋼材に対し、特性として高強度のみならず低降伏比
（ＹＲ≦８０％）であることが強く求められるようにな
った。

【０００３】従来より、いわゆる調質型または非調質型
（ＴＭＣＰ型）高張力鋼板と呼ばれる強度クラスが５７
０ＭＰａ以上の溶接構造用鋼板があるが、降伏比は、強
度４００ＭＰａクラスの軟質相であるフェライト主体の
軟鋼や、５００ＭＰａクラスの鋼板と比較して高い。そ
の理由として、前記調質型または非調質型（ＴＭＣＰ
型）高張力鋼板は、強度を確保するため鋼板の内部組織
をベイナイト組織やマルテンサイト組織といった硬質相
とするが、これらの組織は降伏強さ（ＹＳ）も高め、結
果としてＹＲが高くなるためと考えられる。

【０００４】一般に、低降伏比型の高張力鋼板を実現す
るには、硬質相であるベイナイトやマルテンサイト主体
の組織中に軟質相であるフェライト組織を形成する方法
が有効であることが知られており、様々な手法が鋭意検
討され実用化に至っている。

【０００５】この様な低降伏比型高張力鋼板を製造する
方法の一つとして、熱間圧延工程等のオンラインとは別
のオフラインでの熱処理工程を利用し、フェライト
（α）−オ−ステナイト（γ）二相域温度に加熱した
後、焼入れ処理を行う方法がある。この様な方法によっ
て、硬質相であるベイナイトやマルテンサイト主体の組
織中に軟質相であるフェライト組織が板厚方向にランダ
ムに分布した複合組織鋼板を実現することができる。

【０００６】しかしながら上記方法は、オフラインでの
熱処理工程を必要とするため、非調質型高張力鋼板と比
較して生産性が悪く、製造コストも増大するといった欠
点を有する。この様な欠点を解消すべく、オフラインで
の熱処理を省略した非調質型高張力鋼板の製造方法とし
て、特開昭５９−２１１５２８号には、空冷でＡｒ₃変
態点以下まで冷却したのち水冷を実施することで、空冷
時に初析フェライトを析出させ、その後の水冷で、残部
を硬質相であるベイナイトやマルテンサイト組織とする
方法が提案されている。この方法は、オフラインの熱処
理工程を必要としないため製造コストの低減は達成でき
るものの、初析フェライトを析出させるべく空冷工程を
設ける必要があるため生産性の観点からは好ましくな
い。

【０００７】この様な生産性低下を解消すべく、特開平
３−１０４８２０号には、水冷工程を採用した低降伏比
型非調質高張力鋼板の製造方法が提案されている。しか
しながら上記方法で得られる鋼板は、ベイナイト／マル
テンサイト主体の組織にフェライトが分散した混合組織
となることから、低降伏比は達成できるものの、優れた
曲げ加工特性を満足させることはできないと考えられ
る。

【０００８】以上の従来技術は、ベイナイトやマルテン
サイト等の硬質相主体の組織に軟質相であるフェライト
組織を分散させることで、低降伏比型の高張力鋼板を実
現するといった思想に基づく技術であるが、この様な混
合組織は、地震時の変形や曲げ加工等の様に鋼板表層部
に最も塑性歪が集中する変形に耐えられるものでなく亀
裂が生じ易い。

【０００９】これは、ベイナイトやマルテンサイトとい
った硬質相が延性に乏しく、Ｅｌ値が軟質相であるフェ
ライトの約１／２程度だからであり、特に、外気温が０
℃近くまで低下する冬季に、表層部に塑性歪の集中する
変形を受けると、亀裂の発生が顕著となり構造物の安全
性確保が危惧される。

【００１０】

【発明が解決しようとする課題】本発明はこの様な事情
に鑑みてなされたものであって、その目的は、低降伏比
（≦８０％）であり、かつ地震時の変形や曲げ加工等の
様な鋼板表層部に塑性歪が集中する変形に耐えうる優れ
た曲げ加工性能を有する構造用高張力鋼板、およびこの
様な高張力鋼板を効率よくかつ経済的に製造する方法を
提供することにある。

【００１１】

【課題を解決するための手段】引張強度が５７０ＭＰａ
以上である本発明の低降伏比型高張力鋼板とは、鋼板表
面から少なくとも板厚１０％までの領域の金属組織が、
フェライト分率７０％以上でフェライト平均結晶粒径が
１０μｍ以下であり、かつ、鋼板表面から板厚２０％の
位置から内部の金属組織が、ベイナイトおよび／または
マルテンサイトの分率が７０％以上であるところに特徴
を有する。

【００１２】本発明の鋼板は、上記要件を満足すれば所
望の特性を確保できるものであるが、化学成分は次の様
な組成を満たすものである。即ち、主成分としてＣ：
０．０３〜０．２％、Ｓｉ：０．５％以下（０％を含ま
ない）、Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まない）、Ａ
ｌ：０．０１〜０．０６％、Ｎ：０．００１〜０．０１
％を満たすようにし、更に他の元素として、Ｔｉ：０．
０３％以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．０３％以下
（０％を含まない）、Ｖ：０．０６％以下（０％を含ま
ない）、Ｂ：０．００３％以下（０％を含まない）より
なる群から選択される１種以上を含有することが好まし
い。更に他の元素として、Ｃｒ：０．３％以下（０％を
含まない）および／またはＭｏ：０．３％以下（０％を
含まない）を含有させたり、Ｃｕ：０．５％以下（０％
を含まない）、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない）
を含有させたり、Ｃａ：０．０１％以下（０％を含まな
い）および／またはＺｒ：０．０１％以下（０％を含ま
ない）を含有させることも有効である。

【００１３】本発明は、上記鋼板を得るにあたって有用
な製造方法も規定するものである。その製造方法とは、
（１）熱間圧延にて、鋼板表面に対し０．１５以上の残
留累積相当塑性歪（以下、単に「残留歪」ということが
ある）を付与し、鋼板表面から板厚１０％位置の温度が
（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上の状態で熱間圧延を終了
させる熱間圧延工程、（２）鋼板表面から板厚２０％位
置より内部の領域（以下「領域Ｂ」という）の温度を
（Ａｒ₃変態点−４０℃）以上に保持しつつ、鋼板表面
から少なくとも板厚１０％までの領域（以下「領域Ａ」
という）を、平均冷却速度５℃／ｓ以上で（Ａｒ₃変態
点−４０℃）〜６００℃の温度域まで冷却する一次冷却
工程、（３）鋼板内部の熱で前記領域Ａを（Ａｒ₃変態
点−２０℃）以上に復熱させる工程、（４）前記領域Ｂ
を平均冷却速度７℃／ｓ以上で５５０℃以下に冷却する
二次冷却工程を含むところに特徴を有するものであり、
前記二次冷却の後には、６５０℃以下の温度で焼戻しを
行ってもよい。

【００１４】尚、前記「フェライト分率」とは、金属組
織に占めるフェライト組織の面積率をいい、「フェライ
ト平均結晶粒径」とは、個々のフェライト粒についてそ
の面積が等しくなるよう換算したときの円の直径の平均
値をいうものとする。また前記「Ａｒ₃変態点」とは、
Ａｒ₃変態点温度をいう（以下、同じ）。

【００１５】

【発明の実施の形態】本発明者らは前述した様な状況の
下で、特に、軟質相であるフェライト組織の分布形態に
ついて鋭意研究した。その結果、地震時の変形や曲げ加
工時等に塑性歪が集中する鋼板表層部にフェライトを集
中的に分布させることによって、低降伏比かつ優れた曲
げ加工性を確保することができ、かつ内部組織をベイナ
イトおよび／またはマルテンサイト主体とすることで５
７０ＭＰａ以上もの引張強度を確保でき、耐震構造物用
鋼板として有用であることを見出し、本発明に想到し
た。具体的には、 低降伏比および優れた曲げ加工特性を確保するため、
鋼板表面から少なくとも板厚１０％までの領域を、フェ
ライト分率７０％以上の変形特性に優れたフェライト主
体層とし、かつフェライト平均結晶粒径を１０μｍ以下
とする。

【００１６】引張強度：５７０ＭＰａ以上の高強度を
確保するため、鋼板表面から板厚２０％の位置から内部
の領域を、ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの
合計分率が７０％以上の硬質相主体の組織にする。

【００１７】以下、この様に本発明で規定した金属組織
について詳細に説明する。

【００１８】鋼板表面から少なくとも板厚１０％まで
の領域；フェライト分率７０％以上でフェライト平均結
晶粒径が１０μｍ以下の組織とする ＜フェライト分率について＞鋼板表面層に形成するフェ
ライト主体層は、フェライト分率が７０％以上であるこ
とを要する（以下、この様にフェライト分率７０％以上
の鋼板表面層を単に「フェライト主体層」ということが
ある）。フェライト分率が低いとその分マルテンサイト
等の硬質相の割合が多くなり、低降伏比および優れた曲
げ加工性能を達成することができないからである。前記
特性を良好に発揮させるには、前記領域のフェライト分
率が８０％以上であることが好ましく、より好ましくは
８５％以上である。

【００１９】尚、本発明は、フェライト以外の残部組織
を規定するものではなく、パーライト、ベイナイト、マ
ルテンサイト等を単独または混合組織として存在させて
もよいが、優れた低降伏比および優れた曲げ加工性能を
容易に達成させるには、フェライト以外の残部組織をパ
ーライトのみとするか、ベイナイト／マルテンサイトの
合計分率が５％以下で残部組織をパーライトとすること
が好ましい。

【００２０】＜フェライト主体層厚さについて＞図１
は、表層部のフェライト主体層厚さと引張強度／降伏比
の関係を示したグラフであり、横軸は、フェライトが面
積率で７０％以上占める領域を鋼板表面からの距離（板
厚に対する割合）で示している。実験は、後述する実施
例の鋼種Ａと同様の化学成分の鋼材を種々の条件で製造
し、鋼板表面のフェライト主体層厚さの異なる鋼材を得
て各鋼板の引張特性を調べた。

【００２１】この図１より、鋼板表面にフェライト主体
層を形成する場合、該層の厚みが小さすぎると低降伏比
を実現することができず、８０％以下の低降伏比を達成
するには、フェライト分率７０％以上のフェライト主体
層が、鋼板表面から少なくとも板厚１０％までの領域
（以下、この領域を単に「領域Ａ」ということがある）
を占めるようにする必要があることがわかる。一方、前
記フェライト主体層が厚すぎると、引張強度：５７０Ｍ
Ｐａ以上を達成することが困難となるので、鋼板表面か
ら板厚２０％未満とすることが好ましい。

【００２２】＜フェライト結晶粒径について＞上述の通
り、鋼板表面から少なくとも板厚１０％までの領域をフ
ェライト主体層（フェライト分率７０％以上）とすれ
ば、曲げ加工特性および低降伏比を同時に達成すること
ができるが、曲げ加工時等の亀裂発生を未然に防止して
更に優れた曲げ加工特性を得るには、フェライト結晶粒
径が微細である方がよく、その粒径は、平均円相当粒径
（個々のフェライト粒についてその面積が等しくなるよ
うに換算したときの円の直径の平均値）で１０μｍ以
下、好ましくは７μｍ以下、より好ましくは５μｍ以下
であるのがよい。

【００２３】図２および図３は、表層部フェライト主体
層厚さと密着曲げ試験での割れ発生の関係を調べたグラ
フであり、図２ではフェライト平均結晶粒径が１０μｍ
以下の鋼板を用い、図３ではフェライト平均結晶粒径が
１０超〜２０μｍの鋼板を用いて調べた。

【００２４】実験は、どちらも後述する実施例の鋼種Ａ
と同様の化学成分組成の鋼材を用い、製造条件を変え
て、フェライト平均結晶粒径および鋼板表層部のフェラ
イト主体層厚さの異なる鋼板を製造し、各鋼板の全厚密
着曲げ試験を複数回実施し、曲げ表面における亀裂の有
無を調べたものである。

【００２５】図３より、領域Ａのフェライト平均結晶粒
径が大きいと、フェライト主体層をより厚くしたとして
も曲げ変形による割れを防止することができないのに対
し、図２より、領域Ａのフェライト平均結晶粒径を１０
μｍ以下とすれば、曲げ変形による割れを防止できるこ
とがわかる。

【００２６】＜フェライト組織の分類＞領域Ａのフェラ
イト組織は、後述する通り、針状のアシキュラーフェラ
イトではなく塊状のポリゴナルフェライトとする方が、
優れた曲げ加工特性を確保する観点から有効であること
も判明した。

【００２７】鋼板表面から板厚２０％の位置から内部
の領域；ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの合
計分率が７０％以上の組織とする ＜ベイナイトおよび／またはマルテンサイト分率につい
て＞鋼板表面から板厚２０％の位置から内部の領域は、
ベイナイトおよび／またはマルテンサイトの合計分率が
７０％以上の組織であることを要する（以下、この様な
組織を単に「ベイナイト／マルテンサイト主体層」とい
うことがある）。ベイナイトおよび／またはマルテンサ
イト分率が低いとその分フェライト等の軟質相の割合が
多くなり、強度を確保することができないからである。
高強度達成のためには、前記領域のベイナイトおよび／
またはマルテンサイト分率が８０％以上となるようにす
ることが望ましい。

【００２８】尚、本発明は、前記領域のベイナイトおよ
び／またはマルテンサイト以外の残部組織を規定するも
のではなく、該領域の残部組織としてフェライト組織、
またはフェライト−パーライト混合組織等を存在させて
もよい。

【００２９】＜ベイナイトおよび／またはマルテンサイ
ト主体層厚さについて＞図４は、板厚に対するベイナイ
トおよび／またはマルテンサイト主体層厚さと引張強度
の関係を調べたものであり、実験は、後述する実施例の
表１に示す鋼種Ａと同様の化学成分組成の鋼材を用い、
製造条件を変えてベイナイトおよび／またはマルテンサ
イト主体層厚さの異なる鋼板を製造し、各鋼板の引張強
度を測定したものである。尚、図４におけるベイナイト
および／またはマルテンサイト主体層厚さの中心は板厚
中心とほぼ一致する。

【００３０】この図４より、引張強度５７０ＭＰａ以上
の高強度を達成するには、全板厚に対してベイナイトお
よび／またはマルテンサイト主体層厚さを少なくとも４
０％、即ち、鋼板表面から板厚３０％より内部をベイナ
イトおよび／またはマルテンサイト主体層とすればよい
ことがわかる。しかしながら、一次冷却で、鋼板表面か
ら板厚２０％より内部まで過度に冷却を行った場合に
は、全体の保有熱量が低減し、後述する二次冷却前の復
熱を行うことができなくなる。従って、鋼板表面から板
厚２０％の位置から内部の領域（以下、単に「領域Ｂ」
ということがある）は、一次冷却で冷却せずに、二次冷
却でベイナイトおよび／またはマルテンサイの硬質相主
体の組織を形成するのがよいのである。

【００３１】尚、本発明の鋼板は、少なくとも鋼板表面
から板厚２０％の位置から内部の領域をベイナイトおよ
び／またはマルテンサイト組織とすることを要件として
いるのであって、該領域よりも更に広範囲を上記組織と
してもよいが、前述した通り、本発明では曲げ加工特性
や低降伏比を達成すべく、フェライト主体層を鋼板表層
に設けることから、ベイナイト／マルテンサイト主体層
の最大領域は、必然的に、鋼板表面から板厚１０％の位
置から内部の領域となり、多くても板厚に対し８０％の
厚さとなる。

【００３２】本発明は、上記以外の金属組織を規定する
ものではなく、例えば、鋼板表層部のフェライト主体層
厚さが鋼板表面から板厚１０％までであり、鋼板表面か
ら板厚２０％の位置から内部がベイナイト／マルテンサ
イト主体層である場合の鋼板表面から板厚１０〜２０％
の領域は、鋼板表層部と同様のフェライト主体層や、内
部組織と同様のベイナイト／マルテンサイト主体層、ま
たは、フェライトおよびベイナイト、マルテンサイト等
の混合組織とすることが挙げられる。

【００３３】本発明者らは、この様な組織を有する鋼板
を得るにあたって、鋼材の化学成分組成および製造方法
を下記のようにすればよいことを見出した。 《化学成分組成》Ｃ：０．０３〜０．２％ Ｃは強度を確保するのに必要な元素であり、０．０３％
以上、好ましくは０．０５％以上含有させる必要があ
る。しかしながら過剰に含有させると、構造物に用いて
溶接する場合の溶接性および母材靭性を劣化させるの
で、０．２％以下、好ましくは０．１６％以下に抑える
ようにする。

【００３４】Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｓｉは、母材の強度確保および溶製時の脱酸剤としての
役割を有する。しかしながら過剰の添加は、Ｃの場合と
同様に溶接性および母材靭性を劣化させることとなるの
で、０．５％以下、好ましくは０．４％以下に抑えるよ
うにする。

【００３５】Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まない） Ｍｎは、母材の強度を確保するのに必要な元素である
が、過剰に添加すると、前記ＣおよびＳｉの場合と同様
に、溶接性および母材靭性を劣化させることとなるの
で、１．６％以下、好ましくは１．５％以下に抑えるよ
うにする。

【００３６】Ａｌ：０．０１〜０．０６％ Ａｌは、溶製時の脱酸剤としての役割、および窒化物を
形成して母材組織の細粒化の効果を有する。この様な効
果を有効に発揮させるには、０．０１％以上、好ましく
は０．０１５％以上添加する。しかしながら、過剰に添
加すると母材靭性が劣化するので、その上限を０．０６
％とするのがよい。好ましくは０．０５０％以下であ
る。

【００３７】Ｎ：０．００１〜０．０１％ ＮはＡｌ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ等の添加元素と窒化物を形成
し、母材組織の細粒化を図るのに有効な元素であること
から、０．００１％以上、好ましくは０．００２％以上
含有させるようにする。しかしながら、窒素含有量が過
剰になると固溶窒素量が増大し、特に溶接部の靭性を劣
化させるので、０．０１％以下、好ましくは０．００７
％以下に抑える。

【００３８】本発明で規定する代表的な元素は上記の通
りであり、残部成分は実質的にＦｅであるが、該鋼材中
に、上記説明したものの他、原料、資材、製造設備等の
状況によって持ち込まれるＰやＳ等の不可避的不純物が
含まれる場合も、本発明で用いる鋼材に包含される。

【００３９】また本発明の鋼板に、Ｔｉ：０．０３％以
下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．０３％以下（０％を
含まない）、Ｖ：０．０６％以下（０％を含まない）、
Ｂ：０．００３％以下（０％を含まない）よりなる群か
ら選択される１種以上を添加することも有効である。

【００４０】Ｔｉ：０．０３％以下（０％を含まない） Ｔｉは、焼入れ性を向上させて所望の強度を確保するの
に有効な元素であり、また、窒化物の形成を通じて、鋼
片加熱時のオ−ステナイト粒の粗大化を抑制し、圧延終
了後のフェライト変態核生成促進によりフェライト粒の
微細化を促進させて強度を向上させる効果を有する。こ
の様な効果を有効に発揮させるには、Ｔｉを０．００４
％以上含有させるのがよい。しかしながら、過剰に添加
すると母材靭性が劣化するので、０．０３％以下に抑え
るのがよく、より好ましくは０．０２５％以下とする。

【００４１】Ｎｂ：０．０３％以下（０％を含まない） Ｔｉと同様に、焼入れ性を向上させて所望の強度を確保
するのに有効で、かつ、炭窒化物の形成を通じて圧延中
のオーステナイト粒の粗大化および再結晶抑制効果を発
揮するため、圧延終了後のフェライト粒を微細化させて
所望の強度を確保するのに有効である。この様な効果を
有効に発揮させるには０．００２％以上添加するのがよ
い。一方、Ｎｂ含有量が過剰になると溶接性を劣化させ
るので、０．０３％以下に抑えるのがよく、より好まし
くは０．０２５％以下である。

【００４２】Ｖ：０．０６％以下（０％を含まない） Ｖは、ＴｉやＮｂと同様に、焼入れ性向上による強度上
昇効果や、炭窒化物の形成を通じて、圧延中のオーステ
ナイト粒の粗大化および再結晶の抑制効果を発揮し、圧
延終了後のフェライト粒を微細させて強度を高める効果
を有する。この様な効果を有効に発揮するには、Ｖを
０．００２％以上添加するのがよい。しかしながら、過
剰に添加すると溶接性が劣化するので、その上限を０．
０６％とするのがよい。より好ましくは０．０５％以下
である。

【００４３】Ｂ：０．００３％以下（０％を含まない） Ｂは、少量の添加で、焼入れ性を高めて強度を上昇させ
る効果を発揮する元素であり、０．０００２％以上添加
するのがよい。一方、過剰に添加しても、過度に焼入れ
されて母材の低温靭性が劣化することから、その上限を
０．００３％とするのがよい。より好ましくは０．００
２％以下である。

【００４４】更に本発明の鋼板に、下記の通りＣｕやＮ
ｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃａ、Ｚｒを添加することも有効であ
る。

【００４５】Ｃｕ：０．５％以下（０％を含まない）、
Ｎｉ：０．５％以下（０％を含まない） Ｃｕは焼入れ性の向上に優れた元素であるが、単独で添
加すると、圧延や連続鋳造時の熱間割れの発生を引き起
こし易いので、Ｎｉを同時に添加するのがよい。尚、Ｎ
ｉと同時に添加する場合であっても、Ｃｕの過度の添加
は、母材の溶接性劣化を招きやすいので、その添加量を
０．５％以下、好ましくは０．４％以下に抑える。

【００４６】Ｎｉも、Ｃｕと同様に焼入れ性の向上に寄
与する元素であり、上述の通りＣｕ添加による熱間割れ
の発生を抑制して、Ｃｕの焼入れ性向上効果を有効に発
揮させるが、経済的な観点からその上限を０．５％とす
るのがよい。

【００４７】Ｃｒ：０．３％以下（０％を含まない）お
よび／またはＭｏ：０．３％以下（０％を含まない） Ｃｒ、Ｍｏは、いずれも炭窒化物を析出させて強度向上
に寄与する元素である。しかしながら過度の添加は、溶
接性および母材靭性を劣化させるので、上限を０．３％
とした。より好ましくはいずれも０．２％以下である。

【００４８】Ｃａ：０．０１％以下（０％を含まない）
および／またはＺｒ：０．０１％以下（０％を含まな
い） Ｃａ、Ｚｒは、鋼中の介在物を球状化させることによっ
て、母材の靭性を改善する効果を有する。この様な効果
を有効に発揮させるには、Ｃａを用いる場合には０．０
００５％以上添加するのがよく、Ｚｒを用いる場合には
０．０００３％以上添加するのがよい。一方、過剰な添
加は、却って母材の靭性を劣化させるので、その上限は
いずれも０．０１％とすることがよく、より好ましくは
いずれも０．００１％以下である。

【００４９】《製造方法》本発明の鋼板を得るには、前
掲の如く化学成分を制御し、かつ特に下記の条件で製造
を行うことが推奨される。

【００５０】本発明の鋼板は、熱間圧延−一次冷却−復
熱−二次冷却の工程を経るのがよく、前記領域Ａを所望
の組織とするには、特に熱間圧延、一次冷却、および復
熱の条件を制御するのがよく、前記領域Ｂを所望の組織
とするには、特に一次冷却および二次冷却の条件を制御
すればよいことが分かった。以下では、各工程の条件を
規定した理由について詳述する。

【００５１】＜熱間圧延工程＞本発明者らは、まず従来
技術の検討を行った。即ち、実験：前記鋼板表層部の
冷却をＡｒ₃変態点〜（Ａｒ₃変態点＋８０℃）の温度域
で累積圧下率５０％の圧延を行った後、鋼板表層部を５
℃／ｓ以上の冷却速度で（Ａｒ₃変態点−２０℃）まで
冷却し、該温度で一定時間保持した後に焼入れを施して
得た鋼板について、該鋼板表層部のフェライト分率を調
べたところ２０％程度であった。次に実験として、前
記冷却停止温度を更に下げて（Ａｒ₃変態点−５０℃）
まで冷却した場合には、前記フェライト分率は３０％程
度であった。更に実験として前記従来技術（特開平３
−１０４８２０号）に準じ、Ａｒ₃変態点以上の温度域
である９５０〜９００℃の温度域で累積圧下率５０％の
圧延を行った後、（Ａｒ₃変態点−５０℃）まで冷却
し、（Ａｒ₃変態点−２０℃）まで復熱させた後に、焼
入れを行った場合には、フェライト分率は４０％程度に
まで上昇することが分かった。

【００５２】これらの結果から、熱間圧延が同一条件で
行われる場合には、一次冷却における領域Ａの冷却停止
温度が低い方が好ましく、また、一次冷却後に復熱工程
を設ける方が領域Ａのフェライト分率をより高めること
ができることは分かったが、鋼板表層部をフェライト分
率７０％以上とすることはできない。

【００５３】この様に、従来法で得られる鋼板の表層部
のフェライト分率が低いのは、Ａｒ ₃変態点以上の温度
域で５０％以上の圧延を行ったとしても、圧延温度が高
いため、オ−ステナイトの再結晶や高温環境下でのセル
フテンパー効果によって歪が回復しやすく、結果として
鋼板表面に相当塑性歪が残留しないためであると考えら
れる。

【００５４】そこで本発明では、領域Ａのフェライト分
率を７０％以上とすべく、熱間圧延にて予め残留歪を付
与し、圧延後の一次冷却過程でオ−ステナイト組織から
フェライト組織への変態を促進させるべく、残留歪の定
量的効果について調べた。

【００５５】図５は、熱間圧延時に付与する残留歪量と
一次冷却速度が、領域Ａのフェライト平均結晶粒径に与
える影響を示したグラフであり、実験は、後述する実施
例の表１に示す鋼種Ａを用い、熱間圧延にて０．１０〜
０．２７の範囲で残留歪量を付与したものを、冷却速度
を変化させて一次冷却を施し（冷却開始温度：７８０
℃、冷却停止温度：Ａｒ₃変態点−４０℃（約７０７
℃）で一定）、その後、復熱（領域ＡをＡｒ₃変態点−
２０℃まで加熱）−焼入れして得られた鋼板の領域Ａに
占めるフェライト組織の平均結晶粒径を調べたものであ
る。

【００５６】この図５より、領域Ａに存在するフェライ
ト組織の平均結晶粒径を１０μｍ以下とするには、熱間
圧延で付与する残留歪量を０．１５以上確保すればよい
ことがわかる。好ましくは熱間圧延で０．２０以上の残
留歪量を確保する。上記残留歪量を確保するにあたって
は、成分組成に応じて熱間圧延温度等を適宜調整するの
がよい。

【００５７】尚、残留歪を付与せずとも、後述する図７
に示す如く一次冷却を（Ａｒ₃変態点−１００℃）以下
まで行い、かつ後述する復熱工程を経ることでフェライ
ト分率７０％以上を確保することができるが、予め残留
歪を付与しない場合には、規定の条件で一次冷却を行っ
たとしても、得られるフェライト組織は、主として低温
度域で生成する針状のアシキュラーフェライトで、かつ
その粒径はオーステナイト粒径の影響を受け易く平均円
相当粒径が１０μｍを超えるものとなる。この様に結晶
方位がほぼ一定方向のアシキュラーフェライトで、かつ
平均結晶粒径が１０μｍを超える場合、優れた曲げ加工
特性を確保することは難しい。

【００５８】従って、領域Ａのフェライト分率を７０％
以上とし、かつ該フェライト組織を平均結晶粒径１０μ
ｍ以下のポリゴナルフェライトとするには、熱間圧延に
て０．１５以上の残留歪量を確保するのがよい。

【００５９】また熱間圧延は、鋼板表面から板厚１０％
位置の温度が（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上の状態で終
了させる。該温度が低すぎると、熱間圧延中にフェライ
トが析出し、加工されて加工フェライトが形成する結
果、延性が低下し、ひいては所望の曲げ加工性が得られ
ないからである。前記熱間圧延終了温度を（Ａｒ₃変態
点−２０℃）以上とすれば、圧延中に析出するフェライ
ト分率は多くても１０％程度で曲げ加工性が著しく損な
われることがない。熱間圧延は、前記温度がＡｒ ₃変態
点以上の状態で終了することが好ましい。

【００６０】＜一次冷却工程＞ 冷却開始温度 熱間圧延終了後から一次冷却開始まで、鋼板表面から板
厚１０％位置の温度を（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上に
保持し、一次冷却は、該温度が（Ａｒ₃変態点−２０
℃）以上の状態から開始する。圧延終了後から一次冷却
開始までの間に、例えば放冷状態で（Ａｒ₃変態点−２
０℃）より低温度域まで緩やかに冷却（冷却速度：約
０．５℃／ｓ以下）された場合、初析フェライトが粗大
化し易く、曲げ加工時に粗大フェライトを基点とした割
れが発生し易くなる。好ましくは、圧延終了後から一次
冷却開始までの、鋼板表面から板厚１０％位置の温度を
Ａｒ₃変態点以上に保持する。

【００６１】平均冷却速度 前記図５より、領域Ａに存在するフェライト組織の平均
結晶粒径を１０μｍ以下とするには、前述の通り、熱間
圧延にて０．１５以上の残留歪量を確保するのに加え、
一次冷却における領域Ａの平均冷却速度を５℃／ｓ以上
とすればよいことがわかる。該平均冷却速度は７℃／ｓ
以上であることが好ましく、より好ましくは１０℃／ｓ
以上である。

【００６２】図６は、領域Ａにおけるフェライト平均結
晶粒径を１０μｍ以下とする条件の一つとして、残留歪
量と一次冷却時の平均冷却速度の関係を示したグラフで
あり、実験は、後述する実施例の表１に示す鋼種Ａを用
い、熱間圧延にて確保する残留歪量および一次冷却時の
領域Ａの平均冷却速度を変化させて鋼板を製造し、得ら
れた鋼板の領域Ａのフェライト平均結晶粒径を１０μｍ
以下とすることができる条件範囲を調べたものである。
この図６に示す通り、前記平均冷却速度が５℃／ｓ未満
であっても、平均冷却速度１℃／ｓで冷却する場合には
０．４８以上の残留歪量を付与し、平均冷却速度３℃／
ｓで冷却する場合には０．２４以上の残留歪量を付与す
れば、フェライト平均結晶粒径を１０μｍ以下にするこ
とができる。しかし前記平均冷却速度が小さすぎる場
合、所定の温度まで冷却するのに長時間を要し、その間
に板厚方向の熱分配が生じて冷却後の復熱量が小さくな
るので、後述する復熱効果が得られず、領域Ａにて所望
のフェライト組織が得られない他、鋼板内部が冷却され
るので二次冷却でベイナイト／マルテンサイトを十分に
析出させることができず、所望の強度を確保することが
できない。

【００６３】尚、本発明は、一次冷却工程における領域
Ｂの平均冷却速度を特に規定するものではない。一次冷
却の間、領域Ｂの組織は、領域Ｂの温度が（Ａｒ₃変態
点−４０℃）以上に保持されている限りにおいて冷却速
度の影響をほとんど受けず、オ−ステナイト組織をほぼ
維持するからである。

【００６４】冷却停止温度 本発明者らは、次の様な比較実験結果に着目した。即
ち、 実験ａ：熱間圧延にて鋼板に規定量の残留歪量を確保し
た後、領域Ａの冷却停止温度が（Ａｒ₃変態点−２０
℃）となるよう一次冷却を行い、その後、規定の復熱工
程を経た。得られた鋼板は、残留歪を付与しない場合と
比較すれば領域Ａのフェライト分率がわずかに上昇した
ものの、それでもフェライト分率は３０％程度であっ
た。一方、 実験ｂ：規定量の残留歪量を付与し、領域Ａの一次冷却
を実験ａよりも低い（Ａｒ₃変態点−６０℃）の温度ま
で行い、その後、規定の復熱工程を経た。この様にして
得られた鋼板では、領域Ａのフェライト分率が約７５％
と急激に増加した。

【００６５】そこでこの様なフェライト分率に違いが生
じる結果について更に追求すべく、一次冷却停止温度が
領域Ａのフェライト分率に与える影響について調べた。

【００６６】図７は、その実験結果であり、一次冷却停
止温度が領域Ａのフェライト分率に与える影響を、残留
歪付与の有無および一次冷却後の復熱の有無別に示した
グラフである。実験は、後述する実施例の表１に示す鋼
種Ａを用い、熱間圧延（残留歪を付与する場合の残留歪
量：０．１５〜０．１７）後に、冷却停止温度を変化さ
せて一次冷却（冷却速度：５℃／ｓ）を行い、復熱を行
う場合には、一次冷却後に復熱（領域ＡをＡｒ₃変態点
−２０℃まで復熱）させ、その後に焼入れを行い、復熱
を行わない場合には、一次冷却後ただちに焼入れを行っ
て鋼板を得た。この様にして得られた鋼板の領域Ａにお
けるフェライト分率を調べた。

【００６７】この図７より、領域Ａのフェライト分率７
０％以上を確保するには、規定の残留歪を予め付与し、
後述する復熱工程を経ることを前提に、一次冷却を（Ａ
ｒ₃変態点−４０℃）以下まで行うことが重要であるこ
とがわかる。

【００６８】前記平均冷却速度での冷却を（Ａｒ₃変態
点−４０℃）よりも高い温度域で終了させると、前記図
７に示す通り、熱間圧延で付与する残留歪量および一次
冷却後の復熱を制御しても、領域Ａのフェライト分率７
０％以上を達成することができない。例えば、熱間圧延
にて規定量の残留歪を付与した後、上記平均冷却速度で
の冷却を（Ａｒ₃変態点−２０℃）で終了させると、そ
の後Ａｒ₃変態点まで復熱させても、領域Ａのフェライ
ト分率は３０％程度にとどまる。冷却停止温度は、好ま
しくは（Ａｒ₃変態点−６０℃）以下、より好ましくは
（Ａｒ₃変態点−８０℃）以下とするのがよい。

【００６９】尚、規定量の残留歪を付与し、一次冷却に
て（Ａｒ₃変態点−８０℃）まで冷却した後、規定の復
熱工程を経た鋼板の組織を調べたところ、領域Ａのフェ
ライト組織が塊状のポリゴナルフェライトであることを
確認した。更にポリゴナルフェライトの平均結晶粒径
は、残留歪量に応じて変化し、残留歪量が０．１５以上
の場合に平均結晶粒径１０μｍ以下となることを確認し
た。この現象は、残留歪量の増加および冷却によって生
じる過冷度（Ａｒ₃変態点との温度差）の増加によるフ
ェライト変態の駆動力の増加、および復熱による熱エネ
ルギ−の増加の相乗効果により、高温度域で生成するポ
リゴナルフェライト変態核の形成および核形成後のフェ
ライト粒成長が活性化されたためと考えられる。

【００７０】一方、一次冷却停止温度が６００℃を下回
ると、ベイナイトやマルテンサイト等の硬質相が形成さ
れるため好ましくなく、また、その後の復熱効果を期待
することもできない。この様な観点から、冷却停止温度
の下限は約６４０〜６６０℃程度となると考えられる。

【００７１】領域Ｂの冷却は、前述の通り平均冷却速度
を規定するものではないが、一次冷却終了まで該領域Ｂ
を（Ａｒ₃変態点−４０℃）以上に保持する必要があ
る。該領域ＢがＡｒ₃変態点以下になると、組織の一部
がオ−ステナイトから初析フェライトに変態するが、
（Ａｒ₃変態点−４０℃）までは問題となるほど増加せ
ず組織の大半をオ−ステナイト組織の状態に維持するこ
とができ、次の二次冷却で、焼入れを行い未変態のオー
ステナイトをベイナイト／マルテンサイトに変態させ
て、硬質相を主体とする組織にすることができる。一次
冷却工程で領域Ｂにフェライト組織が形成されるのを抑
制するには、領域Ｂの一次冷却停止温度を（Ａｒ₃変態
点−２０℃）以上とすることが好ましく、より好ましく
はＡｒ₃変態点以上である。

【００７２】＜復熱工程＞一次冷却後には、鋼板内部の
熱により領域Ａの温度を（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上
に復熱させる。

【００７３】図８および図９は、一次冷却における冷却
停止温度、残留歪量、および復熱の有無が、領域Ａのフ
ェライト平均結晶粒径に与える影響を示したグラフであ
り、実験は、後述する実施例の表１に示す鋼種Ａを用
い、熱間圧延にて０．０５〜０．４５の範囲で残留歪量
を確保したのち、冷却停止温度を変化させて一次冷却を
行い（冷却開始温度：７８０℃、冷却速度：５℃／ｓで
一定）、その後、図８にかかる実験では、復熱工程を経
ず、一定時間（３０分間）保持後に焼入れを行い、図９
にかかる実験では、冷却後に復熱（領域ＡをＡｒ₃変態
点−２０℃まで復熱）させ、その後焼入れを行って鋼板
を得た。そして、それぞれの鋼板の領域Ａのフェライト
平均結晶粒径を調べた。

【００７４】図８より明らかな通り、復熱を行わない場
合、領域Ａの一次冷却停止温度と熱間圧延時に付与する
残留歪量を制御しても、領域Ａのフェライト平均結晶粒
径を確実に１０μｍ以下とすることができない。尚、復
熱を行わなくとも、領域Ａの一次冷却停止温度をより低
くし、かつ熱間圧延にてより多くの残留歪量を付与すれ
ば［例えば、図８にて（Ａｒ₃変態点−６０℃）まで冷
却し残留歪量０．２３以上確保する場合］、フェライト
結晶粒径を小さくすることは可能であるが、この場合に
は、領域Ａのフェライト分率が多くて５５％程度と規定
のフェライト量を確保することができない。

【００７５】これに対し、図９に示す通り復熱を行った
場合には、熱間圧延時に０．１５以上の残留歪を付与す
ることで、領域Ａのフェライト平均結晶粒径を１０μｍ
以下にできることがわかる。

【００７６】この復熱工程では、領域Ａの温度が高くな
るほど、熱エネルギーの増加によるフェライト変態核か
らフェライト粒への生成が生じ易いことから、好ましく
は領域ＡをＡｒ₃変態点以上に復熱させる。尚、復熱に
よる領域Ａの温度は、その他の冷却条件にもよるが、領
域Ａを一次冷却にて（Ａｒ₃変態点−４０℃）以下にま
で冷却する必要があることから、高くても（Ａｒ₃変態
点＋５０℃）程度であると考えられる。

【００７７】＜二次冷却工程＞二次冷却を行って、５７
０ＭＰａ以上の強度を達成すべく鋼板内部の組織を硬質
相のベイナイトおよび／またはマルテンサイト組織に変
態させる。そのためには、領域Ｂを、平均冷却速度７℃
／ｓ以上で５５０℃以下まで冷却する必要がある。

【００７８】前記平均冷却速度が遅すぎると、軟質相で
あるフェライト相が析出するので、所望量のベイナイト
および／またはマルテンサイト相を得ることができず、
５７０ＭＰａ以上の強度を達成することができない。好
ましくは１０℃／ｓ以上、より好ましくは１２℃／ｓ以
上の冷却速度で行う。

【００７９】また領域Ｂを、前記平均冷却速度で５５０
℃以下まで冷却する必要があるのは、冷却停止温度が高
すぎてオ−ステナイトからの変態が完全に終了しない時
点で冷却速度制御を終了すると、その後に放冷状態に置
いた場合、フェライト組織等の軟質相が析出してしま
い、所望の強度を達成することができないからである。
該冷却は、好ましくは５００℃以下まで、より好ましく
は４５０℃以下まで行うようにする。

【００８０】尚、一次冷却と復熱工程を経て形成された
領域Ａの微細フェライト組織は、低温で安定な組織であ
るので、二次冷却の際に組織変化することはない。従っ
て、得られる鋼板の表面付近がフェライト主体の軟質相
で、内部がベイナイト／マルテンサイトの硬質相であ
る、複層組織構造の鋼板を実現することができる。

【００８１】＜焼戻し＞二次冷却後には６５０℃以下の
温度で焼戻しを行ってもよい。ここで焼戻しを行うのは
延性や靭性を向上させるためであり、該焼戻し温度が高
すぎると生成したベイナイトやマルテンサイトがオース
テナイトに逆変態してしまい、強度が低下するので好ま
しくない。好ましくは５００℃以上で６００℃以下の範
囲で行う。

【００８２】

【実施例】以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に
説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限
を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範
囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、そ
れらはいずれも本発明の技術的範囲に含まれる。

【００８３】表１に示す化学成分組成の鋼材を溶製して
鋳片を得た後、次の条件で熱間圧延を行って鋼板を得
た。まず１０００〜１１５０℃に加熱した後、表２およ
び表３に示す量の残留歪を付与するように熱間圧延を行
い、その後、表２および表３に示す条件で一次冷却、複
熱および二次冷却を行い、表４および表５に示す板厚の
鋼板を得た。

【００８４】

【表１】

【００８５】

【表２】

【００８６】

【表３】

【００８７】この様にして得られた鋼板の金属組織およ
び機械的特性を調べた。金属組織は、板幅方向に垂直な
断面にて、板厚断面方向について、板厚の５％ピッチで
表面から別の表面までの組織を、フェライト、ベイナイ
ト、マルテンサイトの各組織の面積率を画像解析によ
り、またフェライト組織については切断法を用いて平均
結晶粒径を調べた。機械的特性は、引張特性として０．
２％ＹＳ、ＴＳ、ＹＲ（＝０．２％ＹＳ／ＴＳ）を測定
し、ＴＳは５７０ＭＰａ以上を合格とした。曲げ特性と
して、全厚密着曲げ試験（試験温度０℃）を行った場合
の亀裂の有無を評価した。これらの測定結果を表４およ
び表５に示す。

【００８８】

【表４】

【００８９】

【表５】

【００９０】表４および表５から次のように考察するこ
とができる。尚、以下のＮｏ．は実験Ｎｏ．を示す。

【００９１】Ｎｏ．１〜１８は、本発明で規定する化学
成分組成の鋼材を本発明で規定する方法で製造している
ので、いずれについても降伏比が８０％以下と低く、か
つ曲げ特性に優れた高張力鋼板が得られていることがわ
かる。

【００９２】これに対し、Ｎｏ．１９〜３９は、本発明
で規定する製造条件を満たさないことから、得られた鋼
板は降伏比が高いか、強度が不足しているか、または曲
げ試験にて亀裂が生じ曲げ特性に劣るといった不具合が
生じた。

【００９３】即ち、Ｎｏ.１９、２４、３２、３６は、
熱間圧延時に付与する残留歪量が小さすぎたため、フェ
ライト平均結晶粒径が大きくなりすぎて曲げ特性が劣化
する結果となった。

【００９４】Ｎｏ.３８は、熱間圧延時に付与する残留
歪量が小さすぎ、かつ一次冷却条件が本発明の規定要件
を外れるため、降伏比が高く、曲げ特性に劣るものとな
った。

【００９５】Ｎｏ.２０、２３、２５、２６、２９、３
１、３３、３４、３７は、一次冷却の冷却開始温度や冷
却停止温度が外れるか、平均冷却速度が小さすぎるか、
または復熱により回復させる鋼板温度が低過ぎることか
ら曲げ特性に劣る結果となった。特にＮｏ.２０、２
３、２６および３１は、一次冷却にて鋼板内部の冷却停
止温度が低過ぎることから、ベイナイト／マルテンサイ
ト組織を十分に確保することができず、所望の引張強度
が得られない結果となった。

【００９６】Ｎｏ.２１および２８では一次冷却を行わ
なかったので、鋼板表層部にフェライト相を形成させる
ことができず、降伏比が高く、かつ曲げ特性に劣るもの
となった。Ｎｏ.２２、２７、３０および３５は、二次
冷却の条件が本発明の要件を外れるため、所望の引張強
度が得られないものとなった。またＮｏ.３９は、一次
冷却および二次冷却ともに本発明の要件を外れるもので
あることから、引張強度が小さく、曲げ特性にも劣る結
果となった。

【００９７】

【発明の効果】本発明は、耐震設計に対応した構造物に
用いられる、低降伏比型であって曲げ加工性に優れた高
張力鋼板を実現できたものである。その結果、地震等に
よる変形を受けても表面層に亀裂を生じさせず構造物の
安全性向上を達成することができた。また溶接法でボッ
クス型に成形している現在のＣＦＴ柱等に替わり、曲げ
加工を適用したＣＦＴ柱等を用いることによって、溶接
工程を省略することができ、溶接工程等の省略による作
業性の向上および省エネルギーへ貢献できるなど産業の
発展に寄与する効果の極めて大きい鋼板を提供できるこ
ととなった。更に本発明は、この様な高張力鋼板を、オ
フラインの熱処理工程等を経ることなくオンラインで製
造することができ、生産性および製造コストを抑えて安
価に製造できる方法も提供するものである。

【図面の簡単な説明】

【図１】表層部フェライト主体層厚さと引張強度／降伏
比の関係を示したグラフである。

【図２】表層部フェライト主体層（フェライト平均結晶
粒径が１０μｍ以下）厚さと密着曲げ試験での割れ発生
の関係を調べたグラフである。

【図３】表層部フェライト主体層（フェライト平均結晶
粒径が１０超〜２０μｍ）厚さと密着曲げ試験での割れ
発生の関係を調べたグラフである。

【図４】板厚に対するベイナイトおよび／またはマルテ
ンサイト主体層厚さと引張強度の関係を調べたグラフで
ある。

【図５】熱間圧延時に付与する残留歪の量と一次冷却速
度が、領域Ａのフェライト平均結晶粒径に与える影響を
示したグラフである。

【図６】残留歪量と一次冷却時の平均冷却速度の関係に
て、領域Ａのフェライト平均結晶粒径が１０μｍ以下と
なる範囲を示したグラフである。

【図７】一次冷却停止温度が領域Ａのフェライト分率に
与える影響を、残留歪付与の有無および一次冷却後の復
熱の有無別に示したグラフである。

【図８】一次冷却における冷却停止温度、残留歪量、お
よび復熱の有無（図８は復熱なし）が、領域Ａのフェラ
イト平均結晶粒径に与える影響を示したグラフである。

【図９】一次冷却における冷却停止温度、残留歪量、お
よび復熱の有無（図９は復熱あり）が、領域Ａのフェラ
イト平均結晶粒径に与える影響を示したグラフである。

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 鋼板表面から少なくとも板厚１０％まで
   の領域は、金属組織がフェライト分率７０％以上でフェ
   ライト平均結晶粒径が１０μｍ以下であり、かつ、鋼板
   表面から板厚２０％の位置から内部の領域は、金属組織
   がベイナイトおよび／またはマルテンサイト分率が７０
   ％以上であることを特徴とする引張強度が５７０ＭＰａ
   以上の低降伏比型高張力鋼板。
2. 【請求項２】 質量％で（以下同じ）、Ｃ ：０．０３
   〜０．２％、Ｓｉ：０．５％以下（０％を含まない）、
   Ｍｎ：１．６％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０
   １〜０．０６％、Ｎ ：０．００１〜０．０１％を満た
   す請求項１に記載の低降伏比型高張力鋼板。
3. 【請求項３】 更に他の元素として、Ｔｉ：０．０３％
   以下（０％を含まない）、Ｎｂ：０．０３％以下（０％
   を含まない）、Ｖ ：０．０６％以下（０％を含まな
   い）、Ｂ ：０．００３％以下（０％を含まない）より
   なる群から選択される１種以上を含有する請求項２に記
   載の低降伏比型高張力鋼板。
4. 【請求項４】 更に他の元素として、Ｃｒ：０．３％以
   下（０％を含まない）および／またはＭｏ：０．３％以
   下（０％を含まない）を含有する請求項２または３に記
   載の低降伏比型高張力鋼板。
5. 【請求項５】 更に他の元素として、Ｃｕ：０．５％以
   下（０％を含まない）、Ｎｉ：０．５％以下（０％を含
   まない）を含有する請求項２〜４のいずれかに記載の低
   降伏比型高張力鋼板。
6. 【請求項６】 更に他の元素として、Ｃａ：０．０１％
   以下（０％を含まない）および／またはＺｒ：０．０１
   ％以下（０％を含まない）を含有する請求項２〜５のい
   ずれかに記載の低降伏比型高張力鋼板。
7. 【請求項７】 （１）熱間圧延にて鋼板表面に対し０．
   １５以上の残留累積相当塑性歪を付与し、鋼板表面から
   板厚１０％位置の温度が（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上
   の状態で熱間圧延を終了させる熱間圧延工程、（２）鋼
   板表面から板厚２０％位置より内部の領域（以下「領域
   Ｂ」という）の温度を（Ａｒ₃変態点−４０℃）以上に
   保持しつつ、鋼板表面から少なくとも板厚１０％までの
   領域（以下「領域Ａ」という）を、平均冷却速度５℃／
   ｓ以上で（Ａｒ₃変態点−４０℃）〜６００℃の温度域
   まで冷却する一次冷却工程、（３）鋼板内部の熱で前記
   領域Ａを（Ａｒ₃変態点−２０℃）以上に復熱させる工
   程、（４）前記領域Ｂを平均冷却速度７℃／ｓ以上で５
   ５０℃以下に冷却する二次冷却工程を含むことを特徴と
   する低降伏比型高張力鋼板の製造方法。
8. 【請求項８】 前記二次冷却の後、６５０℃以下の温度
   で焼戻しを行う請求項７に記載の製造方法。