JP2003305418A - 基体表面の有機被膜の除去装置 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 基体表面の有機被膜を除去能力の高い有機溶
剤による処理で効率よく除去すると、排液の排出速度が
大きくなり、除去装置に蒸留装置を連結して排液を蒸留
回収し順次基板を液循環で処理する省資源化と処理面の
清浄化は、大きな蒸留速度を要し従って蒸留装置が非常
に大型化して実用性に欠ける。 【解決手段】 除去能力の高い処理液として炭酸エチレ
ンまたは炭酸プロピレンを選び、該有機被膜をその液と
接触させて溶解し除去する区域を含んだ化学処理機構
と、処理液中または排液中の該被膜由来の有機物をオゾ
ンで分解し続いてオゾンを脱気させた回収液で順次基板
を処理する液循環再生手段と、多数回循環オゾン再生し
た処理液を分岐して蒸留装置で蒸留回収し化学処理区域
へ復帰させる迂回再生手段とよりなる処理液回収機構で
構成した装置を提供する。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、電子デバイス用基
板等の加工工程で表面に形成した有機物被膜や表面に付
着した有機汚染物の除去が必要な場合、有機溶剤を使っ
てこれらを除去する装置に関するものである。具体的に
は本発明は、特に半導体用ウェハーまたは液晶用基板な
どの加工に際して使用するフォトレジストの除去や有機
膜の形成等に関連して生じる有機性の汚染の除去装置に
関するものである。本発明は、また一般的な油膜や塗装
膜等の除去にも利用出来る。

【０００２】

【従来の技術】有機溶剤の溶解力で基体表面に付着した
有機性の汚染物を除去することは代表的な洗浄手段であ
って、溶剤中に基体を浸漬する回分式洗浄（バッチシス
テム）装置が工業的には広く使われている。しかし溶解
で汚れた液は基体を取り出すときその面に伴われるの
で、特に洗浄効果を上げようとすると、溶解用の液もリ
ンス液も清浄なものが大量に必要となる。これらの液が
同一で物性上蒸留精製に適していれば、洗浄槽と蒸留塔
を配管で連結して使用液を蒸留で回収して連続循環さ
せ、洗浄性能と経済性が同時に満足できる。このような
一体装置はパークロールエチレンによるドライクリーニ
ング等で比較的小規模でも実用化されていた。

【０００３】半導体や液晶デバイスの製造工程で有機溶
剤が大量に使われるのは、配線金属膜の微細加工に関連
したフォトレジストの除去用である。除去能力の点から
ｎ−メチルピロリドン（ＮＭＰ）やジメチルスルホキシ
ド（ＤＭＳＯ）あるいはアミン類のような限られた有機
溶剤しか使えず、これらは十分な量の純水リンスで基板
面から確実に除かれねばならない。しかしいずれの溶剤
も水と混合すると配線金属のアルミニウム，タングステ
ン、銅等を腐蝕するので、一旦これらの溶剤はイソプロ
ピルアルコール等で置換してから水洗が行なわれる。こ
れらの溶剤は浸漬かシャワー方式で使われ、使用量が多
くなって経済性が悪く、また環境負荷が大きい。これに
対し、上述のような蒸留再生を行なうことは次の理由か
ら難しい。この再生にはどの溶剤でも高性能の真空蒸留
装置が必要で、小型の設備では所要量に見合う蒸留速度
が得られず、またいずれもが吸湿性が強いので、蒸留液
に水が含まれると上記の腐蝕の恐れがあり十分な脱水対
策も加えねばならなくなる。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】有機溶剤のレジスト剥
離能力が高い程即ち剥離速度が大きいほど液が配線金属
に接する時間が短くなり腐蝕対策上好ましい。勿論生産
性が高まって、経済効果も大きい。また半導体も液晶デ
バイスも基板面積拡大が継続的な動向で特に品質的要求
から枚葉方式が望まれているが、生産性に問題があり、
この点からも大きな剥離速度が必要である。しかしこの
場合、有機溶剤排液の排出速度も大きくなり、上述のよ
うな除去装置に蒸留装置を連結して排液を蒸留回収し順
次基板を液循環で処理するには非常に大きな蒸留速度で
ないと排液の排出速度に釣合わず、従って大規模の蒸留
装置が必要になり実用は無理である。そこで、本発明の
課題は、最適な有機溶剤を選び、有機被膜の除去機構に
小規模の蒸留機構特に真空蒸留装置を連結して付属さ
せ、高い被膜除去性能と経済性や省資源・環境負荷低減
を両立出来る、該溶剤の特色を活かした別の再生機構と
蒸留とを組合わせた処理液循環式の基体表面被膜除去装
置の提供を目的とするものである。

【０００５】

【課題を解決する為の手段】上記課題を解決する為、液
状の炭酸エチレン、炭酸プロピレン、または炭酸エチレ
ンと炭酸プロピレンの液状混合体からなる処理液を供給
する為に備えられた第１の液供給槽と第２の液供給槽を
有し、それぞれの中の処理液を化学処理区域に輸送する
手段を付属させた処理液供給機構と、その処理区域にあ
って処理液を基体表面の有機被膜に接触させ該被膜を溶
解除去する化学処理機構と、該化学処理区域からの排出
液を直接あるいは一個もしくは複数個の一時的貯蔵槽を
経由して前記第２の液供給槽に到達させる処理液回収機
構とで構成され、前記化学処理区域および／または前記
処理液回収機構における少なくともいずれかの槽におい
て処理液にオゾンを溶解させる器具が装備された処理液
再生手段と、および多数回の循環オゾン再生した処理液
を分岐して貯蔵する一時的貯蔵槽と該貯蔵液を蒸留する
装置と蒸留された液を第１のまたは第１及び第２の液供
給槽へ輸送する蒸留液供給管とよりなる蒸留式迂回再生
手段とを具備することを特徴とする有機被膜を有する式
迂回再生手段とを具備することを特徴とする有機被膜を
有する基体表面の有機被膜の除去装置を提供する。

【０００６】

【発明の実施の形態】本発明の装置の最大の特徴は有機
被膜を迅速に除去する有機溶剤処理液の長寿命化と環境
への汚染低減にあり、それにはまず有機溶剤として炭酸
アルキレン液即ち、液状の炭酸エチレン、炭酸プロピレ
ン、または炭酸エチレンと炭酸プロピレンの液状混合体
を使うことが必要である。本発明者は、これらの溶剤の
強力な有機被膜除去作用を利用する有機被膜除去方法と
除去装置について、特願２００１−３２５５１６を発明
している。前者の除去方法では、これらの炭酸アルキレ
ンを加熱すると液温の上昇とともにレジスト等の有機被
膜に対する溶解能力が急速に高まることが活用されてい
る。この炭酸アルキレン液を５０℃以下にするとオゾン
ガスをバブリングさせても液がオゾンであまり分解され
ず、一方液に溶け込んでいるレジスト等の有機物はオゾ
ンで分解される。これを利用して処理液を再生し、循環
使用で液の寿命を延ばしたのが後者の除去装置である。
本発明は後者の特色とする液の長い寿命をさらにその自
乗以上に延ばす改良である。以下、本発明について詳述
する。

【０００７】［処理液］炭酸エチレンの融点３６．４
℃、沸点は２３８℃、また炭酸プロピレンは融点−４
８．８℃、沸点２４２℃で、ともにフォトレジストに対
して溶解による強い剥離作用があり、その能力は液温が
高い程強力である。１２０℃の炭酸エチレン液は、１．
５μｍの厚さのノボラックレジスト膜にＢ^＋１×１０
^１４／ｃｍ^２イオン注入したものでも５秒で剥離し（剥
離速度１８μｍ／分）、１００℃ならば１０秒（剥離速
度９μｍ／分）と極めて速い。また、１００℃における
蒸気圧が８ｍｍＨｇと低く大気汚染が起こり難い。５０
℃以下の液にオゾンガスをバブリングさせると、液に溶
解しているレジストは容易に低分子量のカルボン酸類に
まで分解する。炭酸エチレンはこの種の生成不純物を含
んでいてもその剥離能力が殆ど影響を受けない。従って
５０℃以下のオゾンガスバブリングで処理液を再生でき
る。

【０００８】炭酸エチレンは室温で固体なのでこの点は
好ましくない。一方その為に消防法における危険物に該
当しない利点もある。引火点は１６０℃程度で、１５０
℃以下での加熱処理はまず問題はない。この液を使う場
合は装置全体をチャンバーにいれて実施例１のように４
０℃の空調を行なうのが望ましい。炭酸プロピレンは室
温で液体という利点がある。しかし、炭酸エチレンより
僅かに剥離能力が劣り、また若干炭酸エチレンよりオゾ
ンで分解されやすいのでオゾンガスバブリングによる処
理液再生に関しても寿命が劣る。しかし炭酸エチレンと
炭酸プロピレンの液状混合体は室温で液状でかつ両者の
特徴を兼ねており、組成によってはオゾンとの反応性が
炭酸エチレンに近いものが得られる。本発明のように液
のリサイクルの能力を重視する場合は十分利用価値があ
る。

【０００９】これらの処理液が剥離できるレジストはノ
ボラック型ポジレジストに限らず、ポリビニルフェノー
ル誘導体型ポジレジストでも環化ポリイソプレン型ネガ
レジストでもよい。これらはオゾンでよく分解出来るの
で、オゾン分解による再生を活用する本発明の好ましい
適用対象である。

【００１０】本発明が効果的に適用出来る有機被膜は、
炭酸アルキレン液によく溶け、かつオゾンでよく低分子
量物質にまで分解できるものでなければならず、後者の
条件には炭素−炭素二重結合のあるオレフィン系化合
物、単環多環の芳香族、複素環式化合物、カルボキシル
基以外の酸素を含む基のある化合物等が該当する。高分
子化合物膜ではモノマーユニットの中にこれらがあると
オゾンで分解しやすくなる。これらに関わる油膜、塗
膜、フラックス等が適用対象である。

【００１１】［装置の構成］本発明の装置は、炭酸アル
キレン液を処理液とし、以下のような、オゾンで再生し
て処理液を繰返して使う、、よりなる有機被膜除
去部と、この多数回繰返し処理後の液を迂回して精製し
該被膜除去部へ復帰させるの蒸留再生部とで構成され
る。即ち、 基体表面の有機被膜を処理液に接触させて該被膜を
溶解除去し、さらに処理液でリンスを行う化学処理機構
と これらの化学処理機構に新しい処理液あるいは蒸留
による再生液を供給する第１の液供給槽と、オゾンガス
により有機被膜由来の有機物質が分解された再生処理液
を供給する第２の液供給槽と、液の輸送手段で構成され
る処理液供給機構と、 レジスト除去処理の終った排出液に対し、１個もし
くは複数個の一時的貯蔵槽を設け、必要あれば最初の１
個を処理液温度を５０℃以下に制御する冷却槽とし、１
個は有機被膜由来の有機物質分解用のオゾンガスバブリ
ング槽とし、さらに必要あれば排出液に溶かしたオゾン
を脱気する窒素ガスや高純度空気等のバブリング槽を後
続させ、オゾン再生した液を第２の液供給槽に到達させ
る処理液回収機構と、よりなる有機被膜除去部と、 多数回循環オゾン再生処理液を分岐して一時的に貯
蔵する槽と、オゾン処理で生じた処理液中の過酸化物を
還元する手段を含む蒸留系統と、蒸留液を第１の液供給
槽に余裕あれば第２の液供給槽にも復帰させる蒸留迂回
再生部 で構成される。

【００１２】有機被膜の除去は、の化学処理機構にお
いて、通常処理液を加熱して有機被膜に対する溶解作用
を高めることによって行なわれているが、処理液が５０
℃以下の場合は、該処理液にオゾンを添加してオゾンに
よる有機物質の分解作用も利用し剥離能力を高めること
も出来る。加熱処理液による被膜除去の場合は、剥離排
液を処理液回収機構の一時的貯蔵槽で５０℃以下に冷却
し、オゾンガスをバブリングして溶解しているレジスト
を分解し、その為に溶解したオゾンを脱気させて再生し
た液を第２の液供給槽に移す。処理液にオゾンを添加す
る手段を講じた場合は、該被膜がオゾンで分解し易けれ
ばリンス用処理液にオゾンを添加しなくてもよい。しか
し、リンス用処理液は５０℃以下（炭酸エチレン液の場
合は融点以上）としオゾンの添加を原則とする。

【００１３】オゾンガスのバブリングは石英ガラス製か
フッ素樹脂製の多孔質発泡体器具を槽の下部に装備して
実施した。窒素等のバブリングはオゾンガスの場合と同
じ器具でバルブを切替えて同一槽内で実施してもよく、
また上述のように別の一時的貯蔵槽に発泡体器具を具備
させて専用にオゾン脱気を施してもよい。オゾンの脱気
はレジスト除去処理をオゾン添加せずに加熱しただけの
処理液で行なう場合必要である。除去処理をオゾン溶解
処理液で行う場合は必ずしもこの脱気を要しないが、オ
ゾン脱気は第２の液供給槽から化学処理機構への処理液
輸送経路に設けられた送液ポンプや微粒子除去フィルタ
ーの劣化防止に有用である。

【００１４】オゾンで分解し易い被膜の除去をオゾン添
加処理液で行なう場合は、処理液回収機構でのオゾンガ
スによる再度の分解処理を省略することもありうる。こ
の際はオゾンの脱気を第２の液供給槽内で行ない、処理
液回収機構として一時的貯蔵槽を設けずにすますことも
出来る。また、第２の液供給槽から分岐した蒸留前の一
時貯蔵槽内だけで還元処理の前にオゾン脱気を実施する
場合もある。

【００１５】オゾンによる有機被膜の分解は該皮膜の種
類によってその程度が異なる。分解が十分に進むと、グ
リコール酸、グリオキシル酸、シュウ酸のようなカルボ
ン酸類と過酸化水素、水等の低分子量物質にまで分解さ
れる。フォトレジストの場合はこのような低分子量物質
にまで分解されることが多い。不純物としてのこれらの
物質の存在は上述したように処理液のレジスト除去性能
には殆んど影響しない。また処理液を繰り返し使用する
場合、従来のレジスト剥離液は大気空気中の湿気を吸収
して水分が増し、剥離性能が低下する例が多いが、意識
的に５％の水を加えた炭酸エチレンでも剥離速度は極端
に低下しない。従ってレジスト中の金属不純物が再生液
に蓄積して基板への吸収が有害なレベルに達するまで
は、繰返し多数回のオゾンによる炭酸エチレン液再生が
出来る。レジストの場合は数十回まで再生は可能な場合
が多い。

【００１６】この繰返しのオゾン再生処理を所定回数終
える毎に即ち所定の時間経過毎に、再生液を第２の液供
給槽に集め、分岐した一時的貯蔵槽に移して、この液を
蒸留装置で蒸留し、蒸留液を第１の液供給槽に回収する
手段を本装置に付属させる。このオゾン再生と蒸留再生
との組み合わせが本発明の最大の特色である。蒸留再生
はまず繰返しのオゾン再生で増加したレジスト由来の金
属不純物を除くのが目的である。この繰返し再生でレジ
ストや処理液由来のカルボン酸類を主とするオゾンによ
る分解物は、濃度があまり高くなると基板面へ吸着し易
くなる。蒸留再生はこれらを除くことも目的としてい
る。

【００１７】オゾンによる多数回の再生実施で本発明で
蒸留する液量は、従来の回分式洗浄で全量を蒸留で回収
する場合に較べて数分の１以下となる。そこで、蒸留速
度の遅い減圧蒸留によっても、有機被膜除去装置に組み
込める比較的小規模のもので所定時間に見合う蒸留再生
が出来る。炭酸プロピレンも炭酸エチレンと炭酸プロピ
レンの液状混合体も炭酸エチレン同様に減圧蒸留に非常
に適した物質である。炭酸エチレンでの、最適な蒸留条
件は蒸留温度１３０−１６０℃、圧力０．５−２ｋＰａ
であるが、特にこの範囲にこだわらず、分離する物質を
限定出来る場合は常圧の蒸留でも十分な再生が出来る。

【００１８】金属不純物を主な分離対象とする場合、こ
の蒸留では水等の分離を厳密に行う必要がないので、蒸
留の収率は９０％以上が容易である。従って処理液の使
用量はオゾン繰返し再生で約１／５になる上、さらに蒸
留再生で１／５以下即ち１／２５以下となる。従ってこ
の装置で省資源、環境負荷低減効果は極めて大きい。

【００１９】［有機被膜を除去する化学処理機構］有機
被膜の除去は処理液の接触によって行う。この接触は実
施例１の浸漬槽に基体を浸漬する手段が多数の基体の同
時処理が出来て生産性の点で優れている。基体が半導体
ウェハーや液晶用ガラス基板のように平板上の場合は、
枚葉のスピン方式剥離除去装置で回転基板表面の被膜に
処理液を接触させると、除去処理並びにリンスでの均一
性が優れ、乾燥まで一貫して実施出来る利点がある。欠
点は生産性の悪いことであるが、オゾン添加あるいは加
熱した炭酸アルキレンの有機被膜除去性能は極めて高い
ので、処理液の接触は２０秒以下で済む場合も多く、本
発明の装置では生産性の問題は解決出来る。処理液リン
スは数秒でよいが高純度の液を使う必要がある。化学処
理機構における処理液接触手段はこの他スプレー方式や
シャワー方式等があるが、いずれの場合も本発明の装置
を適用出来る。

【００２０】［オゾンによる処理液再生］本発明におい
て有機物分解に使用するオゾンガスのオゾン濃度は２０
０ｍｇ／Ｌ〜３００ｍｇ／Ｌが望ましいが、１５０ｍｇ
／Ｌ〜２００ｍｇ／Ｌでも十分に実施が可能である。処
理液にオゾンガスをバブリングする場合、液中のオゾン
濃度が最高に達するのに１０分近い時間を要するが、通
常５分の通気で十分である。処理液に溶けたオゾンを除
くには、チッ素、酸素あるいは高純度空気のバブリング
が有効で、処理液１Ｌあたり１〜２Ｌ／分の流量でほぼ
１分以内に十分脱気する。

【００２１】［蒸留再生機構］オゾンで有機物を分解す
るとかならずといえる程過酸化物が発生する。この物質
を含んだまま蒸留すると、これら過酸化物が蒸留装置の
一部に濃縮して爆発する危険がある。従って蒸留の前の
一時的貯蔵槽には還元剤供給器を連結させ、槽内を攪拌
すると共に亜硫酸、アルデヒド等の還元剤を添加して過
酸化物を分解しておく。

【００２２】蒸留装置は実施例１では回分式とした。剥
離処理後の基板表面の金属汚染レベルの要求が特に厳し
くなければ、通常液中の金属不純物の量は１０ｐｐｂ以
下に制御すればよく、回分式の単蒸留でもっとも簡単な
単缶式でも概ね目的が達せられる。半導体用の枚葉スピ
ン除去装置ではリンス用に毎回小量の高清浄度の炭酸エ
チレン液が要求される。除去処理液はリンス後の液をオ
ゾン再生して利用することにより十分な量が得られるの
で、リンスに必要な量だけを蒸留で回収できればよい。
８”シリコンウェハーの場合、リンス液は２０ｍＬ程度
でよく、１枚を１分で処理するとすると、リンス液所要
量は１．２Ｌ／時である。蒸留液は高純度といっても水
分やカルボン酸等の規格は特に厳しくはなく金属不純物
だけが厳しくなる。従って理論段数は少なくても蒸留塔
での分留が必要となる。金属不純物を主な分離対象とす
る場合、蒸留の際水等の分離を厳密に行う必要がないの
で、蒸留の収率は９０％以上が容易である。従って処理
液の使用量は循環オゾン再生の低減効果の他にさらに１
／５以下となる。従ってこの装置で省資源、環境負荷低
減効果は極めて大きい。

【００２３】

【実施例】以下の実施例で使用したオゾンガスは、放電
方式のオゾン発生装置に０．４％の窒素を含む酸素を約
２〜１０Ｌ／分流して得たオゾン濃度が２５０ｍｇ／Ｌ
前後のものである。炭酸エチレンと炭酸プロピレンはい
ずれも蒸留精製された金属不純物が１０ｐｐｂ以下の高
純度のものを使用した。

【００２４】高度化した超ＬＳＩの製造プロセスでは、
ウェハー上の有機物量が極めて少ないこと（有機炭素濃
度で２×１０^１３原子／ｃｍ^２以下）が望まれているの
で、本実施例でのレジスト剥離後のシリコン酸化膜上の
残存有機物質は、特願平１０−２５３３４６号に示され
た試料作成法により、^１４Ｃ（ｄ，ｎ）^１３Ｎの核反応
を利用した高感度な荷電粒子放射化分析法で、表面有機
炭素の絶対量を求めた。

【００２５】［実施例１］図１は、湿式レジスト剥離法
では最も除去の難しい部類に入るイオン注入で硬化した
レジスト膜付のＳｉ酸化ウェハーに対し、経済性のよい
バッチ式のレジスト除去が出来る装置の概念を示すもの
である。この膜は厚さ１．５μｍの商品名ＩＸ５５５
（ＪＳＲ（株）製）を１３０℃で３００秒ベークし、Ｂ
^＋の１×１０^１４／ｃｍ^２を３０ＫｅＶで注入したもの
である。本実施例においてレジスト除去用処理液として
融点３６℃の炭酸エチレン液を使うので、図１の破線か
ら上の部分は約４０℃に空調されたチャンバー内に収納
し、ウェハーを処理する槽で構成される処理区域はオゾ
ンガスが排出するのでクリーンドラフト構造で独立させ
る。この処理区域内でウェハーを搬送したり処理槽に出
し入れしたりするにはロボットを使用する。このロボッ
ト機構は既製品が容易に利用できるので、ウェハー搬送
機構については図面での記載を省略する。

【００２６】ウェハー１の搬送にはカセットを使用せ
ず、剥離槽２、処理液リンス槽３、超純水リンス槽４の
夫々に設けられたウェハー受け台５、６、７上に順にウ
ェハーチャック（図示せず）でウェハーだけを抱えて運
ぶ、既に技術の確立したカセットレス方式を利用する。
本実施例の装置では、６”ウェハー８枚が６ｍｍの間隔
で垂直に並び、各処理槽内の約３Ｌの液に浸漬される。
１回の処理時間は液から引上げ後滴りがなくなるまで待
つ時間を含めて２分とした。剥離槽２の中には炭酸エチ
レン液を１５０℃まで加熱出来る加熱器８を設け、また
処理液リンス槽３には同様の加熱器（図示せず）を設け
て中の炭酸エチレン液を４０℃に保ち、この加熱器の上
に設けられたオゾンガス発散器９にはバルブ１０を介し
てオゾンガス導入管１１（以下ガス用の配管は図におい
て太い点線で示す）が接続している。新しい炭酸エチレ
ン液は約４０℃に加熱されたものが保温機構のある運搬
容器で運ばれて、新液供給管１２とバルブ１３により第
１の液供給槽１４に約１３Ｌ充填され、その約１／２が
送液ポンプＰで処理液分配管１５（以下液用の配管は図
において太い実線で示す）により第２の液供給槽１６に
輸送される。

【００２７】槽２の処理液は、処理液供給管１７とそれ
に付属した送液ポンプＰにより微粒子除去用精密フィル
ターＦ経由で第２の液供給槽１６から輸送される。槽２
内のウェハー８枚毎の２分間剥離処理が６回終ったら、
処理液をバルブ１８により水冷管１９を具備した処理液
に排出する。排出終了後第２の液供給槽１６から送液ポ
ンプＰにより処理液３Ｌを槽２に補充し、次のウェハー
８枚×６回の処理に移る。この処理の間に、冷却槽２０
では排出液を５分で４０℃近くまで冷却し、バルブ２１
により該液をレジスト分解槽２２に移す。

【００２８】槽２の処理で炭酸エチレン液はレジスト膜
の大部分を溶解するが、レジスト表面の特に硬化変質の
強い部分は液中に未分解の微細片となって浮遊する。こ
の微細片を含めて液中のレジストを十分に分解する為
に、バルブ２３、２４とガス配管２５によりガス発散器
２６から５Ｌ／分の流速でオゾンガスを槽２２の液にバ
ブリングさせる。５分経過後高純度窒素ガス配管２７の
バルブ２８とバルブ２４により発散器２６からのバブリ
ングを１分間窒素に換え、槽内の液から溶解しているオ
ゾンを脱気して、バルブ２９により第２の液供給槽に液
を復帰させる。炭酸エチレン液に移行していたレジスト
は剥離性能に関して無害な低分子量のカルボン酸類にま
で分解しているので、処理液は十分に再生されており多
数回の回収使用ができる。

【００２９】処理液リンス槽３のリンス液は、最初はリ
ンス液供給管３０とそれに付属した送液ポンプＰにより
微粒子除去用精密フィルターＦ経由で第１の液供給槽１
４から３Ｌが輸送される。液が満たされたらバルブ１０
によりオゾンガス発散器９から流速５Ｌ／分でオゾンガ
スをバブリングさせる。槽２を出たウェハー８枚組を槽
３の処理液に浸漬してリンスし、この槽の液にウェハー
とともに持ち込まれたレジストをオゾンで十分に分解す
る。処理液リンスが終った８枚組は超純水リンス槽４に
送って、純水でリンスする。８枚×６回の処理液リンス
が終る毎に、２００ｍＬの処理液を排出管３１とバルブ
３２とでレジスト分解槽２２に排出する。排出が終った
ら第１の液供給槽１４から送液ポンプＰにより処理液２
００ｍＬを槽３に補充する。

【００３０】超純水リンス槽４は、配管が図示されてい
ないが超純水のオーバーフロー構造であって、ウェハー
受け台７には、純水リンスとその後の乾燥が一般的な２
４〜２５枚１バッチの処理方式と整合するように、３回
の処理分即ち２４枚を並べられるウェハー溝が設けられ
ている。図示されていない同構造の他の２個の超純水リ
ンス槽を経てウェハーは乾燥され、レジスト処理が終
る。

【００３１】この実施例では、剥離槽２の液を１００℃
とした。最初に剥離槽に入った８枚について乾燥直後肉
眼観察を行ない直ちに荷電粒子放射化分析の試料を作成
した。肉眼でレジストの剥離残りはまったく見られず、
放射化分析結果の表面残存有機炭素量は（１．２〜２．
６）×１０^１３原子／ｃｍ^２であった。８枚×６回の処
理を１５回行い、７２０枚の除去処理が終って、処理液
リンス槽３からレジスト分解槽経由で第２の液供給槽へ
排出した液が３Ｌとなったところで、一旦装置の稼動を
停止し、最後に剥離を行った８枚のウェハーに対し、肉
眼観察並びに荷電粒子放射化分析試料作成を行なった。
肉眼では問題なく除去が確認され、表面残存炭素量は
（１．８〜３．４）×１０^１３原子／ｃｍ^２であった。
米国半導体工業会が示したロードマップでは有機汚染で
の炭素量が２００３年で５×１０^１３原子／ｃｍ^２、ま
た２００７年で２．５×１０^１３原子／ｃｍ^２であるか
ら、オゾンでレジストを分解して炭酸エチレンを再生す
る手段でこの程度多数回循環回収を行なっても、剥離能
力に関する限り、炭酸エチレンの分解とレジスト分解物
の増加の影響は無視できる。この実施例では，この一連
の処理で炭酸エチレン液１Ｌあたり７２０枚÷９．５＝
７６枚の剥離が出来たことになる。一方従来の回分式有
機溶剤処理では、３Ｌの液で８枚×６回＝４８枚が剥離
出来る。即ち液１Ｌあたり１６枚の剥離能力である。従
って本実施例では、剥離液所要量が約１／５となった。

【００３２】更に炭酸エチレンを装置内で効果的に利用
する為に、蒸留方式の回収機構をこのレジスト除去装置
に付与した。ノボラック型レジストの場合は殆んどがグ
リコール酸、グリオキシル酸、シュウ酸等にまで分解し
ており、また炭酸エチレンとオゾンの反応で生じた過酸
化性物質は還元剤の添加で分解出来るので、これらに由
来する低分子量の有機不純物が蒸留炭酸エチレン中に僅
かに残存していたとしても、レジスト除去性能への影響
が少ない。この蒸留の主な除去対象としたのは蓄積され
たレジスト由来の金属不純物である。そこで真空蒸留装
置３３として、３Ｌ／時の蒸留能力のある回分式の単蒸
留の装置を用いた。最終処理した槽２の処理液を手順通
り槽２０と槽２２で処理して第２の液供給槽に集め、約
９Ｌとなった液を蒸留用分岐管３４とバルブ３５と送液
ポンプＰで攪拌器３６を具備した蒸留準備槽３７に移
す。該槽に対し還元剤供給器３８から少量の亜硫酸を添
加し、不純物の過酸化物質を分解する。

【００３３】第２の液供給槽が空になったら、第１の液
供給槽へ新しい炭酸エチレン液１０Ｌが運ばれ充填され
る。約６．５Ｌを第２の液供給槽に移し、第２回目の７
２０枚処理が実施される。同時にバイパスで形成した蒸
留回収機構は還元処理の終った蒸留原液をバルブ３９と
配管４０で受け入れ、蒸留装置３３を１６０℃、２ｋＰ
ａで稼動して装置内の再生品受槽に蒸留液を一時貯蔵す
る。蒸留装置は７２０枚処理の間に、即ち３時間以内に
蒸留出来る性能が必要であるが、金属不純物除去が主目
的なので小型の簡単なもので十分である。蒸留が終った
液は、蒸留液供給管４１とバルブ４２で第３回目の７２
０枚処理液として第１の液供給槽に輸送して充填する。
液量がほぼ１０Ｌになるように新炭酸エチレン液もバル
ブ１３で補充する。

【００３４】蒸留での収量を９０％として、第３回、第
４回、第５回の７２０枚処理を新液の若干の補充で行
い、３回の蒸留を終えた第５回処理の最後の８枚につい
て、表面の残存有機炭素量を荷電粒子放射化分析で求め
た。平均値で２．１×１０^１３原子／ｃｍ^２で、剥離性
能についてはまったく問題はなかった。槽内の処理液の
金属不純物については、Ｎａ，Ｋ，Ｆｅ，Ａｌ，Ｃｕ，
Ｎｉ，Ｃｒ，Ｚｎ，Ｃａ，Ｍｇ等半導体プロセスで有害
な元素がＩＣＰ質量分析により総て１０ｐｐｂ以下で、
蒸留の目的は十分に達成されている。従って炭酸エチレ
ン１Ｌあたりのウェハー処理量は従来の数十分の一にま
で減らせる見通しを得た。

【００３５】［実施例２］オゾンを飽和させた４０℃の
炭酸エチレン液によりレジスト剥離を枚葉スピン処理で
行う本実施例の概念図を図２で示す。枚葉スピン処理で
はリンス用炭酸エチレン液として高純度品を必要とす
る。オゾンによる再生液では低分子量分解物が生じてお
りこの目的に適しない。そこで新しい液を使用している
が、その小量化に努力しても全体になるとかなりの量と
なり、それが枚葉方式における省資源上の隘路となる。
しかし本発明では、蒸留再生との組合わせでこの問題が
解決できる。本実施例も処理液が炭酸エチレンなので、
装置内で常に液状であるよう、図２の破線から上の部分
は約４０℃に空調されたチャンバー内に収納し、ウェハ
ー４３を処理するスピンナチャンバー４４が設置される
処理区域はオゾンガスが排出すのでクリーンドラフト構
造で独立させた。この処理区域内でウェハーを搬送した
りスピンナのウェハー支持具４５にセットしたり取出し
たりするにはロボットを使用する。このロボット機構は
既製品が容易に利用できるので、図面での記載を省略す
る。

【００３６】枚葉スピン処理機構はウェハー支持具４５
とその回転軸４６と駆動部４７とからなり、支持具４５
上のウェハーが低速から高速までスピン回転するように
作られていて、上方が開放しているスピンナチャンバー
４４に収納されている。オゾン溶解容器４８（この実施
例では液量６００ｍＬとした）の中のオゾン発散器４９
によりオゾンを飽和させた約４０℃の炭酸エチレン液は
ノズル５０から約４ｍＬ／秒の流量で１００〜２００ｒ
ｐｍのウェハー上に供給される。この供給は高純度の空
気による圧送によったが、オゾンガスの排気とは３方弁
で切り替えた。しかしこのような配管の接続関係は本発
明の本質とは無関係なので図示は省略した。同様の理由
で後述する各種の槽に必要な排気管の図示も省略した。
剥離用の液の供給時間即ち、処理液と被膜との接触所要
時間は当然剥離の難易の程度で異なる。１．２μｍの厚
さの一般的なノボラック型のレジスト膜で、通常条件の
ポストベークのものは数秒から十数秒で剥離でき、アル
ミニウム配線におけるドライエッチングのマスクに使わ
れた硬化したものは数十秒要した。処理時間の比較的長
い２５秒を標準と仮定するとウェハー１枚当りの剥離用
処理液の所要量は１００ｍＬとなる。

【００３７】リンス用の新しい約４０℃の炭酸エチレン
液はリンス用新液供給管１２とバルブ１３により第１の
液供給槽１４に約４Ｌ充填されて、ウェハーへの剥離用
処理液供給が終る毎に、送液ポンプＰにより微粒子除去
用フィルターＦ、配管５１を経て、その先端にあるノズ
ル５２から５００〜１０００ｒｐｍのウェハー面へ供給
される。流速は約４ｍＬ／秒、リンス時間は５秒で十分
であった。ウェハー１枚あたりのリンス液の所要量は２
０ｍＬとなる。仮の乾燥は、リンスの後２０００〜３０
００ｒｐｍで約１５秒スピン処理し、脱液する。最終乾
燥は該ウェハーをロボットで別のリンサードライヤーに
移し、仕上げの純水リンスとそれに連続するスピン乾燥
による。この実施例では、処理用スピンナーでのウェハ
ーの脱着にロボットが１５秒要すると仮定し、剥離処理
のスループットをウェハー１枚／分とし、液１Ｌあたり
の処理枚数を計算した。

【００３８】剥離処理を終えたオゾン飽和液とリンス液
はスピンナチャンバーの底から排液管５３によりレジス
ト分解槽５４に排出される。この槽では中に具備された
ガス発散器５５から１Ｌ／分の流速でオゾンガスを液に
バブリングさせる。有機被膜由来の排液中の未分解有機
物は５分以内に十分に分解する。ここではウェハー５枚
分即ち６００ｍＬでこの分解処理が行なわれ、排液の落
下毎にオーバーフローで液がオゾン脱気槽５６に移動す
る。該槽の中にはガス発散器５７が具備され高純度空気
がオゾンガスと同流量でバブリングされる。この処理で
は約１分で槽内の液に溶解しているオゾンが脱気され
る。そこで該槽内の液が所定量に達したら直ちに送液ポ
ンプＰで第２の液供給槽１６に移動させる。

【００３９】第２の液供給槽１６には、当初新しい約４
０℃の炭酸エチレン液を新処理液供給管５８とバルブ５
９により約２．５Ｌ充填し、オゾン溶解容器４８が空に
なる毎に、液送ポンプＰにより微粒子除去用フィルター
Ｆ、配管６０を経て供給槽１６の液で該容器を満杯にす
る。オゾン溶解容器とフィルターとポンプよりなるオゾ
ン飽和液供給系は並列に別の一組を具備させ、交互に使
用し、それぞれ５分で飽和させれば処理は連続する。そ
れぞれの溶解容器で新液を２回使うと、後はオゾンによ
る再生液が循環して利用できる。

【００４０】別の実験で、１００ｍＬの炭酸エチレン液
に８”ウェハー１枚分のレジストを溶解させ、オゾンに
より液中のレジストを分解し、その後液のオゾンを脱気
し、この操作を２０回繰返した液でこの実施例の枚葉ス
ピンレジスト剥離を行なったが剥離速度は低下しなかっ
た。この剥離後のウェハーの表面残存有機炭素量を荷電
粒子放射化分析で求めたところ、３．１×１０^１３原子
／ｃｍ^２で、剥離性能についてはまったく問題はない。
この実施例では、最初に投入した炭酸エチレン液が６．
５Ｌであるから、その液で繰返し１３００枚以上処理し
ても、即ち１３００分処理しても剥離速度は低下しない
ことになる。しかし、リンスでは高純度の炭酸エチレン
液が４ｍＬ／分即ち１．２Ｌ／時必要となる。従ってこ
の速度以上で実施例１のように蒸留回収を行なえばこの
問題は解決され、同時にレジスト不純物由来の液の蓄積
される金属不純物も低減出来る。

【００４１】そこで実施例１と同様に、第２の液供給槽
から蒸留用分岐管３４とバルブ３５と送液ポンプＰで多
数回循環オゾン再生した処理液を還元剤供給器付蒸留準
備槽６１に移す。還元処理の終った蒸留原液を、バルブ
３９と配管４０により一旦リサイクル品槽６２に受け入
れる。この槽から蒸留原液は蒸留塔６３に連続的に供給
される。蒸留塔は、真空ポンプ６４を使って１６０℃、
０．５ｋＰａで運転され、コンデンサー６５で凝縮され
た留分の一部は再生品受槽６６に留出し、貯蔵される。
留分の一部は釜６７に移り、循環ポンプ６８で蒸留塔に
循環される。再生品受槽中の再生炭酸エチレン液は、蒸
留液供給管４１とバルブ４２で第１の液供給槽に輸送し
て充填される。一方、ノボラック型レジストの分解生成
物であるグリコール酸、グリオキシル酸、シュウ酸等が
濃縮された釜残は、抜き出され、燃焼等の廃棄物処理工
程に送られる。

【００４２】上記蒸留操作により高純度な炭酸エチレン
を高収率で回収循環使用することが出来る。蒸留速度を
２Ｌ／時で出来る小型の蒸留装置をこの実施例では使用
した。蒸留での収量を９０％として再生品受槽中の炭酸
エチレン液の金属不純物につきＩＣＰ質量分析を行なっ
たところ、Ｎａ，Ｋ，Ｆｅ，Ａｌ，Ｃｕ，Ｎｉ，Ｃｒ，
Ｚｎ，Ｃａ，Ｍｇ等半導体プロセスで有害な元素がすべ
て１ｐｐｂ以下で、蒸留の目的は十分に達成されてい
る。釜残廃棄は２００ｍＬ／時の計算になる。また、炭
酸エチレン液の４０℃の蒸気圧は０．１ｍｍＨｇと極め
て低いので、処理における１枚当り炭酸エチレン損失を
１ｍＬと仮定すると、釜残廃棄とを合わせて、１３００
分稼動の即ちウェハー１３００枚処理での炭酸エチレン
損失は約５．６Ｌとなる。従って炭酸エチレン１Ｌ当り
のウェハー処理枚数は約２４０枚となり、実施例１のバ
ッチ処理にかなり近い省資源効果と経済性が得られてい
る。

【００４３】

【発明の効果】有機被膜に対して除去性能が極めて優れ
ている炭酸エチレンあるいは炭酸プロピレンを処理液と
して除去を行うと、レジスト等の有機物の被膜が数秒か
ら数分の短時間で剥離出来る。これらの有機溶剤は従来
から使われている剥離用有機溶剤に比し、減圧下での分
留が比較的に容易で、真空蒸留装置での回収に適してい
る。しかし速い剥離速度を生かした炭酸エチレン処理液
による有機被膜除去装置では、排液の排出も速い。一
方、真空蒸留は常圧の蒸留と同じ蒸留速度を得るのには
るかに大型の装置が必要となる。蒸留装置を被膜除去装
置に付属させて排液を回収し、循環で被膜を除去して理
想的な省資源を行うには蒸留装置が大きくなり過ぎて実
現が不可能である。

【００４４】本発明は、炭酸アルキレンがオゾンで分解
されにくく、しかもオゾンが有機被膜をよく分解する化
学作用を活かした循環オゾン再生と組合わせて、真空蒸
留装置を被膜除去装置に連結して付属させ、省資源効果
と環境負荷低減効果を達成した。即ち、オゾン再生では
同一処理液での処理枚数が通常の回分方式の１／５に向
上したのに対し、本発明ではさらに１／５以上即ち１／
２５以上と飛躍的な向上が得られる。従って経済的効果
も極めて大きい。また、枚葉剥離処理に適用する場合、
蒸留で高純度化した処理液をリンス液として使用できる
ので、レジスト剥離後常に十分な清浄度の表面を得るこ
とが出来る。

【００４５】このような多数回の再処理を可能にしたの
は、炭酸アルキレンの蒸気圧が極めて低く、例えば炭酸
エチレンでは４０℃で０．１ｍｍＨｇ、１００℃でも８
ｍｍＨｇで、装置稼動に際し揮散して失われる量が極め
て少ない点である。当然これも環境負荷低減に貢献す
る。本発明の装置で失われる処理液はリンスの純水が運
び出すものと蒸留の釜残が主なもので、前者は排水の生
化学処理で分解出来、釜残は確実に回収されるので、こ
れに基づく環境上の対策も容易である。

【図面の簡単な説明】

【図１】基体表面の有機被膜に対し、基体を処理液に浸
漬することにより本発明を実施する装置の概念図。

【図２】基体表面の有機被膜に対し、枚葉スピン方式に
よる処理液接触で本発明を実施する装置の概念図

【符号の説明】

１，Ｓｉ酸化ウェハー ２６．ガス発散器 ２．剥離槽 ２７．高純度チッ素
ガス配管 ３．処理液リンス槽 ２８．チッ素ガス用
バルブ ４．超純水リンス槽 ２７．高純度チッ素
ガス配管 ５．６．７．ウェハー受台 ２８．チッ素ガス用
バルブ ８．加熱器 ２９，レジスト分解
液排出バルブ ９．オゾンガス発散器 ３０．リンス液供給
管 １０．オゾンガス用バルブ ３１．リンス液排出
管 １１．オゾンガス導入管 ３２．リンス液排出
用バルブ １２．新液供給管 ３３．真空蒸留装置 １３．新液用バルブ ３４．蒸留用分岐管 １４．第１の液供給槽 ３５．蒸留準備槽用
バルブ １５．処理液分配管 ３６．攪拌器 １６．第２の液供給槽 ３７．蒸留準備槽 １７．処理液供給管 ３８．還元剤供給管 １８．処理液排出用バルブ ３９．蒸留装置受入
用バルブ １９．水冷管 ４０．蒸留装置受入
用配管 ２０．冷却槽 ４１．蒸留液供給管 ２１．冷却液移動用バルブ ４２．蒸留液供給用
バルブ ２２．レジスト分解槽 ４３．ウェハー ２３．オゾンガス用バルブ ４４．スピンナチャ
ンバー ２４．ガス発散器用バルブ ４５．ウェハー支持
具 ２５．ガス配管 ４６．スピンナ回転
軸 ４７．スピンナ駆動部 ４８．オゾン溶解容器 ４９．オゾン発散器 ５０．処理液ノズル ５１．リンス液配管 ５２．リンスノズル ５３．排液管 ５４．レジスト分解槽 ５５．ガス発散器 ５６．オゾン脱気槽 ５７．ガス発散器 ５８．新処理液供給管 ５９．新液用バルブ ６０．処理液用バルブ ６１．蒸留準備槽 ６２．リサイクル品槽 ６３．蒸留塔 ６４．真空ポンプ ６５．コンデンサー ６６．再生品受槽 ６７．蒸留釜 ６８．循環ポンプ

Claims (3)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 液状の炭酸エチレン、炭酸プロピレン、
   または炭酸エチレンと炭酸プロピレンの液状混合体から
   なる処理液を供給する為に備えられた第１の液供給槽と
   第２の液供給槽を有し、それぞれの中の処理液を化学処
   理区域に輸送する手段を付属させた処理液供給機構と、
   その処理区域にあって処理液を基体表面の有機被膜に接
   触させ該被膜を溶解除去する化学処理機構と、該化学処
   理区域からの排出液を直接あるいは一個もしくは複数個
   の一時的貯蔵槽を経由して前記第２の液供給槽に到達さ
   せる処理液回収機構とで構成され、前記化学処理区域お
   よび／または前記処理液回収機構における少なくともい
   ずれかの槽において処理液にオゾンを溶解させる器具が
   装備された処理液再生手段と、および多数回の循環オゾ
   ン再生した処理液を分岐して貯蔵する一時的貯蔵槽と該
   貯蔵液を蒸留する装置と蒸留された液を第１のまたは第
   １及び第２の液供給槽へ輸送する蒸留液供給管とよりな
   る蒸留式迂回再生手段とを具備することを特徴とする有
   機被膜を有する基体表面の有機被膜の除去装置。
2. 【請求項２】 処理液回収機構のいずれかの槽内または
   第２の液供給槽内或いは該槽から分岐した一時的貯蔵槽
   内において、処理液に溶解したオゾンを脱気する器具が
   装備されていることを特徴とする請求項１の有機被膜を
   有する基体表面の有機被膜の除去装置。
3. 【請求項３】 多数回循環再生した処理液を分岐して蒸
   留の前に貯蔵する一時的貯蔵槽に、還元剤供給器を連結
   することを特徴とする請求項１または請求項２の有機被
   膜を有する基体表面の有機被膜の除去装置。