JP2003301233A - ノズルヘッド用材料、およびこの材料から成るノズルヘッド - Google Patents
ノズルヘッド用材料、およびこの材料から成るノズルヘッドInfo
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 大型ディーゼルエンジンの高負荷状態により
よく対処でき、また特に熱腐食抵抗性の高い材料、およ
び、この材料から成るノズルヘッドを提供する。 【解決手段】 燃焼エンジン（特に、大型ディーゼルエ
ンジン）の燃料噴射ノズル１のノズルヘッド２用材料が
提供される。この材料は、通常生じる不純物を除き、重
量％で、Ｎｉ：０〜５０％、炭素（Ｃ）：０〜５％、Ｓ
ｉ：０〜５％、少なくともＣｒ：５０％を含むクロム基
合金である。この材料から成るノズルヘッド２も提供さ
れる。
よく対処でき、また特に熱腐食抵抗性の高い材料、およ
び、この材料から成るノズルヘッドを提供する。 【解決手段】 燃焼エンジン（特に、大型ディーゼルエ
ンジン）の燃料噴射ノズル１のノズルヘッド２用材料が
提供される。この材料は、通常生じる不純物を除き、重
量％で、Ｎｉ：０〜５０％、炭素（Ｃ）：０〜５％、Ｓ
ｉ：０〜５％、少なくともＣｒ：５０％を含むクロム基
合金である。この材料から成るノズルヘッド２も提供さ
れる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、燃料噴射ノズルの
ノズルヘッド用材料、この材料から製造されたノズルヘ
ッド、および燃焼エンジン（とりわけ、大型ディーゼル
エンジン）の燃料噴射ノズルに関するものである。
ノズルヘッド用材料、この材料から製造されたノズルヘ
ッド、および燃焼エンジン（とりわけ、大型ディーゼル
エンジン）の燃料噴射ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】例えば、船舶用の駆動ユニットとして、
または定置プラントで発電用に使用される大型ディーゼ
ルエンジンでは、燃料噴射ノズルによって、燃料（典型
的には、重油またはその他のディーゼル燃料）が燃焼空
間内に導入される。これらの噴射ノズルは、通常、燃焼
空間内に部分的に突出するノズルヘッド（アトマイザと
も呼ばれる）を含む。ノズルヘッドは、熱的、機械的お
よび化学的に高い負荷状態に曝される摩耗部品である。
歪の程度に応じて、ノズルヘッドに損傷（例えば、腐
食、エロ−ジョンおよび／または摩耗の結果としての材
料の消失、または、亀裂）を生じることがあり、これに
よって破損につながる可能性がある。
または定置プラントで発電用に使用される大型ディーゼ
ルエンジンでは、燃料噴射ノズルによって、燃料（典型
的には、重油またはその他のディーゼル燃料）が燃焼空
間内に導入される。これらの噴射ノズルは、通常、燃焼
空間内に部分的に突出するノズルヘッド（アトマイザと
も呼ばれる）を含む。ノズルヘッドは、熱的、機械的お
よび化学的に高い負荷状態に曝される摩耗部品である。
歪の程度に応じて、ノズルヘッドに損傷（例えば、腐
食、エロ−ジョンおよび／または摩耗の結果としての材
料の消失、または、亀裂）を生じることがあり、これに
よって破損につながる可能性がある。
【０００３】機械的歪は、千バールを越えることがある
噴射圧にも起因する。キャビテーションおよび／または
エロ−ジョンによって、ノズルヘッド内部に材料消耗が
生じることがある。熱歪は、燃焼空間内の高温、および
燃焼温度と新気供給される掃気温度との間の非常に大き
な温度変化に帰因する。また、断続的噴射は、燃料が導
入されるノズルヘッドの内部に衝撃的温度変化をもたら
す。ノズルヘッドの化学的歪は、主に高温腐食または熱
腐食（上昇温度での腐蝕）に起因する。主として、燃料
に含まれるバナジウム、ナトリウムおよび硫黄によって
引き起こされる熱腐食は、材料薄肉化とエロ−ジョンを
促進する。とりわけ、腐食が生じると、ノズルヘッドを
使用できなくなり、また、僅か数千時間の動作の後に交
換しなければならなくなる。
噴射圧にも起因する。キャビテーションおよび／または
エロ−ジョンによって、ノズルヘッド内部に材料消耗が
生じることがある。熱歪は、燃焼空間内の高温、および
燃焼温度と新気供給される掃気温度との間の非常に大き
な温度変化に帰因する。また、断続的噴射は、燃料が導
入されるノズルヘッドの内部に衝撃的温度変化をもたら
す。ノズルヘッドの化学的歪は、主に高温腐食または熱
腐食（上昇温度での腐蝕）に起因する。主として、燃料
に含まれるバナジウム、ナトリウムおよび硫黄によって
引き起こされる熱腐食は、材料薄肉化とエロ−ジョンを
促進する。とりわけ、腐食が生じると、ノズルヘッドを
使用できなくなり、また、僅か数千時間の動作の後に交
換しなければならなくなる。
【０００４】今日、鋼、または、ニッケル基またはコバ
ルト基合金（例えば、ステライト６）が、大型ディーゼ
ルエンジンのノズルヘッド用材料として使用されてい
る。今日、エロ−ジョン、摩耗およびキャビテーション
（特にノズルヘッドのボアにおける）に関しては、コバ
ルト基合金であるステライト６により、大型ディーゼル
エンジンのノズルヘッド用として、十分な部品耐用年数
を達成できる。しかし、前記合金によって引き起こされ
るかあるいは増幅される熱腐食および材料消耗に対する
抵抗性について、なお改良の必要性がある。開発によ
り、さらに強力な将来の大型ディーゼルエンジンについ
て、特にノズルヘッドに対する要求応力が増大し続ける
ことが予想される。
ルト基合金（例えば、ステライト６）が、大型ディーゼ
ルエンジンのノズルヘッド用材料として使用されてい
る。今日、エロ−ジョン、摩耗およびキャビテーション
（特にノズルヘッドのボアにおける）に関しては、コバ
ルト基合金であるステライト６により、大型ディーゼル
エンジンのノズルヘッド用として、十分な部品耐用年数
を達成できる。しかし、前記合金によって引き起こされ
るかあるいは増幅される熱腐食および材料消耗に対する
抵抗性について、なお改良の必要性がある。開発によ
り、さらに強力な将来の大型ディーゼルエンジンについ
て、特にノズルヘッドに対する要求応力が増大し続ける
ことが予想される。
【０００５】３０〜４８％のニッケル成分を有し、さら
に１．５〜１５％のタングステンおよび／または１〜
６．５％のモリブデンを含有し、タングステンおよびモ
リブデンの成分の合計が１５％を超えないクロム基合金
が、ＥＰ−Ａ−０５２９２０８から公知である。この合
金は、自動車エンジンのバルブの被覆に特に適切な被覆
材料（表面硬化）として開示されている。タングステン
および／またはモリブデンの成分は、被覆材料に必要な
強度および硬度を与えるために重要である。
に１．５〜１５％のタングステンおよび／または１〜
６．５％のモリブデンを含有し、タングステンおよびモ
リブデンの成分の合計が１５％を超えないクロム基合金
が、ＥＰ−Ａ−０５２９２０８から公知である。この合
金は、自動車エンジンのバルブの被覆に特に適切な被覆
材料（表面硬化）として開示されている。タングステン
および／またはモリブデンの成分は、被覆材料に必要な
強度および硬度を与えるために重要である。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、大型
ディーゼルエンジンの高負荷状態により良く対処でき、
また特に熱腐食抵抗性が高い材料、および当該材料から
製造されるノズルヘッドを提案することである。
ディーゼルエンジンの高負荷状態により良く対処でき、
また特に熱腐食抵抗性が高い材料、および当該材料から
製造されるノズルヘッドを提案することである。
【０００７】上記目的を満たす本発明の課題は、各カテ
ゴリーの独立請求項で定義される内容によって特徴づけ
られる。
ゴリーの独立請求項で定義される内容によって特徴づけ
られる。
【０００８】
【課題を解決するための手段】したがって、本発明によ
れば、燃焼エンジン（とりわけ、大型ディーゼルエンジ
ン）の燃料噴射ノズルのノズルヘッド用材料が提供さ
れ、この材料は、通常生じる不純物を除き、重量％で、
Ｎｉ：０〜５０％、炭素（Ｃ）：０〜５％、Ｓｉ：０〜
５％、少なくともＣｒ：５０％を含むクロム基合金であ
る。
れば、燃焼エンジン（とりわけ、大型ディーゼルエンジ
ン）の燃料噴射ノズルのノズルヘッド用材料が提供さ
れ、この材料は、通常生じる不純物を除き、重量％で、
Ｎｉ：０〜５０％、炭素（Ｃ）：０〜５％、Ｓｉ：０〜
５％、少なくともＣｒ：５０％を含むクロム基合金であ
る。
【０００９】燃焼エンジン、特に大型ディーゼルエンジ
ンの燃料噴射ノズル用の本発明ノズルヘッドは、このよ
うな材料から製造される。
ンの燃料噴射ノズル用の本発明ノズルヘッドは、このよ
うな材料から製造される。
【００１０】本発明によるクロム基合金は、腐食、特に
熱腐食、エロ−ジョン、摩耗、材料損失およびキャビテ
ーションに対して特に抵抗性があると証明されている。
このようなクロム基合金から製造されるノズルヘッド
は、大型ディーゼルエンジンの高負荷状態に非常によく
耐えることができる。その機械的強度、亀裂形成に対す
る抵抗性および脈動歪に対する長期の抵抗性は、それら
の要求も満たしている。大型ディーゼルエンジンの本発
明ノズルヘッドでは、８０００〜１５０００の動作時間
が可能であることが示されている。
熱腐食、エロ−ジョン、摩耗、材料損失およびキャビテ
ーションに対して特に抵抗性があると証明されている。
このようなクロム基合金から製造されるノズルヘッド
は、大型ディーゼルエンジンの高負荷状態に非常によく
耐えることができる。その機械的強度、亀裂形成に対す
る抵抗性および脈動歪に対する長期の抵抗性は、それら
の要求も満たしている。大型ディーゼルエンジンの本発
明ノズルヘッドでは、８０００〜１５０００の動作時間
が可能であることが示されている。
【００１１】特に、本発明材料の高いクロム含有量は、
重油を用いる大型ディーゼルエンジンの燃焼空間に典型
的に生じるような高温腐食による激しい攻撃に対する抵
抗性にとって特に重要である。クロムは、緻密で確実に
接着するクロム酸化物層をノズルヘッドの表面に形成
し、これによって材料に化学抵抗性を与える。さらに、
高クロム含有量の故に、クロムはノズルヘッドの内部か
らノズルヘッドの表面に急速に拡散し、ノズルヘッドに
生じていたクロム酸化物層の損傷を修復する。
重油を用いる大型ディーゼルエンジンの燃焼空間に典型
的に生じるような高温腐食による激しい攻撃に対する抵
抗性にとって特に重要である。クロムは、緻密で確実に
接着するクロム酸化物層をノズルヘッドの表面に形成
し、これによって材料に化学抵抗性を与える。さらに、
高クロム含有量の故に、クロムはノズルヘッドの内部か
らノズルヘッドの表面に急速に拡散し、ノズルヘッドに
生じていたクロム酸化物層の損傷を修復する。
【００１２】本発明材料は、ランタン（Ｌａ）、セリウ
ム（Ｃｅ）、イットリウム（Ｙ）、ハフニウム（Ｈ
ｆ）、スカンジウム（Ｓｃ）、および希土類元素から成
る群から選ばれる少なくとも１種の反応元素を含むこと
が好ましく、各反応元素の合計含有量は最大５％であ
る。
ム（Ｃｅ）、イットリウム（Ｙ）、ハフニウム（Ｈ
ｆ）、スカンジウム（Ｓｃ）、および希土類元素から成
る群から選ばれる少なくとも１種の反応元素を含むこと
が好ましく、各反応元素の合計含有量は最大５％であ
る。
【００１３】本発明材料中の反応元素の機能は、クロム
酸化物層それ自体のその安定性およびノズルヘッドとの
その接着に積極的に影響を与えることである。特に温度
変化による歪についても、小量のこのような反応元素
で、酸化物層の酸化挙動、特に接着力を改善できること
が明らかである。
酸化物層それ自体のその安定性およびノズルヘッドとの
その接着に積極的に影響を与えることである。特に温度
変化による歪についても、小量のこのような反応元素
で、酸化物層の酸化挙動、特に接着力を改善できること
が明らかである。
【００１４】技術的な機械的特性に関して、ニッケル含
有量は少なくとも４５％であることが好ましい。本発明
材料は、さほど脆くなく、また結果として低クロム量に
なるため、処理性または加工性が良好である。
有量は少なくとも４５％であることが好ましい。本発明
材料は、さほど脆くなく、また結果として低クロム量に
なるため、処理性または加工性が良好である。
【００１５】特に、極めて好ましい実施態様では、本発
明材料は、通常生じる不純物を除き、重量％で、少なく
ともＮｉ：４５％、Ｃｒ：５０〜５５％、炭素（Ｃ）：
０〜５％、Ｓｉ：０〜５％、および１種以上の反応元
素：０〜５％のを含む。ノズルヘッドは、独特の方法で
大型ディーゼルエンジンの高負荷状態に耐えることがで
き、また特に熱腐食抵抗性の高い前記組成の合金で製造
できることが確認されている。
明材料は、通常生じる不純物を除き、重量％で、少なく
ともＮｉ：４５％、Ｃｒ：５０〜５５％、炭素（Ｃ）：
０〜５％、Ｓｉ：０〜５％、および１種以上の反応元
素：０〜５％のを含む。ノズルヘッドは、独特の方法で
大型ディーゼルエンジンの高負荷状態に耐えることがで
き、また特に熱腐食抵抗性の高い前記組成の合金で製造
できることが確認されている。
【００１６】硬度または強度を増大するタングステンま
たはモリブデンのような成分の添加は、本発明材料には
不要である。
たはモリブデンのような成分の添加は、本発明材料には
不要である。
【００１７】各反応元素の含有量は、最大１％（とりわ
け、最大０．２％）であることが特に有利であることが
証明されている。炭素（Ｃ）の含有量は、好ましくは最
大１％（とりわけ、最大０．０５％）であることが好ま
しく、またＳｉの含有量は最大１％（とりわけ、最大
０．５％）である。
け、最大０．２％）であることが特に有利であることが
証明されている。炭素（Ｃ）の含有量は、好ましくは最
大１％（とりわけ、最大０．０５％）であることが好ま
しく、またＳｉの含有量は最大１％（とりわけ、最大
０．５％）である。
【００１８】本発明材料に、反応元素の１種が存在する
ことで通常十分である。しかし、用途に応じて、複数の
反応元素を有する材料を製造することも有利だろう。
ことで通常十分である。しかし、用途に応じて、複数の
反応元素を有する材料を製造することも有利だろう。
【００１９】材料、特に合金の化学的組成のみでなく、
製造工程もその特性にとって決定的なものとなることが
多い。本発明材料、または該材料から成るノズルヘッド
は、熱間等静水圧圧縮成形法で製造することが有利であ
ることが証明されている。
製造工程もその特性にとって決定的なものとなることが
多い。本発明材料、または該材料から成るノズルヘッド
は、熱間等静水圧圧縮成形法で製造することが有利であ
ることが証明されている。
【００２０】本発明材料は、好適には、主粒径１０〜２
００マイクロメータ（特に、４０〜１５０マイクロメー
タ）を有する金属粉末から製造される。このことは、粉
末粒子の大部分が粒径１０〜２００マイクロメータ（特
に、４０〜１５０マイクロメータ）であることを意味す
る。
００マイクロメータ（特に、４０〜１５０マイクロメー
タ）を有する金属粉末から製造される。このことは、粉
末粒子の大部分が粒径１０〜２００マイクロメータ（特
に、４０〜１５０マイクロメータ）であることを意味す
る。
【００２１】好適実施態様では、ノズルヘッドは、長手
方向ボアと、燃料を燃焼空間に導入するための、長手方
向ボアから始まる少なくとも１つのノズル開口とを有
し、長手方向ボアからノズル開口への移行部分は好まし
くは電気化学的に丸みを付与される（電解加工され
る）。燃料流路における鋭い縁は、移行領域に丸みを付
与することによって回避され、これによって流動状態が
最適化される。
方向ボアと、燃料を燃焼空間に導入するための、長手方
向ボアから始まる少なくとも１つのノズル開口とを有
し、長手方向ボアからノズル開口への移行部分は好まし
くは電気化学的に丸みを付与される（電解加工され
る）。燃料流路における鋭い縁は、移行領域に丸みを付
与することによって回避され、これによって流動状態が
最適化される。
【００２２】本発明ノズルヘッドは、燃焼エンジン用、
特にディーゼルエンジン用の燃料噴射ノズルに特に適切
である。本発明ノズルヘッド、またはそれが設けられた
燃料噴射ノズルは、大型ディーゼルエンジン、例えば、
クロスヘッド駆動部を有するユニフロー掃気付きの２行
程大型ディーゼルエンジンまたは４行程大型ディーゼル
エンジンに特に適する。
特にディーゼルエンジン用の燃料噴射ノズルに特に適切
である。本発明ノズルヘッド、またはそれが設けられた
燃料噴射ノズルは、大型ディーゼルエンジン、例えば、
クロスヘッド駆動部を有するユニフロー掃気付きの２行
程大型ディーゼルエンジンまたは４行程大型ディーゼル
エンジンに特に適する。
【００２３】本発明のさらに有利な手段と実施態様が、
従属請求項から得られる。
従属請求項から得られる。
【００２４】
【発明の実施の形態】以下、図面を見ながら、本発明の
具体例について説明する。唯一の図面は概略図である。
具体例について説明する。唯一の図面は概略図である。
【００２５】図１は、全体として符号１で示されてい
る、大型ディーゼルエンジン（特に、ユニフロー掃気付
きの２行程大型ディーゼルエンジン）の燃料噴射ノズル
の断面である。燃料噴射ノズル１は、ノズル本体３に固
定された本発明によるノズルヘッド２の実施態様を含
む。ノズルヘッド２は、図示のとおり、ノズルヘッドを
別々に、すなわち燃料噴射ノズル１全体を交換する必要
なしに交換できるように、ノズル本体３に取り外し可能
に取着できることが好ましい。
る、大型ディーゼルエンジン（特に、ユニフロー掃気付
きの２行程大型ディーゼルエンジン）の燃料噴射ノズル
の断面である。燃料噴射ノズル１は、ノズル本体３に固
定された本発明によるノズルヘッド２の実施態様を含
む。ノズルヘッド２は、図示のとおり、ノズルヘッドを
別々に、すなわち燃料噴射ノズル１全体を交換する必要
なしに交換できるように、ノズル本体３に取り外し可能
に取着できることが好ましい。
【００２６】ノズルヘッド２は、長手方向ボア２０と、
複数（図では、２つのみが示されているが、例えば、５
つ）のノズル開口２１とを有する。各ノズル開口２１
は、長手方向ボア２０から始まり、そこから半径方向に
僅かに下方に傾斜するように延在する。
複数（図では、２つのみが示されているが、例えば、５
つ）のノズル開口２１とを有する。各ノズル開口２１
は、長手方向ボア２０から始まり、そこから半径方向に
僅かに下方に傾斜するように延在する。
【００２７】運転の際、燃料（通常は重油、またはその
他のディーゼル燃料）が、それ自体公知の方法で大型デ
ィーゼルエンジンの作動サイクルに断続的に一致して、
長手方向ボア２０とノズル開口２１とを通じて燃焼空間
内（詳細は図示せず）に高圧で噴射される。
他のディーゼル燃料）が、それ自体公知の方法で大型デ
ィーゼルエンジンの作動サイクルに断続的に一致して、
長手方向ボア２０とノズル開口２１とを通じて燃焼空間
内（詳細は図示せず）に高圧で噴射される。
【００２８】本実施態様では、ノズル２は、反応元素を
含むクロム基合金材料から成る。反応元素としては、希
土類または類似金属が適切である。特に、ランタン（Ｌ
ａ）、セリウム（Ｃｅ）、イットリウム（Ｙ）、ハフニ
ウム（Ｈｆ）、スカンジウム（Ｓｃ）が適切である。本
発明材料は、良好な加工性を保証するために、４５〜５
０重量％の高比率ニッケルを含むことが好ましい。
含むクロム基合金材料から成る。反応元素としては、希
土類または類似金属が適切である。特に、ランタン（Ｌ
ａ）、セリウム（Ｃｅ）、イットリウム（Ｙ）、ハフニ
ウム（Ｈｆ）、スカンジウム（Ｓｃ）が適切である。本
発明材料は、良好な加工性を保証するために、４５〜５
０重量％の高比率ニッケルを含むことが好ましい。
【００２９】本実施態様では、合金のニッケル量が４５
％を超え、ランタンは、０．１％重量部未満の反応元素
として含まれる。通常の不純物を除き、残部はクロムで
ある。
％を超え、ランタンは、０．１％重量部未満の反応元素
として含まれる。通常の不純物を除き、残部はクロムで
ある。
【００３０】本発明材料は、１種以上の反応元素を含む
ことも当然可能である。最大１重量％（とりわけ、最大
０．２重量％）の各反応元素が含まれることが好まし
い。
ことも当然可能である。最大１重量％（とりわけ、最大
０．２重量％）の各反応元素が含まれることが好まし
い。
【００３１】本発明によるノズルヘッド２は、熱間等静
水圧圧縮成形（ＨＩＰ）工程によって製造されることが
好ましい。
水圧圧縮成形（ＨＩＰ）工程によって製造されることが
好ましい。
【００３２】製造について、出発材料、すなわち本明細
書では反応元素としてのクロム、ニッケルおよびランタ
ンは、それ自体公知の方法で粉末にアトマイズされる。
本実施態様の粉末の粒径は、大部分４５〜１５０マイク
ロメータである。未完成品（ブランク）または半加工品
（例えば、棒）が、熱間等静水圧圧縮成形によって粉末
から製造される。ノズルヘッド２は、機械的方法（通常
は、切断加工）によって未完成品から製造される。長手
方向ボア２０とノズル開口２１は穿孔される。次いで、
好適には、長手方向ボア２０とノズル開口２１との間の
移行領域（縁）に丸みが付与される。これらの縁は、好
適には、電解加工で丸くされる。
書では反応元素としてのクロム、ニッケルおよびランタ
ンは、それ自体公知の方法で粉末にアトマイズされる。
本実施態様の粉末の粒径は、大部分４５〜１５０マイク
ロメータである。未完成品（ブランク）または半加工品
（例えば、棒）が、熱間等静水圧圧縮成形によって粉末
から製造される。ノズルヘッド２は、機械的方法（通常
は、切断加工）によって未完成品から製造される。長手
方向ボア２０とノズル開口２１は穿孔される。次いで、
好適には、長手方向ボア２０とノズル開口２１との間の
移行領域（縁）に丸みが付与される。これらの縁は、好
適には、電解加工で丸くされる。
【００３３】熱間等静水圧圧縮成形の工程パラメータ
は、それぞれの用途のために最適化できる。
は、それぞれの用途のために最適化できる。
【００３４】本発明材料または当該材料から製造される
ノズルヘッド２は、熱腐食に対し、およびそれに関連す
る材料消耗に対して優れた抵抗性を有する。同様に、非
常に優れた方法で、熱的、機械的および化学的負荷状態
の他の要求に対処することができる。このようなノズル
ヘッド２では、８０００〜１５０００時間の運転時間を
達成できる。ノズルヘッドは、このような長期間の使用
後でも、なお良好な状態を示した。この長期間の耐用年
数は経済的観点において特に大きな利点である。
ノズルヘッド２は、熱腐食に対し、およびそれに関連す
る材料消耗に対して優れた抵抗性を有する。同様に、非
常に優れた方法で、熱的、機械的および化学的負荷状態
の他の要求に対処することができる。このようなノズル
ヘッド２では、８０００〜１５０００時間の運転時間を
達成できる。ノズルヘッドは、このような長期間の使用
後でも、なお良好な状態を示した。この長期間の耐用年
数は経済的観点において特に大きな利点である。
【００３５】したがって、本発明ノズルヘッドは、高出
力でノズルヘッドの定格応力に対する要求をさらに高め
る次世代大型ディーゼルエンジンにも適する。
力でノズルヘッドの定格応力に対する要求をさらに高め
る次世代大型ディーゼルエンジンにも適する。
【図１】本発明の実施態様としてのノズルヘッドを有す
る燃料噴射ノズルの断面図。
る燃料噴射ノズルの断面図。
１ 燃料噴射ノズル、
２ ノズルヘッド、
３ ノズル本体、
２０ 長手方向ボア、
２１ ノズル開口
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AA15 AA16 BA41 BA50
BA54 CD15 CD28
4K018 AA40 AB04 AB07 AC01 BA04
BA20 EA11 KA07
Claims (10)
- 【請求項１】 燃焼エンジン、特に大型ディーゼルエン
ジンの燃料噴射ノズル（１）のノズルヘッド（２）用材
料において、 前記ノズルヘッド用材料が、通常生じる不純物を除き、
重量％で、Ｎｉ：０〜５０％、炭素（Ｃ）：０〜５％、
Ｓｉ：０〜５％、およびＣｒ：少なくとも５０％を含む
クロム基合金であることを特徴とするノズルヘッド用材
料。 - 【請求項２】 Ｌａ、Ｃｅ、イットリウム（Ｙ）、Ｈ
ｆ、Ｓｃ、および希土類元素から成る群から選ばれた少
なくとも１つの反応元素を含み、各反応元素の合計含有
量が最大５％である請求項１に記載されたノズルヘッド
用材料。 - 【請求項３】 通常生じる不純物を除き、重量％で、Ｎ
ｉ：少なくとも４５％、Ｃｒ：５０〜５５％、炭素
（Ｃ）：０〜５％、Ｓｉ：０〜５％と、および１種以上
の反応元素：０〜５％とを含む請求項１または請求項２
に記載されたノズルヘッド用材料。 - 【請求項４】 前記各反応元素の含有量が最大１％、と
りわけ最大０．２％であり、炭素（Ｃ）量が最大１％、
とりわけ最大０．０５％であり、Ｓｉ量が最大１％、と
りわけ最大０．５％である請求項１から請求項３までの
いずれか１項に記載されたノズルヘッド用材料。 - 【請求項５】 熱間等静水圧圧縮成形法によって製造さ
れた請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載さ
れたノズルヘッド用材料。 - 【請求項６】 大部分の粒径が１０〜２００マイクロメ
ータ、とりわけ４０〜１５０マイクロメータである金属
粉末から製造された請求項１から請求項５までのいずれ
か１項に記載されたノズルヘッド用材料。 - 【請求項７】 請求項１から請求項６までのいずれか１
項に記載された材料で製造された、燃焼エンジン、とり
わけ大型ディーゼルエンジンの燃料噴射ノズル用のノズ
ルヘッド。 - 【請求項８】 長手方向ボア（２０）と、燃料を燃焼空
間に導入するための、前記長手方向ボアから始まる少な
くとも１つのノズル開口とを有し、前記長手方向ボア
（２０）から前記ノズル開口（２１）への移行部分が、
好ましくは電気化学的に丸みを与えられている請求項７
に記載されたノズルヘッド。 - 【請求項９】 請求項６または請求項７に記載されたノ
ズルヘッドを有する燃焼エンジン用燃料噴射ノズル。 - 【請求項１０】 請求項９に記載された燃料噴射ノズル
を有する燃焼エンジン、とりわけ大型ディーゼルエンジ
ン。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| EP02405289.6 | 2002-04-11 | ||
| EP02405289 | 2002-04-11 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
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|---|---|---|---|
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| Country | Link |
|---|---|
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-
2003
- 2003-03-12 DK DK03405171T patent/DK1353061T3/da active
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