JPH05222481A - 新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法 - Google Patents
新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法Info
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- JPH05222481A JPH05222481A JP4056116A JP5611692A JPH05222481A JP H05222481 A JPH05222481 A JP H05222481A JP 4056116 A JP4056116 A JP 4056116A JP 5611692 A JP5611692 A JP 5611692A JP H05222481 A JPH05222481 A JP H05222481A
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Abstract
(57)【要約】
【構成】クロム、ニッケル以外の成分が０．５重量％以
下で、かつ、クロム含有量が５０〜９０重量％であり、
残部が実質的にニッケルからなる組成を有し、高温強度
を向上させた高クロムニッケルメカニカル合金及び純度
９９％以上の金属クロム粉末およびニッケル粉末を用い
て、充填密度が７．０ｇ／ｃｍ３以上の加熱成形体を作
製し、該成形体を不活性ガス中、５００〜９００℃の圧
延温度範囲で圧下率１０％以下／回の圧延後に、８００
〜１３００℃、５時間未満の中間焼鈍処理する工程を２
回以上繰返す加工処理を行なうことを特徴とする高クロ
ムニッケルメカニカル合金から成る圧延体の製造方法。 【効果】高クロムニッケル合金をメカニカルアロイング
法で作製することにより、優れた高温強度及び優れた耐
高温酸化性を有する高クロムニッケル合金が得られる。
下で、かつ、クロム含有量が５０〜９０重量％であり、
残部が実質的にニッケルからなる組成を有し、高温強度
を向上させた高クロムニッケルメカニカル合金及び純度
９９％以上の金属クロム粉末およびニッケル粉末を用い
て、充填密度が７．０ｇ／ｃｍ３以上の加熱成形体を作
製し、該成形体を不活性ガス中、５００〜９００℃の圧
延温度範囲で圧下率１０％以下／回の圧延後に、８００
〜１３００℃、５時間未満の中間焼鈍処理する工程を２
回以上繰返す加工処理を行なうことを特徴とする高クロ
ムニッケルメカニカル合金から成る圧延体の製造方法。 【効果】高クロムニッケル合金をメカニカルアロイング
法で作製することにより、優れた高温強度及び優れた耐
高温酸化性を有する高クロムニッケル合金が得られる。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は一種のメカニカルアロイ
法、さらに詳しくは、繰返し圧延−焼鈍法により作製さ
れ、高温強度を有する高クロムニッケル合金に関するも
のであり、更に、詳しくは、クロムが５０〜９０重量％
であり、残部が実質的にニッケルからなる組成を有し、
優れた高温強度を有する高クロムニッケルメカニカル合
金に関するものである。
法、さらに詳しくは、繰返し圧延−焼鈍法により作製さ
れ、高温強度を有する高クロムニッケル合金に関するも
のであり、更に、詳しくは、クロムが５０〜９０重量％
であり、残部が実質的にニッケルからなる組成を有し、
優れた高温強度を有する高クロムニッケルメカニカル合
金に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】高温環境プロセスに使用される材料に対
しては優れた高温強度と耐高温酸化性が要求される。例
えば、航空機用ジェットエンジンや発電用ガスタービン
などはその出力を増すために作動温度を高めたいという
強い要請が有り、それぞれの環境に対する材料の開発、
セラミックスコーティンク゛等の表面処理施工を施し、
高温強度及び耐高温酸化性を有する材料とする必要が有
る。
しては優れた高温強度と耐高温酸化性が要求される。例
えば、航空機用ジェットエンジンや発電用ガスタービン
などはその出力を増すために作動温度を高めたいという
強い要請が有り、それぞれの環境に対する材料の開発、
セラミックスコーティンク゛等の表面処理施工を施し、
高温強度及び耐高温酸化性を有する材料とする必要が有
る。
【０００３】このような高温強度及び耐高温酸化性を有
する耐熱材料として従来より使用されている耐熱構造材
料としては、鉄基合金、ニッケル基合金及びコバルト基
合金の溶解鋳造又は鍛造品が一般的である。
する耐熱材料として従来より使用されている耐熱構造材
料としては、鉄基合金、ニッケル基合金及びコバルト基
合金の溶解鋳造又は鍛造品が一般的である。
【０００４】Ｎｉ基合金の高温強度はγ´相の析出によ
る強化、モリブデン，タングステンの固溶による強化、
炭化物による析出強化等により得られるが、モリブデン
の存在は高温耐食性を低下させ、また、γ´相の体積率
がある値以上に増加することにより高温強度が低下する
ことも知られている。耐高温腐食性の面では雰囲気中に
硫黄が含まれていると、それらの硫化物が形成し腐食が
起こることが知られている。
る強化、モリブデン，タングステンの固溶による強化、
炭化物による析出強化等により得られるが、モリブデン
の存在は高温耐食性を低下させ、また、γ´相の体積率
がある値以上に増加することにより高温強度が低下する
ことも知られている。耐高温腐食性の面では雰囲気中に
硫黄が含まれていると、それらの硫化物が形成し腐食が
起こることが知られている。
【０００５】鉄基合金において鉄は１１８３°Ｋに変態
を持ち、それ以下では体心立方のα相、それ以上では面
心立方のγ相となる。添加元素としてのクロムはα相を
安定化する元素であり、鉄−クロム系合金では高温まで
α相が安定であり、高温強度が改良できる。又、このα
相とγ相の拡散係数を同温度で比較すると、α相の方が
約１００倍大きく、耐高温腐食性にとっては有利である
が、高温強度の面からは不利となる。例えば合金表面に
安定なクロム酸化被膜を形成する場合、拡散が早いとＣ
ｒの表面への供給が多くなり、クロム酸化被膜の形成が
早く、その被膜が破壊されたときも再生しやすくなる
が、クロム添加量が増加してくると、α相の面積率に臨
界点が有り、高温強度、室温附近の著しい脆性を示しや
すく、構造材料としては強度に対する信頼性に欠けると
いう欠点を有する。これに対して、添加元素のニッケル
はγ相安定化元素である。
を持ち、それ以下では体心立方のα相、それ以上では面
心立方のγ相となる。添加元素としてのクロムはα相を
安定化する元素であり、鉄−クロム系合金では高温まで
α相が安定であり、高温強度が改良できる。又、このα
相とγ相の拡散係数を同温度で比較すると、α相の方が
約１００倍大きく、耐高温腐食性にとっては有利である
が、高温強度の面からは不利となる。例えば合金表面に
安定なクロム酸化被膜を形成する場合、拡散が早いとＣ
ｒの表面への供給が多くなり、クロム酸化被膜の形成が
早く、その被膜が破壊されたときも再生しやすくなる
が、クロム添加量が増加してくると、α相の面積率に臨
界点が有り、高温強度、室温附近の著しい脆性を示しや
すく、構造材料としては強度に対する信頼性に欠けると
いう欠点を有する。これに対して、添加元素のニッケル
はγ相安定化元素である。
【０００６】一般に、γ相は合金元素の固溶度が大きい
ため固溶強化原理を利用しやすく、さらに、γ´相や炭
化物の析出による強化原理も利用できるので高温強度を
要求される用途にはオ−ステナイト系ステンレス鋼が使
用される。従って、鉄基合金の組み立ては、Ｃｒ添加に
よる耐高温酸化性向上、ニッケル添加によるγ相の安定
化、アルミニウム及び／又はチタン添加によるγ´相に
よる析出強化を行なっている。
ため固溶強化原理を利用しやすく、さらに、γ´相や炭
化物の析出による強化原理も利用できるので高温強度を
要求される用途にはオ−ステナイト系ステンレス鋼が使
用される。従って、鉄基合金の組み立ては、Ｃｒ添加に
よる耐高温酸化性向上、ニッケル添加によるγ相の安定
化、アルミニウム及び／又はチタン添加によるγ´相に
よる析出強化を行なっている。
【０００７】また、まれにクロム基合金も存在するが、
金属クロムの融点が高いことから溶解法では完全な耐熱
材料は作れず、純度も低くなることから母材の粒界に不
純物を主とする偏析物が現れ高温強度を低下、選択的な
粒界腐食、加工性の低下が起こる。
金属クロムの融点が高いことから溶解法では完全な耐熱
材料は作れず、純度も低くなることから母材の粒界に不
純物を主とする偏析物が現れ高温強度を低下、選択的な
粒界腐食、加工性の低下が起こる。
【０００８】以上のように、高温強度および耐高温酸化
性とを同時に満足する材料はまれであり、使用環境毎に
材料を選択して使用しているのが現状である。
性とを同時に満足する材料はまれであり、使用環境毎に
材料を選択して使用しているのが現状である。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高温環境下で
の強度維持および耐高温酸化性を同時に満足し、加工も
容易な金属合金材を提供するものである。
の強度維持および耐高温酸化性を同時に満足し、加工も
容易な金属合金材を提供するものである。
【００１０】
【課題を解決するための手段】本発明者等は上記を解決
するために高温強度特性、耐高温酸化性及び加工性等に
ついて検討した結果、従来技術である溶解法ではなく、
メカニカルアロイング法により、本発明を完成するに至
った。すなわち、純度９９％以上の金属クロム粉末およ
びニッケル粉末、例えば、カルボニルニッケル粉末を用
いて、充填密度が７．０ｇ／ｃｍ３以上の加熱成形体を
作製し、該成形体を不活性ガス中、５００〜９００℃の
圧延温度範囲で圧下率１０％／回以下の圧延後に、８０
０〜１３００℃、５時間未満の中間焼鈍処理する工程を
２回以上繰返す加工処理を行なう圧延体が、クロム、ニ
ッケル以外の成分が０．５重量％以下で、かつ、クロム
が５０〜９０重量％であり、残部が実質的にニッケルか
らなる組成を有し、優れた高温強度を有する高クロムニ
ッケルメカニカル合金及びその製造方法である。
するために高温強度特性、耐高温酸化性及び加工性等に
ついて検討した結果、従来技術である溶解法ではなく、
メカニカルアロイング法により、本発明を完成するに至
った。すなわち、純度９９％以上の金属クロム粉末およ
びニッケル粉末、例えば、カルボニルニッケル粉末を用
いて、充填密度が７．０ｇ／ｃｍ３以上の加熱成形体を
作製し、該成形体を不活性ガス中、５００〜９００℃の
圧延温度範囲で圧下率１０％／回以下の圧延後に、８０
０〜１３００℃、５時間未満の中間焼鈍処理する工程を
２回以上繰返す加工処理を行なう圧延体が、クロム、ニ
ッケル以外の成分が０．５重量％以下で、かつ、クロム
が５０〜９０重量％であり、残部が実質的にニッケルか
らなる組成を有し、優れた高温強度を有する高クロムニ
ッケルメカニカル合金及びその製造方法である。
【００１１】以下、その詳細について説明する。
【００１２】
【作用】先ず、加熱成形体用原料粉末は、純度９９重量
％以上の金属クロム粉末を用いるが、望ましくは粒径１
００μｍ以下に粉砕したものを用いることが望ましく、
同様にニッケル粉末も、例えば微細なカルボニルニッケ
ル粉末を用いる。これらの原料粉末を用いて密度７．０
ｇ／ｃｍ３以上になる成形体を形成する。この形成方法
としては、例えばステンレス鋼等の金属容器にクロム粉
末、ニッケル粉末を充填し、１０−４ｍｍＨｇ程度に真
空封止するが、金属クロムの脆性の原因となる吸着ガス
をフラッシングすることを目的としている。
％以上の金属クロム粉末を用いるが、望ましくは粒径１
００μｍ以下に粉砕したものを用いることが望ましく、
同様にニッケル粉末も、例えば微細なカルボニルニッケ
ル粉末を用いる。これらの原料粉末を用いて密度７．０
ｇ／ｃｍ３以上になる成形体を形成する。この形成方法
としては、例えばステンレス鋼等の金属容器にクロム粉
末、ニッケル粉末を充填し、１０−４ｍｍＨｇ程度に真
空封止するが、金属クロムの脆性の原因となる吸着ガス
をフラッシングすることを目的としている。
【００１３】次に、この充填した金属容器を熱間等方静
水圧（ＨＩＰプロセス）法やホットプレス法等の加熱成
形法により圧密化する。以上の操作条件で充填密度７．
０ｇ／ｃｍ３以上となるが、使用する原料粉末の純度が
低く、真空封止が不十分であると、該成形体内に空隙、
割れを生じてしまう。
水圧（ＨＩＰプロセス）法やホットプレス法等の加熱成
形法により圧密化する。以上の操作条件で充填密度７．
０ｇ／ｃｍ３以上となるが、使用する原料粉末の純度が
低く、真空封止が不十分であると、該成形体内に空隙、
割れを生じてしまう。
【００１４】さらに、該成形体の（圧延−中間焼鈍）加
工処理を繰返し行なうが、５００〜９００℃の圧延温度
範囲内で圧下率１０％／回以下の条件から外れると該成
形体内結晶間に割れが生じ、組織的にも微細結晶が形成
出来なくなる。また、中間焼鈍条件として８００℃未満
では成形体内結晶間の拡散が不足し、繰返し圧延時に割
れを生じる。１３００℃以上では熱膨張係数差により２
相間に割れを生じ、粒成長を起こし結晶の球状化により
最終的には強度が低下する。
工処理を繰返し行なうが、５００〜９００℃の圧延温度
範囲内で圧下率１０％／回以下の条件から外れると該成
形体内結晶間に割れが生じ、組織的にも微細結晶が形成
出来なくなる。また、中間焼鈍条件として８００℃未満
では成形体内結晶間の拡散が不足し、繰返し圧延時に割
れを生じる。１３００℃以上では熱膨張係数差により２
相間に割れを生じ、粒成長を起こし結晶の球状化により
最終的には強度が低下する。
【００１５】次に、この様にして作製された本発明の高
クロムニッケルメカニカル合金の組成、Ｘ線回折による
結晶構造および組織に関して説明する。
クロムニッケルメカニカル合金の組成、Ｘ線回折による
結晶構造および組織に関して説明する。
【００１６】金属クロムは各種腐食環境下における耐食
性ならびに耐摩耗性には優れた金属であるが、金属クロ
ム単体では加工性に乏しい。一方、金属ニッケルは加工
特性、耐食性を向上させる金属である。
性ならびに耐摩耗性には優れた金属であるが、金属クロ
ム単体では加工性に乏しい。一方、金属ニッケルは加工
特性、耐食性を向上させる金属である。
【００１７】これらの２成分から成る本発明のクロムニ
ッケルメカニカル合金のミクロ組織は、クロムを主成分
とする硬質相とニッケルを主成分とする軟質相の２相か
ら成り、各相とも針状となる。
ッケルメカニカル合金のミクロ組織は、クロムを主成分
とする硬質相とニッケルを主成分とする軟質相の２相か
ら成り、各相とも針状となる。
【００１８】一方、溶解法等により製造したクロムニッ
ケル合金のミクロ組織は、結晶粒径の大きい各相が形成
されている為、強度及び耐食性に影響する。
ケル合金のミクロ組織は、結晶粒径の大きい各相が形成
されている為、強度及び耐食性に影響する。
【００１９】又、この合金中の全クロム含有量が５０重
量％未満であると、耐食性、耐摩耗性そして高温強度の
効果が顕著には見られず、本発明の目的を達成出来な
い。
量％未満であると、耐食性、耐摩耗性そして高温強度の
効果が顕著には見られず、本発明の目的を達成出来な
い。
【００２０】逆に、全クロム含有量が９０重量％以上で
あると、塑性加工特性に乏しく内部欠陥や表面亀裂が発
生し、本発明の目的を達成出来ない。
あると、塑性加工特性に乏しく内部欠陥や表面亀裂が発
生し、本発明の目的を達成出来ない。
【００２１】以上のことから、クロム含有量は５０〜９
０重量％であることが必須である。
０重量％であることが必須である。
【００２２】次に、本発明の製造方法によって作製され
たメカニカルアロイ法圧延材の結晶構造について説明す
る。
たメカニカルアロイ法圧延材の結晶構造について説明す
る。
【００２３】本発明材のＸ線回折ピ−クパタ−ンには、
体心立方相、面心立方相および金属間化合物に由来する
ピ−ク以外に、格子定数＝０．８９４〜０．８９７オン
グストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１１８．９°〜１１
８．３°）及び格子定数＝０．８２０〜０．８２３オン
グストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１３９．８°〜１３
８．６°）の範囲に特徴的なピークが存在することが分
る。
体心立方相、面心立方相および金属間化合物に由来する
ピ−ク以外に、格子定数＝０．８９４〜０．８９７オン
グストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１１８．９°〜１１
８．３°）及び格子定数＝０．８２０〜０．８２３オン
グストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１３９．８°〜１３
８．６°）の範囲に特徴的なピークが存在することが分
る。
【００２４】一方、比較材（ＨＩＰ加工材）のクロムニ
ッケル焼結材のＸ線回折ピ−クパタ−ンには、その様な
ピ−クは存在しない。
ッケル焼結材のＸ線回折ピ−クパタ−ンには、その様な
ピ−クは存在しない。
【００２５】
【実施例】以下に実施例を示し、本発明を更に具体的に
説明するが、本発明はこれにより制限を受けるものでは
ない。
説明するが、本発明はこれにより制限を受けるものでは
ない。
【００２６】実施例１ 表１に示す組成の本発明材料Ｎｏ．１からＮｏ．４は以
下の粉末冶金法にてクロムニッケル圧延体を作製する。
下の粉末冶金法にてクロムニッケル圧延体を作製する。
【００２７】
【表１】 先ず、作製方法として使用する原料粉末は、純度９９重
量％以上、粒径１００μｍ以下の金属クロム粉末および
カルボニルニッケル粉末を用いて成形体密度７．０ｇ／
ｃｍ３以上になる成形体を形成する。この形成方法とし
て、ステンレス鋼等の金属容器にクロム粉末及びカルボ
ニルニッケル粉末を充填し、１０−４ｍｍＨｇに真空封
止する。次に、この充填した金属容器を熱間等方静水圧
（ＨＩＰプロセス）法により１３００℃，圧力１０００
ｋｇｆ／ｃｍ２、１時間で圧密化する。さらに、該成形
体の（圧延−中間焼鈍）加工処理を繰返し行なうが、圧
延温度、９００℃、圧下率８％／回の圧延条件および中
間焼鈍条件として９００℃又は１３００℃にて行なう工
程を３回繰返した。
量％以上、粒径１００μｍ以下の金属クロム粉末および
カルボニルニッケル粉末を用いて成形体密度７．０ｇ／
ｃｍ３以上になる成形体を形成する。この形成方法とし
て、ステンレス鋼等の金属容器にクロム粉末及びカルボ
ニルニッケル粉末を充填し、１０−４ｍｍＨｇに真空封
止する。次に、この充填した金属容器を熱間等方静水圧
（ＨＩＰプロセス）法により１３００℃，圧力１０００
ｋｇｆ／ｃｍ２、１時間で圧密化する。さらに、該成形
体の（圧延−中間焼鈍）加工処理を繰返し行なうが、圧
延温度、９００℃、圧下率８％／回の圧延条件および中
間焼鈍条件として９００℃又は１３００℃にて行なう工
程を３回繰返した。
【００２８】比較材Ｎｏ．１からＮｏ．１０も同様に粉
末冶金法で作製したクロムニツケル成形体であるが、本
発明材と異なり、圧延−中間焼鈍処理を行なわず無処理
又は焼鈍処理（１３００℃で１５時間）のみ行なったも
のである。さらに、比較材Ｎｏ．１１は表１に示す組成
の溶解品、比較材Ｎｏ．１２は汎用の溶解ニッケル基合
金である。
末冶金法で作製したクロムニツケル成形体であるが、本
発明材と異なり、圧延−中間焼鈍処理を行なわず無処理
又は焼鈍処理（１３００℃で１５時間）のみ行なったも
のである。さらに、比較材Ｎｏ．１１は表１に示す組成
の溶解品、比較材Ｎｏ．１２は汎用の溶解ニッケル基合
金である。
【００２９】次に、この様にして作製された本発明材お
よび比較材の高クロムニッケル合金を用いて高温引張り
試験を行なった。
よび比較材の高クロムニッケル合金を用いて高温引張り
試験を行なった。
【００３０】供試片は平板を用い、試験温度は室温から
１１００℃、大気中で行なった。
１１００℃、大気中で行なった。
【００３１】図１に各温度での引張り強度を示す。本発
明材料は従来品である溶解材（比較材Ｎｏ．１１）や粉
末冶金法（比較材Ｎｏ．７，Ｎｏ．８及びＮｏ．９）に
比べ、高い引張り強度を示すことが分る。
明材料は従来品である溶解材（比較材Ｎｏ．１１）や粉
末冶金法（比較材Ｎｏ．７，Ｎｏ．８及びＮｏ．９）に
比べ、高い引張り強度を示すことが分る。
【００３２】又、表２には１０００℃での引張り強度を
示す。従来の溶解品（比較材Ｎｏ．１２）や粉末冶金材
（比較材Ｎｏ．２，Ｎｏ．６，Ｎｏ．７，Ｎｏ．８及び
Ｎｏ．１０）に比べ、本発明材（Ｎｏ．１及びＮｏ．
３）の高温引張り強度は高く優れた高温強度を示してい
る。
示す。従来の溶解品（比較材Ｎｏ．１２）や粉末冶金材
（比較材Ｎｏ．２，Ｎｏ．６，Ｎｏ．７，Ｎｏ．８及び
Ｎｏ．１０）に比べ、本発明材（Ｎｏ．１及びＮｏ．
３）の高温引張り強度は高く優れた高温強度を示してい
る。
【００３３】
【表２】 さらに、表３には高温酸化耐食性を示している。
【００３４】
【表３】 この測定方法としては試験前後の試料重量変化を単位面
積、単位時間で除した腐食速度で示しているが、耐食性
に付いても比較材（Ｎｏ．２，Ｎｏ．６，Ｎｏ．７，Ｎ
ｏ．８，Ｎｏ．１０及びＮｏ．１２）に比べ，本発明材
（Ｎｏ．１，及び Ｎｏ．３）は優れており、本発明材
料が耐熱材料として優れた特性を有していることが分
る。
積、単位時間で除した腐食速度で示しているが、耐食性
に付いても比較材（Ｎｏ．２，Ｎｏ．６，Ｎｏ．７，Ｎ
ｏ．８，Ｎｏ．１０及びＮｏ．１２）に比べ，本発明材
（Ｎｏ．１，及び Ｎｏ．３）は優れており、本発明材
料が耐熱材料として優れた特性を有していることが分
る。
【００３５】実施例２ 実施例１の製造方法で作製されたクロムニッケル合金の
Ｘ線回折ピークパターンを図２および図３に示す。
Ｘ線回折ピークパターンを図２および図３に示す。
【００３６】図２に本発明材料のＸ線回折ピ−クパタ−
ンを示すが、クロムの体心立方相、ニッケルの面心立方
相の他に、本発明材（Ｎｏ．１）に於いては、格子定数
＝０．８９６オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１１
８．５°）及び格子定数＝０．８２２オングストロ−ム
（Ｘ線回折角２θ＝１３９．１°）に特徴的なピークを
有していることが分る。又、本発明材（Ｎｏ．３）に於
いても、格子定数＝０．８９５オングストロ−ム（Ｘ線
回折角２θ＝１１８．７°）及び格子定数＝０．８２１
オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１３９．４°）に
特徴的なピークを有していることが分る。
ンを示すが、クロムの体心立方相、ニッケルの面心立方
相の他に、本発明材（Ｎｏ．１）に於いては、格子定数
＝０．８９６オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１１
８．５°）及び格子定数＝０．８２２オングストロ−ム
（Ｘ線回折角２θ＝１３９．１°）に特徴的なピークを
有していることが分る。又、本発明材（Ｎｏ．３）に於
いても、格子定数＝０．８９５オングストロ−ム（Ｘ線
回折角２θ＝１１８．７°）及び格子定数＝０．８２１
オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１３９．４°）に
特徴的なピークを有していることが分る。
【００３７】一方、図３は粉末冶金法によるＨＩＰ材
（比較材Ｎｏ．４及びＮｏ．５）および溶解材（比較材
Ｎｏ．１２）のＸ線回折ピ−クパタ−ンを示している
が、その様なピ−クは存在しない。
（比較材Ｎｏ．４及びＮｏ．５）および溶解材（比較材
Ｎｏ．１２）のＸ線回折ピ−クパタ−ンを示している
が、その様なピ−クは存在しない。
【００３８】実施例３ 図４に実施例１と同条件で作製したクロムニッケル合金
（本発明材Ｎｏ．１）の金属組織を示し、図５には溶解
品（比較材Ｎｏ．１１）の金属組織を示す。
（本発明材Ｎｏ．１）の金属組織を示し、図５には溶解
品（比較材Ｎｏ．１１）の金属組織を示す。
【００３９】図４に示す本発明材（Ｎｏ．１）の組織で
は、針状の硬質相および軟質相が微細に分布している。
は、針状の硬質相および軟質相が微細に分布している。
【００４０】一方、図５に示す溶解品（比較材Ｎｏ．１
１）のミクロ組織には、硬質相が大きく、球状化してい
ることが分る。
１）のミクロ組織には、硬質相が大きく、球状化してい
ることが分る。
【００４１】
【発明の効果】高クロムニッケル合金をメカニカルアロ
イング法で作製することにより、優れた高温強度及び優
れた耐高温酸化性を有する高クロムニッケル合金が得ら
れる。
イング法で作製することにより、優れた高温強度及び優
れた耐高温酸化性を有する高クロムニッケル合金が得ら
れる。
【図１】本発明材１、３および比較材７、８、９、１０
の強度の温度依存性を示す。
の強度の温度依存性を示す。
【図２】本発明材１、３のＸ線回折ピ−クパタ−ンを示
す。
す。
【図３】比較材４、５、１２のＸ線回折ピ−クパタ−ン
を示す。
を示す。
【図４】本発明材１の金属組織を示す。
【図５】比較材１１の金属組織を示す。
Claims (4)
- 【請求項１】クロム、ニッケル以外の成分が０．５重量
％以下で、かつ、クロム含有量が５０〜９０重量％であ
り、残部が実質的にニッケルからなる組成を有し、高温
強度を向上させた高クロムニッケルメカニカル合金。 - 【請求項２】Ｘ線回折において、格子定数＝０．８９４
〜０．８９７オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１１
８．９°〜１１８．３°）及び格子定数＝０．８２０〜
０．８２３オングストロ−ム（Ｘ線回折角２θ＝１３
９．８°〜１３８．６°）の範囲に特徴的なピークを示
すことを特徴とする請求項１に記載の高クロムニッケル
メカニカル合金。 - 【請求項３】組織が硬質相と軟質相の針状２相のみから
成り、硬質相内のクロム含有量が９０重量％以上、か
つ、軟質相内のクロム含有量が２５重量％以下であるこ
とを特徴とする請求項１に記載の高クロムニッケルメカ
ニカル合金。 - 【請求項４】純度９９％以上の金属クロム粉末およびニ
ッケル粉末を用いて、充填密度が７．０ｇ／ｃｍ３以上
の加熱成形体を作製し、該成形体を不活性ガス中、５０
０〜９００℃の圧延温度範囲で圧下率１０％／回以下の
圧延後に、８００〜１３００℃、５時間未満の中間焼鈍
処理する工程を２回以上繰返す加工処理を行なうことを
特徴とする請求項１に記載の高クロムニッケルメカニカ
ル合金から成る圧延体の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4056116A JPH05222481A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4056116A JPH05222481A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05222481A true JPH05222481A (ja) | 1993-08-31 |
Family
ID=13018105
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4056116A Pending JPH05222481A (ja) | 1992-02-07 | 1992-02-07 | 新規高クロムニッケルメカニカル合金およびその製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH05222481A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003301233A (ja) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Waertsilae Schweiz Ag | ノズルヘッド用材料、およびこの材料から成るノズルヘッド |
| JP2016519211A (ja) * | 2013-03-14 | 2016-06-30 | マサチューセッツ インスティテュート オブ テクノロジー | 焼結されたナノ結晶合金 |
| US11644288B2 (en) | 2015-09-17 | 2023-05-09 | Massachusetts Institute Of Technology | Nanocrystalline alloy penetrators |
-
1992
- 1992-02-07 JP JP4056116A patent/JPH05222481A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2003301233A (ja) * | 2002-04-11 | 2003-10-24 | Waertsilae Schweiz Ag | ノズルヘッド用材料、およびこの材料から成るノズルヘッド |
| KR100959597B1 (ko) * | 2002-04-11 | 2010-05-27 | 베르트질레 슈바이츠 악티엔게젤샤프트 | 노즐 헤드용 재질 및 상기 재질로 제조되는 노즐 헤드 |
| JP2016519211A (ja) * | 2013-03-14 | 2016-06-30 | マサチューセッツ インスティテュート オブ テクノロジー | 焼結されたナノ結晶合金 |
| US10407757B2 (en) | 2013-03-14 | 2019-09-10 | Massachusetts Institute Of Technology | Sintered nanocrystalline alloys |
| JP2020073731A (ja) * | 2013-03-14 | 2020-05-14 | マサチューセッツ インスティテュート オブ テクノロジー | 焼結されたナノ結晶合金 |
| US11634797B2 (en) | 2013-03-14 | 2023-04-25 | Massachusetts Institute Of Technology | Sintered nanocrystalline alloys |
| US11674205B2 (en) | 2013-03-14 | 2023-06-13 | Massachusetts Institute Of Technology | Alloys comprising chromium and second metal material |
| US11644288B2 (en) | 2015-09-17 | 2023-05-09 | Massachusetts Institute Of Technology | Nanocrystalline alloy penetrators |
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