JP2003275918A - 高送り切削用ラジアスエンドミル - Google Patents
高送り切削用ラジアスエンドミルInfo
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- JP2003275918A JP2003275918A JP2002082541A JP2002082541A JP2003275918A JP 2003275918 A JP2003275918 A JP 2003275918A JP 2002082541 A JP2002082541 A JP 2002082541A JP 2002082541 A JP2002082541 A JP 2002082541A JP 2003275918 A JP2003275918 A JP 2003275918A
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- Japan
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- radius
- blade
- cutting
- outer peripheral
- end mill
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- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0407—Cutting angles
- B23C2210/0421—Cutting angles negative
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2210/00—Details of milling cutters
- B23C2210/04—Angles
- B23C2210/0407—Cutting angles
- B23C2210/0442—Cutting angles positive
Abstract
(57)【要約】
【目的】ラジアス刃の切削性を維持しつつ、外周刃の耐
チッピング性、耐欠損性を向上させ、高送り切削を可能
にする高能率切削用ラジアスエンドミルを提供すること
を目的とする。 【構成】工具本体外周に複数の外周刃を有し、該外周刃
に連続して工具先端コーナ部に略１／４円弧状のラジア
ス刃を有するラジアスエンドミルにおいて、ねじれた該
ラジアス刃を、ねじれ角３５°〜５５°の該外周刃に繋
ぎ、且つ、０．０２〜０．２ｍｍのマージンを該ラジア
ス刃及び／又は外周刃に設けたことを特徴とする高送り
切削用ラジアスエンドミルであり、更には、該ラジアス
刃を立ち切り刃としたことを特徴とする高送り切削用ラ
ジアスエンドミルである。
チッピング性、耐欠損性を向上させ、高送り切削を可能
にする高能率切削用ラジアスエンドミルを提供すること
を目的とする。 【構成】工具本体外周に複数の外周刃を有し、該外周刃
に連続して工具先端コーナ部に略１／４円弧状のラジア
ス刃を有するラジアスエンドミルにおいて、ねじれた該
ラジアス刃を、ねじれ角３５°〜５５°の該外周刃に繋
ぎ、且つ、０．０２〜０．２ｍｍのマージンを該ラジア
ス刃及び／又は外周刃に設けたことを特徴とする高送り
切削用ラジアスエンドミルであり、更には、該ラジアス
刃を立ち切り刃としたことを特徴とする高送り切削用ラ
ジアスエンドミルである。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本願発明は、鉄鋼材料等からなる
金型等の等高線深彫り加工等の高能率切削に用いるラジ
アスエンドミルの改良に関する。
金型等の等高線深彫り加工等の高能率切削に用いるラジ
アスエンドミルの改良に関する。
【０００２】
【従来の技術】鉄鋼材料等からなる金型等の等高線深彫
り加工には、従来よりボールエンドミルが一般に使用さ
れている。最近では、高能率切削の要求が強くなり、上
記ボールエンドミルに代えてラジアスエンドミルが使用
されてきている。ラジアスエンドミルは、同刃径のボー
ルエンドミルと比較して切れ刃が被削材と接触する長さ
が短く、又、ボールエンドミルでは工具先端部が工具軸
心上になるため切削速度が得られないのに対し、ラジア
スエンドミルでは工具先端でも十分な切削速度が得られ
るため、切削抵抗が小さく、切れ味が良好であり、高能
率切削に適している。また、ラジアスエンドミルについ
ては、その使用目的等に応じて多数の改善がなされてお
り、例えば、特開平７−２４６５０８号公報には、ラジ
アス刃を補強した例が、又、特開平１１−２１６６０９
号公報には、切削性を向上させた例が開示されている。
一方、実際の金型等の加工では、コーナ部の加工や、深
彫り加工等の工具突き出し量が大きい加工等があり、切
削中にビビリ振動が発生しやすいため、一般にＮＣプロ
グラム上処理しやすい送り速度を下げる方法が採られて
いるが、送り速度を下げる方法では、加工能率が下がる
だけでなく、ビビリ振動を抑制する効果が少なく、１刃
送り送り量が比例して下がるため、切れ刃と被削材の接
触回数が多くなり、摩耗進行が早くなる。又、ビビリ振
動抑制効果の高い、切削速度を下げる方法があるが、こ
れだけでは、送り速度が比例的に下がり、何れにしても
加工能率が下がるため、最近では、高能率切削を行う手
段として、切削速度は下げるが、送り速度は上げる、即
ち、１刃当たり送り量を極端に上げる高送り切削が用い
られている。
り加工には、従来よりボールエンドミルが一般に使用さ
れている。最近では、高能率切削の要求が強くなり、上
記ボールエンドミルに代えてラジアスエンドミルが使用
されてきている。ラジアスエンドミルは、同刃径のボー
ルエンドミルと比較して切れ刃が被削材と接触する長さ
が短く、又、ボールエンドミルでは工具先端部が工具軸
心上になるため切削速度が得られないのに対し、ラジア
スエンドミルでは工具先端でも十分な切削速度が得られ
るため、切削抵抗が小さく、切れ味が良好であり、高能
率切削に適している。また、ラジアスエンドミルについ
ては、その使用目的等に応じて多数の改善がなされてお
り、例えば、特開平７−２４６５０８号公報には、ラジ
アス刃を補強した例が、又、特開平１１−２１６６０９
号公報には、切削性を向上させた例が開示されている。
一方、実際の金型等の加工では、コーナ部の加工や、深
彫り加工等の工具突き出し量が大きい加工等があり、切
削中にビビリ振動が発生しやすいため、一般にＮＣプロ
グラム上処理しやすい送り速度を下げる方法が採られて
いるが、送り速度を下げる方法では、加工能率が下がる
だけでなく、ビビリ振動を抑制する効果が少なく、１刃
送り送り量が比例して下がるため、切れ刃と被削材の接
触回数が多くなり、摩耗進行が早くなる。又、ビビリ振
動抑制効果の高い、切削速度を下げる方法があるが、こ
れだけでは、送り速度が比例的に下がり、何れにしても
加工能率が下がるため、最近では、高能率切削を行う手
段として、切削速度は下げるが、送り速度は上げる、即
ち、１刃当たり送り量を極端に上げる高送り切削が用い
られている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、実際に
高送り切削を行う場合、工具軸方向の切り込みはラジア
ス刃のアール半径以下に設定することが切削抵抗を抑制
する上で通常行われているが、立ち壁に近い形状加工で
は外周刃の一部が被削材と接触すると共に、切り屑はラ
ジアス刃のねじれに沿って外周刃方向に排出されること
から、ラジアス刃近傍の外周刃の損傷が大きく、特に、
高送り切削による切り屑は、厚みが厚く、切削熱により
温度が高くなっており、コーナラジアス刃近傍の外周刃
にチッピングや欠損を生じ、寿命に至るという課題があ
った。また、従来のラジアスエンドミルおいては、工具
軸方向の切り込みはラジアス刃のアール半径以下である
ことから、外周刃についてほとんど検討されていなかっ
た。
高送り切削を行う場合、工具軸方向の切り込みはラジア
ス刃のアール半径以下に設定することが切削抵抗を抑制
する上で通常行われているが、立ち壁に近い形状加工で
は外周刃の一部が被削材と接触すると共に、切り屑はラ
ジアス刃のねじれに沿って外周刃方向に排出されること
から、ラジアス刃近傍の外周刃の損傷が大きく、特に、
高送り切削による切り屑は、厚みが厚く、切削熱により
温度が高くなっており、コーナラジアス刃近傍の外周刃
にチッピングや欠損を生じ、寿命に至るという課題があ
った。また、従来のラジアスエンドミルおいては、工具
軸方向の切り込みはラジアス刃のアール半径以下である
ことから、外周刃についてほとんど検討されていなかっ
た。
【０００４】
【発明の目的】本発明は、以上のような背景をもとにな
されたものであり、ラジアス刃の切削性を維持しつつ、
外周刃の耐チッピング性、耐欠損性を向上させ、高送り
切削を可能にする高能率切削用ラジアスエンドミルを提
供することを目的とする。
されたものであり、ラジアス刃の切削性を維持しつつ、
外周刃の耐チッピング性、耐欠損性を向上させ、高送り
切削を可能にする高能率切削用ラジアスエンドミルを提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのため、本願発明は、
工具本体外周に複数の外周刃を有し、該外周刃に連続し
て工具先端コーナ部に略１／４円弧状のラジアス刃を有
するラジアスエンドミルにおいて、ねじれた該ラジアス
刃を、ねじれ角３５°〜５５°の該外周刃に繋ぎ、且
つ、０．０２〜０．２ｍｍのマージンを該ラジアス刃及
び／又は外周刃に設けたことを特徴とする高送り切削用
ラジアスエンドミルであり、更には、該ラジアス刃を立
ち切り刃としたことを特徴とする高送り切削用ラジアス
エンドミルである。
工具本体外周に複数の外周刃を有し、該外周刃に連続し
て工具先端コーナ部に略１／４円弧状のラジアス刃を有
するラジアスエンドミルにおいて、ねじれた該ラジアス
刃を、ねじれ角３５°〜５５°の該外周刃に繋ぎ、且
つ、０．０２〜０．２ｍｍのマージンを該ラジアス刃及
び／又は外周刃に設けたことを特徴とする高送り切削用
ラジアスエンドミルであり、更には、該ラジアス刃を立
ち切り刃としたことを特徴とする高送り切削用ラジアス
エンドミルである。
【０００６】
【発明の実施の形態】先ず、本願発明のラジアス刃は、
該エンドミルの側面視で回転方向に対し後退するように
ねじれたものである。このねじれを設けることにより、
ラジアス刃が被削材に喰い付く際の衝撃を分散させるこ
とができ、ラジアス刃の耐欠損性を高めることが出来
る。次に、外周刃のねじれ角を３５°〜５５°の強ねじ
れとしたのは、切り屑の排出性の向上及び切り屑が外周
刃に接触した時の力を分散させるためであり、好ましく
は４０°以上が望ましい。また、５５°以下としたの
は、５５°を超えると刃先強度が劣化すると共に、切り
屑の排出される方向がが外周刃のねじれに近づき、切削
熱の影響を受けやすく、また、切り屑を噛み込みやすく
なるからであり、好ましくは５０°以下が望ましい。こ
こで、外周刃のねじれ角を強ねじれにすることにより、
ねじれたラジアス刃と滑らかに繋ぐことができ、切削性
が向上すると共に、外周刃とラジアス刃との繋ぎ部に生
じるエッジを極力小さくできる作用があり、高能率切削
において長寿命化が計れる。更に、該外周のマージンを
０．０２〜０．２ｍｍ設けることにより、刃先強度を向
上させるのみならず、被加工物とのクリアランスを無く
し、切り屑の噛み込みを抑制させた。ここで、外周マー
ジン幅が０．０２ｍｍ未満であると、外周マージンの効
果が少なく、０．２ｍｍを超えると、切削負荷が大きく
なり、ビビリ振動等が発生しやすくなるため、０．０２
〜０．２ｍｍの範囲とした。
該エンドミルの側面視で回転方向に対し後退するように
ねじれたものである。このねじれを設けることにより、
ラジアス刃が被削材に喰い付く際の衝撃を分散させるこ
とができ、ラジアス刃の耐欠損性を高めることが出来
る。次に、外周刃のねじれ角を３５°〜５５°の強ねじ
れとしたのは、切り屑の排出性の向上及び切り屑が外周
刃に接触した時の力を分散させるためであり、好ましく
は４０°以上が望ましい。また、５５°以下としたの
は、５５°を超えると刃先強度が劣化すると共に、切り
屑の排出される方向がが外周刃のねじれに近づき、切削
熱の影響を受けやすく、また、切り屑を噛み込みやすく
なるからであり、好ましくは５０°以下が望ましい。こ
こで、外周刃のねじれ角を強ねじれにすることにより、
ねじれたラジアス刃と滑らかに繋ぐことができ、切削性
が向上すると共に、外周刃とラジアス刃との繋ぎ部に生
じるエッジを極力小さくできる作用があり、高能率切削
において長寿命化が計れる。更に、該外周のマージンを
０．０２〜０．２ｍｍ設けることにより、刃先強度を向
上させるのみならず、被加工物とのクリアランスを無く
し、切り屑の噛み込みを抑制させた。ここで、外周マー
ジン幅が０．０２ｍｍ未満であると、外周マージンの効
果が少なく、０．２ｍｍを超えると、切削負荷が大きく
なり、ビビリ振動等が発生しやすくなるため、０．０２
〜０．２ｍｍの範囲とした。
【０００７】更にまた、ラジアス刃を立ち切り刃、マー
ジンを有さない切れ刃としても良く、主に切削に関与す
る部位であり、ラジアス刃にマージンを有すると切削負
荷が大きくなるため、切削性を重視したものであり、こ
こで言う立ち切り刃は、ホーニング等により微小に刃先
を丸める処理を行っても本発明の範疇であることは言う
までもない。外周刃のすくい角を１０°以下としたの
は、刃先強度を向上させるためであり、好ましくは５°
以下が望ましい。ここで、外周刃のすくい角が負角のも
のも本願発明の範疇であることは言うまでもない。以
下、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。
ジンを有さない切れ刃としても良く、主に切削に関与す
る部位であり、ラジアス刃にマージンを有すると切削負
荷が大きくなるため、切削性を重視したものであり、こ
こで言う立ち切り刃は、ホーニング等により微小に刃先
を丸める処理を行っても本発明の範疇であることは言う
までもない。外周刃のすくい角を１０°以下としたの
は、刃先強度を向上させるためであり、好ましくは５°
以下が望ましい。ここで、外周刃のすくい角が負角のも
のも本願発明の範疇であることは言うまでもない。以
下、実施例に基づき本発明を具体的に説明する。
【０００８】（実施例１）図１は、本発明例１の工具先
端コーナー部付近のアール４５°方向視の拡大図であ
り、工具先端のコーナー部にラジアス刃１を有し、ラジ
アス刃１に連続して工具径方向に底刃２を、工具軸方向
に外周刃３を有し、外周刃３には外周マージン４を有し
ており、超微粒子超硬合金製の刃径１０ｍｍ、ラジアス
半径２ｍｍ、３枚刃で外周ねじれ角が４３°、切れ刃部
にＴｉＡｌＮ皮膜を被覆したラジアスエンドミルであ
る。詳細には、図２に図１のＡ−Ａ断面図、即ち、外周
刃３の工具軸直角断面図を示し、外周マージン幅５が
０．０５ｍｍ、すくい角６が＋３°、逃げ角７が１２°
のものであり、図３に図１のＢ−Ｂ断面図、即ち、ラジ
アス刃１のアール４５°方向断面図を示し、ラジアス刃
１はマージンを有さない立ち切り刃であり、アール４５
°部法線方向すくい角８が−５°、ラジアス刃のすくい
面９が凸曲面状のものある。
端コーナー部付近のアール４５°方向視の拡大図であ
り、工具先端のコーナー部にラジアス刃１を有し、ラジ
アス刃１に連続して工具径方向に底刃２を、工具軸方向
に外周刃３を有し、外周刃３には外周マージン４を有し
ており、超微粒子超硬合金製の刃径１０ｍｍ、ラジアス
半径２ｍｍ、３枚刃で外周ねじれ角が４３°、切れ刃部
にＴｉＡｌＮ皮膜を被覆したラジアスエンドミルであ
る。詳細には、図２に図１のＡ−Ａ断面図、即ち、外周
刃３の工具軸直角断面図を示し、外周マージン幅５が
０．０５ｍｍ、すくい角６が＋３°、逃げ角７が１２°
のものであり、図３に図１のＢ−Ｂ断面図、即ち、ラジ
アス刃１のアール４５°方向断面図を示し、ラジアス刃
１はマージンを有さない立ち切り刃であり、アール４５
°部法線方向すくい角８が−５°、ラジアス刃のすくい
面９が凸曲面状のものある。
【０００９】本発明例１と同寸法で、外周刃にマージン
を有さない従来例２とでテストを行った。切削諸元は、
被削材にＨＲＣ４０のプリハードン鋼を用い、回転数を
２４００ｍｉｎ−１一定とし、一刃当たり送り量を０．
１、０．２、０．３、０．４ｍｍ／刃と変化させ、エン
ドミル軸方向ピッチ０．５ｍｍで工具突き出し量を４０
ｍｍとして、３°の勾配を有する側面の加工をエアブロ
ーで等高線切削し、工具損傷状態を観察した。
を有さない従来例２とでテストを行った。切削諸元は、
被削材にＨＲＣ４０のプリハードン鋼を用い、回転数を
２４００ｍｉｎ−１一定とし、一刃当たり送り量を０．
１、０．２、０．３、０．４ｍｍ／刃と変化させ、エン
ドミル軸方向ピッチ０．５ｍｍで工具突き出し量を４０
ｍｍとして、３°の勾配を有する側面の加工をエアブロ
ーで等高線切削し、工具損傷状態を観察した。
【００１０】その結果、本発明例１は、１刃当たり送り
量が０．４ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度２８８０
ｍｍ／ｍｉｎまでビビリ振動はほとんどなく、安定して
加工でき、チッピングを発生することも無く、工具摩耗
は正常摩耗であり、まだ、十分切削可能な状態であっ
た。これに対し、従来例２は、１刃当たり送り量が０．
２ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度１４４０ｍｍ／ｍ
ｉｎの時に、ラジアス刃近傍の外周刃にチッピングが発
生し、ビビリ振動が大きくなり、１刃当たり送り量が
０．３ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度２１６０ｍｍ
／ｍｉｎの時に、チッピングが大きくなり、寿命となっ
た。
量が０．４ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度２８８０
ｍｍ／ｍｉｎまでビビリ振動はほとんどなく、安定して
加工でき、チッピングを発生することも無く、工具摩耗
は正常摩耗であり、まだ、十分切削可能な状態であっ
た。これに対し、従来例２は、１刃当たり送り量が０．
２ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度１４４０ｍｍ／ｍ
ｉｎの時に、ラジアス刃近傍の外周刃にチッピングが発
生し、ビビリ振動が大きくなり、１刃当たり送り量が
０．３ｍｍ／刃、即ち、テーブル送り速度２１６０ｍｍ
／ｍｉｎの時に、チッピングが大きくなり、寿命となっ
た。
【００１１】（実施例２）実施例２として、本発明例１
と同様の仕様で外周マージンの幅を、比較例３として
０．０１ｍｍ、本発明例４として０．０２ｍｍ、本発明
例５として０．１ｍｍ、本発明例６として０．１５ｍ
ｍ、本発明例７として０．２ｍｍ、比較例８として０．
２５ｍｍに変化させたものを各々製作し、本発明例１と
共に、回転数を１６８０回転/ｍｉｎ、一刃当たり送り
量を０．６２５ｍｍ／刃、テーブル送り速度で４２００
ｍｍ／ｍｉｎ、エンドミル軸方向ピッチ０．６ｍｍで工
具突き出し量を４０ｍｍとして、長さ１００ｍｍ、幅６
５ｍｍ、深さ３５ｍｍ、側壁に３°の勾配を有するポケ
ット加工をエアブローで等高線加工を行い、損傷状態を
観察した。
と同様の仕様で外周マージンの幅を、比較例３として
０．０１ｍｍ、本発明例４として０．０２ｍｍ、本発明
例５として０．１ｍｍ、本発明例６として０．１５ｍ
ｍ、本発明例７として０．２ｍｍ、比較例８として０．
２５ｍｍに変化させたものを各々製作し、本発明例１と
共に、回転数を１６８０回転/ｍｉｎ、一刃当たり送り
量を０．６２５ｍｍ／刃、テーブル送り速度で４２００
ｍｍ／ｍｉｎ、エンドミル軸方向ピッチ０．６ｍｍで工
具突き出し量を４０ｍｍとして、長さ１００ｍｍ、幅６
５ｍｍ、深さ３５ｍｍ、側壁に３°の勾配を有するポケ
ット加工をエアブローで等高線加工を行い、損傷状態を
観察した。
【００１２】その結果、本発明例１及び本発明例４〜７
のラジアスエンドミルにおいて、深さ３５ｍｍまでの１
形状加工ができ、未だ切削可能な状態であり、特に本発
明例１及び本発明例４、５は、切削状態が安定してお
り、深さ３５ｍｍまで終了後の工具損傷状態は通常摩耗
で摩耗幅は僅かであり、加工面も良好であった。また、
本発明例６、７は加工面に影響はなかったが、若干、切
削抵抗が大きくなった。これに対し、比較例３は、ラジ
アス刃近傍の外周刃が大きくチッピングしており、加工
面が粗く、比較例８は切削中ビビリ振動を生じ、加工面
がビビリ面となっており、いずれも使用に耐えうる状態
ではなかった。
のラジアスエンドミルにおいて、深さ３５ｍｍまでの１
形状加工ができ、未だ切削可能な状態であり、特に本発
明例１及び本発明例４、５は、切削状態が安定してお
り、深さ３５ｍｍまで終了後の工具損傷状態は通常摩耗
で摩耗幅は僅かであり、加工面も良好であった。また、
本発明例６、７は加工面に影響はなかったが、若干、切
削抵抗が大きくなった。これに対し、比較例３は、ラジ
アス刃近傍の外周刃が大きくチッピングしており、加工
面が粗く、比較例８は切削中ビビリ振動を生じ、加工面
がビビリ面となっており、いずれも使用に耐えうる状態
ではなかった。
【００１３】（実施例３）本発明例９として、本発明例
１と同様の仕様でラジアス刃にもマージンを設けたもの
を製作し、実施例２と同様のテストを行った。その結
果、本発明例９は、加工面に影響はなかったが、若干、
切削抵抗が大きくなり、深さ３５ｍｍまで、１形状加工
終了後の工具損傷状態は通常摩耗であったが、僅かにラ
ジアス刃のマージン部分に溶着が認められ、摩耗幅は本
発明例１と比較して大きくなっていた。
１と同様の仕様でラジアス刃にもマージンを設けたもの
を製作し、実施例２と同様のテストを行った。その結
果、本発明例９は、加工面に影響はなかったが、若干、
切削抵抗が大きくなり、深さ３５ｍｍまで、１形状加工
終了後の工具損傷状態は通常摩耗であったが、僅かにラ
ジアス刃のマージン部分に溶着が認められ、摩耗幅は本
発明例１と比較して大きくなっていた。
【００１４】
【発明の効果】以上の結果から、本願発明を適用するこ
とにより、金型等の等高線深彫り加工等において、ラジ
アス刃の切削性を維持しつつ、外周刃の耐チッピング
性、耐欠損性を向上させ、高送り切削を可能にする高能
率切削用ラジアスエンドミルを提供することができた。
とにより、金型等の等高線深彫り加工等において、ラジ
アス刃の切削性を維持しつつ、外周刃の耐チッピング
性、耐欠損性を向上させ、高送り切削を可能にする高能
率切削用ラジアスエンドミルを提供することができた。
【図１】図１は、本発明例１の要部拡大図である。
【図２】図２は、図１のＡ−Ａ断面図である。
【図３】図３は、図１のＢ−Ｂ断面図である。
１ ラジアス刃
２ 底刃
３ 外周刃
４ 外周マージン
５ 外周マージン幅
６ 外周すくい角
７ 外周逃げ角
８ アール４５°部法線方向すくい角
９ ラジアス刃のすくい面
Claims (2)
- 【請求項１】工具本体外周に複数の外周刃を有し、該外
周刃に連続して工具先端コーナ部に略１／４円弧状のラ
ジアス刃を有するラジアスエンドミルにおいて、ねじれ
た該ラジアス刃を、ねじれ角３５°〜５５°の該外周刃
に繋ぎ、且つ、０．０２〜０．２ｍｍのマージンを該ラ
ジアス刃及び／又は外周刃に設けたことを特徴とする高
送り切削用ラジアスエンドミル。 - 【請求項２】請求項１記載の高送り切削用ラジアスエン
ドミルにおいて、該ラジアス刃は立ち切り刃であること
を特徴とする高送り切削用ラジアスエンドミル。
Priority Applications (8)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002082541A JP2003275918A (ja) | 2002-03-25 | 2002-03-25 | 高送り切削用ラジアスエンドミル |
| US10/390,968 US6846135B2 (en) | 2002-03-25 | 2003-03-18 | Radius end mill having radius edge enhanced in resistance to chipping and fracture |
| ES03006594T ES2368904T3 (es) | 2002-03-25 | 2003-03-24 | Fresa cilíndrica de filo con radio que tiene el filo de radio mejorado en resistencia para desportillar y fracturar. |
| AT03006594T ATE515349T1 (de) | 2002-03-25 | 2003-03-24 | Schaftfräser mit abgerundeter schneidkante mit verbessertem widerstandand gegen abbrechen |
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