JP2003262486A - 内表面にリブを備えた熱交換管 - Google Patents
内表面にリブを備えた熱交換管Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 以下の要件を最大に満たす、内表
面構造を備えた熱交換器管を提供すること、すなわち凝
縮においても蒸発においても従来の技術に比べて優れ
た、或いは改善された熱伝達効率と、少ない圧力降下
と、可能な限り軽量な管と、構造刻設ステップ数の少な
い生産コストとを満たす前記熱交換管とする。 【解決手段】 本発明は内表面にリフ゛を備えた熱交
換管であって、内表面が少なくとも2つのソ゛ーン(Z1,
Z2,...Zn)に周方向において分割され、ソ゛ーンを
少なくとも2つのソ゛ーンクラス(K1,K2,...,Kj,
Kj +1...,Km)に区別できる前記熱交換管に関
する。少なくとも1つのソ゛ーンクラス(K1,K2,...,
Kj)のソ゛ーンにおいてリフ゛(1)はリフ゛高さh1で管長手方
向に対しリード角α1で延びている。少なくとも1つの
他のソ゛ーンクラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)のソ゛ー
ンに、管長手方向に対しリード角α2を有し且つリフ゛高さ
h2のリフ゛(2)が設けられ、このリフ゛(2)はリード角α
3で延びるリフ゛高さh3のリフ゛(3)と交差している(α3
不等α2)。
面構造を備えた熱交換器管を提供すること、すなわち凝
縮においても蒸発においても従来の技術に比べて優れ
た、或いは改善された熱伝達効率と、少ない圧力降下
と、可能な限り軽量な管と、構造刻設ステップ数の少な
い生産コストとを満たす前記熱交換管とする。 【解決手段】 本発明は内表面にリフ゛を備えた熱交
換管であって、内表面が少なくとも2つのソ゛ーン(Z1,
Z2,...Zn)に周方向において分割され、ソ゛ーンを
少なくとも2つのソ゛ーンクラス(K1,K2,...,Kj,
Kj +1...,Km)に区別できる前記熱交換管に関
する。少なくとも1つのソ゛ーンクラス(K1,K2,...,
Kj)のソ゛ーンにおいてリフ゛(1)はリフ゛高さh1で管長手方
向に対しリード角α1で延びている。少なくとも1つの
他のソ゛ーンクラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)のソ゛ー
ンに、管長手方向に対しリード角α2を有し且つリフ゛高さ
h2のリフ゛(2)が設けられ、このリフ゛(2)はリード角α
3で延びるリフ゛高さh3のリフ゛(3)と交差している(α3
不等α2)。
Description
【0001】
【発明の属する技術分野】本発明は、請求項1の上位概
念に記載の内表面を構造化した熱交換管であって、純物
質或いは混合物から成っている気体またはガス凝縮物を
管内面で蒸発させるための前記熱交換管に関するもので
ある。
念に記載の内表面を構造化した熱交換管であって、純物
質或いは混合物から成っている気体またはガス凝縮物を
管内面で蒸発させるための前記熱交換管に関するもので
ある。
【0002】熱交換器、たとえば冷凍技術および空調技
術用のラミネートブロック型熱交換器(図1を参照)の
世界中の競合企業は、材料を少なくしてわずかな作業工
程で低コストに生産される高出力の熱交換器管を必要と
している。熱交換器管はラミネートブロック型熱交換器
ではほとんどの場合水平方向に配置されている。
術用のラミネートブロック型熱交換器(図1を参照)の
世界中の競合企業は、材料を少なくしてわずかな作業工
程で低コストに生産される高出力の熱交換器管を必要と
している。熱交換器管はラミネートブロック型熱交換器
ではほとんどの場合水平方向に配置されている。
【0003】空調機は夏期作動(冷房)と冬期作動(暖
房)の間で切換え可能に構成されていることが多いの
で、ラミネートブロック型熱交換器、よって空調機の熱
交換器管、内部ユニットまたは外部ユニットは作動態様
の種類に応じてあるときは蒸発モード、またあるときは
凝縮モードで作動させねばならない。これに応じて両モ
ードで高出力の熱交換管が要求される。
房)の間で切換え可能に構成されていることが多いの
で、ラミネートブロック型熱交換器、よって空調機の熱
交換器管、内部ユニットまたは外部ユニットは作動態様
の種類に応じてあるときは蒸発モード、またあるときは
凝縮モードで作動させねばならない。これに応じて両モ
ードで高出力の熱交換管が要求される。
【0004】
【従来の技術】従来の技術として以下のような熱交換器
管が挙げられる。特許文献1においては以下のことが述
べられている。内表面に設けられた同形状のリブは管の
長手方向に対しリード角を成してスパイラル状に周回し
ている。特に蒸発の際に、スパイラル構造部が管全周を
完全に加湿させることが必要で、このようにして熱伝達
の改善が得られる。しかしながら熱伝達効率は特に凝縮
の際に、以下に述べる構造に比べてかなり低下する。
管が挙げられる。特許文献1においては以下のことが述
べられている。内表面に設けられた同形状のリブは管の
長手方向に対しリード角を成してスパイラル状に周回し
ている。特に蒸発の際に、スパイラル構造部が管全周を
完全に加湿させることが必要で、このようにして熱伝達
の改善が得られる。しかしながら熱伝達効率は特に凝縮
の際に、以下に述べる構造に比べてかなり低下する。
【0005】特許文献2においては以下のことが述べら
れている。管の周方向においてリブは所定の方向に設定
するためにセクションごとに2つの異なる方向の間で変
化している。螺旋構造とは異なり優先方向がないので、
回転流動は形成されない。内表面の構造部のこのような
形状は、管表面が壁に近い流動に対して一義的な優先方
向を有している管に比べると蒸発効率が明かに小さいの
で、蒸発の際にはあまり適していないことが明らかとな
った。他方凝縮の際には、構造部を完全に加湿させる必
要がないので、凝縮の際に熱伝達を制限させる管上半分
のフィルム厚が薄いため、この構造部は優れた熱伝達効
率を示すが、圧力降下は著しく大きい。
れている。管の周方向においてリブは所定の方向に設定
するためにセクションごとに2つの異なる方向の間で変
化している。螺旋構造とは異なり優先方向がないので、
回転流動は形成されない。内表面の構造部のこのような
形状は、管表面が壁に近い流動に対して一義的な優先方
向を有している管に比べると蒸発効率が明かに小さいの
で、蒸発の際にはあまり適していないことが明らかとな
った。他方凝縮の際には、構造部を完全に加湿させる必
要がないので、凝縮の際に熱伝達を制限させる管上半分
のフィルム厚が薄いため、この構造部は優れた熱伝達効
率を示すが、圧力降下は著しく大きい。
【0006】特許文献3においては以下のことが述べら
れている。特許文献2と同様に、管の周方向においてリ
ブは所定の方向に設定するためにセクションごとに2つ
の異なる方向の間で変化している。この構造の著しく高
い圧力降下に対処するため、2つのセクションの移行領
域におけるリブ高さは工具を適宜構成することにより低
くされたが、この移行領域において壁厚が厚くなって管
の重量が増す欠点を伴い、しかもこの付加的な材料は熱
伝達効率を改善するために利用できないばかりでなく、
機械的性質の改善にも役立たない。前述したようにこの
構造は凝縮結果は非常に優れているが、技術水準に比し
て蒸発結果が劣る。
れている。特許文献2と同様に、管の周方向においてリ
ブは所定の方向に設定するためにセクションごとに2つ
の異なる方向の間で変化している。この構造の著しく高
い圧力降下に対処するため、2つのセクションの移行領
域におけるリブ高さは工具を適宜構成することにより低
くされたが、この移行領域において壁厚が厚くなって管
の重量が増す欠点を伴い、しかもこの付加的な材料は熱
伝達効率を改善するために利用できないばかりでなく、
機械的性質の改善にも役立たない。前述したようにこの
構造は凝縮結果は非常に優れているが、技術水準に比し
て蒸発結果が劣る。
【0007】特許文献4及び特許文献5においては以下
のことが述べられている。特許文献2と同様に、管の周
方向においてリブは所定の方向に設定するためにセクシ
ョンごとに2つの異なる方向の間で変化している。とこ
ろで、ゾーンは交互に異なる幅で実施されているので、
優先的なスパイラル状の優先方向が生じ、この優先方向
は蒸発の際に管周の完全な加湿を支援し、熱伝達を促進
させる。他方、スパイラル構造は中断されることが多い
ので、この構造は凝縮効率に関しては特許文献2に記載
の構造と同様に優れた値を示す。欠点は、特許文献2の
場合と同様に管の圧力降下が高いことである。
のことが述べられている。特許文献2と同様に、管の周
方向においてリブは所定の方向に設定するためにセクシ
ョンごとに2つの異なる方向の間で変化している。とこ
ろで、ゾーンは交互に異なる幅で実施されているので、
優先的なスパイラル状の優先方向が生じ、この優先方向
は蒸発の際に管周の完全な加湿を支援し、熱伝達を促進
させる。他方、スパイラル構造は中断されることが多い
ので、この構造は凝縮効率に関しては特許文献2に記載
の構造と同様に優れた値を示す。欠点は、特許文献2の
場合と同様に管の圧力降下が高いことである。
【0008】特許文献6においては以下のことが述べら
れている。管内表面は管の周方向においていくつかのセ
クションに分割され、セクションごとにリード角、リブ
数、リブ高さに関しリブの幾何学的形状が変化してい
る。
れている。管内表面は管の周方向においていくつかのセ
クションに分割され、セクションごとにリード角、リブ
数、リブ高さに関しリブの幾何学的形状が変化してい
る。
【0009】特許文献7においては以下のことが述べら
れている。管の周方向において、縦軸線に対し傾斜して
延びているリブを備えたゾーンと、これらのリブが付加
的に切欠きを備えているゾーンとでセクションごとに変
化している。その欠点は、リブに切欠きを形成させるた
めに第2のローリングステップと補助的な工具とを必要
とし、生産コストを増大させることである。また、材料
は以前に成形したリブ間の溝のなかに排除されるので、
窪みが成形されるにもかかわらず、重量の軽量化は達成
されない。
れている。管の周方向において、縦軸線に対し傾斜して
延びているリブを備えたゾーンと、これらのリブが付加
的に切欠きを備えているゾーンとでセクションごとに変
化している。その欠点は、リブに切欠きを形成させるた
めに第2のローリングステップと補助的な工具とを必要
とし、生産コストを増大させることである。また、材料
は以前に成形したリブ間の溝のなかに排除されるので、
窪みが成形されるにもかかわらず、重量の軽量化は達成
されない。
【0010】特許文献8においては以下のことが述べら
れている。管全周に格子状のリブ構造が設けられる。基
本的には一次リブの間の溝に設けられる二次リブが回転
流動の発生を妨害し、したがって蒸発を促進させるよう
な管周の完全な加湿を妨害する。というのは、二次リブ
によっても阻害されない固有のゾーンを持った領域がな
いからである。
れている。管全周に格子状のリブ構造が設けられる。基
本的には一次リブの間の溝に設けられる二次リブが回転
流動の発生を妨害し、したがって蒸発を促進させるよう
な管周の完全な加湿を妨害する。というのは、二次リブ
によっても阻害されない固有のゾーンを持った領域がな
いからである。
【0011】
【特許文献1】欧州特許公開第0.591.094A1
号公報
号公報
【特許文献2】ドイツ連邦共和国特許第1962828
0C2号公報
0C2号公報
【特許文献3】米国特許第6.298.909B1号明
細書
細書
【特許文献4】欧州特許公開第1.087.198A1
号公報
号公報
【特許文献5】特開平10−047880号公報
【特許文献6】特開平04−158193号公報
【特許文献7】特開2000−283680号公報
【特許文献8】特開平02−280933号公報
【0012】
【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、以下
の要件を最大に満たす、内表面構造を備えた熱交換器管
を提供すること、すなわち凝縮においても蒸発において
も従来の技術に比べて優れた、或いは改善された熱伝達
効率と、少ない圧力降下と、可能な限り軽量な管と、構
造刻設ステップ数の少ない生産コストとを満たす前記熱
交換管を提供することである。
の要件を最大に満たす、内表面構造を備えた熱交換器管
を提供すること、すなわち凝縮においても蒸発において
も従来の技術に比べて優れた、或いは改善された熱伝達
効率と、少ない圧力降下と、可能な限り軽量な管と、構
造刻設ステップ数の少ない生産コストとを満たす前記熱
交換管を提供することである。
【0013】
【課題を解決するための手段】この課題は、請求項1の
上位概念に記載の熱交換管の場合、内表面が管縦軸線に
対し平行に延びる少なくとも2つのゾーン(Z1,
Z2,...Zn)に周方向において分割され、ゾーン
を少なくとも2つのゾーンクラス(K1,
K2,...,Kj,Kj+1...,Km)に区別で
き、異なるゾーンクラスのゾーンが周方向において任意
の順序で交互に配置され、少なくとも1つのゾーンクラ
ス(K1,K2,...,Kj)のゾーンにおいてリブ
がリブ高さh1で管長手方向に対しリード角α1で延
び、これらゾーンクラス(K1,K2,...,Kj)
のいくつかが存在する場合にこれらゾーンクラスがリブ
高さとリード角のうちの少なくとも一方の特徴に関し区
別されるようにリブが構成されている熱交換管におい
て、少なくとも1つの他のゾーンクラス(Kj+1,K
j+2,...,Km)のゾーンに、管長手方向に対し
リード角α2を有し且つリブ高さh2のリブが設けら
れ、このリブが管長手方向に対しリード角α3で延びる
リブ高さh3のリブ(3)と交差し(α3不等α2)、
ゾーンクラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)の
ゾーンで交差しているリブのリブ高さh2とh3が等し
く、または有利には周方向において次のゾーンクラス
(K1,K2,...,Kj)のゾーンに設けたリブの
リブ高さh1よりも低いことによって解決される。
上位概念に記載の熱交換管の場合、内表面が管縦軸線に
対し平行に延びる少なくとも2つのゾーン(Z1,
Z2,...Zn)に周方向において分割され、ゾーン
を少なくとも2つのゾーンクラス(K1,
K2,...,Kj,Kj+1...,Km)に区別で
き、異なるゾーンクラスのゾーンが周方向において任意
の順序で交互に配置され、少なくとも1つのゾーンクラ
ス(K1,K2,...,Kj)のゾーンにおいてリブ
がリブ高さh1で管長手方向に対しリード角α1で延
び、これらゾーンクラス(K1,K2,...,Kj)
のいくつかが存在する場合にこれらゾーンクラスがリブ
高さとリード角のうちの少なくとも一方の特徴に関し区
別されるようにリブが構成されている熱交換管におい
て、少なくとも1つの他のゾーンクラス(Kj+1,K
j+2,...,Km)のゾーンに、管長手方向に対し
リード角α2を有し且つリブ高さh2のリブが設けら
れ、このリブが管長手方向に対しリード角α3で延びる
リブ高さh3のリブ(3)と交差し(α3不等α2)、
ゾーンクラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)の
ゾーンで交差しているリブのリブ高さh2とh3が等し
く、または有利には周方向において次のゾーンクラス
(K1,K2,...,Kj)のゾーンに設けたリブの
リブ高さh1よりも低いことによって解決される。
【0014】これにより以下のような発明の効果が得ら
れる。管縦軸線に対し角度を成して延びるリブを備えた
ゾーンと、格子状の模様で交差しているリブを備えたゾ
ーンとを交互配置することにより、前者のゾーンによっ
て回転流動の有利な方向を形成させることができる。回
転流動はその回転により管周を完全に加湿させ、したが
って蒸発時の改善された優れた熱伝達効率に寄与する。
他方この回転流動は、格子状の模様を備えた幅狭の(幅
狭であることは必ずしも有利ではない)ゾーンによりそ
の都度短時間阻害された後、再び有利な回転方向へ強制
される。前記幅狭のゾーンは渦流の形成と、温度・濃度
境界層の破壊の用を成し、よって熱伝達をさらに上昇さ
せることができる。格子状の模様を備えたゾーンクラス
(Kj+1,Kj+2,...,Km)のゾーンにおい
て交差しているリブの交差角は、2つの余角のうち小さ
いほうの余角|α2−α3|または|180゜−(α2
−α3)|の値として算出したもので、有利には30゜
ないし90゜である(請求項2)。
れる。管縦軸線に対し角度を成して延びるリブを備えた
ゾーンと、格子状の模様で交差しているリブを備えたゾ
ーンとを交互配置することにより、前者のゾーンによっ
て回転流動の有利な方向を形成させることができる。回
転流動はその回転により管周を完全に加湿させ、したが
って蒸発時の改善された優れた熱伝達効率に寄与する。
他方この回転流動は、格子状の模様を備えた幅狭の(幅
狭であることは必ずしも有利ではない)ゾーンによりそ
の都度短時間阻害された後、再び有利な回転方向へ強制
される。前記幅狭のゾーンは渦流の形成と、温度・濃度
境界層の破壊の用を成し、よって熱伝達をさらに上昇さ
せることができる。格子状の模様を備えたゾーンクラス
(Kj+1,Kj+2,...,Km)のゾーンにおい
て交差しているリブの交差角は、2つの余角のうち小さ
いほうの余角|α2−α3|または|180゜−(α2
−α3)|の値として算出したもので、有利には30゜
ないし90゜である(請求項2)。
【0015】他方凝縮作動に対しては、優先方向を持っ
たスパイラル構造が頻繁に中断され、回転流動は格子状
の模様で交差しているリブを備えたゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)のゾーンによって阻
害される。これらのゾーンでは管上半分において凝縮物
の排出が容易になり、よって凝縮物のフィルム厚の低減
が容易になる。それゆえこの構造部は非常に優れた凝縮
効率を示す。ゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)の格子状の模様のゾーンの選
定幅と、これによって強制的に行われる、純粋回転流動
の阻害とは、優れた蒸発効率と凝縮効率とを妥協させた
ものである。有利には、交差しているリブのゾーンの幅
は単純なリブ付けを行ったゾーンよりも幅狭に選定する
のがよい。特に、交差しているリブのゾーンの幅は単純
なリブ付けを行ったゾーンの幅の3−70%であるのが
よい(請求項6および請求項7)。
たスパイラル構造が頻繁に中断され、回転流動は格子状
の模様で交差しているリブを備えたゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)のゾーンによって阻
害される。これらのゾーンでは管上半分において凝縮物
の排出が容易になり、よって凝縮物のフィルム厚の低減
が容易になる。それゆえこの構造部は非常に優れた凝縮
効率を示す。ゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)の格子状の模様のゾーンの選
定幅と、これによって強制的に行われる、純粋回転流動
の阻害とは、優れた蒸発効率と凝縮効率とを妥協させた
ものである。有利には、交差しているリブのゾーンの幅
は単純なリブ付けを行ったゾーンよりも幅狭に選定する
のがよい。特に、交差しているリブのゾーンの幅は単純
なリブ付けを行ったゾーンの幅の3−70%であるのが
よい(請求項6および請求項7)。
【0016】前記特許文献4の従来技術に比べると、本
発明による構造部の圧力降下は低い。この圧力降下は、
管長手方向に対し平行に延びているゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)の格子状の模様のゾ
ーンに設けたリブの高さが低くなっていることにより生
じるものである。これらのリブは高さh1のリブに比べ
て有利には低いリブ高さh2またはh3で実施されてい
る。したがってここでは回転に伴う流動は、前記特許文
献4の従来の技術とは異なり、高さが低い隆起部にだけ
衝突する。
発明による構造部の圧力降下は低い。この圧力降下は、
管長手方向に対し平行に延びているゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)の格子状の模様のゾ
ーンに設けたリブの高さが低くなっていることにより生
じるものである。これらのリブは高さh1のリブに比べ
て有利には低いリブ高さh2またはh3で実施されてい
る。したがってここでは回転に伴う流動は、前記特許文
献4の従来の技術とは異なり、高さが低い隆起部にだけ
衝突する。
【0017】ところで、隆起部の高さを低くすることに
よって提供される材料は前記特許文献3のように壁厚の
不必要な局部的増強に使われるのではなく、よって管重
量を不必要に増大させるのではなく、本発明によれば、
格子状の模様または交差しているリブを構築することに
より熱伝達面積を増大させることに利用され、結局は熱
伝達率を増大させることに利用される。他方ゾーンクラ
ス(K1,K2,...,Kj)のゾーンに設けたリブ
間の溝底または溶接シーム部分外側のゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)のゾーンに設けたリ
ブ間の凹部で測った熱交換管のコア壁厚は、管の周方向
において統一されている(請求項9)。さらに、ゾーン
クラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)の格子状
の模様のゾーンにおけるリブ高さが低くなっているにも
かかわらず、ローリング時のバンドの長さに関しては、
ゾーンクラス(K1,K2,...,Kj)のゾーンに
匹敵しうる値になるよう保証することができる。このよ
うにして不必要な応力や、場合によっては生じるバンド
の波形起伏を回避することができる。
よって提供される材料は前記特許文献3のように壁厚の
不必要な局部的増強に使われるのではなく、よって管重
量を不必要に増大させるのではなく、本発明によれば、
格子状の模様または交差しているリブを構築することに
より熱伝達面積を増大させることに利用され、結局は熱
伝達率を増大させることに利用される。他方ゾーンクラ
ス(K1,K2,...,Kj)のゾーンに設けたリブ
間の溝底または溶接シーム部分外側のゾーンクラス(K
j+1,Kj+2,...,Km)のゾーンに設けたリ
ブ間の凹部で測った熱交換管のコア壁厚は、管の周方向
において統一されている(請求項9)。さらに、ゾーン
クラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)の格子状
の模様のゾーンにおけるリブ高さが低くなっているにも
かかわらず、ローリング時のバンドの長さに関しては、
ゾーンクラス(K1,K2,...,Kj)のゾーンに
匹敵しうる値になるよう保証することができる。このよ
うにして不必要な応力や、場合によっては生じるバンド
の波形起伏を回避することができる。
【0018】請求項1ないし9に対応した本発明による
構造部の他の利点は、この構造部がただ1回のローリン
グステップで、しかもただ1つの工具で得られることに
ある。したがって、切欠きを形成した構造部に比べる
と、ローリング加工ステップの回数に応じて生産コスト
が低減する。しかし、ゾーンクラス(K1,
K2,...,Kj)の個々のゾーンのリブに付加的に
切欠きを設けると(請求項10)他の利点が得られ、特
に効率の更なる向上に関し利点が得られる。
構造部の他の利点は、この構造部がただ1回のローリン
グステップで、しかもただ1つの工具で得られることに
ある。したがって、切欠きを形成した構造部に比べる
と、ローリング加工ステップの回数に応じて生産コスト
が低減する。しかし、ゾーンクラス(K1,
K2,...,Kj)の個々のゾーンのリブに付加的に
切欠きを設けると(請求項10)他の利点が得られ、特
に効率の更なる向上に関し利点が得られる。
【0019】本発明の他の有利な実施形態は請求項3な
いし8の対象である。本発明による熱交換管の製造はた
とえば以下に詳細に説明する方法に基づいている。通常
は銅または銅合金が熱交換管の材料として使用される
が、本発明はこれに限定されるものではない。むしろ各
種タイプの金属を使用でき、たとえばアルミニウムを使
用できる。まず平バンドに一段のローリング刻設ステッ
プを施し、本発明による構造部に対し補完的な表面構造
部と支持ロールとの間を通過させる。その際平バンドの
片面に本発明による構造部を備えさせ、他方第2面は平
滑のままにするか、或いはここでは詳細に説明しない構
造部を備えさせる。第1面の、次の溶接に用いるエッジ
領域のみだけは場合によっては別種の構造部を備えさせ
てもよく、或いは構造化しなくてもよい。ローリング刻
設ステップの後、構造化した平バンドをスリットパイプ
に成形させ、溶接工程で縦シーム溶接を行い、場合によ
っては管を最終的な引張り工程で所望の外径にもたら
す。本発明による熱交換管の熱伝達能が溶接シームを取
り囲んでいる前記別種の構造部を備えた領域或いは構造
化していない領域により影響を受けることがあるが、こ
れは重要ではなく、無視してよい。
いし8の対象である。本発明による熱交換管の製造はた
とえば以下に詳細に説明する方法に基づいている。通常
は銅または銅合金が熱交換管の材料として使用される
が、本発明はこれに限定されるものではない。むしろ各
種タイプの金属を使用でき、たとえばアルミニウムを使
用できる。まず平バンドに一段のローリング刻設ステッ
プを施し、本発明による構造部に対し補完的な表面構造
部と支持ロールとの間を通過させる。その際平バンドの
片面に本発明による構造部を備えさせ、他方第2面は平
滑のままにするか、或いはここでは詳細に説明しない構
造部を備えさせる。第1面の、次の溶接に用いるエッジ
領域のみだけは場合によっては別種の構造部を備えさせ
てもよく、或いは構造化しなくてもよい。ローリング刻
設ステップの後、構造化した平バンドをスリットパイプ
に成形させ、溶接工程で縦シーム溶接を行い、場合によ
っては管を最終的な引張り工程で所望の外径にもたら
す。本発明による熱交換管の熱伝達能が溶接シームを取
り囲んでいる前記別種の構造部を備えた領域或いは構造
化していない領域により影響を受けることがあるが、こ
れは重要ではなく、無視してよい。
【0020】
【発明の実施の形態】次に、本発明の実施形態を添付の
図面を用いて詳細に説明する。図1は、水平方向に配置
した熱交換管(4)と符号を付していないラミネートと
を備えた、従来の技術によるラミネートブロック型熱交
換器を示すものである。
図面を用いて詳細に説明する。図1は、水平方向に配置
した熱交換管(4)と符号を付していないラミネートと
を備えた、従来の技術によるラミネートブロック型熱交
換器を示すものである。
【0021】図2は外径Dを持つ、縦シーム溶接した熱
交換管(4)の縦断面図である。熱交換管(4)は滑ら
かな外表面と、構造化した内表面と、溶接シーム部分
(7)とを有している。溶接シーム部分(7)による内
表面の構造のわずかな中断による本発明による熱交換管
(4)の性能への影響は無視することができる。溶接シ
ーム部分(7)は管縦軸線に対し平行に延び、且つ以下の
図面に詳細に図示した2つのゾーンZの間にあり、これ
らゾーンの交互配置の作用に著しく影響することはな
い。
交換管(4)の縦断面図である。熱交換管(4)は滑ら
かな外表面と、構造化した内表面と、溶接シーム部分
(7)とを有している。溶接シーム部分(7)による内
表面の構造のわずかな中断による本発明による熱交換管
(4)の性能への影響は無視することができる。溶接シ
ーム部分(7)は管縦軸線に対し平行に延び、且つ以下の
図面に詳細に図示した2つのゾーンZの間にあり、これ
らゾーンの交互配置の作用に著しく影響することはな
い。
【0022】図3は本発明による熱交換管(4)を開い
て示した内表面の平面図である。内表面は周方向におい
て幅(B1ないしB5)が異なる5つのゾーン(Z1な
いしZ5)に分割されており、ゾーンクラスK1のゾー
ン(Z1,Z3,....)にはリブ(1)が管長手方
向に対しリード角α1で延びている。ゾーンクラスK 2
のゾーン(Z2,Z4,...)には同じリブ高さh2
のリブ(2)がリード角α2で延びており、リブ(2)
は同じ高さのリブ(3)と交差している。1つのゾーン
クラスKにおいてゾーンはリブ形状、リブ高さ、リード
角に関し同じ構造を有している。ゾーンクラスK2のゾ
ーンにおいてリブ(2)と(3)が交差している場合、
それぞれのリード角α2とα3とは互いに異なってい
る。図にはコア壁厚tも図示した。この特別な実施形態
においてはリブ(2)はリブ(1)に対し整列するよう
に配置され、且つ且つ管長手方向に対し同じリード角
(α2=α1)で延びている。1つのゾーンクラスに属
しているゾーンの幅は同一であるが、ゾーンクラスK1
のゾーン(Z1,Z3,Z5)はゾーンクラスK2のゾ
ーン(Z2,Z4)よりも幅広に構成されている。
て示した内表面の平面図である。内表面は周方向におい
て幅(B1ないしB5)が異なる5つのゾーン(Z1な
いしZ5)に分割されており、ゾーンクラスK1のゾー
ン(Z1,Z3,....)にはリブ(1)が管長手方
向に対しリード角α1で延びている。ゾーンクラスK 2
のゾーン(Z2,Z4,...)には同じリブ高さh2
のリブ(2)がリード角α2で延びており、リブ(2)
は同じ高さのリブ(3)と交差している。1つのゾーン
クラスKにおいてゾーンはリブ形状、リブ高さ、リード
角に関し同じ構造を有している。ゾーンクラスK2のゾ
ーンにおいてリブ(2)と(3)が交差している場合、
それぞれのリード角α2とα3とは互いに異なってい
る。図にはコア壁厚tも図示した。この特別な実施形態
においてはリブ(2)はリブ(1)に対し整列するよう
に配置され、且つ且つ管長手方向に対し同じリード角
(α2=α1)で延びている。1つのゾーンクラスに属
しているゾーンの幅は同一であるが、ゾーンクラスK1
のゾーン(Z1,Z3,Z5)はゾーンクラスK2のゾ
ーン(Z2,Z4)よりも幅広に構成されている。
【0023】図4はリード角αを記載したものである。
この場合管長手方向をゼロ点(0゜)とし、他方管長手
方向においてこの0゜ラインから右側へ離間するように
延びているリブ(1a)を正の角度(α>0)で記載
し、管長手方向において0゜ラインから左側へ離間する
ように延びているリブ(1b)を負の角度(α<0)で
記載した。
この場合管長手方向をゼロ点(0゜)とし、他方管長手
方向においてこの0゜ラインから右側へ離間するように
延びているリブ(1a)を正の角度(α>0)で記載
し、管長手方向において0゜ラインから左側へ離間する
ように延びているリブ(1b)を負の角度(α<0)で
記載した。
【0024】図5は本発明による熱交換管を、リブ付き
内表面を開いて示した平面図で、図3に対応している。
この場合、ゾーンクラスK2のゾーンにおいては、交差
しているリブ(2)と(3)は約40゜の交差角を形成
している。この交差角は2つの余角のうち小さいほうの
余角|α2−α3|または|180゜−(α2−α3)
|の値として算出したものである。ゾーンクラスK2の
ゾーンにおいては、交差しているリブ(2)と(3)は
凹部(5)を完全に取り囲んで、菱形(6)状の閉じた
リブ列を形成している。したがって格子状の模様が生じ
る。この場合、ゾーンクラスK2のゾーンに設けたリブ
(2)と(3)はリブ高さh1のゾーンクラスK1のゾ
ーンに設けたリブ(1)よりも低い高さh2またはh3
のリブ高さを持つように実施されている。リブ(3)は
管長手方向に対し角度α3で延びている。ゾーンクラス
K1のゾーン(Z1,Z3,...)に設けたリブ
(1)間の溝底(9)またはゾーンクラスK2のゾーン
(Z2,Z4,...)に設けたリブ(2,3)間の凹
部(5)で測った熱交換管(4)のコア壁厚tは管の周
方向において統一されている。
内表面を開いて示した平面図で、図3に対応している。
この場合、ゾーンクラスK2のゾーンにおいては、交差
しているリブ(2)と(3)は約40゜の交差角を形成
している。この交差角は2つの余角のうち小さいほうの
余角|α2−α3|または|180゜−(α2−α3)
|の値として算出したものである。ゾーンクラスK2の
ゾーンにおいては、交差しているリブ(2)と(3)は
凹部(5)を完全に取り囲んで、菱形(6)状の閉じた
リブ列を形成している。したがって格子状の模様が生じ
る。この場合、ゾーンクラスK2のゾーンに設けたリブ
(2)と(3)はリブ高さh1のゾーンクラスK1のゾ
ーンに設けたリブ(1)よりも低い高さh2またはh3
のリブ高さを持つように実施されている。リブ(3)は
管長手方向に対し角度α3で延びている。ゾーンクラス
K1のゾーン(Z1,Z3,...)に設けたリブ
(1)間の溝底(9)またはゾーンクラスK2のゾーン
(Z2,Z4,...)に設けたリブ(2,3)間の凹
部(5)で測った熱交換管(4)のコア壁厚tは管の周
方向において統一されている。
【0025】図6は本発明による熱交換管の他の実施形
態を、リブ付き内表面を開いて図示した概略平面図で、
図3に対応している。この変形実施形態では、ゾーンク
ラスK2のゾーン(Z2,Z4,...)において、交
差しているリブ(2)と(3)は2つの余角のうち小さ
いほうの余角|α2−α3|または|180゜−(α 2
−α3)|の値として算出した約90゜の交差角を形成
している。
態を、リブ付き内表面を開いて図示した概略平面図で、
図3に対応している。この変形実施形態では、ゾーンク
ラスK2のゾーン(Z2,Z4,...)において、交
差しているリブ(2)と(3)は2つの余角のうち小さ
いほうの余角|α2−α3|または|180゜−(α 2
−α3)|の値として算出した約90゜の交差角を形成
している。
【0026】図7は本発明による熱交換管の他の実施形
態を、リブ付き内表面を開いて図示した概略平面図であ
る。この変形実施形態では、ゾーンZ1ないしZ5が3
つのゾーンクラスK1ないしK3に分割されている。ゾ
ーンクラスK1のゾーン(Z 1,Z5,...)ではリ
ブ(1)のリード角はα1であり、他方ゾーンクラスK
2のゾーンZ3ではリード角はα1 *である。図示した
実施形態の場合、奇数番号のゾーン(Z1,Z3,
Z5)においては、管周方向に対するリブ(1)のリー
ド角はα1とα1 *を交互にとっている。ゾーンクラス
K3のゾーン(Z2,Z4)では、交差するリブ(2)
と(3)が格子状の模様を形成し、それぞれ1つの閉じ
た菱形(6)のリブ列において複数の凹部(5)を完全
に取り囲んでいる。
態を、リブ付き内表面を開いて図示した概略平面図であ
る。この変形実施形態では、ゾーンZ1ないしZ5が3
つのゾーンクラスK1ないしK3に分割されている。ゾ
ーンクラスK1のゾーン(Z 1,Z5,...)ではリ
ブ(1)のリード角はα1であり、他方ゾーンクラスK
2のゾーンZ3ではリード角はα1 *である。図示した
実施形態の場合、奇数番号のゾーン(Z1,Z3,
Z5)においては、管周方向に対するリブ(1)のリー
ド角はα1とα1 *を交互にとっている。ゾーンクラス
K3のゾーン(Z2,Z4)では、交差するリブ(2)
と(3)が格子状の模様を形成し、それぞれ1つの閉じ
た菱形(6)のリブ列において複数の凹部(5)を完全
に取り囲んでいる。
【0027】図8は本発明による熱交換管を、リブ付き
内表面を開いて図示した概略平面図で、図7に対応する
ものである。この場合、ゾーンクラスK3のゾーンの幅
(B 2,B4)はゾーンクラスK1とK2のゾーン幅
(B1,B3,B5)の約50%にすぎない。
内表面を開いて図示した概略平面図で、図7に対応する
ものである。この場合、ゾーンクラスK3のゾーンの幅
(B 2,B4)はゾーンクラスK1とK2のゾーン幅
(B1,B3,B5)の約50%にすぎない。
【0028】図9は本発明による熱交換管を、リブ付き
内表面を開いて図示した概略平面図で、図5に対応する
ものである。この場合、個々のゾーンのリブは切欠き
(8)を有している。図示した実施形態では、ゾーンク
ラスK2のゾーンZ3のリブ(1)は、管長手方向に対
してリード角α4で延びている線上に相前後して整列し
て位置している切欠き(8)を有している。切欠き
(8)の切欠き深さkは、図10に図示したように、リ
ブ(1)のリブ高さh1の少なくとも20%である。
内表面を開いて図示した概略平面図で、図5に対応する
ものである。この場合、個々のゾーンのリブは切欠き
(8)を有している。図示した実施形態では、ゾーンク
ラスK2のゾーンZ3のリブ(1)は、管長手方向に対
してリード角α4で延びている線上に相前後して整列し
て位置している切欠き(8)を有している。切欠き
(8)の切欠き深さkは、図10に図示したように、リ
ブ(1)のリブ高さh1の少なくとも20%である。
【0029】図11は本発明による熱交換間(4)を製
造するための構造化ロール(11)の構成を概略的に示
したものである。ロール(11)は複数個のディスク
(12)から構成されている。個々のディスク(12)
には溝(13,14,15)が形成され、これらの溝は
ロール(11)が平滑な支持ロール(16)に支持され
て薄板バンド(10)上を転動するときに1回のローリ
ング刻設工程で個々のゾーンZ1ないしZ5にリブ
(1,2,3)を生じさせる。図示した構造化により薄
板バンド(10)はスリットパイプに成形され、そして
縦シーム溶接され、その結果溶接シーム部分(7)が得
られる。
造するための構造化ロール(11)の構成を概略的に示
したものである。ロール(11)は複数個のディスク
(12)から構成されている。個々のディスク(12)
には溝(13,14,15)が形成され、これらの溝は
ロール(11)が平滑な支持ロール(16)に支持され
て薄板バンド(10)上を転動するときに1回のローリ
ング刻設工程で個々のゾーンZ1ないしZ5にリブ
(1,2,3)を生じさせる。図示した構造化により薄
板バンド(10)はスリットパイプに成形され、そして
縦シーム溶接され、その結果溶接シーム部分(7)が得
られる。
【0030】数値例:図5に対応してリブ付き内表面を
開いた本発明による熱交換管の実施形態は、9.52m
mの管外径と、管の周方向において幅が異なる7つのゾ
ーンに分割されている内表面とを特徴としている。ゾー
ンの幅は72゜の周角(4つの幅広のゾーン)と24゜
の周角(3つの幅狭のゾーン)とを交互に設定したもの
である。幅広のゾーンには0.25mmのリブ高さh1
を持ったそれぞれ12個のリブ(1)が形成されてい
る。これらのリブ(1)は管縦軸線に対し+20゜のリ
ード角α1で延在し、幅狭のゾーンでは等しいリード角
(α2=α1)で整列して連なっているが、リブ高さh
2は減少して0.15mmになっている。したがって幅
狭のゾーンには周方向においてそれぞれ4つのリブ
(2)が存在する。これらのリブ(2)は偶数番号のゾ
ーンにおいて、管長手方向に対し逆方向の−20゜のリ
ード角α3で延びているリブ(3)と交差しており、そ
の結果リブ(2)と(3)の交差角は40゜である。リ
ブ高さh3は0.15mmである。リブ(2)の方向に
おいて単位長さあたりのリブ数として測った、偶数番号
のゾーン(Z 2,Z4...)におけるリブ(3)のリ
ブ密度は、1ミリメートル当たり1.45である。本発
明による熱交換管のこの実施形態は、従来の技術による
管に比べると、管の1mあたりの重量が軽い場合の熱伝
導効率および圧力降下に関し特に優れた特性を示す。
開いた本発明による熱交換管の実施形態は、9.52m
mの管外径と、管の周方向において幅が異なる7つのゾ
ーンに分割されている内表面とを特徴としている。ゾー
ンの幅は72゜の周角(4つの幅広のゾーン)と24゜
の周角(3つの幅狭のゾーン)とを交互に設定したもの
である。幅広のゾーンには0.25mmのリブ高さh1
を持ったそれぞれ12個のリブ(1)が形成されてい
る。これらのリブ(1)は管縦軸線に対し+20゜のリ
ード角α1で延在し、幅狭のゾーンでは等しいリード角
(α2=α1)で整列して連なっているが、リブ高さh
2は減少して0.15mmになっている。したがって幅
狭のゾーンには周方向においてそれぞれ4つのリブ
(2)が存在する。これらのリブ(2)は偶数番号のゾ
ーンにおいて、管長手方向に対し逆方向の−20゜のリ
ード角α3で延びているリブ(3)と交差しており、そ
の結果リブ(2)と(3)の交差角は40゜である。リ
ブ高さh3は0.15mmである。リブ(2)の方向に
おいて単位長さあたりのリブ数として測った、偶数番号
のゾーン(Z 2,Z4...)におけるリブ(3)のリ
ブ密度は、1ミリメートル当たり1.45である。本発
明による熱交換管のこの実施形態は、従来の技術による
管に比べると、管の1mあたりの重量が軽い場合の熱伝
導効率および圧力降下に関し特に優れた特性を示す。
【0031】
【発明の効果】上記した構成としたことによって、凝縮
においても蒸発においても従来に比べて優れた、或いは
改善された熱伝達効率と、少ない圧力降下と、可能な限
り軽量とし、構造刻設ステップが少なく、生産コストも
満たす熱交換管となる。
においても蒸発においても従来に比べて優れた、或いは
改善された熱伝達効率と、少ない圧力降下と、可能な限
り軽量とし、構造刻設ステップが少なく、生産コストも
満たす熱交換管となる。
【図1】従来の技術によるラミネートブロック型熱交換
器を示すものである。
器を示すものである。
【図2】内側にリブを備え、溶接シーム部分が管長手方
向に延びている熱交換管の一部分の斜視図である。
向に延びている熱交換管の一部分の斜視図である。
【図3】リブを備えた内表面を開いて図示した本発明に
よる熱交換管の概略平面図である。
よる熱交換管の概略平面図である。
【図4】リード角α1の定義を説明する概略図である。
【図5】偶数番号のゾーンで交差しているリブが格子状
の模様を形成している本発明による熱交換管を図3に対
応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面図
である。
の模様を形成している本発明による熱交換管を図3に対
応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面図
である。
【図6】本発明による熱交換管の他の実施形態を図3に
対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面
図である。
対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面
図である。
【図7】奇数番号のゾーンでリード角がゾーンごとに異
なっている本発明による熱交換管の他の実施形態を図3
に対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平
面図である。
なっている本発明による熱交換管の他の実施形態を図3
に対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平
面図である。
【図8】ゾーンの幅が異なっている本発明による熱交換
管を図7に対応してリブを備えた内表面を開いて図示し
た概略平面図である。
管を図7に対応してリブを備えた内表面を開いて図示し
た概略平面図である。
【図9】奇数番号のゾーン(Z1,Z3,...)のリ
ブが切欠きを有している本発明による熱交換管を図5に
対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面
図である。
ブが切欠きを有している本発明による熱交換管を図5に
対応してリブを備えた内表面を開いて図示した概略平面
図である。
【図10】図8の線A−Aによる拡大断面図である。
【図11】本発明による熱交換管を製造するための構造
化ロールの概略構成図である。
化ロールの概略構成図である。
1 リブ
2 リブ
3 リブ
4 熱交換管
5 凹部
6 菱形
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
Fターム(参考) 3H111 AA01 BA01 CB22 DA26 DB27
EA01
Claims (10)
- 【請求項1】 内表面が管縦軸線に対し平行に延びる少
なくとも2つのゾーン(Z1,Z2,...Zn)に周
方向において分割され、 ゾーンを少なくとも2つのゾーンクラス(K1,
K2,...,Kj,Kj+ 1...,Km)に区別で
き、 異なるゾーンクラスのゾーンが周方向において任意の順
序で交互に配置され、 少なくとも1つのゾーンクラス(K1,K2,...,
Kj)のゾーンにおいてリブ(1)がリブ高さh1で管
長手方向に対しリード角α1で延び、これらゾーンクラ
ス(K1,K2,...,Kj)のいくつかが存在する
場合にこれらゾーンクラスがリブ高さとリード角のうち
の少なくとも一方の特徴に関し区別されるようにリブ
(1)が構成されている、熱交換管(4)において、 少なくとも1つの他のゾーンクラス(Kj+1,K
j+2,...,Km)のゾーンに、管長手方向に対し
リード角α2を有し且つリブ高さh2のリブ(2)が設
けられ、このリブ(2)が管長手方向に対しリード角α
3で延びるリブ高さh3のリブ(3)と交差し(α3不
等α2)、 ゾーンクラス(Kj+1,Kj+2,...,Km)の
ゾーンで交差しているリブ(2)と(3)のリブ高さh
2とh3が等しく、または有利には周方向において次の
ゾーンクラス(K1,K2,...,Kj)のゾーンに
設けたリブ(1)のリブ高さh1よりも低いこと、を特
徴とする熱交換管。 - 【請求項2】 ゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)のゾーンにおいて、交差して
いるリブ(2)と(3)が30゜ないし90゜の交差角
を形成していることを特徴とする、請求項1に記載の熱
交換管。 - 【請求項3】 ゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)のゾーンにおいて、リブ
(2)の方向での単位長さあたりのリブ数として測った
リブ(3)のリブ密度が1ミリメートルあたり0.5−
4、有利には1ミリメートル当たり1−3であることを
特徴とする、請求項1または2に記載の熱交換管。 - 【請求項4】 ゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)のゾーンにおいて、交差して
いるリブ(2)と(3)が格子状の模様を生じさせ、1
つのゾーンのリブ(2)と(3)が曲線列(6)全体の
なかの少なくとも1つの凹部(5)を取り囲んでいるこ
とを特徴とする、請求項1から3までのいずれか一つに
記載の熱交換管。 - 【請求項5】 ゾーンを2つのゾーンクラス(K1,K
2)に区別でき、ゾーンクラスK1とK2のゾーンが周
方向に交互に配置され、 ゾーンクラスK1のゾーンにおいて、リブ高さh1を持
ち且つ管長手方向に対しリード角α1を持ったリブ
(1)が延在し、ゾーンクラスK2のゾーンにおいて、
リブ(1)に対し整列して、管長手方向に対し同じリー
ド角α2(α2=α 1)で且つリブ高さh2でリブ
(2)が延在し、リブ(2)は管長手方向に対しリード
角α3で延びているリブ高さh3のリブ(3)と交差し
ている(α3不等α2)こと、を特徴とする、請求項1
から4までのいずれか一つに記載の熱交換管。 - 【請求項6】 1つのゾーンクラスのゾーンの幅Bが周
方向に測ってそれぞれ等しく、ゾーンクラスK2のゾー
ンの幅がゾーンクラスK1のゾーンの幅よりも狭いこと
を特徴とする、請求項5に記載の熱交換管。 - 【請求項7】 ゾーンクラスK2のゾーンの幅が周方向
に測ってゾーンクラスK1のゾーンの幅の3%ないし7
0%であることを特徴とする、請求項6に記載の熱交換
管。 - 【請求項8】 リブ(1)のリブ高さh1が0.15−
0.40mmであることを特徴とする、請求項5から7
までのいずれか一つまたはいくつかに記載の熱交換管。 - 【請求項9】 ゾーンクラス(K1,K2,...,K
j)のゾーンに設けたリブ(1)間の溝底(9)または
溶接シーム部分(7)外側のゾーンクラス(Kj+1,
Kj+2,...,Km)のゾーンに設けたリブ(2,
3)間の凹部(5)で測った熱交換管のコア壁厚が管の
周方向において統一されていることを特徴とする、請求
項1から8までのいずれか一つまたはいくつかに記載の
熱交換管。 - 【請求項10】 ゾーンクラス(K1,K2,...,
Kj)の個々のゾーンまたはいくつかのゾーンにおいて
リブ(1)が切欠き(8)を有し、切欠き(8)が管長
手方向に対しそれぞれのゾーンのリブ(1)のリード角
α1とは異なる角度α4で整列して延び、切欠き深さk
がそれぞれのゾーンのリブ(1)のリブ高さh1の少な
くとも20%であることを特徴とする、請求項1から9
までのいずれか一つまたはいくつかに記載の熱交換管。
Applications Claiming Priority (2)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE10210016.0 | 2002-03-07 | ||
DE10210016A DE10210016B9 (de) | 2002-03-07 | 2002-03-07 | Wärmeaustauschrohr mit berippter Innenoberfläche |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2003262486A true JP2003262486A (ja) | 2003-09-19 |
Family
ID=27740677
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2003032221A Pending JP2003262486A (ja) | 2002-03-07 | 2003-02-10 | 内表面にリブを備えた熱交換管 |
Country Status (5)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20030168209A1 (ja) |
EP (1) | EP1342971A3 (ja) |
JP (1) | JP2003262486A (ja) |
CN (1) | CN1444003A (ja) |
DE (1) | DE10210016B9 (ja) |
Cited By (1)
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