JP2003260339A - 水素選択透過膜 - Google Patents
水素選択透過膜Info
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Abstract
欠陥の発生が少なく、しかも低温での水素脆化による分
離性能の低下が抑制され、また共存ガスによる水素透過
速度の低下が抑制された水素選択透過性金属膜を用いた
水素選択透過膜を提供する。 【解決手段】 膜支持体上に水素選択透過性金属膜を形
成させ、該金属膜の透過上流側表面が水素選択透過性高
分子物質で被覆されている水素選択透過膜。この水素選
択透過膜は、膜型反応器として有効に用いられる。
Description
関する。更に詳しくは、膜支持体上に金属膜を形成させ
た水素選択透過膜に関する。
ン、ポリイミド、ポリアミド、ポリカーボネート、酢酸
セルロース等の高分子膜とパラジウムまたはその合金に
よって代表される金属膜とがある。高分子膜は、材料コ
ストが廉価で製膜性にすぐれているという特徴を有して
おり、一方金属膜は、耐熱性および分離性能にすぐれて
いるという特徴を有している。
いるものの、その水素透過機構から、水素透過速度は膜
厚に反比例する。そこで、セラミックス多孔質支持体上
に化学メッキする方法(J. Mem. Sci. 第56巻第303〜315
頁、1991年)や金属有機物化学的気相成長法(MOCVD法;特
開平11-300182号公報)により、金属薄膜を形成させる方
法が提案されている。
で欠陥が生じ易く、また取扱時や触媒と組合されて使用
される場合に、他の部材や触媒との接触や摺動によって
欠陥を生じ易い。特に、触媒充填型膜型反応器に水素分
離用金属膜を用いる場合には、透過上流側表面は触媒と
の接触や摺動等により欠陥を生じ易く、このようにして
生じた欠陥を修復することは大変困難である。
化(温度および水素圧力に関係し、例えば大気圧の水素
が存在すると約150℃以下で起こり、300℃以上では全く
起きない)により、著しく分離性能が低下するという問
題がみられる。また、Pd膜では、COやCO2の存在によ
り、水素透過速度が低下するという問題もみられる。
分離性能を有し、物理的な接触等による欠陥の発生が少
なく、しかも低温での水素脆化による分離性能の低下が
抑制され、また共存ガスによる水素透過速度の低下が抑
制された水素選択透過性金属膜を用いた水素選択透過膜
を提供することにある。
膜支持体上に水素選択透過性金属膜を形成させ、該金属
膜の透過上流側表面が水素選択透過性高分子物質で被覆
されている水素選択透過膜によって達成される。
実施態様を、図1の触媒充填式膜型反応器について説明
する。触媒充填式膜型反応器1内には、水素選択透過性
中空糸膜2が貫通しており、この中空糸膜2の周囲には触
媒層3が充填されている。ここで、水素選択透過性中空
糸膜2は、膜支持体4上に形成させた金属膜5を有してお
り、触媒層3から中空糸膜2内へ水素が透過する場合、金
属膜5の透過上流側表面となる金属膜上に水素選択透過
性高分子物質6が被覆されている。
生成物取出口8が設けられており、中空糸膜の一端側Aか
らスイープガスを送り込むことによって、中空糸膜の他
端側Bからスイープガスに同伴された水素が取り出され
る。ここで、反応原料としては、例えばメタノールまた
はエチルベンゼン等が用いられ、これらに対応する生成
物としてはそれぞれギ酸メチルまたはスチレン等が取り
出される。
例として シクロヘキサン→ベンゼン+水素 メチルシクロヘキサン→トルエン+水素 デカリン→ナフタレン+水素 メチルデカリン→メチルナフタレン+水素 アンモニア→窒素+水素 が挙げられ、また水蒸気改質反応(水素製造)にも利用で
き、 メタノール+水→二酸化炭素+水素 ジメチルエーテル+水→二酸化炭素+水素 などが例示される。
ホン、ポリイミド、ポリアミド、ポリカーボネート、酢
酸セルロース等を用いた場合、これらはいずれもガラス
転移温度の高いガラス状高分子であり、これらをPd系に
よって代表されるような金属膜の被覆に用いた場合、昇
降温時に両者の熱膨張率の違いによって剥離が懸念され
る。従って、この種の用途には、ガラス転移温度が常温
より低く、常温以上で弾力性を有する水素選択透過性高
分子物質が好ましく、またその高分子物質の耐熱性は、
水素分離膜の最高使用温度に合わせて選択される。
ロキサン系、ポリブタジエン系、ブチルゴム、ポリクロ
ロプレン、ポリフッ化ビニリデン、ポリエチレン、ポリ
プロピレン等の高分子物質が適用可能であるが、気体透
過性と耐熱性の面からみて、ポリシロキサン系高分子が
好ましい。これらの高分子物質の金属膜への被覆法とし
ては、任意の膜厚で金属膜を被覆できる方法であれば特
に制限はなく、例えばディップコーティング法、スプレ
ーコーティング法、スピンコート法など用いられ、一般
に約1〜50μm程度に設定される膜厚を制御するために、
溶媒で希釈して溶液として用いる方法が好ましい。
される金属膜としては、水素選択透過性を有する金属膜
であれば特に制限がなく、例えばAg、Pd、Au、Pt、Rh、
Ru、Ir、Ta、Nb、V、Niまたはこれらの合金等が用いら
れる。
従来法に従って行われる。図2に示される方法は、特開
平11-300182号公報に記載された方法であり、反応管の
内部に設置したPd源物質から多孔質セラミックス中空糸
(膜支持体)の製膜範囲に向って流れるキャリヤーガスに
よって、昇華させたPd源物質を製膜範囲に供給すること
により、多孔質セラミックス中空糸の一定の製膜範囲に
Pd膜を形成させる。
質セラミックス中空糸12がOリング等で気密固定されて
おり、この中空糸12の内部を真空ポンプ13で連続的に排
気する。ここで、多孔質セラミックス中空糸12の製膜範
囲14以外の部分は、例えばNa 2O-B2O3-SiO2系ガラス等の
ガラスで気密封止されている。また、反応管11の内部も
真空ポンプ13′で排気され、中空糸12の内部圧力は真空
計15によって、また反応器11の内部圧力は真空計15′に
よってそれぞれ測定され、それぞれの内部圧力は圧力調
整弁16,16′によって制御される。
カ、ジルコニア等の少くとも1種からなる多孔質中空糸
が用いられているが、この他多孔質ガラス、多孔質金属
等の耐熱性支持体を用いることもできる。
キャリヤーガスが流量制御器18を通して供給される。反
応器11および多孔質セラミックス中空糸12の内部圧力
は、このキャリヤーガスの流量や真空ポンプ13,13′の
排気量などによって異なるため、一概には特定すること
ができないが、一般的には反応管11の内部圧力は約20〜
2000Pa、また多孔質セラミックス中空糸12の内部圧力は
約1〜500Paに保持される。キャリヤーガスは、図2にお
いてPd源物質19から多孔質セラミックス中空糸12の製膜
範囲14へと向う流れを形成している。
よび支持体製膜部の加熱器21よりなる少くとも2つ以上
に分割された加熱器により加熱され、温度制御器22,2
2′によって温度制御される。
は、加熱器の支持体製膜部21に配置され、Pd源物質19の
熱分解温度以下に保たれた反応管11内に置かれたPd源物
質19は、加熱器のPd源物質設置部20によって昇華温度迄
加熱される。Pd源物質19の昇華に伴って、反応管11内の
圧力が増加したら、加熱器の支持体製膜部21の温度を約
200〜500℃の製膜温度迄急速に昇温させ、反応管11の内
部を製膜温度とする。
流れによって製膜範囲14へと強制的に供給され、この製
膜温度に約1〜3時間程度保持すると、熱分解で生じたPd
は多孔質セラミックス中空糸12の外表面およびその近傍
の細孔内に担持され、そこにPd薄膜を形成させる。
法以外に、前記した如き従来から用いられている金属薄
膜形成法や無電解メッキ法などの金属メッキ法を用いる
こともでき、金属メッキ法が用いられる場合には金属膜
が形成される膜支持体表面を予め活性化処理しておくこ
とが好ましい。
体上に水素選択透過性金属膜を形成させ、この金属膜の
透過上流側表面が水素選択透過性高分子物質で被覆され
ているため、次のような効果を奏する。 (1)分離係数が大きく向上し、後記実施例1では6倍以
上、また実施例2では15倍以上に迄達している。 (2)後記参考例3に示されるように、Pd膜は水素脆化によ
り著しく分離性能を低下させるが、本発明に係る水素選
択透過膜は、水素脆化は起るものの依然として高い分離
性能を有し、脆化の程度はPd単独膜よりも格段に小さ
い。 (3)図3のグラフに示されるように、Pd膜はCOやCO2の共
存によって水素透過速度を著しく低下させるのに対し、
本発明に係る水素選択透過膜は、共存ガスの存在により
水素透過速度の低下はみられるものの、その低下の程度
はPd単独膜の約1/5程度にすぎない。 (4)金属膜を高分子物質、特にガラス転移温度が常温以
下である弾力性ゴム状高分子物質で被覆しているため、
モジュール化する際の他の部材との接触や摺動に対して
あるいは触媒充填式膜型反応器として使用する際の触媒
との接触や摺動に対して、金属薄膜を保護し、金属薄膜
に欠陥が生ずるのを効果的に防止している。
装置を用いてPd膜形成多孔質セラミックス中空糸よりな
る水素選択透過膜を製造した。
m、長さ350mm、平均細孔径150nm、気孔率43%の多孔質ア
ルミナ中空糸を用い、製膜範囲をその中央部の100mmと
し、それ以外の部分をガラス(Na2O-B2O3-SiO2系ガラス)
で気密封止し、反応器内の中央に1本設置した。また、P
d源物質としては、酢酸パラジウムを約0.75g用いた。反
応器としては、内径85mm、長さ400mmのSUS製管を使用
し、加熱器は長さ350mmの抵抗加熱式電気炉を用い、Pd
源物質設置部と支持体製膜部の2つに分割し、それぞれ
独立に温度制御を行った。
らキャリアガスとしてのアルゴンガスを100cm3/分の流
量で流し、支持体内も同時に排気することにより、反応
器内の圧力を約300〜500Paに、また支持体内の圧力を約
10〜200Paにそれぞれ制御した。Pd源物質設置部の温度
を200℃迄、また支持体製膜部の温度を205℃迄ゆっくり
と昇温させてその温度に保持しておき、反応器内の圧力
増加が観察され始めたら、支持体製膜部の製膜温度を30
0℃迄10℃/分以上の昇温速度で急速に昇温し、そのまま
の温度で2時間保持した。
ついて、Pd膜(膜厚約0.8μm)の300℃におけるH2およびN
2の透過量を、Pd膜の外径側を透過上流側とし、ガスク
ロマトグラフィーにより定量してガス透過性を評価する
と共に、H2およびN2の透過速度の比を分離係数α(H2/
N2)として算出した。
後のJIS A硬度約30)5gをトルエン100ml中に溶解した溶
液中に、一端をシリコーン栓で封止した参考例1のPd膜
形成多孔質アルミナ中空糸を封止端側からディッピング
し、Pd膜の外表面側にポリシロキサンを塗布した後、こ
れを室温下で十分に乾燥させた。封止端を取り除いた
後、さらに120℃で2時間真空乾燥を行った。このように
して得られたポリシロキサン被覆Pd形成多孔質アルミナ
中空糸膜について、ポリシロキサン被覆Pd膜の300℃に
おけるガス透過性を参考例1と同様にして測定した。
メッキ法によって行われた。
市販の活性化処理液(高純度化学製品S-1)中に膜支持体
としての多孔質アルミナ中空糸を浸せきし、そのまま3
分間保持した後、純水で洗浄した。次いで、PdCl2を主
成分とする市販の活性化処理液(同社製品P-1)に支持体
を浸せきし、そのまま1分間保持した後、純水で洗浄し
た。このような一連の活性化処理を4回くり返した。
ヌ・イーケムキャット製品;Pdイオン2g/Lを含む溶液)と
パラジウム無電解メッキ用A液(同社製品;還元剤を含む
溶液)とを均一に混合した無電解メッキ液に、上記活性
化処理を施した支持体を40℃で12時間浸せきさせて無電
解メッキを行った。
ついて、Pd膜(膜厚約2.0μm)の300℃におけるガス透過
性を参考例1と同様にして測定した。
て参考例2で得られたPd膜形成多孔質アルミナ中空糸が
用いられた。このポリシロキサン被覆Pd膜について、30
0℃におけるガス透過性を参考例1と同様にして測定し
た。
結果は、次の表1に示される。 表1 透過速度(モル/m 2 ・秒・Pa) 分離係数 例 H 2 N 2 α(H 2 /N 2 ) 参考例1 2.3×10-6 3.7×10-10 6.2×103 実施例1 7.2×10-7 1.9×10-11 3.8×104 参考例2 1.8×10-6 7.6×10-10 2.4×103 実施例2 7.3×10-7 2.0×10-11 3.7×104
ナ中空糸について、300℃におけるH2およびN2の透過速
度の比を試験前の分離係数α(H2/N2)として算出した。
次いで、透過上流側を0.2MPaG、下流側を大気圧として
水素を通過させながら、100℃に12時間保持して水素脆
化を起こさせ、その後再び300℃におけるH2およびN2の
透過速度の比を試験後の分離係数αとして算出した。
水素脆化試験前後の300℃におけるガス透過性を参考例
3と同様にして測定した。
定結果は、次の表2に示される。なお、表中には、脆化
試験前の分離係数α1を100とした場合の脆化試験後の分
離係数α2の比α2/α1の値も併記されている。 表2 透過速度(モル/m 2 ・秒・Pa) 分離係数 例 H 2 N 2 α(H 2 /N 2 ) α 2 /α 1 参考例3 試験前 2.0×10-6 6.7×10-10 3.0×103 100 試験後 1.9×10-6 4.9×10-9 0.4×103 13 実施例3 試験前 7.3×10-7 2.0×10-11 3.7×104 100 試験後 7.0×10-7 3.0×10-11 2.3×104 62
ナ中空糸について、Pd膜の外径側を透過上流側とし、純
H2ガスおよび2.04%CO-24.6%CO2-73.36H2混合ガスを供給
した場合の300℃における水素透過量を石けん膜流量計
で定量して、水素透過速度を評価した。
混合ガス流通(30分間単位)とをくり返し、――
――――の計210分間とした。測定結果は、図3
のグラフの●印で示されており、純H2ガス流通から混合
ガス流通へと切り換えた途端に、水素透過速度は大きく
減少し、純H2ガス流通の場合の約7〜9%となった。
ナ中空糸が用いられ、このポリシロキサン被覆Pd膜につ
いて、参考例4と同様の測定を行った。
ており、純H2ガス流通から混合ガス流通へ切り換える
と、水素透過速度は減少するものの減少率は小さく、純
H2ガス流通の場合の39〜41%であった。
填式膜型反応器の概要図である。
膜を形成させる装置の概要図である。
経時的変化を示すグラフである。
Claims (4)
- 【請求項1】 膜支持体上に水素選択透過性金属膜を形
成させ、該金属膜の透過上流側表面が水素選択透過性高
分子物質で被覆されていることを特徴とする水素選択透
過膜。 - 【請求項2】 水素選択透過性高分子物質が常温以下の
ガラス転移温度を有する弾力性ゴム状高分子物質である
請求項1記載の水素選択透過膜。 - 【請求項3】 弾力性ゴム状高分子物質がポリシロキサ
ン系高分子物質である請求項2記載の水素選択透過膜。 - 【請求項4】 膜型反応器に用いられる請求項1記載の
水素選択透過膜。
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---|---|---|---|---|
WO2005085127A1 (ja) * | 2004-03-09 | 2005-09-15 | Nippon Oil Corporation | 水素の製造方法およびそのためのシステム |
JP2006289345A (ja) * | 2005-03-14 | 2006-10-26 | Ngk Insulators Ltd | 水素分離体及びその製造方法 |
JP2009006260A (ja) * | 2007-06-28 | 2009-01-15 | Ngk Insulators Ltd | 水素分離体 |
JP2013095618A (ja) * | 2011-10-28 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | 水素の製造方法及び製造装置 |
WO2017098930A1 (ja) * | 2015-12-11 | 2017-06-15 | 日東電工株式会社 | 水素排出膜 |
KR20210117805A (ko) * | 2020-03-20 | 2021-09-29 | 주식회사 하이젠에너지 | 중공사막 및 이의 제조방법 |
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KR20210117805A (ko) * | 2020-03-20 | 2021-09-29 | 주식회사 하이젠에너지 | 중공사막 및 이의 제조방법 |
KR102377403B1 (ko) * | 2020-03-20 | 2022-03-22 | 주식회사 하이젠에너지 | 중공사막 및 이의 제조방법 |
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