JP2003183662A - コークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造 - Google Patents
コークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造Info
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- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/10—Process efficiency
- Y02P20/129—Energy recovery, e.g. by cogeneration, H2recovery or pressure recovery turbines
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- Coke Industry (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 赤熱コークスを冷却するコークス乾式消火設
備のプレチャンバー部の構造を提供する。 【解決手段】 プレチャンバー部をリング状壁部５で仕
切ってリング煙道を形成し、該リング煙道にクーリング
チャンバーを連設させてスローピングフリュー部を形成
し、前記リング状壁部に多数の貫通孔を配設し、該貫通
孔から冷却ガスを流出させるプレチャンバー部の構造に
おいて、前記貫通孔６の上部に突起部を形成したことを
特徴とするコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の
構造。また、上記突起部を貫通孔上部周囲に配設したこ
とを特徴とする。
備のプレチャンバー部の構造を提供する。 【解決手段】 プレチャンバー部をリング状壁部５で仕
切ってリング煙道を形成し、該リング煙道にクーリング
チャンバーを連設させてスローピングフリュー部を形成
し、前記リング状壁部に多数の貫通孔を配設し、該貫通
孔から冷却ガスを流出させるプレチャンバー部の構造に
おいて、前記貫通孔６の上部に突起部を形成したことを
特徴とするコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の
構造。また、上記突起部を貫通孔上部周囲に配設したこ
とを特徴とする。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】本発明は、赤熱コークスを冷
却するコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造
に関するものである。
却するコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造
に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】一般的にシャフト炉タイプのコークス乾
式消火設備においては、プレチャンバーへ投入された赤
熱コークスは、プレチャンバー内を徐々に下方に移動し
てクーリングチャンバー内に入る。クーリングチャンバ
ー内においては、コークスは下方から導入される冷却ガ
スによって冷却される。
式消火設備においては、プレチャンバーへ投入された赤
熱コークスは、プレチャンバー内を徐々に下方に移動し
てクーリングチャンバー内に入る。クーリングチャンバ
ー内においては、コークスは下方から導入される冷却ガ
スによって冷却される。
【０００３】冷却されたコークスは消火室の底部に設け
られている排出装置により排出される。赤熱コークスと
熱交換して高温となったガスは、スローピングフリュー
部からダクトを介して吸引され、除塵器、廃熱ボイラー
に送られ、ボイラーで熱交換したガスは再びクーリング
チャンバーに戻される。
られている排出装置により排出される。赤熱コークスと
熱交換して高温となったガスは、スローピングフリュー
部からダクトを介して吸引され、除塵器、廃熱ボイラー
に送られ、ボイラーで熱交換したガスは再びクーリング
チャンバーに戻される。
【０００４】しかし近年の操業傾向として、熱回収率を
上げるという観点からプレチャンバー内に空気を導入
し、赤熱コークスから発生する残留ガスおよび粉コーク
スを積極的に燃焼させて操業を行うことが主流となって
きており、また、経済設計を狙って小型チャンバーでコ
ークス処理量を増加するよう配慮されてきている。従っ
てこのような場合、スローピングフリュー部の通過ガス
量は増大するため、この部分での通過流速が高くなり、
小径コークスの浮上や粉コークスの発生が増大し、これ
らがリング状煙道を経て除塵機及び廃熱ボイラーへ導か
れるため、ダストの処理設備の負担増大、設備の摩耗等
の問題があった。
上げるという観点からプレチャンバー内に空気を導入
し、赤熱コークスから発生する残留ガスおよび粉コーク
スを積極的に燃焼させて操業を行うことが主流となって
きており、また、経済設計を狙って小型チャンバーでコ
ークス処理量を増加するよう配慮されてきている。従っ
てこのような場合、スローピングフリュー部の通過ガス
量は増大するため、この部分での通過流速が高くなり、
小径コークスの浮上や粉コークスの発生が増大し、これ
らがリング状煙道を経て除塵機及び廃熱ボイラーへ導か
れるため、ダストの処理設備の負担増大、設備の摩耗等
の問題があった。
【０００５】この問題を解決するため、実開昭６４−３
３５４８号公報が開示されている。この技術は、プレチ
ャンバー部に設けたリング状壁部に多数のリング状煙道
に貫通する貫通孔を設けて、クーリングチャンバーおよ
びプレチャンバーでのガスをスローピングフリュー部か
らだけ排出するのではなく、前記した貫通孔からも排出
して、スローピングフリュー部でのガス流速を低下させ
ようと狙ったものである。
３５４８号公報が開示されている。この技術は、プレチ
ャンバー部に設けたリング状壁部に多数のリング状煙道
に貫通する貫通孔を設けて、クーリングチャンバーおよ
びプレチャンバーでのガスをスローピングフリュー部か
らだけ排出するのではなく、前記した貫通孔からも排出
して、スローピングフリュー部でのガス流速を低下させ
ようと狙ったものである。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】リング状壁に多数の貫
通孔を設けたものでは、赤熱コークスがプレチャンバー
の上方部まで充填されるため、貫通孔の周辺においても
赤熱コークスが充満しており、この赤熱コークスにより
ガスの流れが阻害されたり、貫通孔が閉塞するため、ガ
スがリング状煙道部に流入されないという問題があっ
た。
通孔を設けたものでは、赤熱コークスがプレチャンバー
の上方部まで充填されるため、貫通孔の周辺においても
赤熱コークスが充満しており、この赤熱コークスにより
ガスの流れが阻害されたり、貫通孔が閉塞するため、ガ
スがリング状煙道部に流入されないという問題があっ
た。
【０００７】また、吸引側の吸引圧力を上げてガスを吸
引することも考えられるが、貫通孔部に赤熱コークスが
位置しているため、赤熱コークスや粉コークスまでも吸
引されてしまうという問題もあった。
引することも考えられるが、貫通孔部に赤熱コークスが
位置しているため、赤熱コークスや粉コークスまでも吸
引されてしまうという問題もあった。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明は上記した問題点
を解消するものであって、プレチャンバー部１をリング
状壁部５で仕切ってリング煙道３を形成し、該リング煙
道３にクーリングチャンバー２を連設させてスローピン
グフリュー部４を形成し、前記リング状壁部５に多数の
貫通孔６を配設し、該貫通孔６から冷却ガスを流出させ
るプレチャンバー部１の構造において、前記貫通孔６の
上部に突起部１１を形成したことを特徴とするコークス
乾式消火設備のプレチャンバー部の構造である。
を解消するものであって、プレチャンバー部１をリング
状壁部５で仕切ってリング煙道３を形成し、該リング煙
道３にクーリングチャンバー２を連設させてスローピン
グフリュー部４を形成し、前記リング状壁部５に多数の
貫通孔６を配設し、該貫通孔６から冷却ガスを流出させ
るプレチャンバー部１の構造において、前記貫通孔６の
上部に突起部１１を形成したことを特徴とするコークス
乾式消火設備のプレチャンバー部の構造である。
【０００９】上記コークス乾式消火設備のプレチャンバ
ー部構造において、突起部１１は貫通孔６上部周囲に配
設することができる。
ー部構造において、突起部１１は貫通孔６上部周囲に配
設することができる。
【００１０】また、上記コークス乾式消火設備のプレチ
ャンバー部構造において、貫通孔６は、その高さＨ１が
下記（１）式を満足する範囲であることを特徴する。 （Ｌ１−Ｌ２）ｔａｎΘ＝Ｈ１＋Ｈ２≧Ｈ１ …………（１） 但し、Ｌ１：リング状壁の外面から突起部までの長さ Ｌ２：リング状壁の厚み Θ ：コークスの安息角 Ｈ１：貫通孔の高さ
ャンバー部構造において、貫通孔６は、その高さＨ１が
下記（１）式を満足する範囲であることを特徴する。 （Ｌ１−Ｌ２）ｔａｎΘ＝Ｈ１＋Ｈ２≧Ｈ１ …………（１） 但し、Ｌ１：リング状壁の外面から突起部までの長さ Ｌ２：リング状壁の厚み Θ ：コークスの安息角 Ｈ１：貫通孔の高さ
【００１１】また、上記コークス乾式消火設備のプレチ
ャンバー部構造において、貫通孔６は、スローピングフ
リュー部４の近傍から上部に向けて複数段配設したこと
を特徴とする。
ャンバー部構造において、貫通孔６は、スローピングフ
リュー部４の近傍から上部に向けて複数段配設したこと
を特徴とする。
【００１２】
【発明の実施の形態】以下に、本発明を図に示す実施例
に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の１実施例を
示すＣＤＱプレチャンバー部の部分縦断面図。図２はリ
ング状壁部の拡大断面図。図３は他の実施例を示すリン
グ状壁部の拡大断面図。図４は本発明の貫通孔部分の説
明図。図５は貫通孔配置を示す正面図。図６はスローピ
ングフリュー部のコークスの堆積状況を示す概略図。図
７はスローピングフリュー部におけるコークスの浮上限
界を示す図である。
に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の１実施例を
示すＣＤＱプレチャンバー部の部分縦断面図。図２はリ
ング状壁部の拡大断面図。図３は他の実施例を示すリン
グ状壁部の拡大断面図。図４は本発明の貫通孔部分の説
明図。図５は貫通孔配置を示す正面図。図６はスローピ
ングフリュー部のコークスの堆積状況を示す概略図。図
７はスローピングフリュー部におけるコークスの浮上限
界を示す図である。
【００１３】図１において、プレチャンバー１の頂部よ
り投入されたコークス１２は、プレチャンバー１及びク
ーリングチャンバー２内を徐々に降下し、クーリングチ
ャンバー内でクーリングチャンバー下部からの冷却ガス
によって赤熱コークス１２が冷却され、クーリングチャ
クバーの下部に設けられた排出装置により自動的に排出
される。
り投入されたコークス１２は、プレチャンバー１及びク
ーリングチャンバー２内を徐々に降下し、クーリングチ
ャンバー内でクーリングチャンバー下部からの冷却ガス
によって赤熱コークス１２が冷却され、クーリングチャ
クバーの下部に設けられた排出装置により自動的に排出
される。
【００１４】プレチャンバー１及びクーリングチャンバ
ー内のガスには、クーリングチャンバー下部より吹き込
まれた冷却ガスＱ１（矢印７）と、スローピングフリュ
ー部３に導入される未燃成分調整用空気により発生する
ガスＱ２と、プレチャンバー上方に吹き込まれる空気に
よってプレチャンバー１内の赤熱コークスと反応して発
生するガスＱ３（矢印１０）と、がある。
ー内のガスには、クーリングチャンバー下部より吹き込
まれた冷却ガスＱ１（矢印７）と、スローピングフリュ
ー部３に導入される未燃成分調整用空気により発生する
ガスＱ２と、プレチャンバー上方に吹き込まれる空気に
よってプレチャンバー１内の赤熱コークスと反応して発
生するガスＱ３（矢印１０）と、がある。
【００１５】通常、これらのガスのうち、Ｑ１とＱ３は
スローピングフリュー部４を通過しリング状煙道３でＱ
２と合流し、ダクトを介して除塵器および廃熱ボイラー
へ送られて熱交換され、再び冷却ガスとして使用され
る。
スローピングフリュー部４を通過しリング状煙道３でＱ
２と合流し、ダクトを介して除塵器および廃熱ボイラー
へ送られて熱交換され、再び冷却ガスとして使用され
る。
【００１６】プレチャンバー１及びクーリングチャンバ
ー内のガスは、スローピングフリュー４及びリング状壁
５に配置された貫通孔６から分散して排出され、スロー
ピングフリュー部４での通過ガス量を低減できるため、
コークスの浮上現象を防止する。しかし、従来使用され
ていた貫通孔６では、貫通孔６の周囲にコークス１２が
充満しており、このコークス１２が貫通孔６を閉塞する
等の障害となって、うまくプレチャンバーのガスを貫通
孔６から排出することができなため、スローピングフリ
ュー４でコークス浮上現象を発生させたり、小径のコー
クスや粉塵をそのまま吸引し、除塵器での除塵量が非常
に多くなり、除塵器の能力以上の粉塵を除塵することと
なり、除塵効率を大幅に下げることとなっていた。その
ため、廃熱ボイラー内ダスト濃度が増加し、廃熱ボイラ
ー本体の摩擦問題が発生していた。
ー内のガスは、スローピングフリュー４及びリング状壁
５に配置された貫通孔６から分散して排出され、スロー
ピングフリュー部４での通過ガス量を低減できるため、
コークスの浮上現象を防止する。しかし、従来使用され
ていた貫通孔６では、貫通孔６の周囲にコークス１２が
充満しており、このコークス１２が貫通孔６を閉塞する
等の障害となって、うまくプレチャンバーのガスを貫通
孔６から排出することができなため、スローピングフリ
ュー４でコークス浮上現象を発生させたり、小径のコー
クスや粉塵をそのまま吸引し、除塵器での除塵量が非常
に多くなり、除塵器の能力以上の粉塵を除塵することと
なり、除塵効率を大幅に下げることとなっていた。その
ため、廃熱ボイラー内ダスト濃度が増加し、廃熱ボイラ
ー本体の摩擦問題が発生していた。
【００１７】そこで本発明は、貫通孔６部に突起部１１
を設けることで、プレチャンバー１でのガスを効率よく
貫通孔６から排出できるようにした。具体例を図２に示
す。図２は貫通孔６の上部に突起部１１を形成し、この
突起部１１は炉内面でコークスが下降し易いように傾斜
している。このように貫通孔６の上部の耐火物に突起部
１１を設け、傾斜させることにより、プレチャンバー１
部に充満して下降するコークス１２は、貫通孔６の周囲
にコークスの安息角Θで空間８を形成することができ、
この空間８を設けることで、プレチャンバー１のガス貫
通孔６から小径コークスや粉塵の吸引を減少させて、ガ
スを安定的に吸引することができる。
を設けることで、プレチャンバー１でのガスを効率よく
貫通孔６から排出できるようにした。具体例を図２に示
す。図２は貫通孔６の上部に突起部１１を形成し、この
突起部１１は炉内面でコークスが下降し易いように傾斜
している。このように貫通孔６の上部の耐火物に突起部
１１を設け、傾斜させることにより、プレチャンバー１
部に充満して下降するコークス１２は、貫通孔６の周囲
にコークスの安息角Θで空間８を形成することができ、
この空間８を設けることで、プレチャンバー１のガス貫
通孔６から小径コークスや粉塵の吸引を減少させて、ガ
スを安定的に吸引することができる。
【００１８】図３に他の構造を示す。図３では、貫通孔
６の上部に位置するリング状壁５の耐火物複数枚で突起
１１を形成している。この複数枚の耐火物の炉内側の突
起部１１は、コークスが降下し易いように傾斜させてい
る。この傾斜により、下降するコークス１２はこの傾斜
部に沿って下降し、貫通孔６の周囲に空間８を形成する
ことができる。この空間により貫通孔６へのガスの吸引
をスムースに行うことができる。
６の上部に位置するリング状壁５の耐火物複数枚で突起
１１を形成している。この複数枚の耐火物の炉内側の突
起部１１は、コークスが降下し易いように傾斜させてい
る。この傾斜により、下降するコークス１２はこの傾斜
部に沿って下降し、貫通孔６の周囲に空間８を形成する
ことができる。この空間により貫通孔６へのガスの吸引
をスムースに行うことができる。
【００１９】図２及び図３では突起１１部を炉内面で傾
斜させて設置し、傾斜させることでコークス１２の下降
をスムースに行うことができるが、傾斜面のない長方形
状の突起部でも問題はない。この場合、突起部の上面に
コークスが堆積するが、貫通孔６部に空間を形成できれ
ば本発明の目的は達成できる。
斜させて設置し、傾斜させることでコークス１２の下降
をスムースに行うことができるが、傾斜面のない長方形
状の突起部でも問題はない。この場合、突起部の上面に
コークスが堆積するが、貫通孔６部に空間を形成できれ
ば本発明の目的は達成できる。
【００２０】図４は、貫通孔６近傍の模式的に示す説明
図である。図４に示すように、貫通孔６の上部にＬ１の
長さで突起させた耐火物を配設している。また、貫通孔
６の下部はリング状壁５の厚みの耐火物を配置してい
る。この耐火物の厚みをＬ２とし、貫通孔６の開口高さ
をＨ１とする。また、コークスの安息角Θによって形成
される空間の高さをＨ１＋Ｈ２とするとし、貫通孔６の
開口高さＨ１は、 （Ｌ１−Ｌ２）×ｔａｎΘ＝Ｈ１＋Ｈ２≧Ｈ１ を満足するように設定している。つまり、Ｌ１＝５００
ｍｍ、Ｌ２＝３５０ｍｍ、安息角Θ＝４０°とした場合
Ｈ１＋Ｈ２＝１２５ｍｍとなり、Ｈ１を７５ｍｍとすれ
ばＨ２は５０ｍｍとなる。
図である。図４に示すように、貫通孔６の上部にＬ１の
長さで突起させた耐火物を配設している。また、貫通孔
６の下部はリング状壁５の厚みの耐火物を配置してい
る。この耐火物の厚みをＬ２とし、貫通孔６の開口高さ
をＨ１とする。また、コークスの安息角Θによって形成
される空間の高さをＨ１＋Ｈ２とするとし、貫通孔６の
開口高さＨ１は、 （Ｌ１−Ｌ２）×ｔａｎΘ＝Ｈ１＋Ｈ２≧Ｈ１ を満足するように設定している。つまり、Ｌ１＝５００
ｍｍ、Ｌ２＝３５０ｍｍ、安息角Θ＝４０°とした場合
Ｈ１＋Ｈ２＝１２５ｍｍとなり、Ｈ１を７５ｍｍとすれ
ばＨ２は５０ｍｍとなる。
【００２１】ここで、ガス流れのバランスから開口部を
検討すると、貫通孔６から流出するガス量Ｑ４は次のよ
うな関係がある。 Ｑ４＝Ｑ−（Ｑ１＋Ｑ２＋Ｑ３）および Ｑ４≧ＱＳ−（Ｑ１＋Ｑ３） スローピングフリュー４部からのガス流速によりコーク
スの浮上を防止するためには、図７のグラフに示すよう
なＱＳを設定する必要がある。ＱＳはスローピングフリ
ュー４部から流出するガスによりコークスの浮上を防止
する限界の量で、貫通孔６からのガスの流出量Ｑ４を満
足すれば良いことになる。このように貫通孔６からのガ
ス流量Ｑ４を設定して、前記した貫通孔の開口高さＨ１
と合わせて設定することで、スローピングフリュー４部
からのコークス１２の浮上を防止して、ガスをダクト内
へ排出することができる。
検討すると、貫通孔６から流出するガス量Ｑ４は次のよ
うな関係がある。 Ｑ４＝Ｑ−（Ｑ１＋Ｑ２＋Ｑ３）および Ｑ４≧ＱＳ−（Ｑ１＋Ｑ３） スローピングフリュー４部からのガス流速によりコーク
スの浮上を防止するためには、図７のグラフに示すよう
なＱＳを設定する必要がある。ＱＳはスローピングフリ
ュー４部から流出するガスによりコークスの浮上を防止
する限界の量で、貫通孔６からのガスの流出量Ｑ４を満
足すれば良いことになる。このように貫通孔６からのガ
ス流量Ｑ４を設定して、前記した貫通孔の開口高さＨ１
と合わせて設定することで、スローピングフリュー４部
からのコークス１２の浮上を防止して、ガスをダクト内
へ排出することができる。
【００２２】図５はリング状壁５の貫通孔６配置を示し
た図で、リング状壁５の下面より上部に向かって貫通孔
６を配置したものである。貫通孔６の高さ方向位置は、
リング状壁５の下方に配置するほうがよい。それは、プ
レチャンバー１の上部より吹き込まれた空気が、プレチ
ャンバー内コークスレベルの変化に対してできるだけ赤
熱コークス１２と接触する時間を多くしてやるためであ
り、そのことによって空気と赤熱コークスとの反応を増
加させることができる。また、図５ではレンガのピッチ
毎に貫通孔６を配置しているが、突起部１１の周方向の
長さは、貫通孔６の直上部のみに断続的に設けてもよい
が、全周に連続して設けてもよい。この場合、Ｑ４のガ
ス量の通過に見合う開口を設定すればよい。また貫通孔
６の断面形状は、四角や円形、楕円形でもよい。
た図で、リング状壁５の下面より上部に向かって貫通孔
６を配置したものである。貫通孔６の高さ方向位置は、
リング状壁５の下方に配置するほうがよい。それは、プ
レチャンバー１の上部より吹き込まれた空気が、プレチ
ャンバー内コークスレベルの変化に対してできるだけ赤
熱コークス１２と接触する時間を多くしてやるためであ
り、そのことによって空気と赤熱コークスとの反応を増
加させることができる。また、図５ではレンガのピッチ
毎に貫通孔６を配置しているが、突起部１１の周方向の
長さは、貫通孔６の直上部のみに断続的に設けてもよい
が、全周に連続して設けてもよい。この場合、Ｑ４のガ
ス量の通過に見合う開口を設定すればよい。また貫通孔
６の断面形状は、四角や円形、楕円形でもよい。
【００２３】図６はスローピングフリュー４部のコーク
ス１２のガス流速の分布を示す図であり、図７はスロー
ピングフリュー４部を形成する炉体の長さＬ３が長いほ
ど、コークス浮上限界ガス量ＱＳが低下することを示し
ている。
ス１２のガス流速の分布を示す図であり、図７はスロー
ピングフリュー４部を形成する炉体の長さＬ３が長いほ
ど、コークス浮上限界ガス量ＱＳが低下することを示し
ている。
【００２４】
【発明の効果】以上のように、リング状壁部に設けた貫
通孔の上部に突起を設置することで、貫通孔周辺に空間
を設定でき、この空間部により貫通孔からガスをスムー
スに流出させることができるので、スローピンクフリュ
ー部からのガスの流速も抑えることができ、コークスの
浮上を防止することができる。このため、ダクトの後段
に配置している除塵器での処理能力も設定通りになり、
ダスト処理設備での詰まりや廃熱ボイラーや関係機器の
摩耗も抑制することができる。
通孔の上部に突起を設置することで、貫通孔周辺に空間
を設定でき、この空間部により貫通孔からガスをスムー
スに流出させることができるので、スローピンクフリュ
ー部からのガスの流速も抑えることができ、コークスの
浮上を防止することができる。このため、ダクトの後段
に配置している除塵器での処理能力も設定通りになり、
ダスト処理設備での詰まりや廃熱ボイラーや関係機器の
摩耗も抑制することができる。
【図１】本発明の１実施例を示すＣＤＱプレチャンバー
部の部分縦断面図。
部の部分縦断面図。
【図２】リング状壁部の拡大断面図。
【図３】他の実施例を示すリング状壁部の拡大断面図。
【図４】本発明の貫通孔部分の模式説明図。
【図５】貫通孔配置を示す正面図。
【図６】スローピングフリュー部のコークスの堆積状況
を示す概略図。
を示す概略図。
【図７】スローピングフリュー部におけるコークスの浮
上限界を示す図。
上限界を示す図。
１：プレチャンバー
２：クーリングチャンバー
３：リング状煙道
４：スローピングフリュー部
５：リング状壁部
６：貫通孔
７：冷却ガス
８：上部空間
９：空気吹き込みファン
１０：発生ガス
１１：突起部
１２：コークス
Claims (4)
- 【請求項１】 プレチャンバー部をリング状壁部で仕切
ってリング煙道を形成し、該リング煙道にクーリングチ
ャンバーを連設させてスローピングフリュー部を形成
し、前記リング状壁部に多数の貫通孔を配設し、該貫通
孔から冷却ガスを流出させるプレチャンバー部の構造に
おいて、前記貫通孔の上部に突起部を形成したことを特
徴とするコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構
造。 - 【請求項２】 上記突起部を貫通孔上部周囲に配設した
ことを特徴とする請求項１に記載のコークス乾式消火設
備のプレチャンバー部の構造。 - 【請求項３】 上記貫通孔の高さＨ１が下記（１）式を
満足する範囲であることを特徴する請求項１または２に
記載のコークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構
造。 （Ｌ１−Ｌ２）ｔａｎΘ＝Ｈ１＋Ｈ２≧Ｈ１……………（１） Ｌ１：リング状壁の外面から突起部までの長さ Ｌ２：リング状壁の厚み Θ ：コークスの安息角 Ｈ１：貫通孔の高さ - 【請求項４】 上記貫通孔は、スローピングフリュー部
の近傍から上部に向けて複数段配設したことを特徴とす
る請求項１から３のいずれか１項に記載のコークス乾式
消火設備のプレチャンバー部の構造。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001379972A JP2003183662A (ja) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | コークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001379972A JP2003183662A (ja) | 2001-12-13 | 2001-12-13 | コークス乾式消火設備のプレチャンバー部の構造 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003183662A true JP2003183662A (ja) | 2003-07-03 |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2010044219A1 (ja) | 2008-10-14 | 2010-04-22 | 新日鉄エンジニアリング株式会社 | コークス乾式消火設備 |
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-
2001
- 2001-12-13 JP JP2001379972A patent/JP2003183662A/ja not_active Withdrawn
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|---|---|---|---|---|
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