JPH06316713A - 高炉操業方法 - Google Patents
高炉操業方法Info
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- JPH06316713A JPH06316713A JP12550493A JP12550493A JPH06316713A JP H06316713 A JPH06316713 A JP H06316713A JP 12550493 A JP12550493 A JP 12550493A JP 12550493 A JP12550493 A JP 12550493A JP H06316713 A JPH06316713 A JP H06316713A
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 高炉の羽口間の下方に緻密なシェル５”が形
成されることを防止し、、これによって、高炉下部の炉
芯部におけるコ−クスの更新時間を短縮し、そして、高
炉炉芯部の通気性および通液性を向上させることができ
る高炉操業方法を提供する。 【構成】 高炉下部周方向に設けられた複数個の羽口
２、２’の各々の間に、少なくとも１つの補助送風管６
を設け、補助送風管６から高炉内に熱風、または、熱風
と共に補助燃料を吹き込む。補助送風管６は、羽口２、
２’よりも下方に位置させ、かつ、その吹き出し口６ａ
は、水平線に対して斜め下前方に向ける。補助送風管６
から熱風、または、熱風と共に補助燃料を吹き込む場合
は、補助送風管６の先端に形成されるレ−スウェイの深
度が、０．０１ｍ以下となるように、吹き込み条件を選
定する。
成されることを防止し、、これによって、高炉下部の炉
芯部におけるコ−クスの更新時間を短縮し、そして、高
炉炉芯部の通気性および通液性を向上させることができ
る高炉操業方法を提供する。 【構成】 高炉下部周方向に設けられた複数個の羽口
２、２’の各々の間に、少なくとも１つの補助送風管６
を設け、補助送風管６から高炉内に熱風、または、熱風
と共に補助燃料を吹き込む。補助送風管６は、羽口２、
２’よりも下方に位置させ、かつ、その吹き出し口６ａ
は、水平線に対して斜め下前方に向ける。補助送風管６
から熱風、または、熱風と共に補助燃料を吹き込む場合
は、補助送風管６の先端に形成されるレ−スウェイの深
度が、０．０１ｍ以下となるように、吹き込み条件を選
定する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、高炉内におけるシェ
ルの形成を防止し、安定した操業を行なうことができる
高炉操業方法に関するものである。
ルの形成を防止し、安定した操業を行なうことができる
高炉操業方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】製鉄用高炉には、炉内に装入された原料
および副原料を加熱し、溶融し、そして、鉄鉱石を還元
するために、炉内に熱風を吹き込むための羽口が設けら
れている。羽口は、高炉下部の炉壁周囲に、所定間隔を
あけて複数個設けられており、約１２００ OＣの温度の
熱風が、２００ｍ／ｓから２５０ｍ／ｓの速度で羽口か
ら炉内に吹き込まれる。吹き込まれた熱風は、炉内に装
入されたコ−クスと反応し、約２０００ OＣから２４０
０ OＣの還元性ガスを発生させる。炉内に装入された鉄
鉱石は、高温の還元性ガスにより還元・溶融される。こ
のように還元・溶融された鉄鉱石中の鉄分は溶融メタル
となり、また鉄鉱石中の脈石分は造滓剤に移行して溶融
スラグとなる。このようにして生成した溶融メタルおよ
び溶融スラグは、次第に炉内を降下し、羽口の近くに到
達する。
および副原料を加熱し、溶融し、そして、鉄鉱石を還元
するために、炉内に熱風を吹き込むための羽口が設けら
れている。羽口は、高炉下部の炉壁周囲に、所定間隔を
あけて複数個設けられており、約１２００ OＣの温度の
熱風が、２００ｍ／ｓから２５０ｍ／ｓの速度で羽口か
ら炉内に吹き込まれる。吹き込まれた熱風は、炉内に装
入されたコ−クスと反応し、約２０００ OＣから２４０
０ OＣの還元性ガスを発生させる。炉内に装入された鉄
鉱石は、高温の還元性ガスにより還元・溶融される。こ
のように還元・溶融された鉄鉱石中の鉄分は溶融メタル
となり、また鉄鉱石中の脈石分は造滓剤に移行して溶融
スラグとなる。このようにして生成した溶融メタルおよ
び溶融スラグは、次第に炉内を降下し、羽口の近くに到
達する。
【０００３】一方、羽口から、高炉内に熱風を吹き込む
ことによって、炉内の羽口先端部前方に、炉内に装入さ
れたコ−クスの一部が旋回しながら燃焼する空間即ちレ
−スウェイが形成される。高炉操業においては、羽口か
ら吹き込む熱風の流量等を調整することによって、レ−
スウェイの大きさおよび形状を、適切に制御し、炉内を
降下した溶融メタルおよび溶融スラグが、レ−スウェイ
内に侵入するのを阻止すると共に、炉内のガス流の適正
化を図っている。
ことによって、炉内の羽口先端部前方に、炉内に装入さ
れたコ−クスの一部が旋回しながら燃焼する空間即ちレ
−スウェイが形成される。高炉操業においては、羽口か
ら吹き込む熱風の流量等を調整することによって、レ−
スウェイの大きさおよび形状を、適切に制御し、炉内を
降下した溶融メタルおよび溶融スラグが、レ−スウェイ
内に侵入するのを阻止すると共に、炉内のガス流の適正
化を図っている。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、レ−ス
ウェイの下方におけるコ−クスの動きが極めて緩慢であ
るために、レ−スウェイ内で発生した微粒状物質が、レ
−スウェイの周辺部に捕捉され、その結果、レ−スウェ
イの下方および羽口間の下方に、小粒コ−クス、スラグ
およびメタル等からなる緻密なシェルが形成される。通
常の高炉操業においては、上記の緻密なシェルの形成を
防止することが出来ない。
ウェイの下方におけるコ−クスの動きが極めて緩慢であ
るために、レ−スウェイ内で発生した微粒状物質が、レ
−スウェイの周辺部に捕捉され、その結果、レ−スウェ
イの下方および羽口間の下方に、小粒コ−クス、スラグ
およびメタル等からなる緻密なシェルが形成される。通
常の高炉操業においては、上記の緻密なシェルの形成を
防止することが出来ない。
【０００５】図３は、上述した従来の高炉操業における
シェルの形成状態を示す、高炉下部の部分概略垂直断面
図であり、図４は、図３のＢ−Ｂ線における高炉下部の
部分概略水平断面図である。図３に示すように、炉壁１
を貫通して、大羽口３によって支持された羽口２が炉壁
に設けられている。羽口２の先端部前方にレ−スウェイ
４が形成され、レ−スウェイ４の下方にシェル５、５’
が形成される。図３と図４とから判るように、羽口２と
羽口２’との間の下方に、シェル５”が形成される。
シェルの形成状態を示す、高炉下部の部分概略垂直断面
図であり、図４は、図３のＢ−Ｂ線における高炉下部の
部分概略水平断面図である。図３に示すように、炉壁１
を貫通して、大羽口３によって支持された羽口２が炉壁
に設けられている。羽口２の先端部前方にレ−スウェイ
４が形成され、レ−スウェイ４の下方にシェル５、５’
が形成される。図３と図４とから判るように、羽口２と
羽口２’との間の下方に、シェル５”が形成される。
【０００６】このように、レ−スウェイ周辺部に緻密な
シェルが形成されると、レ−スウェイ周辺部の通気性お
よび通液性が阻害されて、安定送風が図れない。従っ
て、レ−スウェイ周辺部のコ−クスの消滅に長時間を要
する結果、コ−クスの更新時間が長くなり、これに伴っ
て、高炉下部の炉芯部におけるコ−クスの更新時間も長
くなる。その結果、炉芯部の通気性および通液性が悪化
し、高炉操業が不安定になる。
シェルが形成されると、レ−スウェイ周辺部の通気性お
よび通液性が阻害されて、安定送風が図れない。従っ
て、レ−スウェイ周辺部のコ−クスの消滅に長時間を要
する結果、コ−クスの更新時間が長くなり、これに伴っ
て、高炉下部の炉芯部におけるコ−クスの更新時間も長
くなる。その結果、炉芯部の通気性および通液性が悪化
し、高炉操業が不安定になる。
【０００７】特開平１−９６３０９号公報には、下記か
らなる高炉操業方法が開示されている。高炉から出銑さ
れる溶銑中の珪素濃度を効率良く低減させるために、羽
口レベルにおける羽口と羽口との間に進退自在の酸化鉄
吹き込み装置を設け、酸化鉄吹き込み装置から酸化性ガ
スをキャリア−ガスとして、高炉内の相隣なるレ−スウ
ェイ間の充填層内に酸化鉄を吹き込む（以下、先行技術
という。）。
らなる高炉操業方法が開示されている。高炉から出銑さ
れる溶銑中の珪素濃度を効率良く低減させるために、羽
口レベルにおける羽口と羽口との間に進退自在の酸化鉄
吹き込み装置を設け、酸化鉄吹き込み装置から酸化性ガ
スをキャリア−ガスとして、高炉内の相隣なるレ−スウ
ェイ間の充填層内に酸化鉄を吹き込む（以下、先行技術
という。）。
【０００８】先行技術によれば、高炉内の低酸素分圧の
領域に、酸化鉄を酸化性ガスをキャリア−として気体輸
送することによって、酸化鉄吹き込み管出口周辺を、高
酸素分圧領域とし、酸化鉄吹き込み管出口周辺を滴下す
る溶銑と酸化鉄との反応による、溶銑の脱珪反応効率の
向上を図ることができる。しかしながら、先行技術は、
溶銑の脱珪反応効率の向上を目的としたものであって、
上述した、レ−スウェイ周辺部のシェルの形成による問
題を解決するものではない。
領域に、酸化鉄を酸化性ガスをキャリア−として気体輸
送することによって、酸化鉄吹き込み管出口周辺を、高
酸素分圧領域とし、酸化鉄吹き込み管出口周辺を滴下す
る溶銑と酸化鉄との反応による、溶銑の脱珪反応効率の
向上を図ることができる。しかしながら、先行技術は、
溶銑の脱珪反応効率の向上を目的としたものであって、
上述した、レ−スウェイ周辺部のシェルの形成による問
題を解決するものではない。
【０００９】従って、この発明の目的は、上述した問題
を解決し、高炉の羽口間の下方に緻密なシェルが形成さ
れることを防止し、これによって、高炉下部の炉芯部に
おけるコ−クスの更新時間を短縮し、そして、高炉炉芯
部の通気性および通液性を向上させることができる高炉
操業方法を提供することにある。
を解決し、高炉の羽口間の下方に緻密なシェルが形成さ
れることを防止し、これによって、高炉下部の炉芯部に
おけるコ−クスの更新時間を短縮し、そして、高炉炉芯
部の通気性および通液性を向上させることができる高炉
操業方法を提供することにある。
【００１０】
【課題を解決するための手段】この発明の高炉操業方法
は、高炉下部の周方向に所定間隔をあけて設けられた複
数個の羽口の各々の間に、少なくとも１つの補助送風管
を設け、前記補助送風管から高炉内に熱風を吹き込むこ
とにより、羽口間の下方に緻密なシェルが形成されるの
を防止することに特徴を有するものである。
は、高炉下部の周方向に所定間隔をあけて設けられた複
数個の羽口の各々の間に、少なくとも１つの補助送風管
を設け、前記補助送風管から高炉内に熱風を吹き込むこ
とにより、羽口間の下方に緻密なシェルが形成されるの
を防止することに特徴を有するものである。
【００１１】更に、この発明の高炉操業方法は、補助送
風管の各々から、高炉下部に、熱風と共に補助燃料を吹
き込むことにより、緻密なシェルが形成されるのを防止
することに特徴を有するものである。
風管の各々から、高炉下部に、熱風と共に補助燃料を吹
き込むことにより、緻密なシェルが形成されるのを防止
することに特徴を有するものである。
【００１２】また、補助送風管は、その軸線を、羽口の
軸線よりも下方に位置させて設けられており、かつ、前
記補助送風管の吹き出し口は、水平線に対して下前方を
向いていることに特徴を有するものである。
軸線よりも下方に位置させて設けられており、かつ、前
記補助送風管の吹き出し口は、水平線に対して下前方を
向いていることに特徴を有するものである。
【００１３】更に、この発明の高炉操業方法は、補助送
風管の先端部に、実質的にレ−スウェイを形成させない
ように、補助送風管の先端部の口径（ＤT ）および補助
送風管の先端部におけるガス流速（ＵO ）を定め、この
様にして定められた条件によって、熱風を吹き込むこと
に特徴を有するものである。
風管の先端部に、実質的にレ−スウェイを形成させない
ように、補助送風管の先端部の口径（ＤT ）および補助
送風管の先端部におけるガス流速（ＵO ）を定め、この
様にして定められた条件によって、熱風を吹き込むこと
に特徴を有するものである。
【００１４】
【作用】この発明の方法においては、高炉の羽口間に設
けられた補助送風管から１０００ OＣから１２００ OＣ
の温度の熱風が高炉内へ吹き込まれるので、小粒コ−ク
ス、スラグおよびメタル等からなる緻密なシェルが形成
される羽口間の下方の温度が上昇する。したがって、上
述した緻密なシェルの形成が防止される。更に、補助送
風管から、熱風と共に補助燃料を炉内に吹き込めば、吹
き込まれた補助燃料が燃焼して熱エネルギ−が発生し、
羽口間下方の温度が一段と上昇するので、上述したシェ
ルの形成を、より一層有効に防止することができる。
けられた補助送風管から１０００ OＣから１２００ OＣ
の温度の熱風が高炉内へ吹き込まれるので、小粒コ−ク
ス、スラグおよびメタル等からなる緻密なシェルが形成
される羽口間の下方の温度が上昇する。したがって、上
述した緻密なシェルの形成が防止される。更に、補助送
風管から、熱風と共に補助燃料を炉内に吹き込めば、吹
き込まれた補助燃料が燃焼して熱エネルギ−が発生し、
羽口間下方の温度が一段と上昇するので、上述したシェ
ルの形成を、より一層有効に防止することができる。
【００１５】補助送風管は、その軸線を、羽口の軸線よ
りも下方に位置させて設け、かつ、補助送風管の吹き出
し口を、水平線に対して下前方に向けて位置させること
が望ましい。このように送風管を配置することによっ
て、送風管からの熱風、または、補助燃料および熱風
は、羽口間下方に効率よく噴射される。従って、この部
分の温度は一段と上昇し、シェルの形成をより一層有効
に防止することができる。
りも下方に位置させて設け、かつ、補助送風管の吹き出
し口を、水平線に対して下前方に向けて位置させること
が望ましい。このように送風管を配置することによっ
て、送風管からの熱風、または、補助燃料および熱風
は、羽口間下方に効率よく噴射される。従って、この部
分の温度は一段と上昇し、シェルの形成をより一層有効
に防止することができる。
【００１６】補助送風管から熱風、または、熱風および
補助燃料を吹き込んだ場合、補助送風管の先端部におけ
るガス流速が大きい条件では、補助送風管の先端部前方
にレ−スウェイが形成されて、その周辺下部に、緻密な
シェルが生ずる恐れがある。補助送風管の先端部前方
に、このようなレ−スウェイが形成されると、この発明
の目的である羽口間下方のシェル形成の防止作用が著し
く減少する。従って、補助送風管の先端部前方に、実質
的なレ−スウェイが形成されない下記条件下で補助送風
管により、熱風を吹き込むことが望ましい。
補助燃料を吹き込んだ場合、補助送風管の先端部におけ
るガス流速が大きい条件では、補助送風管の先端部前方
にレ−スウェイが形成されて、その周辺下部に、緻密な
シェルが生ずる恐れがある。補助送風管の先端部前方
に、このようなレ−スウェイが形成されると、この発明
の目的である羽口間下方のシェル形成の防止作用が著し
く減少する。従って、補助送風管の先端部前方に、実質
的なレ−スウェイが形成されない下記条件下で補助送風
管により、熱風を吹き込むことが望ましい。
【００１７】即ち、下記（１）式によって算出されるレ
−スウェイ深度（ＤR ）が、０．０１ｍ以下になるよう
に、補助送風管の先端部の口径（ＤT ）および補助送風
管の先端部におけるガス流速（ＵO ）を定め、このよう
に定められた条件によって、補助送風管から熱風を吹き
込むことが望ましい。 ＤR ＝Ｃ・ＤT ｛（ρg ／ρC ）1/2 ・Ｕ0 ／（ｇ・ＤC ）1/2 ｝n ─（１） 但し、 ＤR ：補助送風管の先端部に形成されるレ−スウェイ深
度 （ｍ） ＤT ：補助送風管の先端部の口径 （ｍ） Ｕ0 ：補助送風管の先端部におけるガス流速 （ｍ／
ｓ） ＤC ：炉内の羽口前におけるコ−クスの粒径 （ｍ） ρC ：炉内の羽口前におけるコ−クス粒の見掛け密度
（Ｋg ／m3） ρg ：補助送風管から炉内へ吹き込まれるガスの密度
（Ｋg ／m3） ｇ ：重力加速度 （ｍ／ｓ2 ） Ｃ ：定数（＝０．５２１） ｎ ：定数（＝０．８）
−スウェイ深度（ＤR ）が、０．０１ｍ以下になるよう
に、補助送風管の先端部の口径（ＤT ）および補助送風
管の先端部におけるガス流速（ＵO ）を定め、このよう
に定められた条件によって、補助送風管から熱風を吹き
込むことが望ましい。 ＤR ＝Ｃ・ＤT ｛（ρg ／ρC ）1/2 ・Ｕ0 ／（ｇ・ＤC ）1/2 ｝n ─（１） 但し、 ＤR ：補助送風管の先端部に形成されるレ−スウェイ深
度 （ｍ） ＤT ：補助送風管の先端部の口径 （ｍ） Ｕ0 ：補助送風管の先端部におけるガス流速 （ｍ／
ｓ） ＤC ：炉内の羽口前におけるコ−クスの粒径 （ｍ） ρC ：炉内の羽口前におけるコ−クス粒の見掛け密度
（Ｋg ／m3） ρg ：補助送風管から炉内へ吹き込まれるガスの密度
（Ｋg ／m3） ｇ ：重力加速度 （ｍ／ｓ2 ） Ｃ ：定数（＝０．５２１） ｎ ：定数（＝０．８）
【００１８】上述したように、補助送風管の設置位置、
補助送風管の吹き出し口の向き、補助送風管からの吹き
込み物質、あるいは、補助送風管からの熱風の吹き込み
条件を限定することにより、レ−スウェイ周辺部に形成
されるシェルおよびレ−スウェイ周辺部の滞留コ−クス
を積極的に燃焼させることができる。従って、高炉内へ
の熱風の安定送風を図ることができ、その結果、レ−ス
ウェイ周辺部のコ−クスの消滅時間が短縮されて、レ−
スウェイ周辺部のコ−クスの更新時間が短くなり、しか
も炉芯部の通気性および通液性も改善される。
補助送風管の吹き出し口の向き、補助送風管からの吹き
込み物質、あるいは、補助送風管からの熱風の吹き込み
条件を限定することにより、レ−スウェイ周辺部に形成
されるシェルおよびレ−スウェイ周辺部の滞留コ−クス
を積極的に燃焼させることができる。従って、高炉内へ
の熱風の安定送風を図ることができ、その結果、レ−ス
ウェイ周辺部のコ−クスの消滅時間が短縮されて、レ−
スウェイ周辺部のコ−クスの更新時間が短くなり、しか
も炉芯部の通気性および通液性も改善される。
【００１９】
【実施例】次に、この発明の方法を図面を参照しながら
説明する。図１は、この発明の方法の１実施態様を示す
高炉の部分概略水平断面図、図２は、この発明の方法の
１実施態様を示す高炉の部分概略垂直断面である。図１
および図２に示すように、高炉の炉壁１の周方向に、所
定間隔をあけて設けられた羽口２と羽口２’との間に、
１本の補助送風管６が、その軸線を羽口２、２’の軸線
よりも下方に位置させて設けられている。補助送風管６
の熱風吹き出し口６ａは、羽口２、２’の先端位置より
も炉壁１側に内側に位置しており、かつ、水平より下前
方に向いており、そして、羽口２と羽口２’との間の炉
内で、羽口２、羽口２’より低い位置の炉壁近傍に形成
される恐れのあるシェル５の方向を向いている。
説明する。図１は、この発明の方法の１実施態様を示す
高炉の部分概略水平断面図、図２は、この発明の方法の
１実施態様を示す高炉の部分概略垂直断面である。図１
および図２に示すように、高炉の炉壁１の周方向に、所
定間隔をあけて設けられた羽口２と羽口２’との間に、
１本の補助送風管６が、その軸線を羽口２、２’の軸線
よりも下方に位置させて設けられている。補助送風管６
の熱風吹き出し口６ａは、羽口２、２’の先端位置より
も炉壁１側に内側に位置しており、かつ、水平より下前
方に向いており、そして、羽口２と羽口２’との間の炉
内で、羽口２、羽口２’より低い位置の炉壁近傍に形成
される恐れのあるシェル５の方向を向いている。
【００２０】図１には、３本の補助送風管が示されてい
るが、補助送風管６は、炉壁１の全周にわたり周方向に
設けられた複数の羽口２の各々の間に設けられている。
補助送風管６の各々から、熱風と共に微粉炭を吹き込ん
だ。補助送風管６からの熱風および微粉炭の吹き込み条
件は、すべての補助送風管６について同一である。
るが、補助送風管６は、炉壁１の全周にわたり周方向に
設けられた複数の羽口２の各々の間に設けられている。
補助送風管６の各々から、熱風と共に微粉炭を吹き込ん
だ。補助送風管６からの熱風および微粉炭の吹き込み条
件は、すべての補助送風管６について同一である。
【００２１】下記に、この実施例における実施条件を示
す。 高炉内容積 ： 4900 ｍ3 、 高炉羽口数 ： 40 本 、 高炉羽口軸線間距離 ： 1.1 ｍ 、 補助送風管の設置本数 ： 40 本 、 補助送風管の高さ方向設置位置 ：羽口の軸線より下へ0.04 ｍ 、 補助送風管の水平方向設置位置 ：羽口軸線間 １/2 の位置 、 補助送風管先端部の羽口先端部からの距離：炉壁側へ 0.20 ｍ 、 補助送風管先端部の口径 ： 0.015 ｍ 、 補助送風管先端部における熱風の流速 ： 10 ｍ／ｓ、 補助送風管から炉内へ吹き込まれる熱風の密度 ： 1.295 Ｋｇ／m3、 微粉炭の平均粒径 ： 8.4 ×10-5 ｍ、 微粉炭の吹き込み速度 ： 0.26 Ｋg /s /本、 炉内の羽口前におけるコ−クスの粒径 ： 0.35 ｍ 、 炉内の羽口前におけるコ−クス粒の見掛け密度 ： 1000 Ｋg ／ｍ3
す。 高炉内容積 ： 4900 ｍ3 、 高炉羽口数 ： 40 本 、 高炉羽口軸線間距離 ： 1.1 ｍ 、 補助送風管の設置本数 ： 40 本 、 補助送風管の高さ方向設置位置 ：羽口の軸線より下へ0.04 ｍ 、 補助送風管の水平方向設置位置 ：羽口軸線間 １/2 の位置 、 補助送風管先端部の羽口先端部からの距離：炉壁側へ 0.20 ｍ 、 補助送風管先端部の口径 ： 0.015 ｍ 、 補助送風管先端部における熱風の流速 ： 10 ｍ／ｓ、 補助送風管から炉内へ吹き込まれる熱風の密度 ： 1.295 Ｋｇ／m3、 微粉炭の平均粒径 ： 8.4 ×10-5 ｍ、 微粉炭の吹き込み速度 ： 0.26 Ｋg /s /本、 炉内の羽口前におけるコ−クスの粒径 ： 0.35 ｍ 、 炉内の羽口前におけるコ−クス粒の見掛け密度 ： 1000 Ｋg ／ｍ3
【００２２】上述した条件で高炉を操業した結果、羽口
間の下方に緻密なシェルが形成されることが防止され、
これによって、高炉下部の炉芯部におけるコ−クスの更
新時間が短縮され、そして、高炉炉芯部の通気性および
通液性が向上し、高炉操業が安定した。
間の下方に緻密なシェルが形成されることが防止され、
これによって、高炉下部の炉芯部におけるコ−クスの更
新時間が短縮され、そして、高炉炉芯部の通気性および
通液性が向上し、高炉操業が安定した。
【００２３】
【発明の効果】以上述べたように、この発明によれば、
高炉の羽口間の下方に緻密なシェルが形成されることが
防止され、それによって、高炉下部の炉芯部におけるコ
−クスの更新時間が短縮され、そして、高炉炉芯部の通
気性および通液性が向上し、高炉の安定操業が図られ
る、工業上、有用な効果がもたらされる。
高炉の羽口間の下方に緻密なシェルが形成されることが
防止され、それによって、高炉下部の炉芯部におけるコ
−クスの更新時間が短縮され、そして、高炉炉芯部の通
気性および通液性が向上し、高炉の安定操業が図られ
る、工業上、有用な効果がもたらされる。
【図１】この発明の方法の１実施態様を示す、高炉の部
分概略水平断面図である。
分概略水平断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線における高炉下部の部分概略垂
直断面図である。
直断面図である。
【図３】従来の方法の１実施態様を示す、高炉下部の部
分概略垂直断面図である。
分概略垂直断面図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ線における高炉下部の部分概略水
平断面図である。
平断面図である。
１ 高炉炉壁 ２、２’ 羽口 ３ 大羽口 ４ レ−スウェイ ５ シェル ５’シェル ５”シェル ６ 補助送風管 ６ａ 補助送風管の先端 ７ パイプ
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横山 直也 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日 本鋼管株式会社内
Claims (4)
- 【請求項１】 高炉下部周方向に所定間隔をあけて設け
られた複数個の羽口の各々の間に、少なくとも１つの補
助送風管を設け、前記補助送風管から高炉内に熱風を吹
き込むことによって、前記羽口の各々の間の下方におけ
るシェルの形成を防止することを特徴とする、高炉操業
方法。 - 【請求項２】 前記補助送風管の各々から、高炉内下部
に熱風と共に補助燃料を吹き込む、請求項１記載の方
法。 - 【請求項３】 前記補助送風管は、その軸線を、前記羽
口の軸線よりも下方に位置させ、かつ、その吹き出し口
を、水平線に対して斜め下前方に向けて設けられてい
る、請求項１または２記載の方法。 - 【請求項４】 前記補助送風管の先端部に形成される、
下記（１）式によって算出されるレ−スウェイ深度（Ｄ
R ）が、０．０１ｍ以下になるように、前記補助送風管
の先端部の口径（ＤT ）および前記補助送風管の先端部
におけるガス流速（ＵO ）を定め、このように定められ
た条件によって、前記補助送風管から熱風を吹き込む、
請求項１から３のいずれか１つに記載の方法。 ＤR ＝Ｃ・ＤT ｛（ρg ／ρC ）1/2 ・Ｕ0 ／（ｇ・ＤC ）1/2 ｝n ─（１） 但し、 ＤR ：補助送風管の先端部に形成されるレ−スウェイ深
度 （ｍ） ＤT ：補助送風管の先端部の口径 （ｍ） Ｕ0 ：補助送風管の先端部におけるガス流速 （ｍ／
ｓ） ＤC ：炉内の羽口前におけるコ−クスの粒径 （ｍ） ρC ：炉内の羽口前におけるコ−クス粒の見掛け密度
（Ｋg ／m3） ρg ：補助送風管から炉内へ吹き込まれるガスの密度
（Ｋg ／m3） ｇ ：重力加速度 （ｍ／ｓ2 ） Ｃ ：定数 ｎ ：定数
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5125504A JP2789995B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高炉操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5125504A JP2789995B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高炉操業方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06316713A true JPH06316713A (ja) | 1994-11-15 |
| JP2789995B2 JP2789995B2 (ja) | 1998-08-27 |
Family
ID=14911762
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5125504A Expired - Lifetime JP2789995B2 (ja) | 1993-04-28 | 1993-04-28 | 高炉操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2789995B2 (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8177042B2 (en) * | 2006-03-29 | 2012-05-15 | Nifco Inc. | Rotary damper |
| JP2013095957A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| CN114410865A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-29 | 济南荣庆节能技术有限公司 | 利用高炉风口位置向炉缸中心下部吹氧的方法 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5521555A (en) * | 1978-08-03 | 1980-02-15 | Nippon Steel Corp | Blast method of smelting furnace |
-
1993
- 1993-04-28 JP JP5125504A patent/JP2789995B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5521555A (en) * | 1978-08-03 | 1980-02-15 | Nippon Steel Corp | Blast method of smelting furnace |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8177042B2 (en) * | 2006-03-29 | 2012-05-15 | Nifco Inc. | Rotary damper |
| JP2013095957A (ja) * | 2011-10-31 | 2013-05-20 | Jfe Steel Corp | 高炉操業方法 |
| CN114410865A (zh) * | 2021-12-30 | 2022-04-29 | 济南荣庆节能技术有限公司 | 利用高炉风口位置向炉缸中心下部吹氧的方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2789995B2 (ja) | 1998-08-27 |
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