JP2933808B2

JP2933808B2 - 移動層型スクラップ溶融炉への原料装入方法

Info

Publication number: JP2933808B2
Application number: JP23927293A
Authority: JP
Inventors: 誠章内藤; 健二田村
Original assignee: Nippon Steel Corp
Current assignee: Nippon Steel Corp
Priority date: 1993-09-01
Filing date: 1993-09-01
Publication date: 1999-08-16
Anticipated expiration: 2014-08-16
Also published as: JPH0770625A

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は羽口を有する比較的簡単
な構造の竪型炉を使用し、スクラップを鉄源として銑鉄
を製造する方法に関し、特に、炉頂部から装入するスク
ラップとコークスの装入方法を改善することにより、熱
効率良く、低燃料比で、銑鉄を連続的に溶製し、生産
性、経済性を高めることを特徴とする銑鉄の製造方法に
関する。

【０００２】

【従来の技術】銑鉄はその大部分が高炉によって製造さ
れている。高炉製銑法は、焼結鉱、ベレットを主原料と
して、極めて効率的に多量の溶銑を製造し、これを主原
料として製鋼工程において多品種の製品品質にマッチし
た高品質鋳片を製造しており、通常製鋼用主原料として
は、溶銑と圧延および製品精製過程で発生するスクラッ
プでバランスする、いわゆるリターンバランス溶銑比で
操業されている。しかし、社会の発展に伴う鉄鋼蓄積量
の増大によって必然的にスクラップの市場供給規模も拡
大し、循環スクラップの有効活用の必要性が高まってい
る。循環スクラップの高炉使用については、スクラップ
形状に伴う装入ベルト損傷やＺｎなどの不純物の存在に
よる付着物生成の問題、さらには装入方法や装入物分布
に及ぼす影響など、種々検討すべき問題があり、現状で
はスクラップの多量使用は難しい。

【０００３】高炉以外の竪型炉によるスクラップ溶解プ
ロセスとして、キュポラ法がある。キュポラ法は炉上部
からスクラップとコークスを層状または混合して装入す
るもので、送風温度５００℃前後の１段羽口の熱風キュ
ポラと常温送風による２段羽口の冷風キュポラがあり、
両キュポラとも、コークス品質はＣ９２％、灰分８％程
度、粒度１５０ｍｍ以上の高価格の鋳物用コークスが必
要とされている。燃料比については、鋳物屑あるいは型
銑の装入比率３０〜６０％、残りがスクラップ使用の場
合で、１２０〜１４０ｋｇ／ｔ程度で、排ガス組成η_CO
^(TOP) （＝ＣＯ₂ ^(TOP) ／（ＣＯ^(TOP) ＋ＣＯ₂
^(TOP) ）は、熱風キュポラの場合４０％前後、２段羽口
の冷風キュポラの場合５０％前後で操業されている。こ
の排ガス組成は、１次羽口前で生じる下記（３）式の発
熱反応に引続き、吸熱反応である（４）式の反応量の進
行度合により影響を受ける。Ｃ＋Ｏ₂ →ＣＯ₂ ＋９７０００ｋｃａｌ／ｋｍｏｌ・Ｃ・・・（３）Ｃ＋ＣＯ₂ →２ＣＯ−３８２００ｋｃａｌ／ｋｍｏｌ・Ｃ・・・（４）

【０００４】粒度６０ｍｍ以下の高炉用コークスを使用
する場合、（４）式の反応進行が速く、コークス比が高
くなるばかりでなく、温度低下によるスクラップ溶融の
阻害、小粒度のため、炉内の通気性が悪化し、安定した
操業が困難となるなどの問題点があった。そのため、
（４）式の反応速度を遅くすることを目的として、粒度
１５０ｍｍ以上の高価格の鋳物用コークスが必要とされ
た。また、２段羽口を有するキュポラの場合、１次羽口
で生成したＣＯガスを発熱反応である（５）式によりＣ
Ｏ₂ に燃焼させ、この反応熱をスクラップ、コークスな
どの加熱および溶融に利用するものである。ＣＯ＋１／２Ｏ₂ →ＣＯ₂ ＋６７５９０ｋｃａｌ／ｋｍｏｌ・ＣＯ・・・（５）

【０００５】しかし、この方法でも、コークス温度が７
００℃以上になると、２次燃焼で生成したＣＯ₂ ガスは
コークスと反応して上記（４）式に示すいわゆるカーボ
ンソルーション反応によりＣＯを生成し始める。ここ
で、生成したＣＯガスは未燃のまま炉外に排気されるた
め、無駄にコークスを消費することになり、さらに
（４）式は吸熱反応であるがために、コークスはもとよ
りスクラップなどの加熱、溶融を阻害する。現状キュポ
ラ操業では、（４）式によるカーボンソルーション反応
は避けられず、熱効率、生産性が低下し、燃料原単位が
増加している。また、溶融性の改善のため、Ｃを含有す
る低融点の鋳物屑や型銑を３０〜６０％程度使用するこ
とを余儀なくされている。このように、現状キュポラ操
業では、粒度の大きな高価な鋳物用コークスを用いて
も、排ガス組成η_CO ^(TOP) ≦５５％での操業しか達成で
きていない。

【０００６】これを改善する方法として、特開平３−１
１１５０５号公報では、２次羽口の吹き込み方法を改善
する方法を提案している。これは、２次羽口レベル面よ
り上方に装入された次回溶解用のコークスの過熱にとも
なうカーボンソルーション反応を抑制するために、可燃
性ガスに代えて不活性のキャリアーガス、例えばＮ₂を
用いて粉状の石灰石および／または鉄鉱石をそれぞれ吹
き込むことを特徴とする。ただし、この方式において
も、スクラップとコークスは混合もしくは層状に装入さ
れており、η_CO ^(TOP) は現行キュポラ操業レベルの範囲
内である４５％程度であるため、まだかなり（４）式の
ソルーションロス反応が存在していることを示唆してい
る。このように、スクラップとコークスを炉頂部から、
層状もしくは混合して装入する場合、（４）式のソルー
ションロス反応を抑制することは難しい。

【０００７】また、特開平１−５０１４０１号公報にお
いて、羽口を有する高炉と高炉の直径より大きな直径を
備え、羽口部も存在する炉床からなる溶銑製造装置が開
示されている。この炉では、炉頂部からは燃料を添加せ
ず鉱石類のみを装入し、燃料は高炉と炉床の結合部にお
ける燃料ベッド上に直接添加する構造となっている。こ
の炉をスクラップ溶解に活用した場合、高炉部では燃料
の存在しないスクラップ層であることから、ソルーショ
ンロス反応は進行せず、排ガスη_CO ^(TOP) の高い、効率
の良い操業が期待できる。ただし、効率を重視するた
め、高炉に対し、直径の大きな炉床部を設定する必要が
あった。しかし、燃料装入部さらには高炉と炉床の結合
部は高温ガスと接触する領域であり、耐熱性の確保や設
備的な問題など、複雑な炉体構造が起因となる種々の問
題がある。特に、コークス装入部位の耐熱性を確保する
ことに加え、ガス漏洩に対するシール性が問題である。
このような炉体構造面から、設備の大型化は難しいと考
えられ、スクラップの多量溶解には適用し難い。また、
コークス装入部位は固定式のため、コークス装入領域が
規定されており、コークス比が変化すると、コークス消
費速度とスクラップ溶融速度が異なる結果、コークス装
入とスクラップ装入の装入サイクルが異なるなどの装入
上の繁雑さも考えられる。

【０００８】

【発明が解決しようとする課題】本発明は、高温ガスに
さらされるコークス装入部位のガスシール性などの設備
制約を極力回避すること、コークス比に応じて、コーク
ス装入面積を設定し、層構造が乱れないように制御する
こと、設備の大型化が可能なシンプルな炉体構造を考慮
しつつ、炉内での（４）式のカーボンソルーションロス
反応を抑制して熱効率を高め、燃料消費を少なくし、し
かも生産性を高くできる原料装入方法を提供することに
ある。

【０００９】

【課題を解決するための手段】本発明は前記課題を解決
するものであって、設備的には、コークス装入部位を低
温側とするため、炉頂部からスクラップとコークスを装
入し、炉体構造は通常のキュポラ型移動層として極力シ
ンプルな構造として、設備の大型化を可能とし、また、
コークス比に応じて、コークス装入面積を調節すること
により、スクラップとコークスの表面レベルを一定と
し、適正な原料降下が可能となり、また操業的には、コ
ークスを炉壁周辺部に装入し、スクラップを中心部から
周辺部に装入することにより、羽口部での燃焼率ＣＯ₂
／（ＣＯ＋ＣＯ₂ ）を高め、かつ、スクラップの予熱領
域では、スクラップに比べ粒度が小さく通気抵抗の大な
るコークス層での（４）式のソルーションロス反応量を
抑制し、スクラップの予熱を効率良く行うことにより、
熱効率の高い操業が可能となることを特徴とする。

【００１０】

【作用】以下、本発明を図面に基づいて詳細に説明す
る。図１は本発明の方法による移動層型スクラップ溶融
炉の概念図を示した図であり、図２は、スクラップとコ
ークスの挿入方法ならびに装入時の状態を示した図であ
る。炉壁周辺にコークス２が装入され、スクラップ１は
中心部から中間部もしくは中心部から周辺部に装入され
る。炉壁周辺にコークスを装入する方法は、周辺全周に
コークスを装入する方式（図２（ａ））と、周辺部全周
ではなく、少なくとも羽口設置部にコークスが存在する
ように装入する方式（図２（ｂ１〜ｂ４））がある。な
お、ここでいう中心部から周辺部とは、図２に示すコー
クスの装入方法によって異なり、コークスを円周方向で
連続的に装入する場合（図２（ａ））には、中心からＲ
_S （スクラップとコークスの境界位置）までの領域であ
り、コークスを円周方向で不連続に装入する場合（図２
（ｂ１〜ｂ４））には、スクラップは壁際にも装入され
るため、中心から炉壁部までを含む。つまり、炉壁部と
は半径１／２〜壁までの領域を含む。多段羽口を有する
移動層の場合、図２（ａ）の装入方式では、上段羽口５
は炉内側に可動可能とし、羽口の突出し位置は式（１）
で求められるスクラップ１とコークス２の境界位置もし
くはその内側となるように設定する。また、目的とする
排ガス組成を、低η_CO ^(TOP) 側とする場合には、上段羽
口５の突出し位置をコークス層内に設定することもあり
うる。一方、図２（ｂ１〜ｂ４）の装入方式を採用する
場合、上段羽口５部は少なくとも１次羽口４の直上部で
はなく、１次羽口間あるいは周辺装入コークスの存在し
ない部位に設置する。

【００１１】つぎに、本発明により、（４）式のソルー
ションロス反応量が低減できる理由を説明する。本発明
の装入法では、炉壁周辺部にコークスが存在する。スク
ラップ粒度に対し、コークス粒度は小さいため、コーク
ス層内空隙率はスクラップ層内空隙率に比べて低く、ガ
スの大部分はスクラップ層内を流れることになる。コー
クス層内のガス流を極力少なくするためには、コークス
粒度の細粒化や粒度構成を拡げて調節可能である。その
効果は図３に示すようにコークス粒度が６０ｍｍ以下に
おいて顕著となる。その結果、主流ガスはコークスの存
在しないスクラップ層を流れるため、スクラップ層内で
は（４）式のソルーションロス反応は生じない。コーク
ス層では、一部（４）式のソルーションロス反応は生じ
るが、従来法に比べ極端に減少する。このように、コー
クス粒度は同程度でも、本発明の装入方法によると、
（４）式のソルーションロス反応量を低減でき、従来法
に比べ、熱効率の高い操業（排ガスη_CO ^(TOP) ＝ＣＯ₂
^(TOP) ／（ＣＯ₂ ^(TOP) ＋ＣＯ₂ ^(TOP)）の高い操業）
が可能となる。従来法に対し、改善効果が大きいのは、
図３に示されるように、コークス粒度を細粒化した場合
である。粒度構成をつけ、コークス層内空隙率を低下す
ると、その効果はより大きくなる。なお、従来の装入方
式ではスクラップとコークスを混合装入する結果、主流
ガスはコークスと接触するため、細粒化するほど（４）
式の反応速度が増加し、ソルーションロス量は増大して
いた。このように、従来法では、コークスの細粒化は操
業を困難にする方向にあったが、本発明によるコークス
装入方法では、細粒コークスを使用しても、熱効率の高
い操業が可能であり、操業上問題ない。

【００１２】多段羽口を有する移動層の場合、図２に示
すように、１次羽口４存在部位の直上ではなく、千鳥状
に上部羽口５を設置することにより、１次羽口部での燃
焼後のη_CO ⁽¹⁾ （＝ＣＯ₂ ⁽¹⁾ ／（ＣＯ₂ ⁽¹⁾ ＋ＣＯ₂
⁽¹⁾ ））に応じて、所定の排ガス組成を得るように、上
部羽口の送風量を設定できる。最も熱効率の高い操業を
指向する場合には、１次羽口燃焼後のＣＯガス量を
（５）式に従って、完全燃焼できる空気または酸素を送
風すればよく、η_CO ^(TOP) ≧９０％の燃焼率が達成可能
となる。

【００１３】つぎに、スクラップとコークスの装入方法
について述べる。図２（ａ）の装入方式としては、従来
型の装入装置を利用する装入方式、例えばベル＋ＭＡ
（ムーバブルアーマー）型の装入装置で、周辺コークス
装入を行う方式、ベルレス装入装置で周辺部にコークス
装入する方式がある。また、新しい装入方式として、図
４に一例を示す装入装置を用いる方式などがある。前２
者は中間部〜周辺部において、スクラップとコークスの
混合領域が形成される場合があるが、図４の装入方式の
場合、スクラップ装入ホッパー７と外周部に装入するた
めのコークス装入ホッパー８を別々に設けているため、
スクラップ１とコークス２を確実に区分することができ
る。コークス比によって、式（１）に示すように、スク
ラップとコークスの境界部分が変化するため、スクラッ
プとコークスの境界位置を抑制する方法として、傾動可
能な仕切り板１１を設けている。コークス比に相当する
スクラップ／コークス境界半径位置に、仕切り板１１の
傾動角度を調節し、所定の位置にコークスを装入できる
ように制御したものである。

【００１４】図２（ｂ）の装入方法の一例としては、図
４の装入方式に加え、さらに、周辺装入部分をコークス
２装入部分と細粒スクラップ１ａ装入部分に区別し、そ
の境界は傾動可能な仕切り板１１を設置する方式とした
（図５）。傾動角度は、コークス比によって、（２）式
に示すコークス装入断面積を算定し、決定される。その
他の装入方式として、図６に装入装置の一例を示す。羽
口設置部位の炉壁部に、コークス装入用のフィーダー１
０を設置する。多段羽口キュポラの場合は、１次羽口存
在部位に上述したコークス装入用のフィーダー１０を設
置する。スクラップ１、コークス２の炉頂部の装入面を
一定とするために、仕切り板１１を設け、コークス比に
応じて、コークス装入部の断面積を調節できるようにし
ている。

【００１５】つぎに、図２（ａ）の装入方式で、炉内に
装入されたコークスの装入状態について述べる。コーク
ス、スクラップの嵩密度をそれぞれ５００ｋｇ／ｍ³ ，
３０００ｋｇ／ｍ³ とした時、１２０ｋｇ／ｔ，８０ｋ
ｇ／ｔのコークスを炉内に装入した場合、式（１）か
ら、スクラップとコークスの境界半径が求められ、無次
元半径でそれぞれ約０．７５〜１．０（周辺部）、０．
８１〜１．０（周辺部）の領域内にコークスが装入され
ることになる。炉口径２ｍのキュポラの場合、炉壁部か
らそれぞれ約２５０ｍｍ，１９０ｍｍの領域内にコーク
スが存在し、スクラップは、その内部、中心側に装入さ
れる。コークス比８０ｋｇ／ｔとした場合、平均粒度１
５０ｍｍ程度の鋳物用コークス使用時には、炉壁から１
〜２個程度、粒度６０ｍｍ程度のコークス使用時には、
炉壁から３〜５個、平均粒度２０ｍｍ程度の細粒コーク
ス使用時には、炉壁から９〜１０個程度並ぶ距離に相当
する。各コークス比（ＣＲ）に対しスクラップとコーク
スの無次元境界半径（Ｒ_S ／Ｒ_t ）ならびに炉口径２ｍ
の移動層とした時の炉壁からのコークス存在巾（Δｒ）
を表１に示す。

【００１６】

【表１】

【００１７】図２（ｂ）の装入方式で、図６に示す装入
ホッパーを用いた場合のコークスの装入状態について述
べる。各ホッパー当りに装入するコークス装入量は、装
入ホッパー数、コークス比から、式（２）をもとに決定
される。例えば、炉口径２ｍの移動層で、ホッパー数６
個の場合、コークス比１２０ｋｇ／ｔ，８０ｋｇ／ｔの
コークスを炉内に装入すると、式（２）から、各ホッパ
ー当りに装入するコークス装入面積はそれぞれ０．２２
５ｍ² ，０．１７５ｍ²となる。装入面が半円型の場
合、それぞれ半径０．３８ｍ，０．３３ｍの半円形状の
装入部となるように、傾動仕切り板を調節する。１段羽
口の移動層の場合、周辺部に装入するコークス粒度が大
きい場合は、ガスとコークスの接触面積が少なく反応速
度が低下するため、周辺部装入コークスだけで（３）式
の反応は終了せず、ベッドコークスも（３）式の反応に
関与する。そのため、ベッドコークスの上端位置は羽口
レベルよりも上部にあることが必要となる。それに対
し、周辺部に装入するコークスに関し、細粒コークスを
使用する場合は、（３）式の燃焼反応は周辺部の細粒コ
ークスで十分対応できる。この場合、（４）式の反応量
を少なくし、高い燃焼効率を得るためには、ガスとベッ
ドコークスとの接触領域を極力少なくするほうが良い。
（４）式の反応が抑制できる状況ならば、コークスベッ
ドの上端部は羽口レベル近傍にあることが望ましい。一
方、多段羽口を有する移動層の場合には、上部羽口部で
排ガス燃焼率を制御可能であるため、ベッドコークスの
上端位置については、１段羽口のみのケースよりも、柔
軟に対応できる。

【００１８】

【実施例】以下表２の実施例により本発明の特徴を具体
的に説明する。炉床径２ｍ、羽口数８本、有効高さ４．
６ｍ，２０ｔ／ｈ規模の移動層型溶解炉を用いた。本装
置は１次羽口数８本、２次羽口数４本の２段羽口構造と
なっている。また、装入装置については、図２（ａ）型
の装入装置（以後Ａ装入装置と呼ぶ）であるが、図２
（ｂ）型を指向する場合、図５の装入方式とし、円周方
向に４枚の傾動可能な仕切り板を設置し、コークスは４
つの装入口から、１次羽口部にコークスが降下するよう
に装入した（以後Ｂ装入装置と呼ぶ）。Ｂ装入装置で
は、大粒スクラップとコークスとの境界部の無次元半径
Ｒ_S を０．６０に設定し、傾動可能な仕切り板でコーク
ス装入面積を調節する構造となっている。なお、炉頂排
ガス組成はη_CO ^(TOP) ＝（ＣＯ₂ ^(TOP) ／（ＣＯ^(TOP)
＋ＣＯ₂ ^(TOP)））で定義した。また、１段羽口のみの
送風実験の場合、上段羽口の送風をカットした。操業諸
元のうち、送風湿分は１５ｇ／Ｎｍ³ 、炉頂から装入す
る石灰石単位は４０ｋｇ／ｔとした。

【００１９】比較例は通常のキュポラ操業例で、比較例
１は１段羽口で、５００℃の熱風送風キュポラの操業
例、比較例２は２段羽口で、常温送風キュポラの操業例
であり、型銑比もしくは鋳物屑鉄比は、それぞれ３０
％，６０％の操業諸元である。

【００２０】実施例１は、熱風送風（５００℃）の１段
羽口で、装入方法はＡ型である。粒径１５０ｍｍの鋳物
用コークスを用いた場合、比較例１に比べ、排ガスη_CO
^(TOP) は１０〜１５％程度高い操業が可能である。ま
た、粒径６０ｍｍの高炉用コークスを用いた場合でも、
排ガスη_CO ^(TOP) は５０％程度を維持できており、従来
操業のη_CO ^(TOP) ＝２８％に対し、効率向上に伴う改善
効果は大きい。実施例では、熱余剰分、燃料比を低減で
きている。実施例２は、常温送風（２５℃）の１段羽口
で、粒径１５０ｍｍの鋳物用コークスを用いた操業例で
ある。装入方法はＢ型である。従来の装入方式では、常
温送風の場合、溶解熱不足に陥り操業は困難であった。
本操業においては、型銑比０％としており、定常状態に
到達した時点では、コークス比は１３６ｋｇ／ｔであっ
た。（２）式から、４つあるコークス装入部の各断面積
が０．３６３ｍ² となるように、仕切り板を調節した。
この結果、排ガスη_CO ^(TOP) は６０％を維持し、安定操
業が達成できており、１段羽口、常温送風での操業の可
能性を確認した。

【００２１】実施例３は常温送風、２段羽口で、装入装
置はＡ型を使用した例である。コークス粒度は１５０ｍ
ｍと平均粒度５０ｍｍのコークスを用いた。操業につい
ては、排ガスη_COにより、スクラップとコークスの境界
位置を仕切り板の傾動により微調節し、また、２次羽口
の突出し位置は、極力スクラップとコークス境界部分と
なるように、ここでは突出し距離を、周辺から２０ｃｍ
の位置に設定した。上段羽口の送風量により、排ガスη
_COを制御でき、実施例ではη_CO６５〜９０％の範囲内で
操業できた。比較例２に示す通常２段羽口操業でのη_CO
５４％程度に対し、実施例では高η_CO ^(TOP) が可能とな
り、型銑比の低減、燃料比低減が達成できている。実施
例４は常温送風、２段羽口で、装入装置はＢ型を使用し
た例である。コークス粒度６０ｍｍの高炉用コークスを
用いた例である。本操業例では、型銑比２０％で操業
し、排ガスη_COは８５％であった。コークス比は１０９
ｋｇ／ｔであり、（２）式から、４つあるコークス装入
部の各断面積が０．３２０ｍ² となるように、仕切り板
を調節している。比較例２に比べ、細粒コークス使用下
にもかかわらず、型銑比低減、燃料比の低減が達成され
た。

【００２２】

【表２】

【００２３】

【発明の効果】以上説明したように、本発明において
は、移動層型スクラップ溶融炉へのスクラップ、コーク
スなどの原料装入方法を改善することにより、これまで
使用が難しかった細粒コークスの使用を可能とし、ま
た、熱効率良く、低燃料比が図れ、かつ型銑比（鋳物銑
比）の低減も図れるなど、生産性、経済性を高めたスク
ラップ溶解が可能となった。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の方法による移動層型スクラップ溶融炉
の概念図

【図２】スクラップとコークスの装入方法と羽口設置部
位を示す概要図

【図３】周辺装入コークス粒度と炉頂η_CO ^(TOP) との関
係を示す図

【図４】周辺コークス装入装置概念の一例を示す図

【図５】周辺コークス装入装置概念の一例を示す図

【図６】周辺コークス装入装置概念の一例を示す図

【符号の説明】

１スクラップ１ａ細粒スクラップ２コークス３ベッドコークス４１次羽口（下段羽口）（設置部位）５２次羽口（上段羽口）（設置部位）６出銑口７スクラップ装入ホッパー８コークス装入ホッパー９細粒スクラップ装入ホッパー１０コークス装入フィーダー１１仕切板１２排ガス管

Claims

(57)【特許請求の範囲】

【請求項１】コークスを炉壁周辺部に装入し、スクラ
ップを中心部から中間部もしくは中心部から周辺部に装
入することを特徴とする移動層型スクラップ溶融炉への
原料装入方法。
【請求項２】炉口部の半径がＲ_t の移動層型スクラッ
プ溶融炉にスクラップとコークスを装入する際に、両者
の境界の半径Ｒ_s を（１）式に基づいて決定し、中心か
らＲ_s までの領域にスクラップ、Ｒ_s からＲ_t 領域にコ
ークスを装入することを特徴とする移動層型スクラップ
溶融炉への原料装入方法。Ｒ_s ／Ｒ_t ＝｛１／（Ａ＋１）｝^1/2 ・・・（１）ただし、Ａ−（Ｗ_CR／ρ_CR）／（Ｗ_S ／ρ_S ）ここで、Ｗ_CR：コークス比（ｋｇ／ｔ）Ｗ_S ：スクラップ比（ｋｇ／ｔ） ρ_CR：コークスの嵩密度（ｋｇ／ｍ³ ） ρ_S ：スクラップの嵩密度（ｋｇ／ｍ³ ）
【請求項３】高さ方向に多段羽口を有する移動層型ス
クラップ溶融炉の操業法において、請求項１又は２記載
の原料装入方法を実施する際に、上部に位置する羽口の
突出し位置を、Ｒ_s （境界を含み）より中心側にセット
し、送風することを特徴とする移動層型スクラップ溶融
炉の操業法。
【請求項４】炉口部の半径がＲ_t の移動層型スクラッ
プ溶融炉に原料を装入する際に、１次羽口存在部の炉壁
周辺部に（２）式に基づいて、コークス装入面積を決定
し、コークス装入口毎に円周方向で不連続にＷ_CR／ｎの
コークスを装入し、その他の部位にスクラップを装入す
ることを特徴とする移動層型スクラップ溶融炉への原料
装入方法。Ｓ_CR＝（Ａ・πＲ_t ² ）／｛（１＋Ａ）＊ｎ｝・・・（２）ただし、Ａ＝（Ｗ_CR／ρ_CR）／（Ｗ_S ／ρ_S ）ここで、Ｓ_CR：コークス装入口１本当りのコークス装入
面積（ｍ² ）ｎ：コークス装入口数Ｗ_CR：コークス比（ｋｇ／ｔ）Ｗ_S ：スクラップ比（ｋｇ／ｔ） ρ_CR：コークスの嵩密度（ｋｇ／ｍ³ ） ρ_S ：スクラップの嵩密度（ｋｇ／ｍ³ ）
【請求項５】上部羽口位置が一次羽口設置部の真上位
置とならないように設計された高さ方向に多段羽口を有
する移動層型スクラップ溶融炉において、１次羽口存在
部位の炉壁周辺部に各コークス装入ホッパー毎に、請求
項４記載のコークスの装入方法に基づいて決定したコー
クス装入面積にＷ_CR／ｎのコークス量を装入し、その他
の部位にスクラップを装入することを特徴とする請求項
１記載の移動層型スクラップ溶融炉への原料装入方法。
【請求項６】平均粒子径が６０ｍｍ以下のコークスを
装入することを特徴とする請求項１，２，３，４または
５記載の移動層型スクラップ溶融炉への原料装入方法。