JPH0961058A - 竪型スクラップ溶解炉の操業方法 - Google Patents
竪型スクラップ溶解炉の操業方法Info
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- JPH0961058A JPH0961058A JP21620595A JP21620595A JPH0961058A JP H0961058 A JPH0961058 A JP H0961058A JP 21620595 A JP21620595 A JP 21620595A JP 21620595 A JP21620595 A JP 21620595A JP H0961058 A JPH0961058 A JP H0961058A
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- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P10/00—Technologies related to metal processing
- Y02P10/20—Recycling
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- Manufacture Of Iron (AREA)
- Vertical, Hearth, Or Arc Furnaces (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】竪型スクラップ溶解炉において、棚吊りを防止
すると共に炭材の保有エネルギー効率向上を図る。 【解決手段】炭材３と鉄源２との何れか一方を炉中心部
に他方を炉壁側に分離させて竪型スクラップ溶解炉に装
入し、羽口４より送風すると共に、鉄源層域に開口した
羽口１２、１３及び上下動自在なランス９の吹込位置を
上下方向に調整し、２次燃焼を促進し発生したＣＯをＣ
Ｏ2 まで完全燃焼させる。
すると共に炭材の保有エネルギー効率向上を図る。 【解決手段】炭材３と鉄源２との何れか一方を炉中心部
に他方を炉壁側に分離させて竪型スクラップ溶解炉に装
入し、羽口４より送風すると共に、鉄源層域に開口した
羽口１２、１３及び上下動自在なランス９の吹込位置を
上下方向に調整し、２次燃焼を促進し発生したＣＯをＣ
Ｏ2 まで完全燃焼させる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スクラップと炭材
を原材料として溶銑を製造するに際し、これらの装入物
分布を制御して、スクラップ充填層内で効率よく２次燃
焼を行い、スクラップの予熱を有効に行う操業方法に関
する。
を原材料として溶銑を製造するに際し、これらの装入物
分布を制御して、スクラップ充填層内で効率よく２次燃
焼を行い、スクラップの予熱を有効に行う操業方法に関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、製鋼用の鉄源として、高炉で鉄鉱
石を溶融還元して得た溶銑、あるいはこれを冷却、凝固
させた冷銑あるいは、鉄鋼材料の加工や建築物や機械製
品等の老朽化により、発生するスクラップ等がある。こ
れらの鉄源を使用する際に溶銑や冷銑の場合は、鉄鉱石
を溶融還元するのに多くのエネルギーが必要であり、か
つ原料である鉄鉱石等の事前処理と高炉や転炉の様な大
規模な設備が必要である。これに対して、スクラップの
使用は、鉄鉱石と比較して還元に要する熱分だけエネル
ギー使用量を削減することができ、また原料の事前処理
を簡略化することができることにより、大規模な設備が
必要ないといった利点がある。
石を溶融還元して得た溶銑、あるいはこれを冷却、凝固
させた冷銑あるいは、鉄鋼材料の加工や建築物や機械製
品等の老朽化により、発生するスクラップ等がある。こ
れらの鉄源を使用する際に溶銑や冷銑の場合は、鉄鉱石
を溶融還元するのに多くのエネルギーが必要であり、か
つ原料である鉄鉱石等の事前処理と高炉や転炉の様な大
規模な設備が必要である。これに対して、スクラップの
使用は、鉄鉱石と比較して還元に要する熱分だけエネル
ギー使用量を削減することができ、また原料の事前処理
を簡略化することができることにより、大規模な設備が
必要ないといった利点がある。
【０００３】竪型炉によるスクラップ溶解法は、熱源と
してコークス等の安価な炭材を使用することができるこ
とと、竪型炉の特性上排ガス温度を低くすることが可能
であるため、熱効率を向上させることができ、エネルギ
ー使用量、コストの両方の利点が得られる。また、特表
平１−５０１４０１号公報に示されているように、竪型
炉においてエネルギー使用量をさらに低減するために、
図６に示すように鉄源２と炭材３を個別に装入する提案
もある。図６（ａ）は縦断面図、（ｂ）は平面図であ
る。この技術では原材料の装入位置を異なる２か所と
し、鉄源２は炉頂部からシャフト部１１に、炭材３は炉
床１６の上側部の炭材の装入管６の投入口から装入す
る。鉄源２が充填された予熱層（シャフト部１１）で
は、ＣＯ2 ＋Ｃ→２ＣＯの反応が起こらない。もし、こ
の反応が起こると、炉全体としては、炉外に排出される
ガス中のＣＯ分だけは潜熱分として捨てられることにな
る。しかし、図６の技術ではこの反応が起こらないこと
から、炉内で完全に炭材のエネルギーを使い切ることが
可能である。しかしながら、図６の装置は高炉やキュポ
ラなどに代表される一般的な竪型炉と比較すると、装置
構造が大幅に異なり、シャフト部１１における充填物は
鉄源２のみで、特に鉄源２がスクラップの場合には、高
温ガスによる加熱のため、部分溶融する可能性があり、
この時排ガスの通気性が阻害され、かつ、スクラップの
融着により棚吊り現象が生じ易くなり、操業が不安定と
なる危険性がある。
してコークス等の安価な炭材を使用することができるこ
とと、竪型炉の特性上排ガス温度を低くすることが可能
であるため、熱効率を向上させることができ、エネルギ
ー使用量、コストの両方の利点が得られる。また、特表
平１−５０１４０１号公報に示されているように、竪型
炉においてエネルギー使用量をさらに低減するために、
図６に示すように鉄源２と炭材３を個別に装入する提案
もある。図６（ａ）は縦断面図、（ｂ）は平面図であ
る。この技術では原材料の装入位置を異なる２か所と
し、鉄源２は炉頂部からシャフト部１１に、炭材３は炉
床１６の上側部の炭材の装入管６の投入口から装入す
る。鉄源２が充填された予熱層（シャフト部１１）で
は、ＣＯ2 ＋Ｃ→２ＣＯの反応が起こらない。もし、こ
の反応が起こると、炉全体としては、炉外に排出される
ガス中のＣＯ分だけは潜熱分として捨てられることにな
る。しかし、図６の技術ではこの反応が起こらないこと
から、炉内で完全に炭材のエネルギーを使い切ることが
可能である。しかしながら、図６の装置は高炉やキュポ
ラなどに代表される一般的な竪型炉と比較すると、装置
構造が大幅に異なり、シャフト部１１における充填物は
鉄源２のみで、特に鉄源２がスクラップの場合には、高
温ガスによる加熱のため、部分溶融する可能性があり、
この時排ガスの通気性が阻害され、かつ、スクラップの
融着により棚吊り現象が生じ易くなり、操業が不安定と
なる危険性がある。
【０００４】また、特開平７−７０６２５号公報に示さ
れているように、コークスを炉壁周辺部に装入し、スク
ラップを炉中心部に装入し、１次羽口で生成したＣＯガ
スを発熱反応であるＣＯ＋１／２・Ｏ2 →ＣＯ2 により
ＣＯ2 に燃焼させ、この反応熱をスクラップの予熱に利
用するため、上部に位置する羽口の突出し位置をスクラ
ップとコークスの境界又は、境界より中心側にセット
し、送風することを特徴とする。この技術では、コーク
ス、スクラップの粒径が均一ではないので、操業中に、
羽口突出し位置を制御することが困難であり、羽口を炉
内に装入することにより、予熱部での原料の棚吊りの危
険性がある。
れているように、コークスを炉壁周辺部に装入し、スク
ラップを炉中心部に装入し、１次羽口で生成したＣＯガ
スを発熱反応であるＣＯ＋１／２・Ｏ2 →ＣＯ2 により
ＣＯ2 に燃焼させ、この反応熱をスクラップの予熱に利
用するため、上部に位置する羽口の突出し位置をスクラ
ップとコークスの境界又は、境界より中心側にセット
し、送風することを特徴とする。この技術では、コーク
ス、スクラップの粒径が均一ではないので、操業中に、
羽口突出し位置を制御することが困難であり、羽口を炉
内に装入することにより、予熱部での原料の棚吊りの危
険性がある。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、前述の問題
点を解決するために、竪型スクラップ溶解炉の新規な操
業技術を提供することを目的とする。
点を解決するために、竪型スクラップ溶解炉の新規な操
業技術を提供することを目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、竪型スクラッ
プ溶解炉の操業方法について、熱源（炭材）の使用量削
減の検討をした結果、前述の特表平１−５０１４０１号
公報と同様にＣＯ2 ＋Ｃ→２ＣＯの吸熱反応の抑制と、
１次羽口で生成したＣＯガスを発熱反応であるＣＯ＋１
／２・Ｏ2 →ＣＯ2 によりＣＯ2 に燃焼させ、炉内で炭
材のエネルギーを完全に使い切ることの双方を同時に達
成する技術を開発し完成したものである。すなわち、上
記吸熱反応の抑制方法として、炉の横断面図を模式的に
図２、図３、図４、図５に示すように、鉄源と炭材が互
いに分離して分布するような装入方法とし、図１に示す
ように、炉頂から垂下する上下動自在なランス及び炉壁
高さ方向に設けた多段羽口の上部羽口を活用して２次燃
焼が完全に行われるようにすることとしたものである。
プ溶解炉の操業方法について、熱源（炭材）の使用量削
減の検討をした結果、前述の特表平１−５０１４０１号
公報と同様にＣＯ2 ＋Ｃ→２ＣＯの吸熱反応の抑制と、
１次羽口で生成したＣＯガスを発熱反応であるＣＯ＋１
／２・Ｏ2 →ＣＯ2 によりＣＯ2 に燃焼させ、炉内で炭
材のエネルギーを完全に使い切ることの双方を同時に達
成する技術を開発し完成したものである。すなわち、上
記吸熱反応の抑制方法として、炉の横断面図を模式的に
図２、図３、図４、図５に示すように、鉄源と炭材が互
いに分離して分布するような装入方法とし、図１に示す
ように、炉頂から垂下する上下動自在なランス及び炉壁
高さ方向に設けた多段羽口の上部羽口を活用して２次燃
焼が完全に行われるようにすることとしたものである。
【０００７】本発明は、竪型スクラップ溶解炉の操業方
法において、炭材と鉄源との何れか一方を炉中心部に他
方を炉壁側に互いに分離させて装入し、羽口より送風す
ると共に、鉄源層域に開口したランスの送風位置を上下
方向に調整することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉
の操業方法である。ランスは炉頂から下方に向かって挿
入し、上下動自在とし、上下方向の送風位置を調整自在
とするのがよい。
法において、炭材と鉄源との何れか一方を炉中心部に他
方を炉壁側に互いに分離させて装入し、羽口より送風す
ると共に、鉄源層域に開口したランスの送風位置を上下
方向に調整することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉
の操業方法である。ランスは炉頂から下方に向かって挿
入し、上下動自在とし、上下方向の送風位置を調整自在
とするのがよい。
【０００８】上記操業方法において、さらに、炉壁高さ
方向多数段の羽口からの送風を併せて調整することによ
って、さらに効率のよい操業を行うことができる。この
場合に、前記ランス及び前記多数段の羽口から酸素富化
空気を送風することとすると好適である。
方向多数段の羽口からの送風を併せて調整することによ
って、さらに効率のよい操業を行うことができる。この
場合に、前記ランス及び前記多数段の羽口から酸素富化
空気を送風することとすると好適である。
【０００９】
【発明の実施の形態】本発明の技術は、竪型炉内におい
て起こる炭材中の炭素と高温排ガスに含まれるＣＯ2 ガ
スとの吸熱反応の抑制による熱効率向上を実現するもの
である。すなわち、竪型炉下部に設置された羽口から送
られる空気で、Ｃ＋Ｏ2 →ＣＯ2 の反応が起こり、ＣＯ
2 ガスが炉内を上昇し炉外に排出される過程で、一部は
充填層中の炭材と接触し、炭材中の炭素とＣＯ2 ＋Ｃ→
２ＣＯの反応を起こす。この反応は、吸熱反応であり、
炉全体としては、炉外に排出されるガス中のＣＯ分だけ
は潜熱分として捨てられることになり、炭材の消費量が
増加する。
て起こる炭材中の炭素と高温排ガスに含まれるＣＯ2 ガ
スとの吸熱反応の抑制による熱効率向上を実現するもの
である。すなわち、竪型炉下部に設置された羽口から送
られる空気で、Ｃ＋Ｏ2 →ＣＯ2 の反応が起こり、ＣＯ
2 ガスが炉内を上昇し炉外に排出される過程で、一部は
充填層中の炭材と接触し、炭材中の炭素とＣＯ2 ＋Ｃ→
２ＣＯの反応を起こす。この反応は、吸熱反応であり、
炉全体としては、炉外に排出されるガス中のＣＯ分だけ
は潜熱分として捨てられることになり、炭材の消費量が
増加する。
【００１０】図１は、本発明を好適に実施できる竪型ス
クラップ溶解炉の概略説明図である。装入原料であるス
クラップ２を鉄源の装入管７の頂部のスクラップ装入箇
所から装入し、また炭材３としてのコークスと生石灰を
炭材の装入管６の頂部のコークス装入箇所から溶解炉シ
ャフト部１内に装入する。溶解炉シャフト部１下部に設
置した１次羽口４から空気を送風し、２次羽口１２、３
次羽口１３、および上下動自在なランス９より送風し、
２次燃焼を精度よく行わせる。この２次燃焼によりスク
ラップの予熱を行い、装入原料を連続的に装入し、溶解
して溶銑１５を取鍋１４に得る。
クラップ溶解炉の概略説明図である。装入原料であるス
クラップ２を鉄源の装入管７の頂部のスクラップ装入箇
所から装入し、また炭材３としてのコークスと生石灰を
炭材の装入管６の頂部のコークス装入箇所から溶解炉シ
ャフト部１内に装入する。溶解炉シャフト部１下部に設
置した１次羽口４から空気を送風し、２次羽口１２、３
次羽口１３、および上下動自在なランス９より送風し、
２次燃焼を精度よく行わせる。この２次燃焼によりスク
ラップの予熱を行い、装入原料を連続的に装入し、溶解
して溶銑１５を取鍋１４に得る。
【００１１】そこで、炭材の持つエネルギーを炉内で完
全に使い切るために、上述の吸熱反応を抑制する方法と
して、竪型炉内のスクラップと炭材の装入方法について
着目した。すなわち、竪型炉横断面におけるスクラップ
と炭材を、図２〜図５に示すように、スクラップと炭材
が互いに分離して分布するように装入する。図２〜図５
はそれぞれ図１のＡ−Ａ矢視断面の模式図である。図２
では溶解炉シャフト部１の炉周側に鉄源２、中心側に炭
材３を装入している。図３では逆に中心側に鉄源２、炉
周側に炭材３を装入している。図４では炉周側に円周方
向に不連続に炭材３を装入し、中心側から炉周に至る間
に鉄源２を装入している。図５は鉄源と炭材の分布が図
４と丁度逆の関係にある。図２〜図５の装入ではそれぞ
れ、炭材部分の横断面積が減少し、これと炭材部分の通
気抵抗がスクラップ部分と比較して大きいことと相まっ
て炭材部分の通気ガス流量を大幅に減少させることが可
能である。この条件下で図１に示すように、炉頂より上
下動可能なランス９、およびこれに加えて上段に多数段
の羽口１２、１３を設置することにより、２次燃焼を向
上させることができる。鉄源２を炉壁側に装入し、炭材
３を炉中心部に装入する場合は、多段羽口と上下動可能
なランスとの併用により、２次燃焼を向上させる。炭材
３を炉壁側に装入し、鉄源２を炉中心部に装入する場合
は、炭材への直接送風を避けるために、多段羽口１２、
１３からの送風量を抑え、上下動自在なランス９からの
送風量を増加させる。あるいは酸素富化することによ
り、２次燃焼を向上させる。したがって多段羽口１２、
１３とランス９の設置により、装入物充填層部で高さ方
向で温度分布を制御することができ、スクラップの融着
が起こらない最適な予熱を行うことができる。すなわ
ち、上記のような装入方法の改善により、炭材とＣＯ2
ガスとの反応量を低減させることができ、炭材の持つエ
ネルギーを有効にスクラップの予熱、溶解に利用するこ
とができる。
全に使い切るために、上述の吸熱反応を抑制する方法と
して、竪型炉内のスクラップと炭材の装入方法について
着目した。すなわち、竪型炉横断面におけるスクラップ
と炭材を、図２〜図５に示すように、スクラップと炭材
が互いに分離して分布するように装入する。図２〜図５
はそれぞれ図１のＡ−Ａ矢視断面の模式図である。図２
では溶解炉シャフト部１の炉周側に鉄源２、中心側に炭
材３を装入している。図３では逆に中心側に鉄源２、炉
周側に炭材３を装入している。図４では炉周側に円周方
向に不連続に炭材３を装入し、中心側から炉周に至る間
に鉄源２を装入している。図５は鉄源と炭材の分布が図
４と丁度逆の関係にある。図２〜図５の装入ではそれぞ
れ、炭材部分の横断面積が減少し、これと炭材部分の通
気抵抗がスクラップ部分と比較して大きいことと相まっ
て炭材部分の通気ガス流量を大幅に減少させることが可
能である。この条件下で図１に示すように、炉頂より上
下動可能なランス９、およびこれに加えて上段に多数段
の羽口１２、１３を設置することにより、２次燃焼を向
上させることができる。鉄源２を炉壁側に装入し、炭材
３を炉中心部に装入する場合は、多段羽口と上下動可能
なランスとの併用により、２次燃焼を向上させる。炭材
３を炉壁側に装入し、鉄源２を炉中心部に装入する場合
は、炭材への直接送風を避けるために、多段羽口１２、
１３からの送風量を抑え、上下動自在なランス９からの
送風量を増加させる。あるいは酸素富化することによ
り、２次燃焼を向上させる。したがって多段羽口１２、
１３とランス９の設置により、装入物充填層部で高さ方
向で温度分布を制御することができ、スクラップの融着
が起こらない最適な予熱を行うことができる。すなわ
ち、上記のような装入方法の改善により、炭材とＣＯ2
ガスとの反応量を低減させることができ、炭材の持つエ
ネルギーを有効にスクラップの予熱、溶解に利用するこ
とができる。
【００１２】図６の技術では、装置構造が一般的な竪型
炉と比較して複雑であり、シャフト部における充填物は
スクラップのみで、ガス加熱によるスクラップの融着に
より棚吊り現象が生じ易くなるが、本発明方法は、設備
的に単純なランスと、多段羽口の有効活用により、スク
ラップ充填層部での温度分布を制御しながら、２次燃焼
率を向上させ、スクラップの予熱を有効に行うことがで
きる。またシャフト部内でスクラップと炭材が充填さ
れ、同時にこれらの装入物が降下してくるので、仮に融
着しても炭材が含まれているので、棚吊り現象が生じに
くい操業方法である。又、図６の技術は、コークスの予
熱ができないのに対して、本発明では装入物充填層部で
コークスの予熱ができる。
炉と比較して複雑であり、シャフト部における充填物は
スクラップのみで、ガス加熱によるスクラップの融着に
より棚吊り現象が生じ易くなるが、本発明方法は、設備
的に単純なランスと、多段羽口の有効活用により、スク
ラップ充填層部での温度分布を制御しながら、２次燃焼
率を向上させ、スクラップの予熱を有効に行うことがで
きる。またシャフト部内でスクラップと炭材が充填さ
れ、同時にこれらの装入物が降下してくるので、仮に融
着しても炭材が含まれているので、棚吊り現象が生じに
くい操業方法である。又、図６の技術は、コークスの予
熱ができないのに対して、本発明では装入物充填層部で
コークスの予熱ができる。
【００１３】
（実施例−１）本発明の１実施例として、竪型溶解炉と
して３ｔ／ｈの能力を有するキュポラを用いて１００ｔ
のスクラップを溶解した。この実施例において、使用し
たスクラップはサイズが２５〜１５０ｍｍのシュレッダ
ースクラップであり、炭材としてサイズが３０〜７５ｍ
ｍの高炉用コークスを使用した。なお、溶解炉シャフト
部１の内径は６００ｍｍである。操業条件としては、キ
ュポラへのスクラップとコークスの装入を図２に示すよ
うにキュポラ横断面において、炉中心にコークス、炉壁
周辺にスクラップを装入し、得られる溶銑温度が１５４
０±１０℃、溶銑中炭素濃度が３．５±０．５％となる
ように炉頂からのコークス装入量を調整した。一方、送
風量は、１次羽口４から、１８００Ｎｍ3 ／ｈｒ、上下
動可能なランス９（移動羽口）から、３００Ｎｍ3 ／ｈ
ｒの割合で供給した。以上の実施例−１における操業の
結果、コークス原単位は１００ｋｇ／ｔとなった。
して３ｔ／ｈの能力を有するキュポラを用いて１００ｔ
のスクラップを溶解した。この実施例において、使用し
たスクラップはサイズが２５〜１５０ｍｍのシュレッダ
ースクラップであり、炭材としてサイズが３０〜７５ｍ
ｍの高炉用コークスを使用した。なお、溶解炉シャフト
部１の内径は６００ｍｍである。操業条件としては、キ
ュポラへのスクラップとコークスの装入を図２に示すよ
うにキュポラ横断面において、炉中心にコークス、炉壁
周辺にスクラップを装入し、得られる溶銑温度が１５４
０±１０℃、溶銑中炭素濃度が３．５±０．５％となる
ように炉頂からのコークス装入量を調整した。一方、送
風量は、１次羽口４から、１８００Ｎｍ3 ／ｈｒ、上下
動可能なランス９（移動羽口）から、３００Ｎｍ3 ／ｈ
ｒの割合で供給した。以上の実施例−１における操業の
結果、コークス原単位は１００ｋｇ／ｔとなった。
【００１４】（実施例−２）上記の実施例−１と同様の
設備を用い、操業条件としては、キュポラへのスクラッ
プとコークスの装入分布が図３、４、５に示すようにな
るように装入しても同様な結果が得られた。 （実施例−３）ランス９（移動羽口）に加えて、２次羽
口１２、３次羽口１３からも送風した。操業条件として
は、図２に示すようにシャフト炉中心部に炭材３、周炉
側に鉄源２を装入し、送風量は、１次羽口４より１６５
０Ｎｍ3 ／ｈｒ、ランス９（移動羽口）より３００Ｎｍ
3 ／ｈｒ、２次羽口１２より１００Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次
羽口１３より５０Ｎｍ3 ／ｈｒの割合で供給した。操業
の結果として、コークス原単位は９２ｋｇ／ｔとなっ
た。
設備を用い、操業条件としては、キュポラへのスクラッ
プとコークスの装入分布が図３、４、５に示すようにな
るように装入しても同様な結果が得られた。 （実施例−３）ランス９（移動羽口）に加えて、２次羽
口１２、３次羽口１３からも送風した。操業条件として
は、図２に示すようにシャフト炉中心部に炭材３、周炉
側に鉄源２を装入し、送風量は、１次羽口４より１６５
０Ｎｍ3 ／ｈｒ、ランス９（移動羽口）より３００Ｎｍ
3 ／ｈｒ、２次羽口１２より１００Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次
羽口１３より５０Ｎｍ3 ／ｈｒの割合で供給した。操業
の結果として、コークス原単位は９２ｋｇ／ｔとなっ
た。
【００１５】（実施例−４）図３、４、５の場合は、コ
ークスへの直接送風をさけるため２次羽口１２より５０
Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３より３０Ｎｍ3 ／ｈｒと流
量を抑え、ランス９（移動羽口）から３７０Ｎｍ3 ／ｈ
ｒと増加させて供給した結果同様な結果が得られた。
ークスへの直接送風をさけるため２次羽口１２より５０
Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３より３０Ｎｍ3 ／ｈｒと流
量を抑え、ランス９（移動羽口）から３７０Ｎｍ3 ／ｈ
ｒと増加させて供給した結果同様な結果が得られた。
【００１６】（実施例−５）移動羽口、多段羽口の両方
から酸素富化を行った。操業条件としては、鉄源と炭材
を図２に示す分布になるように装入して、送風量は１次
羽口４より１６５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、ランス９（移動羽
口）からは空気を３００Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素を１０Ｎｍ
3 ／ｈｒ、２次羽口１２からは空気を１００Ｎｍ3 ／ｈ
ｒ、酸素を２．５Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３からは空
気を５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素を１．３Ｎｍ3 ／ｈｒの割
合で供給した。操業の結果、コークス原単位は８７ｋｇ
／ｔとなった。
から酸素富化を行った。操業条件としては、鉄源と炭材
を図２に示す分布になるように装入して、送風量は１次
羽口４より１６５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、ランス９（移動羽
口）からは空気を３００Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素を１０Ｎｍ
3 ／ｈｒ、２次羽口１２からは空気を１００Ｎｍ3 ／ｈ
ｒ、酸素を２．５Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３からは空
気を５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素を１．３Ｎｍ3 ／ｈｒの割
合で供給した。操業の結果、コークス原単位は８７ｋｇ
／ｔとなった。
【００１７】（実施例−６）図３、４、５に示す分布と
した場合は、２次羽口１２から空気５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、
酸素０．５Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３から空気３０Ｎ
ｍ3 ／ｈｒ、酸素０．３Ｎｍ3 ／ｈｒに抑え、ランス９
（移動羽口）から、空気３７０Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素１３
Ｎｍ3 ／ｈｒと増加させて供給した結果実施例５と同様
な結果が得られた。表１に送風条件を示す。
した場合は、２次羽口１２から空気５０Ｎｍ3 ／ｈｒ、
酸素０．５Ｎｍ3 ／ｈｒ、３次羽口１３から空気３０Ｎ
ｍ3 ／ｈｒ、酸素０．３Ｎｍ3 ／ｈｒに抑え、ランス９
（移動羽口）から、空気３７０Ｎｍ3 ／ｈｒ、酸素１３
Ｎｍ3 ／ｈｒと増加させて供給した結果実施例５と同様
な結果が得られた。表１に送風条件を示す。
【００１８】（比較例−１）従来の特表平１−５０１４
０１号公報の装置と同設備のものを使用し溶解能力は実
施例１と同様に３ｔ／ｈ、生産量１００ｔとして操業し
た。スクラップサイズは２５〜１５０ｍｍ、炭材サイズ
は３０〜７５ｍｍとした。操業条件を表１に併記した。
その結果、コークス原単位は１３０ｋｇ／ｔであった。
次に操業上では、１日当たりの操業で３〜４回の棚吊り
が生じるのに対し、本発明では棚吊りは起こらずに順調
な操業が行えた。
０１号公報の装置と同設備のものを使用し溶解能力は実
施例１と同様に３ｔ／ｈ、生産量１００ｔとして操業し
た。スクラップサイズは２５〜１５０ｍｍ、炭材サイズ
は３０〜７５ｍｍとした。操業条件を表１に併記した。
その結果、コークス原単位は１３０ｋｇ／ｔであった。
次に操業上では、１日当たりの操業で３〜４回の棚吊り
が生じるのに対し、本発明では棚吊りは起こらずに順調
な操業が行えた。
【００１９】（比較例−２）従来の特開平７−７０６２
５号公報の装置と同設備のものを使用し比較例１と同様
に操業した結果、コークス原単位は１１０ｋｇ／ｔであ
った。次に操業上では、多段羽口の突き出し部での棚吊
りが１日当たりの操業で２〜３回生じた。すなわち、上
述の実施例、比較例から明らかなように、本発明は、低
炭材原単位でのスクラップの溶解が可能となる。
５号公報の装置と同設備のものを使用し比較例１と同様
に操業した結果、コークス原単位は１１０ｋｇ／ｔであ
った。次に操業上では、多段羽口の突き出し部での棚吊
りが１日当たりの操業で２〜３回生じた。すなわち、上
述の実施例、比較例から明らかなように、本発明は、低
炭材原単位でのスクラップの溶解が可能となる。
【００２０】
【表１】
【００２１】
【発明の効果】本発明は、竪型スクラップ溶解炉内横断
面において、鉄源と炭材の装入物分布制御操業におい
て、移動羽口と多段羽口により、２次燃焼を向上させ、
高さ方向でスクラップの温度分布が制御でき、炉内で炭
材のエネルギーを完全に使い切り、エネルギー効率向上
すなわち、炭材原単位減少を可能にした。
面において、鉄源と炭材の装入物分布制御操業におい
て、移動羽口と多段羽口により、２次燃焼を向上させ、
高さ方向でスクラップの温度分布が制御でき、炉内で炭
材のエネルギーを完全に使い切り、エネルギー効率向上
すなわち、炭材原単位減少を可能にした。
【図１】本発明の実施に使用した竪型スクラップ溶解炉
の縦断面の説明図である。
の縦断面の説明図である。
【図２】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図３】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図４】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図５】図１のＡ−Ａ矢視断面図である。
【図６】従来例の鉄源溶解用高炉の説明図を示し、
（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。
（ａ）は側面図、（ｂ）は平面図である。
１ 溶解炉シャフト部 ２ スクラップ
（鉄源） ３ 炭材（コークス） ４ １次羽口 ５ 溶融鉄の取り出し口 ６ 炭材の装入
管 ７ 鉄源の装入管 ８ 排ガス ９ ランス（移動羽口） １０ 火格子 １１ シャフト部 １２ ２次羽口 １３ ３次羽口 １４ 取鍋 １５ 溶銑 １６ 炉床
（鉄源） ３ 炭材（コークス） ４ １次羽口 ５ 溶融鉄の取り出し口 ６ 炭材の装入
管 ７ 鉄源の装入管 ８ 排ガス ９ ランス（移動羽口） １０ 火格子 １１ シャフト部 １２ ２次羽口 １３ ３次羽口 １４ 取鍋 １５ 溶銑 １６ 炉床
Claims (3)
- 【請求項１】 竪型スクラップ溶解炉の操業方法におい
て、炭材と鉄源との何れか一方を炉中心部に他方を炉壁
側に互いに分離させて装入し、羽口より送風すると共
に、鉄源層域に開口したランスの送風位置を上下方向に
調整することを特徴とする竪型スクラップ溶解炉の操業
方法。 - 【請求項２】 さらに、炉壁高さ方向多数段の羽口から
の送風を併せて調整することを特徴とする請求項１記載
の竪型スクラップ溶解炉の操業方法。 - 【請求項３】 前記ランス及び前記多数段の羽口から酸
素富化空気を送風することを特徴とする請求項２記載の
竪型スクラップ溶解炉の操業方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21620595A JPH0961058A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 竪型スクラップ溶解炉の操業方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21620595A JPH0961058A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 竪型スクラップ溶解炉の操業方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0961058A true JPH0961058A (ja) | 1997-03-07 |
Family
ID=16684926
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP21620595A Withdrawn JPH0961058A (ja) | 1995-08-24 | 1995-08-24 | 竪型スクラップ溶解炉の操業方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH0961058A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111518986A (zh) * | 2020-05-27 | 2020-08-11 | 沈阳东大山汇环境科技有限公司 | 一种利用一次燃烧热能冶炼废钢系统及其炼钢方法 |
-
1995
- 1995-08-24 JP JP21620595A patent/JPH0961058A/ja not_active Withdrawn
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN111518986A (zh) * | 2020-05-27 | 2020-08-11 | 沈阳东大山汇环境科技有限公司 | 一种利用一次燃烧热能冶炼废钢系统及其炼钢方法 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A300 | Withdrawal of application because of no request for examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A300 Effective date: 20021105 |