JP2003170734A - 冷凍サイクル装置および凝縮器 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 圧力差発生用中間絞りの開口面積がろう材流
入により狭まることを防止する。 【解決手段】 凝縮器２に圧縮機吐出冷媒を放熱させて
凝縮させる第１熱交換部５と、第１熱交換部５の冷媒流
れ下流側に設けられた第２熱交換部６とを備え、圧縮機
吐出冷媒の一部を第１バイパス通路３３により分岐して
気液分離器７内に流入させ、また、第１熱交換部５を通
過した冷媒の一部を第２バイパス通路３４により分岐し
て気液分離器７内に流入させ、更に、第１熱交換部５を
通過した冷媒の主流をガス戻し用連通路３５に合流させ
る中間連通路３６を設け、この中間連通路３６に所定の
圧力差を発生する中間絞り８を備える。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、車両空調用等に好
適な冷凍サイクル装置およびその凝縮器に関するもので
ある。

【０００２】

【従来の技術】従来、冷凍サイクル装置の基本構成は、
蒸発器出口冷媒の過熱度（スーパーヒート）制御と凝縮
器出口冷媒の過冷却度（サブクール）制御との違いから
レシーバサイクルとアキュムレータサイクルとに大別さ
れる。

【０００３】レシーバサイクルは凝縮器出口に設けたレ
シーバにより凝縮器出口冷媒の気液を分離して、レシー
バからの液冷媒を温度式膨張弁により減圧、膨張させ、
次に、この減圧後の低圧冷媒を蒸発器で吸熱して蒸発さ
せる。ここで、温度式膨張弁は蒸発器の出口冷媒の過熱
度ＳＨをフィードバックして弁開度を自動調整し、それ
により、蒸発器出口冷媒の過熱度ＳＨを所定範囲（例え
ば、３〜１５℃）に維持している。

【０００４】これに対し、アキュムレータサイクルは凝
縮器出口にキャピラリーチューブのような固定絞りを直
接接続し、凝縮器の出口冷媒を固定絞りで直接減圧、膨
張させる。そして、この減圧後の低圧冷媒を蒸発器で吸
熱して蒸発させ、この蒸発器を通過した冷媒をアキュム
レータに流入させ、このアキュムレータで蒸発器出口冷
媒の気液を分離し、アキュムレータ内のガス冷媒を圧縮
機に吸入させる。

【０００５】アキュムレータサイクルによると、アキュ
ムレータ内に冷媒の気液界面を形成してアキュムレータ
内の冷媒をモリエル線図の飽和ガス線上に維持するの
で、圧縮機への吸入冷媒の過熱度ＳＨは０℃に維持され
る。

【０００６】一方、減圧手段として固定絞りを用いてい
るので、凝縮器出口冷媒の過冷却度ＳＣは固定絞りの流
量特性とサイクル高圧圧力とサイクル冷媒流量とにより
成り行きで決定され、通常は、サイクル運転条件の変動
により過冷却度ＳＣは０〜２０℃程度の範囲で変動す
る。

【０００７】ところで、前者のレシーバサイクルでは、
温度式膨張弁が蒸発器出口冷媒の過熱度ＳＨをフィード
バックして弁開度を自動調整するものであるため、必然
的に複雑で精密な弁機構が必要となり、コスト高とな
る。

【０００８】また、温度式膨張弁は蒸発器出口冷媒の過
熱度ＳＨを感知するため、温度式膨張弁の設置場所を蒸
発器近傍、換言すると、室内側に設定する必要が生じ
る。その結果、温度式膨張弁の絞り通路部で発生する冷
媒通過音が室内の空調使用者（乗員）に伝播しやすくな
り、冷媒通過音の問題が顕在化する。

【０００９】これに対して、アキュムレータサイクルで
は、減圧手段として固定絞りを用いているので、温度式
膨張弁に比してはるかに低コストで製造できる。また、
固定絞りは蒸発器近傍に設置する必要がなく、そのた
め、室外側（車両のエンジンルーム側）に固定絞りを設
置できるので、室内へ伝播される冷媒通過音を大幅に低
減できる利点がある。

【００１０】しかし、アキュムレータは蒸発器の出口
側、すなわち低圧通路部に設けられ、比容積の大きい低
圧冷媒の気液分離を行うため、高圧側に設置されるレシ
ーバに比較してタンク容積を大きくする必要がある。そ
のため、車両エンジンルーム内のような狭隘なスペース
内に冷凍サイクル機器を搭載する際に、アキュムレータ
の搭載性がレシーバより大幅に悪化する。

【００１１】また、車両空調用冷凍サイクル装置では、
車両エンジンにより圧縮機を駆動するので、車両エンジ
ンの回転数変動に伴って圧縮機回転数も大幅に変動す
る。そのため、減圧手段が固定絞りであると、圧縮機の
大幅な回転数変動に対して冷媒流量調整作用が十分対応
できず、凝縮器出口冷媒の過冷却度ＳＣが大きく変動
し、その変動幅が過大となる。

【００１２】例えば、圧縮機の高回転時には圧縮機吐出
能力の増大により高圧圧力が上昇して凝縮器出口冷媒の
過冷却度ＳＣが大きくなりすぎる。この過大な過冷却度
ＳＣの発生は、高圧圧力の上昇による圧縮機駆動動力の
増加を招き、サイクル効率を悪化させる。

【００１３】そこで、本発明者らは、先に、特願２００
１−１１７２７８号の特許出願にて、従来のレシーバサ
イクルおよびアキュムレータサイクルとは異なる新規な
方式により蒸発器出口冷媒の過熱度を調整する冷凍サイ
クル装置を提案している。

【００１４】この先願のものは、具体的には、図１０の
冷凍サイクル基本構成において、図１１に示す凝縮器構
成を設定するものであり、凝縮器２の第１、第２熱交換
部５、６のチューブ１５の端部が連通するヘッダタンク
１７、１８を第１、第２熱交換部５、６の左右両側に配
置し、この両ヘッダタンク１７、１８のうち、いずれか
一方のヘッダタンク１７に、圧縮機１の吐出冷媒が流入
する入口ジョイント２４を設けるとともに、この入口ジ
ョイント２４を設けたヘッダタンク１７側に気液分離器
７を配置している。そして、入口ジョイント２４から吐
出冷媒が流入するヘッダタンク１７内の上部空間１７ａ
と、気液分離器７内の混合部通路３１とを連通する第１
バイパス通路３３を設け、この第１バイパス通路３３に
より入口ジョイント２４からの吐出冷媒の一部を分岐し
て混合部通路３１内に直接導入するようにしている。

【００１５】また、第１熱交換部５で凝縮した液冷媒の
一部をヘッダタンク１７内の中間部空間１７ｂから第２
バイパス通路３４により分岐して気液分離器７内の混合
部通路３１に導入している。

【００１６】更に、気液分離器７内のガス冷媒および液
冷媒をヘッダタンク１７内の下部空間１７ｃに戻すガス
戻し用連通路３５および液戻し用連通路３６を設け、第
２バイパス通路３４の分岐点（ヘッダタンク１７内の中
間部空間１７ｂ）と、ガス戻し用連通路３５および液戻
し用連通路３６の合流点（ヘッダタンク１７内の下部空
間１７ｃ）との間に中間絞り８０を設けている。

【００１７】この中間絞り８０前後に発生する圧力差に
よって、凝縮器冷媒流路途中（中間部空間１７ｂ）の液
冷媒を第２バイパス通路３４から気液分離器７内に導入
するとともに、気液分離器７内のガス冷媒及び液冷媒を
下部空間１７ｃに向けて導出するようにしている。

【００１８】上記先願では、圧縮機１の吐出冷媒の一部
を気液分離器７内に直接導入して、圧縮機１の吐出冷媒
と第２バイパス通路３４からの液冷媒とを混合して、気
液分離器７内で冷媒の気液を分離し、液冷媒を溜めるよ
うにしている。これにより、気液分離器７内への流入冷
媒の乾き度が圧縮機吐出冷媒の過熱度に応じて変化し
て、気液分離器７内に溜まる液冷媒量を圧縮機吐出冷媒
の過熱度に応じて調整することができる。そして、この
液冷媒量の調整によりサイクル内循環冷媒流量を調整
し、その結果、圧縮機の吐出冷媒の過熱度、ひいては蒸
発器出口冷媒の過熱度を調整するようにしている。

【００１９】従って、上記先願によると、サイクル高圧
側に設けた気液分離器７内の液冷媒量の調整により蒸発
器出口冷媒の過熱度を調整できるので、図１０の減圧装
置３として固定絞り、あるいは高圧冷媒の状態に応動す
る可変絞り等を使用でき、従来のレシーバサイクルにお
ける温度式膨張弁を廃止できる。また、従来のアキュム
レータサイクルに比較すると、気液分離器７をサイクル
高圧側に設けるから、気液分離器７を小型化できる。ま
た、圧縮機吐出冷媒の過熱度に直接応答してサイクル内
循環冷媒流量を調整できるから、従来のアキュムレータ
サイクルに比較して、サイクル内循環冷媒流量を適正に
制御でき、サイクル効率を向上できる等の利点を有して
いる。

【００２０】

【発明が解決しようとする課題】ところで、上記先願の
冷凍サイクル装置を実際に実験検討してみると、次のご
とき問題が生じることが判明した。すなわち、先願の装
置ではヘッダタンク１７内に配置されて空間１７ｂと１
７ｃとの間を仕切る仕切り板１９ｂに穴を開けて圧力差
発生用の中間絞り８０を形成しているが、仕切り板１９
ｂの材質としてろう付けのためのろう材を両面クラッド
したアルミニュウムクラッド材を使用しているので、凝
縮器２を一体ろう付けして組み立てる際に、仕切り板１
９ｂ表面のろう材が溶けて中間絞り８０の穴部に流入
し、中間絞り８０の開口面積を狭めるという問題が生じ
る。

【００２１】中間絞り８０の開口面積が狭まると、絞り
前後の圧力差が増大するので、ヘッダタンク１７の中間
部空間１７ｂから第２バイパス通路３４を通過して気液
分離器７内に導入される液冷媒量が増加する。その結
果、気液分離器７内に溜まる液冷媒量が過度に増加して
サイクル内循環冷媒流量が減少するので、蒸発器出口冷
媒の過熱度が適正範囲よりも上昇し、冷房能力が低下す
る原因となる。

【００２２】本発明は上記点に鑑みて、圧力差発生用絞
り手段の開口面積がろう材流入により狭まることを防止
することを目的とする。

【００２３】

【課題を解決するための手段】上記目的を達成するた
め、請求項１に記載の発明では、圧縮機（１）の吐出冷
媒を放熱させて凝縮させる第１熱交換部（５）、および
第１熱交換部（５）の冷媒流れ下流側に設けられた第２
熱交換部（６）を有する凝縮器（２）と、圧縮機（１）
の吐出冷媒の一部を分岐する第１バイパス通路（３３）
と、第１熱交換部（５）を通過した冷媒の一部を分岐す
る第２バイパス通路（３４）と、第１バイパス通路（３
３）から吐出冷媒が流入し、第２バイパス通路（３４）
から第１熱交換部（５）の通過冷媒が流入し、この流入
冷媒の気液を分離して液冷媒を溜める気液分離器（７）
と、気液分離器（７）内部のガス冷媒を第２熱交換部
（６）の入口側に向けて導出するガス戻し用連通路（３
５）と、第１熱交換部（５）を通過した冷媒の主流をガ
ス戻し用連通路（３５）に合流させる中間連通路（３
６）と、中間連通路（３６）に設けられ、その前後に所
定の圧力差を発生する絞り手段（８）とを備えることを
特徴とする。

【００２４】これにより、第１熱交換部（５）を通過し
た冷媒の主流を中間連通路（３６）からガス戻し用連通
路（３５）に合流させて、第２熱交換部（６）の入口側
に向けて導出することができる。そして、中間連通路
（３６）に備えた絞り手段（８）により所定の圧力差を
発生するので、第１熱交換部（５）を通過した冷媒の一
部を第２バイパス通路（３４）から分岐して気液分離器
（７）内に流入させることができる。従って、先願発明
と同様の冷凍サイクル機能を発揮することができる。

【００２５】しかも、中間連通路（３６）に絞り手段
（８）を備えているから、絞り手段（８）の通路穴部を
凝縮器（２）のろう付け部位のろう材流入部から離して
設置することができる。その結果、圧力差発生用絞り手
段の開口面積がろう材流入により狭まることを防止で
き、これにより、蒸発器出口冷媒の過熱度が適正範囲よ
りも過度に上昇することを防止できる。

【００２６】請求項２に記載の発明のように、請求項１
において、ガス戻し用連通路（３５）を気液分離器
（７）の外部に設けられた第１パイプ状部材（３５ａ）
により構成し、中間連通路（３６）を気液分離器（７）
の外部に設けられた第２パイプ状部材（３６ａ）により
構成し、第２パイプ状部材（３６ａ）内に絞り手段
（８）を構成してもよい。

【００２７】請求項３に記載の発明のように、請求項２
において、第２パイプ状部材（３６ａ）内に円筒状部材
（８ａ）をかしめ固定し、円筒状部材（８ａ）により絞
り手段（８）を構成してもよい。

【００２８】請求項４に記載の発明では、請求項１にお
いて、気液分離器（７）に、上下方向に延びる第１、第
２、第３貫通穴部（７１、７２、７３）を有する円筒状
本体部（７０）を備え、気液分離器（７）の冷媒気液分
離用の空間を第１貫通穴部（７１）により構成し、第１
バイパス通路（３３）から流入する吐出冷媒、および第
２バイパス通路（３４）から流入する第１熱交換部
（５）通過後の冷媒を混合して第１貫通穴部（７１）内
の空間に導く混合部通路（３１）を第２貫通穴部（７
２）により構成し、ガス戻し用連通路（３５）を第３貫
通穴部（７３）により構成し、第１熱交換部（５）の冷
媒流れ下流側を第３貫通穴部（７３）に連通する連通手
段（３６ａ、３６ｂ、３６ｃ）を、凝縮器（２）および
円筒状本体部（７０）に設け、連通手段（３６ａ、３６
ｂ、３６ｃ）により中間連通路（３６）を構成すること
を特徴とする。

【００２９】これにより、１つの筒状本体部（７０）に
気液分離器（７）、混合部通路（３１）、ガス戻し用連
通路（３５）および中間連通路（３６）を一体に構成で
き、気液分離器（７）および各種通路を効率よく製造で
き、その製造コストを低減できる。

【００３０】請求項５に記載の発明では、請求項１にお
いて、ガス戻し用連通路（３５）を気液分離器（７）の
外部に設けられたパイプ状部材（３５ａ）により構成す
るとともに、パイプ状部材（３５ａ）の下流側にコネク
タ部材（５０）を接続し、コネクタ部材（５０）に、ガ
ス戻し用連通路（３５）の下流側を第２熱交換部（６）
の入口側に接続する内部通路（５１）、および内部通路
（５１）に合流する中間連通路（３６）を形成すること
を特徴とする。

【００３１】これにより、１つのコネクタ部材（５０）
に、ガス戻し用連通路（３５）の下流側通路と中間連通
路（３６）とを一体に形成することができ、ガス戻し用
連通路（３５）に中間連通路（３６）を合流する構成
を、請求項２に比較して簡素化できる。

【００３２】請求項６に記載の発明では、請求項１ない
し５のいずれか１つにおいて、凝縮器（２）は、第１熱
交換部（５）を通過した冷媒が流入する空間（１７ｂ）
を構成するヘッダタンク（１７）を有し、第２バイパス
通路（３４）は、第１熱交換部（５）の通過冷媒の一部
を空間（１７ｂ）から気液分離器（７）内に流入させる
ようになっており、中間連通路（３６）は第１熱交換部
（５）の通過冷媒の主流を空間（１７ｂ）からガス戻し
用連通路（３５）に合流させるようになっており、更
に、空間（１７ｂ）の上下方向に対して中間連通路（３
６）を第２バイパス通路（３４）と同等以上の高さに配
置することを特徴とする。

【００３３】ところで、ヘッダタンク（１７）の空間
（１７ｂ）においては第１熱交換部（５）の通過冷媒の
ガス冷媒と液冷媒の密度差により液冷媒が下方側に溜ま
りやすい。そのため、第１熱交換部（５）の通過冷媒の
主流が流れる中間連通路（３６）を第２バイパス通路
（３４）より下方側に配置すると、空間（１７ｂ）の下
方側に溜まる液冷媒の大部分が中間連通路（３６）側へ
流れて、第２バイパス通路（３４）への液冷媒の流入が
大幅に減少し、気液分離器（７）内の液冷媒貯留量が減
少するという不具合が生じるが、請求項６によると、中
間連通路（３６）を第２バイパス通路（３４）と同等以
上の高さに配置することにより、第２バイパス通路（３
４）への液冷媒の流入を確保して、上記不具合の発生を
抑制できる。

【００３４】請求項７に記載の発明では、圧縮機（１）
の吐出冷媒を放熱させる第１熱交換部（５）と、第１熱
交換部（５）の冷媒流れ下流側に設けられた第２熱交換
部（６）と、両熱交換部（５、６）の左右両側に配置さ
れ、両熱交換部（５、６）の冷媒流路を構成するチュー
ブ（１５）の端部が連通するヘッダタンク（１７、１
８）と、両ヘッダタンク（１７、１８）のうち、いずれ
か一方のヘッダタンク（１７）に設けられ、圧縮機
（１）の吐出冷媒が流入する冷媒入口（２４）と、冷媒
入口（２４）を設けた一方のヘッダタンク（１７）と一
体に設けられ、冷媒の気液を分離して液冷媒を溜める気
液分離器（７）と、冷媒入口（２４）に流入する吐出冷
媒の一部を分岐して気液分離器（７）内に導入する第１
バイパス通路（３３）と、第１熱交換部（５）を通過し
た冷媒の一部を分岐して気液分離器（７）内に導入する
第２バイパス通路（３４）と、気液分離器（７）内部の
ガス冷媒を第２熱交換部（６）の入口側に向けて導出す
るガス戻し用連通路（３５）と、第１熱交換部（５）を
通過した冷媒の主流をガス戻し用連通路（３５）に合流
させる中間連通路（３６）と、中間連通路（３６）に設
けられ、その前後に所定の圧力差を発生する絞り手段
（８）とを備えることを特徴とする。

【００３５】このように請求項７は凝縮器を対象とする
ものであって、請求項１と同様の作用効果を発揮できる
凝縮器を提供できる。

【００３６】なお、上記各手段の括弧内の符号は、後述
する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すも
のである。

【００３７】

【発明の実施の形態】（第１実施形態）図１は第１実施
形態による冷凍サイクル装置の基本構成図であり、車両
空調用冷凍サイクルに適用した場合を示している。図２
は第１実施形態による気液分離器一体型の凝縮器を示
し、図３は図２の要部（中間絞り形成部位）の拡大断面
図である。

【００３８】圧縮機１は電磁クラッチ１ａを介して車両
エンジンＥによりベルト駆動される。圧縮機１から吐出
された高圧のガス冷媒は凝縮器２に流入し、ここで、外
気と熱交換して冷却され、凝縮される。なお、凝縮器２
は車両走行による走行風を受けて冷却される部位、具体
的には車両エンジンルーム内の最前部等に配置され、走
行風および凝縮器用冷却ファン（図示せず）の送風空気
により冷却される。

【００３９】減圧装置３は凝縮器２を通過した冷媒を低
圧の気液２相状態に減圧するためのものであり、本例で
はオリフィス、ノズル、キャピラリーチューブ等の固定
絞りで構成してある。

【００４０】蒸発器４は減圧装置３を通過した低圧冷媒
を図示しない空調用送風機の送風空気から吸熱して蒸発
させるものである。蒸発器４は図示しない空調室内ユニ
ットのケース内に配置され、蒸発器４で冷却された冷風
は周知のごとく図示しないヒータコア部で温度調整され
た後に車室内へ吹き出す。蒸発器４で蒸発したガス冷媒
は圧縮機１に吸入される。

【００４１】凝縮器２は、冷媒流れ方向の順に設けた第
１熱交換部５と第２熱交換部６とを有しており、そし
て、第１熱交換部５と第２熱交換部６との間に冷媒の気
液分離を行う気液分離器７および中間絞り（固定絞り）
８を一体に設置する構成となっている。

【００４２】次に、凝縮器２の具体的構成を図２により
説明すると、凝縮器２は水平方向に延びて冷媒流路を構
成する多数本の偏平チューブ１５とこれに接合されるコ
ルゲートフィン１６とから構成される熱交換部を有し、
この熱交換部の上側に第１熱交換部５を構成し、その下
側に第２熱交換部６を構成している。

【００４３】この両熱交換部５、６の左右両側にヘッダ
タンク（サイドタンク）１７、１８を上下方向に配置
し、偏平チューブ１５の左右両端部をヘッダタンク１
７、１８に接合するとともに、偏平チューブ１５の左右
の端部はそれぞれヘッダタンク１７、１８の内部に連通
する。

【００４４】ここで、一方のヘッダタンク１７の内部空
間は２枚の仕切り板１９ａ、１９ｂにより上中下３つの
空間１７ａ、１７ｂ、１７ｃに仕切られている。また、
他方のヘッダタンク１８の内部空間は１枚の仕切り板２
０により上下２つの空間１８ａ、１８ｂに仕切られてい
る。

【００４５】一方のヘッダタンク１７の上部には冷媒入
口をなす入口ジョイント２４が接合され、この入口ジョ
イント２４からヘッダタンク１７の上部空間１７ａに圧
縮機１の吐出冷媒が流入する。他方のヘッダタンク１８
の下部に冷媒出口をなす出口ジョイント２５が接合さ
れ、この出口ジョイント２５からヘッダタンク１８の下
部空間１８ｂ内の冷媒が凝縮器２の外部へ出て、図１の
減圧装置３側へ向かう。

【００４６】気液分離器７は上下方向に延びる細長のタ
ンク形状からなり、左右２つのヘッダタンク１７、１８
のうち、入口ジョイント２４が設けられた一方のヘッダ
タンク１７に一体に接合されている。なお、第１、第２
熱交換部５、６、ヘッダタンク１７、１８、気液分離器
７等はすべてアルミニュウム材で構成され、ろう付けに
より一体構造に組み付けられる。

【００４７】次に、気液分離器７と、凝縮器２側冷媒流
路との結合関係を説明すると、気液分離器７内に金属製
のスペーサ部材３０を配置して、このスペーサ部材３０
の内部に上下方向に延びる混合部通路３１を形成してい
る。この混合部通路３１は第１バイパス通路３３により
ヘッダタンク１７内の上部空間１７ａに連通し、更に、
混合部通路３１は第２バイパス通路３４によりヘッダタ
ンク１７内の中間部空間１７ｂに連通している。

【００４８】ここで、混合部通路３１の上下方向に対し
て第１バイパス通路３３を上側に配置し、第２バイパス
通路３４を下側に配置している。更に、混合部通路３１
は出口穴３２により気液分離器７内の上部空間（ガス冷
媒域）に連通している。なお、出口穴３２の上下方向位
置を下げると、出口穴３２から気液混合冷媒流が気液分
離器７内下部に溜まる液冷媒中に噴出して、液冷媒を泡
立たせて、気液分離器７内下部に液冷媒を溜めることが
できない。従って、出口穴３２の上下方向位置は気液分
離器７内上部のガス冷媒域に位置するように設定する。

【００４９】以上の冷媒流路構成により、入口ジョイン
ト２４からの圧縮機吐出冷媒の一部がヘッダタンク１７
内の上部空間１７ａにて第１バイパス通路３３に分岐さ
れ、この第１バイパス通路３３を通過して混合部通路３
１内の上方部へ直接導入される。また、ヘッダタンク１
７内の中間部空間１７ｂに流入する凝縮後の液冷媒の一
部が第２バイパス通路３４に分岐され、この第２バイパ
ス通路３４を通過して混合部通路３１内の下方部へ直接
導入される。なお、第１バイパス通路３３および第２バ
イパス通路３４は気液分離器７およびヘッダタンク１７
の壁面を貫通する貫通穴にて構成できる。

【００５０】また、気液分離器７の上部には図２に示す
ようにガス戻し用の連通路３５の一端部を接続し、この
連通路３５の他端部をヘッダタンク１７内の下部空間１
７ｃに接続している。これにより、気液分離器７内の上
部のガス冷媒をヘッダタンク１７内の下部空間１７ｃに
常時戻すことができる。ガス戻し用の連通路３５は本例
では気液分離器７の外部に設けたパイプ部材３５ａによ
り構成している。

【００５１】また、ヘッダタンク１７内の中間部空間１
７ｂをガス戻し用の連通路３５の途中部位に連通させる
中間連通路３６が設けてある。この中間連通路３６は中
間部空間１７ｂ内に流入した凝縮後の液冷媒の主流をガ
ス戻し用連通路３５の途中に導入し、この連通路３５を
通して下部空間１７ｃ内に液冷媒の主流を導入するもの
である。中間連通路３６は本例では気液分離器７の外部
に設けたパイプ部材３６ａにより構成している。

【００５２】パイプ部材３５ａ、３６ａはアルミニュウ
ム等の金属で形成され、図３に示すように、パイプ部材
３６ａの上流端は、ヘッダタンク１７の中間部空間１７
ｂの壁面の貫通穴１７ｄに嵌合しろう付けにより接合し
ている。ここで、パイプ部材３６ａの上流端の接合位置
（連通位置）はヘッダタンク１７の中間部空間１７ｂの
上下方向において第２バイパス通路３４より上方部位に
設定してある。また、パイプ部材３６ａの下流端は、ガ
ス戻し用連通路３５のパイプ部材３５ａの貫通穴３５ｂ
に嵌合しろう付けにより接合している。図３の３７、３
８はろう付け接合部を示す。

【００５３】そして、中間連通路３６のパイプ部材３６
ａの内部に中間絞り８を設けている。具体的には、中間
絞り８を形成する金属製の円筒状部材８ａをパイプ部材
３６ａの内部に挿入し、パイプ部材３６ａの円周面を円
筒状部材８ａ側（径内方側）へかしめることによりパイ
プ部材３６ａの内周面に円筒状部材８ａをかしめ固定し
ている。図３の３９はパイプ部材３６ａと円筒状部材８
ａのかしめ変形部を示す。このかしめ変形部３９は円周
方向の全周または複数箇所に形成する。

【００５４】なお、円筒状部材８ａにより構成される中
間絞り８は中間部空間１７ｂ内の凝縮後の液冷媒の主流
が流れるから、中間絞り８の通路開口面積は第２バイパ
ス通路３４の通路開口面積より大きい。例えば、中間絞
り８の通路穴径は例えば、２．５ｍｍ程度で、第２バイ
パス通路３４の通路穴径は例えば、１ｍｍ程度である。

【００５５】また、気液分離器７の下部には、気液分離
器７とヘッダタンク１７の壁面を貫通する貫通穴からな
る液戻し用の連通路４０を形成して、気液分離器７内の
下部をヘッダタンク１７内の下部空間１７ｃに連通させ
ている。この液戻し用の連通路４０は中間絞り８に比較
して通路開口積が十分小さい（例えば、通路穴径：１ｍ
ｍ程度）ものであり、気液分離器７内の下部に溜まる液
冷媒をヘッダタンク１７内の下部空間１７ｃに常時少量
ずつ戻すことができる。ここで、気液分離器７内に溜ま
る液冷媒には圧縮機１の潤滑オイルが溶け込んでいるの
で、この液冷媒戻しにより圧縮機１へのオイル戻り性を
良好に維持できる。

【００５６】なお、気液分離器７内には冷媒中の水分を
吸着する乾燥剤４１が配置される。この乾燥剤４１は、
気液分離器７を含む凝縮器２を一体ろう付けにより組み
付けた後に、気液分離器７の底部開口部から気液分離器
７内に挿入され、この底部開口部は蓋部材４２によって
密封される。この蓋部材４２は気液分離器７の下端部に
ねじ止め等により弾性シール材（図示せず）を介在して
気密に固定される。

【００５７】次に、上記構成において作動を説明する。
圧縮機１の吐出冷媒は入口ジョイント２４からヘッダタ
ンク１７の上部空間１７ａを経て第１熱交換部５の上半
部の偏平チューブ１５を矢印ａのように水平方向に通過
してヘッダタンク１８の上部空間１８ａに流入して、こ
こで、Ｕターンする。そして、空間１８ａから第１熱交
換部５の下半部の偏平チューブ１５を矢印ｂのように水
平方向に通過してヘッダタンク１７の中間部空間１７ｂ
内に流入する。

【００５８】通常のサイクル運転条件であれば、圧縮機
１の吐出冷媒は第１熱交換部５のＵターン状の冷媒流路
を流れる間に外気中に放熱して凝縮され、液冷媒となっ
て中間部空間１７ｂ内に流入する。なお、サイクル運転
条件の変動により所定乾き度を持った気液２相冷媒が中
間部空間１７ｂ内に流入する場合もある。

【００５９】そして、中間部空間１７ｂ内の液冷媒の主
流は、矢印ｃのように中間連通路３６内の中間絞り８を
通過してガス戻し用連通路３５に流入し、更に、このガ
ス戻し用連通路３５を通過して下部空間１７ｃ内に流入
する。中間絞り８の存在によりヘッダタンク１７の中間
部空間１７ｂと下部空間１７ｃ間に所定の圧力差が生じ
る。この圧力差の発生によって、中間部空間１７ｂ内の
液冷媒の一部が矢印ｄのように第２バイパス通路３４か
ら混合部通路３１内へ導入される。

【００６０】また、入口ジョイント２４からの圧縮機吐
出冷媒がヘッダタンク１７内の上部空間１７ａにおいて
分岐され、その分岐された一部の吐出冷媒が第１バイパ
ス通路３３を経て矢印ｅのように混合部通路３１内へ直
接導入される。そのため、混合部通路３１内では圧縮機
吐出冷媒の一部と第１熱交換部５で凝縮した液冷媒の一
部が混合し、熱交換するので、飽和ガス冷媒と飽和液冷
媒とが混合した状態、すなわち、所定の乾き度を持った
気液２相状態となって、混合部通路３１の出口穴３２か
ら矢印ｆのように混合冷媒が気液分離器７内の上部に流
入する。

【００６１】ここで、圧縮機吐出冷媒と凝縮後の液冷媒
を別々に気液分離器７内に直接導入せずに、混合部通路
３１内にて圧縮機吐出冷媒と凝縮後の液冷媒を混合した
後に気液分離器７内に導入するから、混合部通路３１内
にて圧縮機吐出冷媒と凝縮後の液冷媒を良好に混合し
て、両冷媒間の熱交換を十分行うことができる。

【００６２】気液分離器７内で冷媒の気液が密度差によ
り分離され、気液分離器７内の下方側に液冷媒が溜ま
り、上方側にガス冷媒が集まる。気液分離器７内のガス
冷媒は、矢印ｇのようにガス戻し用連通路３５に流入し
て中間連通路３６からの液冷媒の主流と合流した後、ヘ
ッダタンク１７の下部空間１７ｃ内に流入する。また、
気液分離器７内の下方の液冷媒は、矢印ｈのように液戻
し用連通路４０を通過して下部空間１７ｃ内に流入す
る。

【００６３】従って、下部空間１７ｃには、中間部空間
１７ｂからの凝縮器主流路の液冷媒と、気液分離器７内
のガス冷媒と気液分離器７内の液冷媒の三者が流入す
る。これらの冷媒は下部空間１７ｃで混合され第２熱交
換部６の偏平チューブ１５を矢印ｉのように通過してこ
こで再度大気中に放熱して過冷却状態になる。この過冷
却液冷媒はヘッダタンク１８の下部空間１８ｂに流入し
た後、出口ジョイント２５から凝縮器２の外部へ出て、
減圧装置３側へ向かう。

【００６４】ところで、以上のような作動を行うため、
第１熱交換部５を通過して冷却され凝縮した液冷媒の一
部および入口ジョイント２４からの吐出冷媒の一部が混
合部通路３１内で混合し、熱交換することにより、混合
部通路３１の出口３２から気液分離器７内に流入する冷
媒は、圧縮機吐出冷媒の過熱度に応じた乾き度を持った
気液２相状態となる。

【００６５】この結果、気液分離器７内に溜まる液冷媒
量が圧縮機吐出冷媒の過熱度に応じた量となる。換言す
ると、圧縮機吐出冷媒の過熱度の変化に応答して気液分
離器７内に溜まる液冷媒量を調整でき、そして、この貯
留液冷媒量の調整により、サイクル循環冷媒流量を調整
して、圧縮機吐出冷媒の過熱度を調整できる。

【００６６】より具体的に述べると、夏場のような冷房
高負荷時に蒸発器出口冷媒の過熱度が大きくなると、圧
縮機１吐出冷媒の過熱度も大きくなる。そのため、第１
バイパス通路３３から混合部通路３１内に過熱度の大き
いガス冷媒が流入する。この過熱度の大きい高温ガス冷
媒の流入により、混合部通路３１内の液冷媒の蒸発が促
進され、混合部通路３１から気液分離器７内に流入する
冷媒の乾き度が大きくなるので、気液分離器７内に溜ま
る液冷媒量を減少させる。これにより、気液分離器７か
らガス戻し用連通路３５を経て凝縮器２へ戻されるガス
冷媒量を増加させるので、サイクル内の循環冷媒流量を
増加させることができ、蒸発器出口冷媒の過熱度を減少
させることができる。

【００６７】一方、冷房熱負荷が小さくて、蒸発器出口
冷媒の過熱度が０付近であったり、圧縮機１に液冷媒戻
りが生じるような条件下では、圧縮機１吐出冷媒の過熱
度も小さくなるので、バイパス吐出冷媒による液冷媒の
蒸発作用が低下し、混合部通路３１から気液分離器７内
に流入する冷媒の乾き度が小さくなる。そのため、気液
分離器７では、逆に、液冷媒の貯留量が増加し、サイク
ル内の循環冷媒流量を減少させる。

【００６８】そして、気液分離器７内での液冷媒量の増
加により、再び、サイクル内循環冷媒流量が不足する事
態が発生すれば、圧縮機１吐出冷媒の過熱度増加が気液
分離器７内にフィードバックされ、気液分離器７内の液
冷媒量を減少させ、サイクル内の循環冷媒流量を増加さ
せる。

【００６９】以上のように、バイパス吐出冷媒を気液分
離器７内に直接導入することにより、圧縮機吐出冷媒の
過熱度変化を気液分離器７内の液冷媒量の調整に応答良
くフィードバックすることができる。そして、この液冷
媒量の調整作用を通じてサイクル内の循環冷媒流量を調
整し、圧縮機１吐出冷媒の過熱度を制御していることに
なる。圧縮機１での圧縮過程は基本的に等エントロピ変
化であるから、圧縮機１吐出冷媒の過熱度を制御できれ
ば、蒸発器出口冷媒の過熱度を制御できることになる。

【００７０】ところで、上記のような過熱度制御を行う
冷凍サイクルにおいて、前述したように、中間絞り８の
開口面積がろう付け時のろう材流入により狭まると、絞
り前後の圧力差の増大→第２バイパス通路３４から気液
分離器７内への液冷媒導入量の増大→気液分離器７内の
貯留液冷媒量の増大→サイクル内循環冷媒流量の減少と
なり、蒸発器出口冷媒の過熱度が過度に上昇し、冷房能
力が低下する原因となる。

【００７１】しかし、本第１実施形態によると、ヘッダ
タンク１７の中間部空間１７ｂ内をガス戻し用連通路３
５に連通させる中間連通路３６を設置し、この中間連通
路３６内の途中部位に中間絞り８をかしめ固定により配
置しているから、中間絞り８をろう付け接合部３７、３
８から離して構成できる。そのため、中間絞り８の穴部
にろう付け時のろう材が流入することがなくなり、中間
絞り８の開口面積をろう付け終了後も初期の設計通りの
値に維持して、中間絞り８前後の圧力差を初期の設計通
りの値に維持できる。その結果、サイクル内循環冷媒流
量の減少による蒸発器出口冷媒の過熱度の過度な上昇を
回避できる。

【００７２】また、ヘッダタンク１７の中間部空間１７
ｂの上下方向において、中間連通路３６と中間部空間１
７ｂとの連通位置よりも、第２バイパス通路３４を下方
に設定してあるため、次の効果が得られる。すなわち、
第１熱交換部５を通過した冷媒は通常、凝縮後の液冷媒
であるが、高負荷運転条件では気液２相冷媒となる場合
もあり、そして、第１熱交換部５のチューブ１５から冷
媒が中間部空間１７ｂ内に流入すると、空間１７ｂの容
積が大きいので、冷媒の流速が低下して、液冷媒とガス
冷媒との密度差により中間部空間１７ｂ内の下方側に液
冷媒が主に溜まり、上方側にガス冷媒が主に溜まる。

【００７３】従って、第１熱交換部５を通過した冷媒の
主流が流れる中間連通路３６に対して第２バイパス通路
３４を下方に位置させることにより、中間部空間１７ｂ
内の下方側に溜まりやすい液冷媒を第２バイパス通路３
４から確実に気液分離器７内に導入できる。

【００７４】もし、これとは逆に、第２バイパス通路３
４を中間連通路３６より上方に配置すると、中間部空間
１７ｂ内の下方側に溜まりやすい液冷媒が中間連通路３
６側へ流れてしまい、第２バイパス通路３４への液冷媒
の流入が大幅に減少する。その結果、気液分離器７内の
貯留液冷媒量の減少→サイクル内循環冷媒流量の増大→
蒸発器出口冷媒の過熱度が過度に低下し、圧縮機１が液
圧縮を起こす原因となる。

【００７５】これに反し、本第１実施形態の上記配置構
成によると、中間部空間１７ｂ内の下方側の液冷媒を第
２バイパス通路３４から確実に気液分離器７内に導入で
きるので、蒸発器出口冷媒の過熱度が過度に低下するこ
とを防止できる。

【００７６】（第２実施形態）第１実施形態では、ガス
戻し用連通路３５および中間連通路３６を気液分離器７
の外部に設けたパイプ部材３５ａ，３６ａにより構成し
ているが、第２実施形態では、ガス戻し用連通路３５、
中間連通路３６、更には混合部通路３１等を気液分離器
７と一体に構成するものである。

【００７７】図４〜図７は第２実施形態を示し、７０は
気液分離器７のうち上下方向に延びる筒状本体部であ
り、この筒状本体部７０には、上下方向に延びる円形状
の第１貫通穴部７１と、この第１貫通穴部７１の側方に
おいて、第１貫通穴部７１よりも十分小さい断面積にて
上下方向に延びる円形状の第２、第３貫通穴部７２、７
３が設けてある。

【００７８】この第１〜第３貫通穴部７１〜７３は互い
に上下方向に平行に延びる穴形状であるから、筒状本体
部７０の材料としてアルミニュウム材を用い、アルミニ
ュウム材を押出成形することにより、第１〜第３貫通穴
部７１〜７３を有する筒状本体部７０の形状を一体成形
できる。

【００７９】ところで、第１貫通穴部７１は、気液分離
器７の気液分離のための空間を形成するものであり、ま
た、第１貫通穴部７１内には冷媒中の水分を吸着する乾
燥剤４１が配置される。また、第２貫通穴部７２は混合
部通路３１を構成し、第３貫通穴部７３はガス戻し用連
通路３５を構成する。

【００８０】なお、筒状本体部７０のうち、第１貫通穴
部７１および第２貫通穴部７２を形成する部位の側面は
上下方向に延びる平面部７４になっており、この平面部
７４は接合板部材７５（図５、図７）を介在してヘッダ
タンク１７の外表面の平面部にろう付けにより接合され
るようになっている。接合板部材７５はアルミニュウム
板材の表裏両面にろう材をクラッドしたものである。

【００８１】そして、筒状本体部７０のうち、第２貫通
穴部７２の上下方向の中間部に、第１バイパス通路３３
を形成する連通穴を開けてある。この第１バイパス通路
３３は上部空間１７ａを、接合板部材７５およびヘッダ
タンク１７の壁面の連通穴を通して第２貫通穴部７２の
内部空間に連通するもので、上部空間１７ａ内の圧縮機
吐出冷媒の一部を分岐して第２貫通穴部７２（混合部通
路３１）内に流入させる。

【００８２】また、第２貫通穴部７２の上下方向におい
て、第１バイパス通路３３より下方部位に第２バイパス
通路３４を形成する連通穴が開けてある。この第２バイ
パス通路３４は接合板部材７５およびヘッダタンク１７
の壁面の連通穴を通して中間部空間１７ｂを第２貫通穴
部７２（混合部通路３１）の内部空間に連通するもの
で、中間部空間１７ｂ内の凝縮後の液冷媒の一部を分岐
して第２貫通穴部７２（混合部通路３１）内に流入させ
る。

【００８３】また、第２貫通穴部７２の上下方向におい
て、第１バイパス通路３３より上方部位に出口穴３２が
開けてある。この出口穴３２は第２貫通穴部７２内空
間、すなわち、混合部通路３１内空間の上部を第１貫通
穴部７１内の空間、すなわち、気液分離用空間の上部に
連通させる。

【００８４】次に、ガス戻し用連通路３５を構成する第
３貫通穴部７３の上下方向において、出口穴３２よりも
上部の最上部付近に、第１貫通穴部７１内空間の上部を
第３貫通穴部７３内に連通させる入口穴７３ａが開けて
ある。従って、第１貫通穴部７１内上部のガス冷媒が入
口穴７３ａから第３貫通穴部７３内に流入する。そし
て、第３貫通穴部７３の最下部付近に出口穴７３ｂを開
けて、第３貫通穴部７３内部の最下部付近を出口穴７３
ｂおよびヘッダタンク１７の壁面の連通穴を通して下部
空間１７ｃに連通している。

【００８５】一方、第３貫通穴部７３の上下方向の中間
部位であって、且つ、前述の第２バイパス通路３４より
も上方部位に中間連通路３６が配置してある。この中間
連通路３６は中間部空間１７ｂを第３貫通穴部７３の内
部空間（ガス戻し用連通路３５）の中間部位に連通する
もので、具体的には、図７に示すように、ヘッダタンク
１７の壁面に開けた連通穴３６ａと、接合板部材７５に
開けた連通穴３６ｂと、筒状本体部７０に開けた連通穴
３６ｃとにより中間連通路３６を構成している。

【００８６】図７の例では、中間連通路３６のうち、連
通穴３６ｃの通路開口面積を最小にして、連通穴３６ｃ
により中間絞り８を構成している。そして、接合板部材
７５の連通穴３６ｂの通路開口面積を連通穴３６ｃ（中
間絞り８）より十分大きくしてある。具体的寸法例を述
べると、連通穴３６ｃの通路穴径を例えば、２．５ｍｍ
程度にし、連通穴３６ｂの通路穴径を例えば、５〜６ｍ
ｍ程度にしている。これにより、ろう付け時に接合板部
材７５表面のろう材が中間絞り８を構成する連通穴３６
ｃ部に流入しにくくなっている。

【００８７】以上により、中間連通路３６は中間部空間
１７ｂ内の凝縮後の液冷媒の主流をガス戻し用連通路３
５に合流させることができ、そして、中間連通路３６内
の最小開口面積の連通穴３６ｃにより中間絞り８を構成
して、中間り８前後に圧力差を発生することができる。
なお、筒状本体部７０側の連通穴３６ｃでなく、ヘッダ
タンク１７側の連通穴３６ａを最小開口面積にして、連
通穴３６ａを中間絞り８として構成してもよい。

【００８８】また、第３貫通穴部７３の下部、具体的に
は出口穴７３ｂの直ぐ上方に隣接して液戻し用連通路４
０を構成する連通穴が開けてある。この液戻し用連通路
４０は第１貫通穴部７１内の空間、すなわち、気液分離
用空間の下部を第３貫通穴部７３の内部空間（ガス戻し
用連通路３５）の下部に連通するもので、第１貫通穴部
７１内の空間下部に溜まる液冷媒をガス戻し用連通路３
５の下部に合流させる。従って、ガス戻し用連通路３５
の下部においては、入口穴７３ａから流入するガス冷媒
と、中間連通路３６から流入する液冷媒と、液戻し用連
通路４０からの液冷媒の三者が合流し、この三者の混合
冷媒が出口穴７３ｂおよびヘッダタンク１７の壁面の連
通穴を通して下部空間１７ｃに流入するようになってい
る。

【００８９】筒状本体部７０の底面部に図４の蓋部材４
２（図２の蓋部材４２に対応）をシール固定して、第１
〜第３貫通穴部７１〜７３の底面部を密封するようにし
てある。また、筒状本体部７０の上面部には図４の蓋部
材４２０を一体に接合（ろう付け等）して、第１〜第３
貫通穴部７１〜７３の上面部を密封するようにしてあ
る。

【００９０】以上の構成により第２実施形態によると、
第１実施形態と同様の冷媒流れ経路を、気液分離器７の
筒状本体部７０に一体構成できる。すなわち、第２貫通
穴部７２により混合部通路３１を構成し、また、第３貫
通穴部７３によりガス戻し用連通路３５を構成し、更
に、中間絞り８を有する中間連通路３６を、筒状本体部
７０に開けた連通穴３６ｃ等により構成できる。そのた
め、気液分離器７の外部にパイプ部材３５ａ、３６ａを
配置することなく、気液分離器７を接合板部材７５を介
在してヘッダタンク１７に一体ろう付けするのみで、気
液分離器７とヘッダタンク１７との間の冷媒流れ経路を
すべて構成でき、気液分離器一体型凝縮器２を効率よく
低コストで製造できる。

【００９１】また、接合板部材７５の連通穴３６ｂの通
路径（開口面積）を、中間絞り８を構成する連通穴３６
ｃより十分大きくしてあるので、ろう付け時に接合板部
材７５表面のろう材が連通穴３６ｃに流入しにくくな
る。このため、ろう材の流入（回り込み）によって中間
絞り８の開口面積が狭まることを防止できる。

【００９２】また、第２実施形態においても第１実施形
態と同様に、ヘッダタンク１７の中間部空間１７ｂの上
下方向に対して中間連通路３６を第２バイパス通路３４
よりも上方に配置してあるから、中間部空間１７ｂの下
方側に溜める液冷媒を確実に第２バイパス通路３４から
混合部通路３１内に導入できる。

【００９３】（第３実施形態）第１実施形態では、ガス
戻し用連通路３５および中間連通路３６を気液分離器７
の外部に設けたパイプ部材３５ａ，３６ａにより構成し
ているが、第３実施形態では、図８、９に示すようにガ
ス戻し用連通路３５を構成するパイプ部材３５ａの下流
側にコネクタ部材５０を接続して、この１つのコネクタ
部材５０に中間絞り８を有する中間連通路３６を一体に
構成するものである。

【００９４】より具体的に説明すると、コネクタ部材５
０はアルミニュウム材から主に切削加工により、上下方
向に延びる縦長の円筒状形状に形成されている。コネク
タ部材５０の内部通路５１はＬ状に屈曲した形状になっ
ており、その上端部はガス戻し用連通路３５のパイプ部
材３５ａの下端部に接続される。また、コネクタ部材５
０の上端部および下端部にはヘッダタンク１７に向かっ
て円筒状に突出する第１突出部５２および第２突出部５
３が一体に形成されている。

【００９５】第１突出部５２は、ヘッダタンク１７にお
いて中間部空間１７ｂの壁面に開口している連通穴５４
に挿入され、ヘッダタンク１７に接合される。第１突出
部５２の内側通路により、中間部空間１７ｂをコネクタ
部材５０の内部通路５１（すなわち、ガス戻し用連通路
３５の下流側）に連通させる中間連通路３６を構成す
る。この中間連通路３６において通路径（通路開口面
積）を最小にしている部分により中間絞り８を構成す
る。本第３実施形態においても、中間部空間１７ｂの上
下方向に対して中間連通路３６を第２バイパス通路３４
よりも上方に配置してある。

【００９６】第２突出部５３はヘッダタンク１７におい
て下部空間１７ｃの壁面に開口している連通穴５５に挿
入され、ヘッダタンク１７に接合される。第２突出部５
３の内側にはコネクタ部材５０の内部通路５１の下流側
がＬ状に屈曲して形成されているので、第２突出部５３
により内部通路５１の下流側を下部空間１７ｃ内に連通
できる。なお、ヘッダタンク１７の上下の開口端は蓋部
材５６、５７により密封されている。

【００９７】第３実施形態によると、ガス戻し用連通路
３５の下流側通路を構成する１つのコネクタ部材５０に
中間連通路３６を一体に構成できるので、第１実施形態
に比較して中間連通路３６を簡単に構成できる。

【００９８】（他の実施形態）なお、上記の各実施形態
では、いずれも、ヘッダタンク１７の中間部空間１７ｂ
の上下方向に対して中間連通路３６を第２バイパス通路
３４よりも上方に配置しているが、中間連通路３６を第
２バイパス通路３４と同等以上の高さに配置しても同様
の作用効果が得られる。すなわち、中間連通路３６を第
２バイパス通路３４より下方へ配置すると、中間連通路
３６の下方側に溜まる液冷媒の大部分が中間連通路３６
側へ流れてしまい、第２バイパス通路３４から気液分離
機７内への液冷媒の導入が困難となるが、中間連通路３
６を第２バイパス通路３４と同等以上の高さに配置すれ
ば、第２バイパス通路３４から気液分離機７内へ液冷媒
を確実に導入できる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明による冷凍サイクルの基本構成図であ
る。

【図２】本発明の第１実施形態による気液分離器一体型
凝縮器を示す模式的断面図である。

【図３】図２の要部拡大断面図である。

【図４】第２実施形態による気液分離器一体型凝縮器の
要部斜視図で、蓋部材の分解状態を示す。

【図５】図４のＡ矢視図である。

【図６】図５のＢ−Ｂ断面図である。

【図７】図６のＣ−Ｃ断面図である。

【図８】第３実施形態による気液分離器一体型凝縮器の
要部正面図である。

【図９】図８のＤ−Ｄ断面図である。

【図１０】先願発明による冷凍サイクルの基本構成図で
ある。

【図１１】先願発明による気液分離器一体型凝縮器を示
す模式的断面図である。

【符号の説明】

２…凝縮器、５…第１熱交換部、６…第２熱交換部、７
…気液分離器、８…中間絞り、１５…チューブ、１７、
１８…ヘッダタンク、２４…入口ジョイント（冷媒入
口）、３１…混合部通路、３２…出口穴、３３…第１バ
イパス通路、３４…第２バイパス通路、３５…ガス戻し
用連通路、３６…中間連通路、７０…円筒状本体部。

フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考） Ｆ２５Ｂ 1/00 Ｆ２５Ｂ 1/00 １０１Ｊ ３９１ ３９１ 6/04 6/04 Ｂ 39/04 39/04 Ｓ 43/00 43/00 Ｍ

Claims (7)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧縮機（１）の吐出冷媒を放熱させて凝
   縮させる第１熱交換部（５）、および前記第１熱交換部
   （５）の冷媒流れ下流側に設けられた第２熱交換部
   （６）を有する凝縮器（２）と、 前記圧縮機（１）の吐出冷媒の一部を分岐する第１バイ
   パス通路（３３）と、 前記第１熱交換部（５）を通過した冷媒の一部を分岐す
   る第２バイパス通路（３４）と、 前記第１バイパス通路（３３）から前記吐出冷媒が流入
   し、前記第２バイパス通路（３４）から前記第１熱交換
   部（５）の通過冷媒が流入し、この流入冷媒の気液を分
   離して液冷媒を溜める気液分離器（７）と、 前記気液分離器（７）内部のガス冷媒を前記第２熱交換
   部（６）の入口側に向けて導出するガス戻し用連通路
   （３５）と、 前記第１熱交換部（５）を通過した冷媒の主流を前記ガ
   ス戻し用連通路（３５）に合流させる中間連通路（３
   ６）と、 前記中間連通路（３６）に設けられ、その前後に所定の
   圧力差を発生する絞り手段（８）とを備えることを特徴
   とする冷凍サイクル装置。
2. 【請求項２】 前記ガス戻し用連通路（３５）を前記気
   液分離器（７）の外部に設けられた第１パイプ状部材
   （３５ａ）により構成し、前記中間連通路（３６）を前
   記気液分離器（７）の外部に設けられた第２パイプ状部
   材（３６ａ）により構成し、 前記第２パイプ状部材（３６ａ）内に前記絞り手段
   （８）を構成することを特徴とする請求項１に記載の冷
   凍サイクル装置。
3. 【請求項３】 前記第２パイプ状部材（３６ａ）内に円
   筒状部材（８ａ）をかしめ固定し、 前記円筒状部材（８ａ）により前記絞り手段（８）を構
   成することを特徴とする請求項２に記載の冷凍サイクル
   装置。
4. 【請求項４】 前記気液分離器（７）に、上下方向に延
   びる第１、第２、第３貫通穴部（７１、７２、７３）を
   有する円筒状本体部（７０）を備え、 前記気液分離器（７）の冷媒気液分離用の空間を前記第
   １貫通穴部（７１）により構成し、 前記第１バイパス通路（３３）から流入する前記吐出冷
   媒、および前記第２バイパス通路（３４）から流入する
   前記第１熱交換部（５）通過後の冷媒を混合して前記第
   １貫通穴部（７１）内の空間に導く混合部通路（３１）
   を前記第２貫通穴部（７２）により構成し、 前記ガス戻し用連通路（３５）を前記第３貫通穴部（７
   ３）により構成し、 前記第１熱交換部（５）の冷媒流れ下流側を前記第３貫
   通穴部（７３）に連通する連通手段（３６ａ、３６ｂ、
   ３６ｃ）を、前記凝縮器（２）および前記円筒状本体部
   （７０）に設け、 前記連通手段（３６ａ、３６ｂ、３６ｃ）により前記中
   間連通路（３６）を構成することを特徴とする請求項１
   に記載の冷凍サイクル装置。
5. 【請求項５】 前記ガス戻し用連通路（３５）を前記気
   液分離器（７）の外部に設けられたパイプ状部材（３５
   ａ）により構成するとともに、前記パイプ状部材（３５
   ａ）の下流側にコネクタ部材（５０）を接続し、 前記コネクタ部材（５０）に、前記ガス戻し用連通路
   （３５）の下流側を前記第２熱交換部（６）の入口側に
   接続する内部通路（５１）、および前記内部通路（５
   １）に合流する前記中間連通路（３６）を形成すること
   を特徴とする請求項１に記載の冷凍サイクル装置。
6. 【請求項６】 前記凝縮器（２）は、前記第１熱交換部
   （５）を通過した冷媒が流入する空間（１７ｂ）を構成
   するヘッダタンク（１７）を有し、 前記第２バイパス通路（３４）は、前記第１熱交換部
   （５）の通過冷媒の一部を前記空間（１７ｂ）から前記
   気液分離器（７）内に流入させるようになっており、 前記中間連通路（３６）は前記第１熱交換部（５）の通
   過冷媒の主流を前記空間（１７ｂ）から前記ガス戻し用
   連通路（３５）に合流させるようになっており、 更に、前記空間（１７ｂ）の上下方向に対して前記中間
   連通路（３６）を前記第２バイパス通路（３４）と同等
   以上の高さに配置することを特徴とする請求項１ないし
   ５のいずれか１つに記載の冷凍サイクル装置。
7. 【請求項７】 圧縮機（１）の吐出冷媒を放熱させる第
   １熱交換部（５）と、 前記第１熱交換部（５）の冷媒流れ下流側に設けられた
   第２熱交換部（６）と、 前記両熱交換部（５、６）の左右両側に配置され、前記
   両熱交換部（５、６）の冷媒流路を構成するチューブ
   （１５）の端部が連通するヘッダタンク（１７、１８）
   と、 前記両ヘッダタンク（１７、１８）のうち、いずれか一
   方のヘッダタンク（１７）に設けられ、前記圧縮機
   （１）の吐出冷媒が流入する冷媒入口（２４）と、 前記冷媒入口（２４）を設けた前記一方のヘッダタンク
   （１７）と一体に設けられ、冷媒の気液を分離して液冷
   媒を溜める気液分離器（７）と、 前記冷媒入口（２４）に流入する前記吐出冷媒の一部を
   分岐して前記気液分離器（７）内に導入する第１バイパ
   ス通路（３３）と、 前記第１熱交換部（５）を通過した冷媒の一部を分岐し
   て前記気液分離器（７）内に導入する第２バイパス通路
   （３４）と、 前記気液分離器（７）内部のガス冷媒を前記第２熱交換
   部（６）の入口側に向けて導出するガス戻し用連通路
   （３５）と、 前記第１熱交換部（５）を通過した冷媒の主流を前記ガ
   ス戻し用連通路（３５）に合流させる中間連通路（３
   ６）と、 前記中間連通路（３６）に設けられ、その前後に所定の
   圧力差を発生する絞り手段（８）とを備えることを特徴
   とする冷凍サイクル装置の凝縮器。