JP2003148229A - 蓄圧式燃料噴射装置 - Google Patents
蓄圧式燃料噴射装置Info
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 プレッシャリミッタの開弁と閉弁との繰り返
しによるアイドル性能の不安定をなくし、プレッシャリ
ミッタの信頼性を確保する。 【解決手段】 入り口調量弁の開弁異常によって高圧供
給ポンプよりコモンレールへ吐出される燃料が過剰吐出
となってコモンレール圧の異常上昇を検出した時には、
目標アイドル回転数を通常値よりも高い異常値に設定変
更し、つまりアイドル回転数をアップすることにより、
多気筒エンジンにより回転駆動される高圧供給ポンプの
吐出性能を上げて、一旦実コモンレール圧が限界設定圧
を超えて開弁したプレッシャリミッタを再び閉弁状態と
ならないようにすることができる。したがって、プレッ
シャリミッタの開弁と閉弁との繰り返しによるアイドル
性能の不安定をなくし、それと同時にプレッシャリミッ
タの信頼性を確保できるようにした。
しによるアイドル性能の不安定をなくし、プレッシャリ
ミッタの信頼性を確保する。 【解決手段】 入り口調量弁の開弁異常によって高圧供
給ポンプよりコモンレールへ吐出される燃料が過剰吐出
となってコモンレール圧の異常上昇を検出した時には、
目標アイドル回転数を通常値よりも高い異常値に設定変
更し、つまりアイドル回転数をアップすることにより、
多気筒エンジンにより回転駆動される高圧供給ポンプの
吐出性能を上げて、一旦実コモンレール圧が限界設定圧
を超えて開弁したプレッシャリミッタを再び閉弁状態と
ならないようにすることができる。したがって、プレッ
シャリミッタの開弁と閉弁との繰り返しによるアイドル
性能の不安定をなくし、それと同時にプレッシャリミッ
タの信頼性を確保できるようにした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、蓄圧室内に蓄圧さ
れた高圧燃料をインジェクタを介して多気筒エンジンの
各気筒の燃焼室内に噴射供給する蓄圧式燃料噴射装置に
関するもので、特に蓄圧室内の圧力が限界設定圧を超え
た際に開弁して燃料圧を限界設定圧以下に抑えるための
圧力安全弁と、入口より高圧供給ポンプ内に吸入される
燃料の吸入量を調整する入口調量弁とを備えた蓄圧式燃
料噴射装置に係わる。
れた高圧燃料をインジェクタを介して多気筒エンジンの
各気筒の燃焼室内に噴射供給する蓄圧式燃料噴射装置に
関するもので、特に蓄圧室内の圧力が限界設定圧を超え
た際に開弁して燃料圧を限界設定圧以下に抑えるための
圧力安全弁と、入口より高圧供給ポンプ内に吸入される
燃料の吸入量を調整する入口調量弁とを備えた蓄圧式燃
料噴射装置に係わる。
【０００２】
【従来の技術】従来より、高圧供給ポンプによってコモ
ンレール（蓄圧室）に高圧燃料を加圧圧送して蓄圧する
と共に、そのコモンレール内に蓄圧した高圧燃料を多気
筒エンジンの各気筒毎に取り付けられた複数個のインジ
ェクタに分配し、複数個のインジェクタから多気筒エン
ジンの各気筒の燃焼室内へ高圧燃料を噴射供給するコモ
ンレール式燃料噴射装置が公知である。なお、高圧供給
ポンプの入口には、高圧供給ポンプの入口に吸入される
燃料の吸入量を調整することで、高圧供給ポンプからコ
モンレールへの燃料の吐出量を変更する入口調量弁が設
けられている。
ンレール（蓄圧室）に高圧燃料を加圧圧送して蓄圧する
と共に、そのコモンレール内に蓄圧した高圧燃料を多気
筒エンジンの各気筒毎に取り付けられた複数個のインジ
ェクタに分配し、複数個のインジェクタから多気筒エン
ジンの各気筒の燃焼室内へ高圧燃料を噴射供給するコモ
ンレール式燃料噴射装置が公知である。なお、高圧供給
ポンプの入口には、高圧供給ポンプの入口に吸入される
燃料の吸入量を調整することで、高圧供給ポンプからコ
モンレールへの燃料の吐出量を変更する入口調量弁が設
けられている。
【０００３】また、高圧供給ポンプの入口調量弁が全開
異常になると、多気筒エンジンにより回転駆動される高
圧供給ポンプが過剰圧送する等の非常時には、高圧供給
ポンプとインジェクタとを結ぶ燃料配管およびコモンレ
ール内の圧力が限界設定圧を超える可能性がある。この
ような入口調量弁の全開異常時に備えて、コモンレール
圧が限界設定圧を超えた際に開弁するプレッシャリミッ
タ（圧力安全弁）を、高圧供給ポンプとインジェクタと
を結ぶ燃料配管およびコモンレールに搭載し、コモンレ
ール式燃料噴射装置の信頼性を保証していた。
異常になると、多気筒エンジンにより回転駆動される高
圧供給ポンプが過剰圧送する等の非常時には、高圧供給
ポンプとインジェクタとを結ぶ燃料配管およびコモンレ
ール内の圧力が限界設定圧を超える可能性がある。この
ような入口調量弁の全開異常時に備えて、コモンレール
圧が限界設定圧を超えた際に開弁するプレッシャリミッ
タ（圧力安全弁）を、高圧供給ポンプとインジェクタと
を結ぶ燃料配管およびコモンレールに搭載し、コモンレ
ール式燃料噴射装置の信頼性を保証していた。
【０００４】すなわち、多気筒エンジンの回転速度がア
イドル回転速度になった時に、入口調量弁が全開異常を
生起している状態では、プレッシャリミッタはコモンレ
ール圧が限界設定圧を超えるために開弁し、燃料配管お
よびコモンレール内の燃料圧を低圧側に逃がし燃料圧を
限界設定圧以下に抑えることで、コモンレール式燃料噴
射装置の信頼性を保証している。
イドル回転速度になった時に、入口調量弁が全開異常を
生起している状態では、プレッシャリミッタはコモンレ
ール圧が限界設定圧を超えるために開弁し、燃料配管お
よびコモンレール内の燃料圧を低圧側に逃がし燃料圧を
限界設定圧以下に抑えることで、コモンレール式燃料噴
射装置の信頼性を保証している。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】ところが、従来のコモ
ンレール式燃料噴射装置においては、ポンプ圧送量が小
のアイドル状態になった時には、プレッシャリミッタが
開弁と閉弁とを繰り返すことにより、コモンレール圧お
よび燃料噴射量が不安定となるので、多気筒エンジンの
回転不安定を生ずるという問題があった。それと同時
に、プレッシャリミッタの開閉作動の増加によって、プ
レッシャリミッタに内蔵さたスプリングのヘタリやシー
ルシート面のシート不良を招き、プレッシャリミッタの
信頼性を確保できないという問題があった。
ンレール式燃料噴射装置においては、ポンプ圧送量が小
のアイドル状態になった時には、プレッシャリミッタが
開弁と閉弁とを繰り返すことにより、コモンレール圧お
よび燃料噴射量が不安定となるので、多気筒エンジンの
回転不安定を生ずるという問題があった。それと同時
に、プレッシャリミッタの開閉作動の増加によって、プ
レッシャリミッタに内蔵さたスプリングのヘタリやシー
ルシート面のシート不良を招き、プレッシャリミッタの
信頼性を確保できないという問題があった。
【０００６】また、高圧供給ポンプの入口側に設置され
る入口調量弁にノーマリクローズタイプ（常閉型）の電
磁弁を採用した場合には、ポンプ駆動回路と入口調量弁
とを結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）の断線により
無吐出となり、多気筒エンジンを作動させるために必要
なコモンレール圧および燃料噴射量を維持することがで
きず、エンジン・ストール（以下エンストと言う）して
しまうという問題があった。
る入口調量弁にノーマリクローズタイプ（常閉型）の電
磁弁を採用した場合には、ポンプ駆動回路と入口調量弁
とを結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）の断線により
無吐出となり、多気筒エンジンを作動させるために必要
なコモンレール圧および燃料噴射量を維持することがで
きず、エンジン・ストール（以下エンストと言う）して
しまうという問題があった。
【０００７】
【発明の目的】本発明の目的は、圧力安全弁の開弁と閉
弁との繰り返しによるアイドル性能の不安定をなくし、
圧力安全弁の信頼性を確保することのできる蓄圧式燃料
噴射装置を提供することにある。また、エンストを回避
することができ、且つ高圧供給ポンプが過剰圧送する時
に車両をスムーズにリンプホーム走行させることのでき
る蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。
弁との繰り返しによるアイドル性能の不安定をなくし、
圧力安全弁の信頼性を確保することのできる蓄圧式燃料
噴射装置を提供することにある。また、エンストを回避
することができ、且つ高圧供給ポンプが過剰圧送する時
に車両をスムーズにリンプホーム走行させることのでき
る蓄圧式燃料噴射装置を提供することにある。
【０００８】
【課題を解決するための手段】請求項１に記載の発明に
よれば、高圧供給ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰圧
送する時、あるいは蓄圧室内の圧力の異常上昇を検出し
た時には、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させる
ことにより、高圧供給ポンプの吐出性能を向上させて、
一旦蓄圧室内の圧力を過剰圧力よりも下げるために開弁
した圧力安全弁が再び閉弁しないようにすることができ
る。
よれば、高圧供給ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰圧
送する時、あるいは蓄圧室内の圧力の異常上昇を検出し
た時には、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させる
ことにより、高圧供給ポンプの吐出性能を向上させて、
一旦蓄圧室内の圧力を過剰圧力よりも下げるために開弁
した圧力安全弁が再び閉弁しないようにすることができ
る。
【０００９】それによって、圧力安全弁が開弁と閉弁と
を繰り返すことによる蓄圧室内の圧力の不安定および燃
料噴射量の不安定によるエンジンの制御不良を防止し、
且つアイドル性能の不安定をなくすことにより、圧力安
全弁の信頼性の低下を改善することができるので、蓄圧
式燃料噴射装置の信頼性を向上させることができる。こ
こで、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させると
は、定常時のアイドル回転速度よりも所定値以上燃料噴
射量を大きくすることである。あるいは、定常時のアイ
ドル回転速度よりも所定値以上インジェクタ駆動パルス
時間またはインジェクタ駆動パルス幅を長くすることで
ある。
を繰り返すことによる蓄圧室内の圧力の不安定および燃
料噴射量の不安定によるエンジンの制御不良を防止し、
且つアイドル性能の不安定をなくすことにより、圧力安
全弁の信頼性の低下を改善することができるので、蓄圧
式燃料噴射装置の信頼性を向上させることができる。こ
こで、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させると
は、定常時のアイドル回転速度よりも所定値以上燃料噴
射量を大きくすることである。あるいは、定常時のアイ
ドル回転速度よりも所定値以上インジェクタ駆動パルス
時間またはインジェクタ駆動パルス幅を長くすることで
ある。
【００１０】請求項２に記載の発明によれば、高圧供給
ポンプの入口側に吸入量調整用電磁弁を設けることによ
り、高圧供給ポンプの入口に吸入される燃料の吸入量を
調整することで、高圧供給ポンプから蓄圧室への燃料の
吐出量を変更することができる。また、吸入量調整用電
磁弁の全開異常時に、アイドル回転速度を定常時よりも
上昇させることにより、請求項１に記載の効果を達成す
ることができる。
ポンプの入口側に吸入量調整用電磁弁を設けることによ
り、高圧供給ポンプの入口に吸入される燃料の吸入量を
調整することで、高圧供給ポンプから蓄圧室への燃料の
吐出量を変更することができる。また、吸入量調整用電
磁弁の全開異常時に、アイドル回転速度を定常時よりも
上昇させることにより、請求項１に記載の効果を達成す
ることができる。
【００１１】請求項３に記載の発明によれば、高圧供給
ポンプの出口側に吐出量調整用電磁弁を設けることによ
り、高圧供給ポンプの出口から蓄圧室への燃料の吐出量
を調整することで、高圧供給ポンプから蓄圧室への燃料
の吐出量を変更することができる。また、吐出量調整用
電磁弁の全開異常時に、アイドル回転速度を定常時より
も上昇させることにより、請求項１に記載の効果を達成
することができる。
ポンプの出口側に吐出量調整用電磁弁を設けることによ
り、高圧供給ポンプの出口から蓄圧室への燃料の吐出量
を調整することで、高圧供給ポンプから蓄圧室への燃料
の吐出量を変更することができる。また、吐出量調整用
電磁弁の全開異常時に、アイドル回転速度を定常時より
も上昇させることにより、請求項１に記載の効果を達成
することができる。
【００１２】請求項４または請求項５に記載の発明によ
れば、弁開度が通電停止時に全開となるノーマリオープ
ンタイプの電磁弁よりなる吸入量調整用電磁弁または吐
出量調整用電磁弁と、この吸入量調整用電磁弁または吐
出量調整用電磁弁の全開異常時に、蓄圧室内の圧力をレ
ギュレート圧力に維持することが可能な圧力レギュレー
ト機能を備えた圧力安全弁とを組み合わせることによ
り、吸入量調整用電磁弁の全開異常時に、一旦圧力安全
弁が開弁した後は、蓄圧室内の圧力がレギュレート圧力
に維持されるため、退避走行（リンプホーム走行）が可
能となる。
れば、弁開度が通電停止時に全開となるノーマリオープ
ンタイプの電磁弁よりなる吸入量調整用電磁弁または吐
出量調整用電磁弁と、この吸入量調整用電磁弁または吐
出量調整用電磁弁の全開異常時に、蓄圧室内の圧力をレ
ギュレート圧力に維持することが可能な圧力レギュレー
ト機能を備えた圧力安全弁とを組み合わせることによ
り、吸入量調整用電磁弁の全開異常時に、一旦圧力安全
弁が開弁した後は、蓄圧室内の圧力がレギュレート圧力
に維持されるため、退避走行（リンプホーム走行）が可
能となる。
【００１３】ここで、レギュレート圧力とは、高圧供給
ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰圧送する等の緊急避
難時に車両をリンプホーム走行させるのに必要な圧力で
あり、インジェクタの作動圧力よりも高い圧力で、且つ
異音やノッキング等が生じない低い圧力である。また、
吸入量調整用電磁弁または吐出量調整用電磁弁の全開異
常時とは、高圧供給ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰
圧送する時、あるいは蓄圧室内の圧力の異常上昇を検出
した時のことである。
ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰圧送する等の緊急避
難時に車両をリンプホーム走行させるのに必要な圧力で
あり、インジェクタの作動圧力よりも高い圧力で、且つ
異音やノッキング等が生じない低い圧力である。また、
吸入量調整用電磁弁または吐出量調整用電磁弁の全開異
常時とは、高圧供給ポンプが高圧燃料を蓄圧室内に過剰
圧送する時、あるいは蓄圧室内の圧力の異常上昇を検出
した時のことである。
【００１４】
【発明の実施の形態】［実施例の構成］発明の実施の形
態を実施例に基づき図面を参照して説明する。ここで、
図１はコモンレール式燃料噴射装置の全体構造を示した
図で、図２はプレッシャリミッタの構造を示した図であ
る。
態を実施例に基づき図面を参照して説明する。ここで、
図１はコモンレール式燃料噴射装置の全体構造を示した
図で、図２はプレッシャリミッタの構造を示した図であ
る。
【００１５】本実施例のコモンレール式燃料噴射装置
は、多気筒ディーゼルエンジン等の多気筒内燃機関（以
下多気筒エンジンと言う）１の各気筒毎に搭載された複
数個（本例では４個）のインジェクタ２と、多気筒エン
ジン１により回転駆動される高圧供給ポンプ３と、この
高圧供給ポンプ３より吐出された高圧燃料を蓄圧する蓄
圧室を形成するコモンレール４と、高圧供給ポンプ３か
らコモンレール４への燃料の吐出量を変更する入口調量
弁７と、複数個のインジェクタ２および入口調量弁７を
電子制御する電子制御ユニット（以下ＥＣＵと呼ぶ）１
０とを備えている。さらに、コモンレール４内の圧力
（蓄圧室内の圧力：以下コモンレール圧と言う）が限界
設定圧を超えた際に開弁して燃料圧を限界設定圧以下に
抑えるための圧力安全弁としてのプレッシャリミッタ６
を備えている。
は、多気筒ディーゼルエンジン等の多気筒内燃機関（以
下多気筒エンジンと言う）１の各気筒毎に搭載された複
数個（本例では４個）のインジェクタ２と、多気筒エン
ジン１により回転駆動される高圧供給ポンプ３と、この
高圧供給ポンプ３より吐出された高圧燃料を蓄圧する蓄
圧室を形成するコモンレール４と、高圧供給ポンプ３か
らコモンレール４への燃料の吐出量を変更する入口調量
弁７と、複数個のインジェクタ２および入口調量弁７を
電子制御する電子制御ユニット（以下ＥＣＵと呼ぶ）１
０とを備えている。さらに、コモンレール４内の圧力
（蓄圧室内の圧力：以下コモンレール圧と言う）が限界
設定圧を超えた際に開弁して燃料圧を限界設定圧以下に
抑えるための圧力安全弁としてのプレッシャリミッタ６
を備えている。
【００１６】各気筒のインジェクタ２は、コモンレール
４より分岐する複数の分岐管１５の下流端に接続され、
コモンレール４に蓄圧された高圧燃料を多気筒エンジン
１の各気筒の燃焼室内に噴射供給する燃料噴射ノズルで
ある。これらのインジェクタ２から多気筒エンジン１へ
の燃料の噴射は、分岐管１５の途中に設けられた電磁式
アクチュエータとしての噴射制御用電磁弁（図示せず）
への通電および通電停止（ＯＮ／ＯＦＦ）により電子制
御される。つまり、各気筒のインジェクタ２は、噴射制
御用電磁弁が開弁している間、コモンレール４に蓄圧さ
れた高圧燃料を多気筒エンジン１の各気筒の燃焼室内に
噴射供給される。
４より分岐する複数の分岐管１５の下流端に接続され、
コモンレール４に蓄圧された高圧燃料を多気筒エンジン
１の各気筒の燃焼室内に噴射供給する燃料噴射ノズルで
ある。これらのインジェクタ２から多気筒エンジン１へ
の燃料の噴射は、分岐管１５の途中に設けられた電磁式
アクチュエータとしての噴射制御用電磁弁（図示せず）
への通電および通電停止（ＯＮ／ＯＦＦ）により電子制
御される。つまり、各気筒のインジェクタ２は、噴射制
御用電磁弁が開弁している間、コモンレール４に蓄圧さ
れた高圧燃料を多気筒エンジン１の各気筒の燃焼室内に
噴射供給される。
【００１７】高圧供給ポンプ３は、多気筒エンジン１の
クランク軸（クランクシャフト）１１の回転に伴ってポ
ンプ駆動軸１２が回転することで燃料タンク９内の燃料
を汲み上げる周知の低圧供給ポンプ（フィードポンプ：
図示せず）と、ポンプ駆動軸１２により駆動されるプラ
ンジャ（図示せず）と、このプランジャの往復運動によ
り燃料を加圧する加圧室（プランジャ室）とを有してい
る。
クランク軸（クランクシャフト）１１の回転に伴ってポ
ンプ駆動軸１２が回転することで燃料タンク９内の燃料
を汲み上げる周知の低圧供給ポンプ（フィードポンプ：
図示せず）と、ポンプ駆動軸１２により駆動されるプラ
ンジャ（図示せず）と、このプランジャの往復運動によ
り燃料を加圧する加圧室（プランジャ室）とを有してい
る。
【００１８】そして、高圧供給ポンプ３は、低圧供給ポ
ンプにより吸い出されて燃料配管１３より吸入した燃料
を加圧して吐出口からコモンレール４へ高圧燃料を吐出
するサプライポンプである。この高圧供給ポンプ３の加
圧室への燃料流路の入口側には、その燃料流路を開閉す
る電磁式アクチュエータとしての入口調量弁７が取り付
けられている。
ンプにより吸い出されて燃料配管１３より吸入した燃料
を加圧して吐出口からコモンレール４へ高圧燃料を吐出
するサプライポンプである。この高圧供給ポンプ３の加
圧室への燃料流路の入口側には、その燃料流路を開閉す
る電磁式アクチュエータとしての入口調量弁７が取り付
けられている。
【００１９】コモンレール４には、連続的に噴射圧力に
相当する高い圧力（コモンレール圧）が蓄圧される必要
があり、そのために燃料配管（高圧通路）１６を介して
高圧燃料を吐出する高圧供給ポンプ３の吐出口と接続さ
れている。なお、インジェクタ２からのリーク燃料およ
びプレッシャリミッタ６からのリーク燃料、および高圧
供給ポンプ３からのオーバフロー燃料は、リーク配管
（低圧通路）１４を経て燃料タンク９にリターンされ
る。
相当する高い圧力（コモンレール圧）が蓄圧される必要
があり、そのために燃料配管（高圧通路）１６を介して
高圧燃料を吐出する高圧供給ポンプ３の吐出口と接続さ
れている。なお、インジェクタ２からのリーク燃料およ
びプレッシャリミッタ６からのリーク燃料、および高圧
供給ポンプ３からのオーバフロー燃料は、リーク配管
（低圧通路）１４を経て燃料タンク９にリターンされ
る。
【００２０】プレッシャリミッタ６は、図２に示したよ
うに、コモンレール４の図示左端部とリーク配管１４の
図示上端側の端部との間に液密的に接続されるハウジン
グ２０、このハウジング２０の先端側（コモンレール４
側）に固定されるバルブボディ（弁本体）２１、このバ
ルブボディ２１に形成された弁孔２２を開閉するバルブ
ニードル（弁体）２３、このバルブニードル２３が弁座
２４に着座する側（閉弁側）に所定の付勢力で付勢する
スプリング２５等から構成されている。
うに、コモンレール４の図示左端部とリーク配管１４の
図示上端側の端部との間に液密的に接続されるハウジン
グ２０、このハウジング２０の先端側（コモンレール４
側）に固定されるバルブボディ（弁本体）２１、このバ
ルブボディ２１に形成された弁孔２２を開閉するバルブ
ニードル（弁体）２３、このバルブニードル２３が弁座
２４に着座する側（閉弁側）に所定の付勢力で付勢する
スプリング２５等から構成されている。
【００２１】ハウジング２０の内部には、入口側燃料孔
２７、小径孔２９および出口側燃料孔３０が形成され、
入口側燃料孔２７の図示上端に設けられたスプリングシ
ート（開弁圧調整用シム）２６内には燃料孔２８が形成
されている。そして、ハウジング２０の先端側（図示下
端側）の外周には、コモンレール４の継手部（図示せ
ず）に螺合する雄ネジ部３１が形成され、また、ハウジ
ング２０の後端側（図示上端側）の出口側燃料孔３０の
内周には、リーク配管１４の継手部（図示せず）に螺合
する雌ネジ部３２が形成されている。
２７、小径孔２９および出口側燃料孔３０が形成され、
入口側燃料孔２７の図示上端に設けられたスプリングシ
ート（開弁圧調整用シム）２６内には燃料孔２８が形成
されている。そして、ハウジング２０の先端側（図示下
端側）の外周には、コモンレール４の継手部（図示せ
ず）に螺合する雄ネジ部３１が形成され、また、ハウジ
ング２０の後端側（図示上端側）の出口側燃料孔３０の
内周には、リーク配管１４の継手部（図示せず）に螺合
する雌ネジ部３２が形成されている。
【００２２】バルブボディ２１の弁孔２２よりも下流側
には、バルブニードル２３の軸状部３７を摺動自在に支
持する摺動孔３３が形成されている。なお、摺動孔３３
の内周面には、バルブニードル２３の軸状部３７が弁座
２４よりリフトした際に、燃料が軸状部３７と摺動孔３
３との間を通過することができるように軸方向溝（また
は切欠き部）３４が２箇所以上等間隔、あるいは対称的
な位置に形成されている。
には、バルブニードル２３の軸状部３７を摺動自在に支
持する摺動孔３３が形成されている。なお、摺動孔３３
の内周面には、バルブニードル２３の軸状部３７が弁座
２４よりリフトした際に、燃料が軸状部３７と摺動孔３
３との間を通過することができるように軸方向溝（また
は切欠き部）３４が２箇所以上等間隔、あるいは対称的
な位置に形成されている。
【００２３】バルブニードル２３の軸状部３７の先端側
は、円錐形状に形成されており、その円錐形状の外周面
が弁座２４に着座（シート）して閉弁する。そして、バ
ルブニードル２３の軸状部３７よりも図示上方側には、
軸状部３７よりも外径の大きいフランジ部３５、および
このフランジ部３５よりも外径の小さい軸状部３６が一
体的に形成されている。スプリング２５は、一端がバル
ブニードル２３のフランジ部３５の後端面に保持され、
他端がスプリングシート２６の先端面に保持されてい
る。
は、円錐形状に形成されており、その円錐形状の外周面
が弁座２４に着座（シート）して閉弁する。そして、バ
ルブニードル２３の軸状部３７よりも図示上方側には、
軸状部３７よりも外径の大きいフランジ部３５、および
このフランジ部３５よりも外径の小さい軸状部３６が一
体的に形成されている。スプリング２５は、一端がバル
ブニードル２３のフランジ部３５の後端面に保持され、
他端がスプリングシート２６の先端面に保持されてい
る。
【００２４】そして、バルブニードル２３のシート径と
スプリング２５のセット荷重とでプレッシャリミッタ６
の開弁圧が決定されている。また、プレッシャリミッタ
６は、コモンレール圧が限界設定圧を超えた際に開弁し
た後に、コモンレール圧が所定値以下に低下すると閉弁
してしまうが、本実施例のプレッシャリミッタ６は、圧
力レギュレート機能を備えている。すなわち、プレッシ
ャリミッタ６は、一旦開弁した後に、高圧供給ポンプ３
が過剰圧送する等の緊急避難時に車両を退避走行（リン
プホーム）させる目的で、車両を継続走行させるのに必
要な圧力（レギュレート圧力）を維持できるように閉弁
圧を規制している。
スプリング２５のセット荷重とでプレッシャリミッタ６
の開弁圧が決定されている。また、プレッシャリミッタ
６は、コモンレール圧が限界設定圧を超えた際に開弁し
た後に、コモンレール圧が所定値以下に低下すると閉弁
してしまうが、本実施例のプレッシャリミッタ６は、圧
力レギュレート機能を備えている。すなわち、プレッシ
ャリミッタ６は、一旦開弁した後に、高圧供給ポンプ３
が過剰圧送する等の緊急避難時に車両を退避走行（リン
プホーム）させる目的で、車両を継続走行させるのに必
要な圧力（レギュレート圧力）を維持できるように閉弁
圧を規制している。
【００２５】なお、上記のような車両をリンプホームさ
せるためには、車両を継続走行される時の燃料圧を、イ
ンジェクタ２の作動圧力よりも高い圧力にしてインジェ
クタ２から多気筒エンジン１の各気筒への燃料噴射を可
能にして、且つエンジン振動、車両挙動、異音やノッキ
ング等の発生しない低い圧力にして安定した走行状態を
確保する必要がある。この圧力をレギュレート圧力とす
ると、このレギュレート圧力は、バルブニードル２３の
軸状部３７の外径とバルブニードル２３を閉弁方向に付
勢するスプリング２５の付勢力とで決まる。すなわち、
プレッシャリミッタ６の開弁圧を決めるバルブニードル
２３の軸状部３７のシート径の二乗比で閉弁圧は規制さ
れる。
せるためには、車両を継続走行される時の燃料圧を、イ
ンジェクタ２の作動圧力よりも高い圧力にしてインジェ
クタ２から多気筒エンジン１の各気筒への燃料噴射を可
能にして、且つエンジン振動、車両挙動、異音やノッキ
ング等の発生しない低い圧力にして安定した走行状態を
確保する必要がある。この圧力をレギュレート圧力とす
ると、このレギュレート圧力は、バルブニードル２３の
軸状部３７の外径とバルブニードル２３を閉弁方向に付
勢するスプリング２５の付勢力とで決まる。すなわち、
プレッシャリミッタ６の開弁圧を決めるバルブニードル
２３の軸状部３７のシート径の二乗比で閉弁圧は規制さ
れる。
【００２６】入口調量弁７は、図示しないポンプ駆動回
路（ＥＤＵ）を介してＥＣＵ１０からの制御信号（ポン
プ駆動信号）によって電子制御されることにより、高圧
供給ポンプ３の加圧室内に吸入される燃料の吸入量を調
整する吸入量調整用電磁弁で、各インジェクタ２から多
気筒エンジン１へ噴射供給する噴射圧力（燃料圧）、つ
まりコモンレール圧を変更する。その入口調量弁７は、
通電が停止されると弁状態が全開状態となるノーマリオ
ープンタイプのポンプ流量制御弁（電磁弁）である。
路（ＥＤＵ）を介してＥＣＵ１０からの制御信号（ポン
プ駆動信号）によって電子制御されることにより、高圧
供給ポンプ３の加圧室内に吸入される燃料の吸入量を調
整する吸入量調整用電磁弁で、各インジェクタ２から多
気筒エンジン１へ噴射供給する噴射圧力（燃料圧）、つ
まりコモンレール圧を変更する。その入口調量弁７は、
通電が停止されると弁状態が全開状態となるノーマリオ
ープンタイプのポンプ流量制御弁（電磁弁）である。
【００２７】ＥＣＵ１０には、制御処理、演算処理を行
うＣＰＵ、各種プログラムおよびデータを保存するＲＯ
Ｍ、ＲＡＭ、入力回路、出力回路、電源回路、インジェ
クタ駆動回路およびポンプ駆動回路等の機能を含んで構
成される周知の構造のマイクロコンピュータが設けられ
ている。そして、各種センサからのセンサ信号は、Ａ／
Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換された後にマイクロコンピュータ
に入力されるように構成されている。
うＣＰＵ、各種プログラムおよびデータを保存するＲＯ
Ｍ、ＲＡＭ、入力回路、出力回路、電源回路、インジェ
クタ駆動回路およびポンプ駆動回路等の機能を含んで構
成される周知の構造のマイクロコンピュータが設けられ
ている。そして、各種センサからのセンサ信号は、Ａ／
Ｄ変換器でＡ／Ｄ変換された後にマイクロコンピュータ
に入力されるように構成されている。
【００２８】そして、ＥＣＵ１０は、多気筒エンジン１
の運転条件に応じた最適な噴射時期（噴射開始時期）、
燃料噴射量（＝噴射期間）を決定する噴射量、噴射時期
決定手段と、多気筒エンジン１の運転条件および燃料噴
射量に応じた噴射パルス時間（噴射パルス幅）のインジ
ェクタ噴射パルスを演算する噴射パルス幅決定手段と、
インジェクタ駆動回路（ＥＤＵ）を介して各気筒のイン
ジェクタ２の噴射制御用電磁弁にインジェクタ噴射パル
スを印加するインジェクタ駆動手段とを備えている。
の運転条件に応じた最適な噴射時期（噴射開始時期）、
燃料噴射量（＝噴射期間）を決定する噴射量、噴射時期
決定手段と、多気筒エンジン１の運転条件および燃料噴
射量に応じた噴射パルス時間（噴射パルス幅）のインジ
ェクタ噴射パルスを演算する噴射パルス幅決定手段と、
インジェクタ駆動回路（ＥＤＵ）を介して各気筒のイン
ジェクタ２の噴射制御用電磁弁にインジェクタ噴射パル
スを印加するインジェクタ駆動手段とを備えている。
【００２９】すなわち、ＥＣＵ１０は、回転速度センサ
４１によって検出されたエンジン回転速度（以下実エン
ジン回転数と言う：ＮＥ）およびアクセル開度センサ４
２によって検出されたアクセル開度（ＡＣＣＰ）等のエ
ンジン運転情報に基づいて燃料噴射量を算出し、多気筒
エンジン１の運転条件および燃料噴射量から算出された
噴射パルス幅に応じて各気筒のインジェクタ２の噴射制
御用電磁弁にインジェクタ噴射パルスを印加するように
構成されている。これにより、多気筒エンジン１が運転
される。
４１によって検出されたエンジン回転速度（以下実エン
ジン回転数と言う：ＮＥ）およびアクセル開度センサ４
２によって検出されたアクセル開度（ＡＣＣＰ）等のエ
ンジン運転情報に基づいて燃料噴射量を算出し、多気筒
エンジン１の運転条件および燃料噴射量から算出された
噴射パルス幅に応じて各気筒のインジェクタ２の噴射制
御用電磁弁にインジェクタ噴射パルスを印加するように
構成されている。これにより、多気筒エンジン１が運転
される。
【００３０】また、ＥＣＵ１０は、多気筒エンジン１の
運転条件に応じた最適な燃料噴射圧力、つまりコモンレ
ール圧を演算し、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）を介して高
圧供給ポンプ３の入口調量弁７を駆動する吐出量制御手
段でもある。すなわち、ＥＣＵ１０は、回転速度センサ
４１によって検出された実エンジン回転数（ＮＥ）およ
びアクセル開度センサ４２によって検出されたアクセル
開度（ＡＣＣＰ）等のエンジン運転情報、更には冷却水
温センサ４３によって検出されたエンジン冷却水温（Ｔ
ＨＷ）の補正を加味して目標コモンレール圧（Ｐｔ）を
算出し、この目標コモンレール圧を達成するために、高
圧供給ポンプ３の入口調量弁７に制御信号を出力するよ
うに構成されている。
運転条件に応じた最適な燃料噴射圧力、つまりコモンレ
ール圧を演算し、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）を介して高
圧供給ポンプ３の入口調量弁７を駆動する吐出量制御手
段でもある。すなわち、ＥＣＵ１０は、回転速度センサ
４１によって検出された実エンジン回転数（ＮＥ）およ
びアクセル開度センサ４２によって検出されたアクセル
開度（ＡＣＣＰ）等のエンジン運転情報、更には冷却水
温センサ４３によって検出されたエンジン冷却水温（Ｔ
ＨＷ）の補正を加味して目標コモンレール圧（Ｐｔ）を
算出し、この目標コモンレール圧を達成するために、高
圧供給ポンプ３の入口調量弁７に制御信号を出力するよ
うに構成されている。
【００３１】ここで、本実施例では、多気筒エンジン１
の運転条件を検出する運転条件検出手段として回転速度
センサ４１、アクセル開度センサ４２および冷却水温セ
ンサ４３を用いて燃料噴射量、噴射時期、目標コモンレ
ール圧を演算するようにしているが、運転条件検出手段
としてのその他のセンサ類（例えば吸気温センサ、燃料
温センサ、吸気圧センサ、気筒判別センサ、噴射時期セ
ンサ等）４４からの検出信号（エンジン運転情報）を加
味して燃料噴射量、噴射時期、目標コモンレール圧を補
正するようにしても良い。
の運転条件を検出する運転条件検出手段として回転速度
センサ４１、アクセル開度センサ４２および冷却水温セ
ンサ４３を用いて燃料噴射量、噴射時期、目標コモンレ
ール圧を演算するようにしているが、運転条件検出手段
としてのその他のセンサ類（例えば吸気温センサ、燃料
温センサ、吸気圧センサ、気筒判別センサ、噴射時期セ
ンサ等）４４からの検出信号（エンジン運転情報）を加
味して燃料噴射量、噴射時期、目標コモンレール圧を補
正するようにしても良い。
【００３２】さらに、より好ましくは、各気筒のインジ
ェクタ２から多気筒エンジン１へ噴射供給する実際の燃
料噴射圧力、つまり実コモンレール圧（Ｐｃ）を検出す
る噴射圧力検出手段としてのコモンレール圧センサ（燃
料圧センサ）４５をコモンレール４に取り付けて、その
コモンレール圧センサ４５によって検出される実コモン
レール圧（Ｐｃ）が多気筒エンジン１の運転条件によっ
て決定される目標コモンレール圧（Ｐｔ）と略一致する
ように高圧供給ポンプ３の入口調量弁７をフィードバッ
ク制御することが望ましい。
ェクタ２から多気筒エンジン１へ噴射供給する実際の燃
料噴射圧力、つまり実コモンレール圧（Ｐｃ）を検出す
る噴射圧力検出手段としてのコモンレール圧センサ（燃
料圧センサ）４５をコモンレール４に取り付けて、その
コモンレール圧センサ４５によって検出される実コモン
レール圧（Ｐｃ）が多気筒エンジン１の運転条件によっ
て決定される目標コモンレール圧（Ｐｔ）と略一致する
ように高圧供給ポンプ３の入口調量弁７をフィードバッ
ク制御することが望ましい。
【００３３】さらに、本実施例のＥＣＵ１０は、高圧供
給ポンプ３の入口調量弁７が故障して、実コモンレール
圧（Ｐｃ）の異常上昇を検出した時には、アイドル回転
速度（以下アイドル回転数と言う）を所定値以上に持ち
上げて、プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３の
開弁状態を維持するようにアイドルアップ制御を行うエ
ンジン制御手段を備えている。
給ポンプ３の入口調量弁７が故障して、実コモンレール
圧（Ｐｃ）の異常上昇を検出した時には、アイドル回転
速度（以下アイドル回転数と言う）を所定値以上に持ち
上げて、プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３の
開弁状態を維持するようにアイドルアップ制御を行うエ
ンジン制御手段を備えている。
【００３４】［実施例の制御方法］次に、本実施例のコ
モンレール式燃料噴射装置の制御方法を図１ないし図４
に基づいて簡単に説明する。ここで、図３および図４は
本発明の噴射量制御の概略を示したフローチャートであ
る。
モンレール式燃料噴射装置の制御方法を図１ないし図４
に基づいて簡単に説明する。ここで、図３および図４は
本発明の噴射量制御の概略を示したフローチャートであ
る。
【００３５】先ず、エンジンパラメータ（多気筒エンジ
ン１の運転条件）である実エンジン回転数（ＮＥ）、ア
クセル開度（ＡＣＣＰ）、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）
等を取り込む（ステップＳ１）。次に、エンストしたか
否かを判定する（ステップＳ２）。この判定結果がＹＥ
Ｓの場合、つまりエンストした場合には、圧力過大判定
フラグ（ダイアグフラグ：ＸＰＣ）を倒す（ステップＳ
３）。
ン１の運転条件）である実エンジン回転数（ＮＥ）、ア
クセル開度（ＡＣＣＰ）、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）
等を取り込む（ステップＳ１）。次に、エンストしたか
否かを判定する（ステップＳ２）。この判定結果がＹＥ
Ｓの場合、つまりエンストした場合には、圧力過大判定
フラグ（ダイアグフラグ：ＸＰＣ）を倒す（ステップＳ
３）。
【００３６】また、ステップＳ２の判定結果がＮＯの場
合には、エンジンパラメータをベースに燃料噴射量
（Ｑ）を演算する。具体的には、前述の実エンジン回転
数（ＮＥ）および前述のアクセル開度（ＡＣＣＰ）から
燃料噴射量（Ｑ）を求める（ステップＳ４）。次に、エ
ンジンパラメータをベースに噴射時期（Ｔ）を演算す
る。具体的には、前述の実エンジン回転数（ＮＥ）およ
び前述の燃料噴射量（Ｑ）から噴射時期（Ｔ）を求める
（ステップＳ５）。次に、ダイアグフラグ（ＸＰＣ）が
立っているか否かを判定する（ステップＳ６）。この判
定結果がＹＥＳの場合には、圧力の過大異常を判定して
いるので、直接ステップＳ１５に進む。
合には、エンジンパラメータをベースに燃料噴射量
（Ｑ）を演算する。具体的には、前述の実エンジン回転
数（ＮＥ）および前述のアクセル開度（ＡＣＣＰ）から
燃料噴射量（Ｑ）を求める（ステップＳ４）。次に、エ
ンジンパラメータをベースに噴射時期（Ｔ）を演算す
る。具体的には、前述の実エンジン回転数（ＮＥ）およ
び前述の燃料噴射量（Ｑ）から噴射時期（Ｔ）を求める
（ステップＳ５）。次に、ダイアグフラグ（ＸＰＣ）が
立っているか否かを判定する（ステップＳ６）。この判
定結果がＹＥＳの場合には、圧力の過大異常を判定して
いるので、直接ステップＳ１５に進む。
【００３７】また、ステップＳ６の判定結果がＮＯの場
合には、エンジンパラメータをベースに目標コモンレー
ル圧（Ｐｔ）を演算する。具体的には、前述の実エンジ
ン回転数（ＮＥ）および前述の燃料噴射量（Ｑ）から目
標コモンレール圧（Ｐｔ）を求める（ステップＳ７）。
次に、コモンレール圧センサ４５の出力信号（検出値）
である実コモンレール圧（Ｐｃ）を取り込む（ステップ
Ｓ８）。次に、前述の実コモンレール圧（Ｐｃ）と前述
の目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差（Ｐｃ−Ｐ
ｔ）に応じて高圧供給ポンプ３のコモンレール圧制御用
入口調量弁７の制御指令値（Ｄｕｔｙ）を演算する（ス
テップＳ９）。次に、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）に基
づき、基本アイドル目標回転数（ＮＦｂ）を演算する
（ステップＳ１０）。
合には、エンジンパラメータをベースに目標コモンレー
ル圧（Ｐｔ）を演算する。具体的には、前述の実エンジ
ン回転数（ＮＥ）および前述の燃料噴射量（Ｑ）から目
標コモンレール圧（Ｐｔ）を求める（ステップＳ７）。
次に、コモンレール圧センサ４５の出力信号（検出値）
である実コモンレール圧（Ｐｃ）を取り込む（ステップ
Ｓ８）。次に、前述の実コモンレール圧（Ｐｃ）と前述
の目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差（Ｐｃ−Ｐ
ｔ）に応じて高圧供給ポンプ３のコモンレール圧制御用
入口調量弁７の制御指令値（Ｄｕｔｙ）を演算する（ス
テップＳ９）。次に、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）に基
づき、基本アイドル目標回転数（ＮＦｂ）を演算する
（ステップＳ１０）。
【００３８】次に、前述の実コモンレール圧（Ｐｃ）と
前述の目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差（Ｐｃ
−Ｐｔ）が所定値（α）よりも大きいか否かを判定する
（ステップＳ１１）。この判定結果がＹＥＳの場合、つ
まり圧力偏差（Ｐｃ−Ｐｔ）が所定値（α）よりも大き
い場合には、この状態の継続時間が所定時間（例えば１
秒間）以上継続しているか否かを判定する（ステップＳ
１２）。
前述の目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差（Ｐｃ
−Ｐｔ）が所定値（α）よりも大きいか否かを判定する
（ステップＳ１１）。この判定結果がＹＥＳの場合、つ
まり圧力偏差（Ｐｃ−Ｐｔ）が所定値（α）よりも大き
い場合には、この状態の継続時間が所定時間（例えば１
秒間）以上継続しているか否かを判定する（ステップＳ
１２）。
【００３９】ステップＳ１１またはステップＳ１２の判
定結果がＮＯの場合、つまり圧力偏差が所定値以下の場
合または所定時間未満の場合には、アイドル目標回転数
（ＮＦ）を、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）に応じて演算
された基本アイドル目標回転数（ＮＦｂ）とする（ステ
ップＳ１３）。また、ステップＳ１２の判定結果がＹＥ
Ｓの場合、つまり圧力偏差が所定値よりも大きい状態の
継続時間が所定時間以上継続している場合には、圧力
（燃料圧、実コモンレール圧）の過大異常を判定し、ダ
イアグフラグ（ＸＰＣ）を立てる（ステップＳ１４）。
定結果がＮＯの場合、つまり圧力偏差が所定値以下の場
合または所定時間未満の場合には、アイドル目標回転数
（ＮＦ）を、エンジン冷却水温（ＴＨＷ）に応じて演算
された基本アイドル目標回転数（ＮＦｂ）とする（ステ
ップＳ１３）。また、ステップＳ１２の判定結果がＹＥ
Ｓの場合、つまり圧力偏差が所定値よりも大きい状態の
継続時間が所定時間以上継続している場合には、圧力
（燃料圧、実コモンレール圧）の過大異常を判定し、ダ
イアグフラグ（ＸＰＣ）を立てる（ステップＳ１４）。
【００４０】次に、アイドル目標回転数（ＮＦ）を異常
値に設定変更する。つまり、異常処理としてアイドル目
標回転数を（ＮＦｂ＋ＮＦｏｆｆ）に持ち上げる（ステ
ップＳ１５）。ここで、ＮＦｂはステップＳ１０で決定
される基本アイドル目標回転数で、ＮＦｏｆｆは異常時
にベースに加える所定値（例えば２００ｒｐｍ）以上の
エンジン回転数である。
値に設定変更する。つまり、異常処理としてアイドル目
標回転数を（ＮＦｂ＋ＮＦｏｆｆ）に持ち上げる（ステ
ップＳ１５）。ここで、ＮＦｂはステップＳ１０で決定
される基本アイドル目標回転数で、ＮＦｏｆｆは異常時
にベースに加える所定値（例えば２００ｒｐｍ）以上の
エンジン回転数である。
【００４１】次に、前述の実エンジン回転数（ＮＥ）と
目標値（ＮＦ）との差から噴射量補正量（ｄＱｉｓｃ）
を算出する（ステップＳ１６）。次に、前回の噴射量補
正値（Ｑｉｓｃ）に今回の噴射量補正量（ｄＱｉｓｃ）
を積算して今回の噴射量補正値（Ｑｉｓｃ）を求める
（ステップＳ１７）。次に、前述の燃料噴射量（Ｑ）に
今回の噴射量補正値（Ｑｉｓｃ）を積算して最終噴射量
（Ｑｆｉｎ）を求める（ステップＳ１８）。
目標値（ＮＦ）との差から噴射量補正量（ｄＱｉｓｃ）
を算出する（ステップＳ１６）。次に、前回の噴射量補
正値（Ｑｉｓｃ）に今回の噴射量補正量（ｄＱｉｓｃ）
を積算して今回の噴射量補正値（Ｑｉｓｃ）を求める
（ステップＳ１７）。次に、前述の燃料噴射量（Ｑ）に
今回の噴射量補正値（Ｑｉｓｃ）を積算して最終噴射量
（Ｑｆｉｎ）を求める（ステップＳ１８）。
【００４２】次に、実コモンレール圧（Ｐｃ）および最
終噴射量（Ｑｆｉｎ）に応じた噴射パルス時間（噴射パ
ルス幅：Ｔｑ）を算出する（ステップＳ１９）。次に、
前述のステップＳ１９で設定された噴射パルス幅（Ｔ
ｑ）のインジェクタ噴射パルスをＥＣＵ１０の出力段に
セットする（ステップＳ２０）。次に、前述のステップ
Ｓ９で設定されたコモンレール圧制御用入口調量弁７の
制御指令値（Ｄｕｔｙ）をＥＣＵ１０の出力段にセット
する（ステップＳ２１）。以降、上記制御を繰り返す。
終噴射量（Ｑｆｉｎ）に応じた噴射パルス時間（噴射パ
ルス幅：Ｔｑ）を算出する（ステップＳ１９）。次に、
前述のステップＳ１９で設定された噴射パルス幅（Ｔ
ｑ）のインジェクタ噴射パルスをＥＣＵ１０の出力段に
セットする（ステップＳ２０）。次に、前述のステップ
Ｓ９で設定されたコモンレール圧制御用入口調量弁７の
制御指令値（Ｄｕｔｙ）をＥＣＵ１０の出力段にセット
する（ステップＳ２１）。以降、上記制御を繰り返す。
【００４３】［実施例の特徴］ここで、アイドル時の入
口調量弁７の全開異常時には、図７のタイミングチャー
トに示したように、高圧供給ポンプ３が高圧燃料をコモ
ンレール４内に過剰圧送することにより実コモンレール
圧（Ｐｃ）と目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差
（Ｐｃ−Ｐｔ）が所定値よりも大きい状態、つまり実コ
モンレール圧（Ｐｃ）が圧力異常検出レベル以上の状態
が所定時間以上継続することにより、ＥＣＵ１０は圧力
の過大異常を検出する。
口調量弁７の全開異常時には、図７のタイミングチャー
トに示したように、高圧供給ポンプ３が高圧燃料をコモ
ンレール４内に過剰圧送することにより実コモンレール
圧（Ｐｃ）と目標コモンレール圧（Ｐｔ）との圧力偏差
（Ｐｃ−Ｐｔ）が所定値よりも大きい状態、つまり実コ
モンレール圧（Ｐｃ）が圧力異常検出レベル以上の状態
が所定時間以上継続することにより、ＥＣＵ１０は圧力
の過大異常を検出する。
【００４４】そして、更に実コモンレール圧（Ｐｃ）が
上昇して限界設定圧（プレッシャリミッタ開弁圧）を超
えると、プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３の
軸状部３７が弁座２４よりリフト（開弁）して、コモン
レール４内の高圧燃料を弁孔２２、入口側燃料孔２７、
燃料孔２８、小径孔２９、出口側燃料孔３０、リーク配
管（低圧通路）１４を経て燃料タンク（低圧側）９に逃
がし、コモンレール４、分岐管（高圧部配管）１５およ
び燃料配管（高圧部配管）１６等の高圧配管経路内の燃
料圧を限界設定圧以下に抑えるようにしている。
上昇して限界設定圧（プレッシャリミッタ開弁圧）を超
えると、プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３の
軸状部３７が弁座２４よりリフト（開弁）して、コモン
レール４内の高圧燃料を弁孔２２、入口側燃料孔２７、
燃料孔２８、小径孔２９、出口側燃料孔３０、リーク配
管（低圧通路）１４を経て燃料タンク（低圧側）９に逃
がし、コモンレール４、分岐管（高圧部配管）１５およ
び燃料配管（高圧部配管）１６等の高圧配管経路内の燃
料圧を限界設定圧以下に抑えるようにしている。
【００４５】しかし、高圧供給ポンプ３からコモンレー
ル４へ吐出される燃料の吐出量（燃料供給流量）が少な
い通常のアイドル回転数で多気筒エンジン１が運転され
ている場合には、プレッシャリミッタ６のバルブニード
ル２３は開弁状態を維持することができず、実コモンレ
ール圧（Ｐｃ）がプレッシャリミッタ閉弁圧まで低下す
るためプレッシャリミッタ６のバルブニードル２３は弁
座２４に着座する。つまり、プレッシャリミッタ６が閉
弁し、その後に高圧供給ポンプ３からコモンレール４へ
の燃料の吐出によって燃料がコモンレール４内に蓄積さ
れてくると、実コモンレール圧（Ｐｃ）は再度限界設定
圧を超えるため、プレッシャリミッタ６が開弁状態とな
る。
ル４へ吐出される燃料の吐出量（燃料供給流量）が少な
い通常のアイドル回転数で多気筒エンジン１が運転され
ている場合には、プレッシャリミッタ６のバルブニード
ル２３は開弁状態を維持することができず、実コモンレ
ール圧（Ｐｃ）がプレッシャリミッタ閉弁圧まで低下す
るためプレッシャリミッタ６のバルブニードル２３は弁
座２４に着座する。つまり、プレッシャリミッタ６が閉
弁し、その後に高圧供給ポンプ３からコモンレール４へ
の燃料の吐出によって燃料がコモンレール４内に蓄積さ
れてくると、実コモンレール圧（Ｐｃ）は再度限界設定
圧を超えるため、プレッシャリミッタ６が開弁状態とな
る。
【００４６】以降、この状態を繰り返すことによって、
プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３が開弁と閉
弁とを繰り返すことになる。これにより、多気筒エンジ
ン１のアイドル性能が不安定となり、且つプレッシャリ
ミッタ６のバルブニードル２３の開閉作動の増加によっ
て、プレッシャリミッタ６に内蔵さたスプリング２５の
ヘタリやシールシート面のシート不良を招くため、プレ
ッシャリミッタ６の信頼性を確保できないという問題が
あった。
プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３が開弁と閉
弁とを繰り返すことになる。これにより、多気筒エンジ
ン１のアイドル性能が不安定となり、且つプレッシャリ
ミッタ６のバルブニードル２３の開閉作動の増加によっ
て、プレッシャリミッタ６に内蔵さたスプリング２５の
ヘタリやシールシート面のシート不良を招くため、プレ
ッシャリミッタ６の信頼性を確保できないという問題が
あった。
【００４７】そこで、上記の問題を解決するために、本
実施例のコモンレール式燃料噴射装置においては、圧力
の異常上昇を検出した時には、図５および図６に示した
ように、目標アイドル回転数を定常時（通常値）よりも
上昇させる。つまり、アイドル時の通常値よりも高い異
常値にアイドル回転数を設定変更する（アイドル回転数
アップ）。これにより、多気筒エンジン１により回転駆
動される高圧供給ポンプ３の吐出性能が上がるため、一
旦実コモンレール圧（Ｐｃ）が限界設定圧を超えて開弁
したプレッシャリミッタ６のバルブニードル２３を閉弁
状態とならないようになる。したがって、プレッシャリ
ミッタ６のバルブニードル２３の開弁と閉弁との繰り返
しによるアイドル性能の不安定をなくし、プレッシャリ
ミッタ６の信頼性を確保できるようにしている。
実施例のコモンレール式燃料噴射装置においては、圧力
の異常上昇を検出した時には、図５および図６に示した
ように、目標アイドル回転数を定常時（通常値）よりも
上昇させる。つまり、アイドル時の通常値よりも高い異
常値にアイドル回転数を設定変更する（アイドル回転数
アップ）。これにより、多気筒エンジン１により回転駆
動される高圧供給ポンプ３の吐出性能が上がるため、一
旦実コモンレール圧（Ｐｃ）が限界設定圧を超えて開弁
したプレッシャリミッタ６のバルブニードル２３を閉弁
状態とならないようになる。したがって、プレッシャリ
ミッタ６のバルブニードル２３の開弁と閉弁との繰り返
しによるアイドル性能の不安定をなくし、プレッシャリ
ミッタ６の信頼性を確保できるようにしている。
【００４８】また、高圧供給ポンプ３の入口側に設置さ
れる入口調量弁にノーマリクローズタイプ（常閉型）の
電磁弁を採用した場合には、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）
と入口調量弁とを結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）
の断線またはショートにより無吐出となり、多気筒エン
ジン１を作動させるために必要なコモンレール圧および
燃料噴射量を維持することができず、エンストしてしま
う。逆に、本実施例のように、ノーマリオープンタイプ
（常開型）の電磁弁よりなる入口調量弁７を採用した場
合には、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）と入口調量弁７とを
結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）の断線またはショ
ートにより入口調量弁７が全開異常となり、高圧供給ポ
ンプ３が過剰圧送となる（全吐出）。
れる入口調量弁にノーマリクローズタイプ（常閉型）の
電磁弁を採用した場合には、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）
と入口調量弁とを結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）
の断線またはショートにより無吐出となり、多気筒エン
ジン１を作動させるために必要なコモンレール圧および
燃料噴射量を維持することができず、エンストしてしま
う。逆に、本実施例のように、ノーマリオープンタイプ
（常開型）の電磁弁よりなる入口調量弁７を採用した場
合には、ポンプ駆動回路（ＥＤＵ）と入口調量弁７とを
結ぶワイヤリングハーネス（Ｗ／Ｈ）の断線またはショ
ートにより入口調量弁７が全開異常となり、高圧供給ポ
ンプ３が過剰圧送となる（全吐出）。
【００４９】これにより、実コモンレール圧（Ｐｃ）が
上昇して限界設定圧を超えるため、プレッシャリミッタ
６のバルブニードル２３が開弁となって、上述したよう
に、高圧燃料が低圧側に逃げることにより、実コモンレ
ール圧が限界設定圧よりも下がるが、そのノーマリオー
プンタイプの入口調量弁７と圧力レギュレート機能を備
えたプレッシャリミッタ６とを組み合わせれば、一旦、
プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３が開弁した
後は、燃料の噴射圧力およびコモンレール圧が、緊急非
難時に車両の退避走行（リンプホーム走行）させるのに
必要な圧力（レギュレート圧力）に維持できるため、エ
ンストを回避できると共に、リンプホーム品質を向上さ
せることができる。
上昇して限界設定圧を超えるため、プレッシャリミッタ
６のバルブニードル２３が開弁となって、上述したよう
に、高圧燃料が低圧側に逃げることにより、実コモンレ
ール圧が限界設定圧よりも下がるが、そのノーマリオー
プンタイプの入口調量弁７と圧力レギュレート機能を備
えたプレッシャリミッタ６とを組み合わせれば、一旦、
プレッシャリミッタ６のバルブニードル２３が開弁した
後は、燃料の噴射圧力およびコモンレール圧が、緊急非
難時に車両の退避走行（リンプホーム走行）させるのに
必要な圧力（レギュレート圧力）に維持できるため、エ
ンストを回避できると共に、リンプホーム品質を向上さ
せることができる。
【００５０】［変形例］本実施例では、コモンレール圧
センサ４５をコモンレール４に直接取り付けて、コモン
レール４内に蓄圧される燃料圧力（実コモンレール圧）
を検出するようにしているが、燃料圧力検出手段を高圧
供給ポンプ３のプランジャ室（加圧室）からインジェク
タ２内の燃料通路までの間の燃料配管等に取り付けて、
高圧供給ポンプ３の加圧室より吐出された燃料圧力を検
出するようにしても良い。
センサ４５をコモンレール４に直接取り付けて、コモン
レール４内に蓄圧される燃料圧力（実コモンレール圧）
を検出するようにしているが、燃料圧力検出手段を高圧
供給ポンプ３のプランジャ室（加圧室）からインジェク
タ２内の燃料通路までの間の燃料配管等に取り付けて、
高圧供給ポンプ３の加圧室より吐出された燃料圧力を検
出するようにしても良い。
【００５１】本実施例では、高圧供給ポンプ３のプラン
ジャ室（加圧室）内に吸入される燃料の吸入量を変更
（調整）する入口調量弁（吸入量調整用電磁弁）７を設
けた例を説明したが、高圧供給ポンプ３のプランジャ室
（加圧室）からコモンレール４への燃料の吐出量を変更
（調整）する吐出量調整用電磁弁を設けても良い。
ジャ室（加圧室）内に吸入される燃料の吸入量を変更
（調整）する入口調量弁（吸入量調整用電磁弁）７を設
けた例を説明したが、高圧供給ポンプ３のプランジャ室
（加圧室）からコモンレール４への燃料の吐出量を変更
（調整）する吐出量調整用電磁弁を設けても良い。
【００５２】本実施例では、吐出量調整用電磁弁または
吸入量調整用電磁弁の弁開度がその電磁弁への通電を停
止した時に全開となるノーマリオープンタイプ（常開
型）の電磁弁を用いたが、吐出量調整用電磁弁または吸
入量調整用電磁弁の弁開度がその電磁弁を通電した時に
全開となるノーマリクローズタイプ（常閉型）の電磁弁
を用いても良い。この場合の吐出量調整用電磁弁または
吸入量調整用電磁弁の全開異常時、つまり高圧供給ポン
プ３が高圧燃料をコモンレール４の蓄圧室内に過剰圧送
する時、あるいはコモンレール４の蓄圧室内の圧力の異
常上昇を検出した時とは、ＥＣＵ１０またはポンプ駆動
回路（ＥＤＵ）からの制御電圧の過大異常時が考えられ
る。
吸入量調整用電磁弁の弁開度がその電磁弁への通電を停
止した時に全開となるノーマリオープンタイプ（常開
型）の電磁弁を用いたが、吐出量調整用電磁弁または吸
入量調整用電磁弁の弁開度がその電磁弁を通電した時に
全開となるノーマリクローズタイプ（常閉型）の電磁弁
を用いても良い。この場合の吐出量調整用電磁弁または
吸入量調整用電磁弁の全開異常時、つまり高圧供給ポン
プ３が高圧燃料をコモンレール４の蓄圧室内に過剰圧送
する時、あるいはコモンレール４の蓄圧室内の圧力の異
常上昇を検出した時とは、ＥＣＵ１０またはポンプ駆動
回路（ＥＤＵ）からの制御電圧の過大異常時が考えられ
る。
【図１】コモンレール式燃料噴射装置の全体構造を示し
た概略図である（実施例）。
た概略図である（実施例）。
【図２】プレッシャリミッタの構造を示した断面図であ
る（実施例）。
る（実施例）。
【図３】コモンレール式燃料噴射装置の制御方法を示し
たフローチャートである（実施例）。
たフローチャートである（実施例）。
【図４】コモンレール式燃料噴射装置の制御方法を示し
たフローチャートである（実施例）。
たフローチャートである（実施例）。
【図５】エンジン回転数とコモンレール圧と燃料供給流
量との関係を示した説明図である（実施例）。
量との関係を示した説明図である（実施例）。
【図６】入口調量弁の全開異常時の圧力異常検出、アイ
ドル回転数、走行状態、実コモンレール圧の推移を示し
たタイミングチャートである（実施例）。
ドル回転数、走行状態、実コモンレール圧の推移を示し
たタイミングチャートである（実施例）。
【図７】入口調量弁の全開異常時の圧力異常検出、走行
状態、実コモンレール圧の推移を示したタイミングチャ
ートである（従来の技術）。
状態、実コモンレール圧の推移を示したタイミングチャ
ートである（従来の技術）。
１ 多気筒エンジン
２ インジェクタ
３ 高圧供給ポンプ
４ コモンレール
６ プレッシャリミッタ（圧力レギュレート機能を備え
た圧力安全弁） ７ ノーマリオープンタイプの入口調量弁（吸入量調整
用電磁弁） １０ ＥＣＵ（エンジン制御手段） ２１ バルブボディ（プレッシャリミッタの弁本体） ２３ バルブニードル（プレッシャリミッタの弁体）
た圧力安全弁） ７ ノーマリオープンタイプの入口調量弁（吸入量調整
用電磁弁） １０ ＥＣＵ（エンジン制御手段） ２１ バルブボディ（プレッシャリミッタの弁本体） ２３ バルブニードル（プレッシャリミッタの弁体）
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(51)Int.Cl.7 識別記号 ＦＩ テーマコート゛(参考）
Ｆ０２Ｍ 59/34 Ｆ０２Ｍ 59/34
59/46 59/46 Ａ
Ｙ
Ｆターム(参考） 3G066 AA07 AB02 AC01 AD02 AD05
AD12 BA12 BA28 BA51 CA05U
CA22U CB07T CB15 CE01
CE13 CE22 DA01 DB07 DC04
DC09 DC14 DC15 DC18 DC19
3G084 AA01 BA03 BA13 CA03 DA22
DA33 FA10 FA11 FA20 FA33
3G301 HA02 JA06 JA15 JA31 JB02
JB08 KA07 LB06 LB17 LC01
MA11 ND02 NE01 PA07Z
PA10Z PB01Z PB05Z PB08A
PB08B PB08Z PE01Z PE05Z
PE08Z PF03Z
Claims (5)
- 【請求項１】（ａ）エンジンにより回転駆動されて、吸
入した燃料を加圧して高圧化する高圧供給ポンプと、 （ｂ）この高圧供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄
圧する蓄圧室と、 （ｃ）この蓄圧室内に蓄圧された高圧燃料を前記エンジ
ンの気筒内に噴射供給するインジェクタと、 （ｄ）前記蓄圧室内の圧力が限界設定圧を超えた際に開
弁して燃料圧を限界設定圧以下に抑えるための圧力安全
弁と、 （ｅ）前記高圧供給ポンプが高圧燃料を前記蓄圧室内に
過剰圧送する時、あるいは前記蓄圧室内の圧力の異常上
昇を検出した時に、アイドル回転速度を定常時よりも上
昇させるエンジン制御手段とを備えた蓄圧式燃料噴射装
置。 - 【請求項２】請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
いて、 前記高圧供給ポンプには、前記高圧供給ポンプの入口に
吸入される燃料の吸入量を調整することで、前記高圧供
給ポンプから前記蓄圧室への燃料の吐出量を変更する吸
入量調整用電磁弁が設けられ、 前記エンジン制御手段は、前記吸入量調整用電磁弁の全
開異常時に、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させ
ることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項３】請求項１に記載の蓄圧式燃料噴射装置にお
いて、 前記高圧供給ポンプには、前記高圧供給ポンプの出口か
ら前記蓄圧室への燃料の吐出量を調整することで、前記
高圧供給ポンプから前記蓄圧室への燃料の吐出量を変更
する吐出量調整用電磁弁が設けられ、 前記エンジン制御手段は、前記吐出量調整用電磁弁の全
開異常時に、アイドル回転速度を定常時よりも上昇させ
ることを特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項４】（ａ）エンジンにより回転駆動されて、吸
入した燃料を加圧して高圧化する高圧供給ポンプと、 （ｂ）この高圧供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄
圧する蓄圧室と、 （ｃ）この蓄圧室内に蓄圧された高圧燃料を前記エンジ
ンの気筒内に噴射供給するインジェクタと、 （ｄ）前記蓄圧室内の圧力が限界設定圧を超えた際に開
弁して燃料圧を限界設定圧以下に抑えるための圧力安全
弁と、 （ｅ）前記高圧供給ポンプの入口に吸入される燃料の吸
入量を調整することで、前記高圧供給ポンプから前記蓄
圧室への燃料の吐出量を変更する吸入量調整用電磁弁と
を備えた蓄圧式燃料噴射装置において、 前記吸入量調整用電磁弁は、弁開度が通電停止時に全開
となるノーマリオープンタイプの電磁弁であり、 前記圧力安全弁は、前記吸入量調整用電磁弁の全開異常
時に、前記蓄圧室内の圧力を、レギュレート圧力に維持
することが可能な圧力レギュレート機能を備えたことを
特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。 - 【請求項５】（ａ）エンジンにより回転駆動されて、吸
入した燃料を加圧して高圧化する高圧供給ポンプと、 （ｂ）この高圧供給ポンプより吐出された高圧燃料を蓄
圧する蓄圧室と、 （ｃ）この蓄圧室内に蓄圧された高圧燃料を前記エンジ
ンの気筒内に噴射供給するインジェクタと、 （ｄ）前記蓄圧室内の圧力が限界設定圧を超えた際に開
弁して燃料圧を限界設定圧以下に抑えるための圧力安全
弁と、 （ｅ）前記高圧供給ポンプの出口から前記蓄圧室への燃
料の吐出量を調整することで、前記高圧供給ポンプから
前記蓄圧室への燃料の吐出量を変更する吐出量調整用電
磁弁とを備えた蓄圧式燃料噴射装置において、 前記吐出量調整用電磁弁は、弁開度が通電停止時に全開
となるノーマリオープンタイプの電磁弁であり、 前記圧力安全弁は、前記吐出量調整用電磁弁の全開異常
時に、前記蓄圧室内の圧力を、レギュレート圧力に維持
することが可能な圧力レギュレート機能を備えたことを
特徴とする蓄圧式燃料噴射装置。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001341620A JP3846272B2 (ja) | 2001-11-07 | 2001-11-07 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
| US10/286,757 US6715468B2 (en) | 2001-11-07 | 2002-11-04 | Fuel injection system |
| EP08161852A EP2006522B1 (en) | 2001-11-07 | 2002-11-06 | Fuel injection system |
| EP02024753A EP1310655B1 (en) | 2001-11-07 | 2002-11-06 | Fuel injection system |
| DE60232771T DE60232771D1 (de) | 2001-11-07 | 2002-11-06 | Kraftstoffeinspritzeinrichtung |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001341620A JP3846272B2 (ja) | 2001-11-07 | 2001-11-07 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003148229A true JP2003148229A (ja) | 2003-05-21 |
| JP3846272B2 JP3846272B2 (ja) | 2006-11-15 |
Family
ID=19155614
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001341620A Expired - Fee Related JP3846272B2 (ja) | 2001-11-07 | 2001-11-07 | 蓄圧式燃料噴射装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3846272B2 (ja) |
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005256739A (ja) * | 2004-03-11 | 2005-09-22 | Denso Corp | 燃料噴射装置 |
| JP2007327404A (ja) * | 2006-06-07 | 2007-12-20 | Denso Corp | コモンレール式燃料噴射装置 |
| JP2008231921A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Denso Corp | 圧力制御装置 |
| JP2009138686A (ja) * | 2007-12-10 | 2009-06-25 | Hitachi Ltd | 内燃機関の高圧燃料供給装置および制御装置 |
| KR20110106847A (ko) * | 2008-12-11 | 2011-09-29 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| KR20110106848A (ko) * | 2008-12-11 | 2011-09-29 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| KR101103434B1 (ko) | 2010-05-04 | 2012-01-09 | 현대중공업 주식회사 | 연료분사장치의 안전밸브 |
| JP2016125460A (ja) * | 2015-01-08 | 2016-07-11 | 株式会社デンソー | 高圧燃料ポンプ |
-
2001
- 2001-11-07 JP JP2001341620A patent/JP3846272B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005256739A (ja) * | 2004-03-11 | 2005-09-22 | Denso Corp | 燃料噴射装置 |
| JP2007327404A (ja) * | 2006-06-07 | 2007-12-20 | Denso Corp | コモンレール式燃料噴射装置 |
| JP2008231921A (ja) * | 2007-03-16 | 2008-10-02 | Denso Corp | 圧力制御装置 |
| JP4725540B2 (ja) * | 2007-03-16 | 2011-07-13 | 株式会社デンソー | 圧力制御装置 |
| JP2009138686A (ja) * | 2007-12-10 | 2009-06-25 | Hitachi Ltd | 内燃機関の高圧燃料供給装置および制御装置 |
| KR20110106848A (ko) * | 2008-12-11 | 2011-09-29 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| KR20110106847A (ko) * | 2008-12-11 | 2011-09-29 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| JP2012511658A (ja) * | 2008-12-11 | 2012-05-24 | ローベルト ボツシユ ゲゼルシヤフト ミツト ベシユレンクテル ハフツング | 内燃機関の燃料噴射システムの駆動方法 |
| US9121360B2 (en) | 2008-12-11 | 2015-09-01 | Robert Bosch Gmbh | Method for operating a fuel injection system of an internal combustion engine |
| KR101650216B1 (ko) | 2008-12-11 | 2016-08-22 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| KR101666693B1 (ko) * | 2008-12-11 | 2016-10-17 | 로베르트 보쉬 게엠베하 | 엔진의 연료 분사 시스템을 작동하기 위한 방법 |
| KR101103434B1 (ko) | 2010-05-04 | 2012-01-09 | 현대중공업 주식회사 | 연료분사장치의 안전밸브 |
| JP2016125460A (ja) * | 2015-01-08 | 2016-07-11 | 株式会社デンソー | 高圧燃料ポンプ |
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| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3846272B2 (ja) | 2006-11-15 |
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