JP2003119547A - イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板 - Google Patents
イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板Info
- Publication number
- JP2003119547A JP2003119547A JP2001312376A JP2001312376A JP2003119547A JP 2003119547 A JP2003119547 A JP 2003119547A JP 2001312376 A JP2001312376 A JP 2001312376A JP 2001312376 A JP2001312376 A JP 2001312376A JP 2003119547 A JP2003119547 A JP 2003119547A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- earring
- value
- less
- steel
- steel sheet
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Granted
Links
Abstract
(57)【要約】
【課題】 イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板を
提供すること。 【解決手段】 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜
０．０１７０％、Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０
％、Ｐ：≦０．０２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌ
Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０
％、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃ％、Ｎｂ：≦０．０４％、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、Δｒ値が
＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ値≧１．４０、
再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１１．０で、イヤリン
グ率が１．０％以下であることを特徴とするイヤリング
性の極めて優れた絞り缶用鋼板。および（２）Ｎｂ含有
量が０．０５０％以下を複合添加する組成、（３）Ｎ
ｂ：（３〜１５）×Ｃ％単独含有する組成、（４）Ｃ：
０．００７０〜０．０１３０ｗｔ％に規制した組成のイ
ヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
提供すること。 【解決手段】 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜
０．０１７０％、Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０
％、Ｐ：≦０．０２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌ
Ａｌ：０．００５〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０
％、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃ％、Ｎｂ：≦０．０４％、
残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、Δｒ値が
＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ値≧１．４０、
再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１１．０で、イヤリン
グ率が１．０％以下であることを特徴とするイヤリング
性の極めて優れた絞り缶用鋼板。および（２）Ｎｂ含有
量が０．０５０％以下を複合添加する組成、（３）Ｎ
ｂ：（３〜１５）×Ｃ％単独含有する組成、（４）Ｃ：
０．００７０〜０．０１３０ｗｔ％に規制した組成のイ
ヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、 イヤリング性の極
めて優れた絞り缶用鋼板に関するものである。
めて優れた絞り缶用鋼板に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】絞り缶用鋼板は、 冷延鋼板のまま或いは
Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッ
キ等の各種のメッキが施されたメッキ鋼板で、 一段の絞
り加工、厳しい多段の絞り加工、 ＤＩ（Ｄｒａｗｎ ＆
Ｉｒｏｎｅｄ）加工等を行い、缶容器例えば電池缶(
以下、単に絞り缶と称する）に製缶される、 或は、 製缶
後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキまたは塗装が施され缶容器とな
る。
Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッ
キ等の各種のメッキが施されたメッキ鋼板で、 一段の絞
り加工、厳しい多段の絞り加工、 ＤＩ（Ｄｒａｗｎ ＆
Ｉｒｏｎｅｄ）加工等を行い、缶容器例えば電池缶(
以下、単に絞り缶と称する）に製缶される、 或は、 製缶
後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメ
ッキ等の各種のメッキまたは塗装が施され缶容器とな
る。
【０００３】従来技術としては、 特公平７−５９７３４
号公報等の方法或いは板金プレス成形分科会第２９回Ｓ
ＭＦセミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平
成６年１０月７日／於名古屋大学）」／文献−１で紹介
されている技術等があるが、例えば、絞り缶のイヤリン
グに伴う鋼板歩留まりの更なる改善の要求、電池缶等の
絞り成形のプレス速度が速くなり、その結果、多段プレ
ス或いはＤＩ絞り工程においてイヤリング起因に伴う工
程間の順送りトラブル、イヤリング先端のちぎれによる
押し疵などの問題が発生し易くなり、 より極めて優れた
イヤリング性が要求されるようになるなど、例えば、特
公平７−５９７３４号公報のような単にΔｒ値を約ゼロ
にするような方法ではイヤリング性が不十分で、より厳
しい電池缶のような絞り缶の成形には耐えられないもの
も現れるようになった。
号公報等の方法或いは板金プレス成形分科会第２９回Ｓ
ＭＦセミナー資料「製缶技術と製缶材料の最新動向（平
成６年１０月７日／於名古屋大学）」／文献−１で紹介
されている技術等があるが、例えば、絞り缶のイヤリン
グに伴う鋼板歩留まりの更なる改善の要求、電池缶等の
絞り成形のプレス速度が速くなり、その結果、多段プレ
ス或いはＤＩ絞り工程においてイヤリング起因に伴う工
程間の順送りトラブル、イヤリング先端のちぎれによる
押し疵などの問題が発生し易くなり、 より極めて優れた
イヤリング性が要求されるようになるなど、例えば、特
公平７−５９７３４号公報のような単にΔｒ値を約ゼロ
にするような方法ではイヤリング性が不十分で、より厳
しい電池缶のような絞り缶の成形には耐えられないもの
も現れるようになった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明が解決しようと
する課題は、 イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板
を提供することである。
する課題は、 イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板
を提供することである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、 上記課題
を解決する鋼板を提供することについて、 鋭意検討を行
い本発明を完成したものであり、 その要旨とするところ
は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．０１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｔｉ：（６
〜２０）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均
ｒ値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１
１．０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特
徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
を解決する鋼板を提供することについて、 鋭意検討を行
い本発明を完成したものであり、 その要旨とするところ
は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．０１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｔｉ：（６
〜２０）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均
ｒ値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１
１．０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特
徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
【０００６】（２）前記（１）において、 Ｎｂ含有量が
０．０５０％以下であるイヤリング性の極めて優れた絞
り缶用鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．０１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｎｂ：（３
〜１５）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均
ｒ値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１
２．０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特
徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
０．０５０％以下であるイヤリング性の極めて優れた絞
り缶用鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．０１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｎｂ：（３
〜１５）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる
組成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均
ｒ値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１
２．０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特
徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
【０００７】（４）前記（１）〜（３）において、 Ｃ：
０．００７０〜０．０１３０％で、イヤリング率が更に
低いことを特徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り
缶用鋼板。 （５）前記（１）〜（４）において、 Ｃ：０．００７０
〜０．０１３０％で、Ｂ含有量が０．０００２％以下で
ある二次加工性にも優れたイヤリング性の極めて優れた
絞り缶用鋼板。 （６）前記（１）〜（５）において、 鋼板の表面にＮｉ
メッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキが
施されたイヤリング性の極めて優れた絞り缶用メッキ鋼
板にある。
０．００７０〜０．０１３０％で、イヤリング率が更に
低いことを特徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り
缶用鋼板。 （５）前記（１）〜（４）において、 Ｃ：０．００７０
〜０．０１３０％で、Ｂ含有量が０．０００２％以下で
ある二次加工性にも優れたイヤリング性の極めて優れた
絞り缶用鋼板。 （６）前記（１）〜（５）において、 鋼板の表面にＮｉ
メッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキが
施されたイヤリング性の極めて優れた絞り缶用メッキ鋼
板にある。
【０００８】以下に本発明について詳細に述べる。本発
明者らは、前述の文献−１の図４にも、「Δｒ値をほぼ
ゼロにすることで良好なイヤリング性が得られるが、し
かし、Δｒ値をゼロにしてもなおかつイヤリングは１．
０〜３％と大きくばらついていることと共に、イヤリン
グを１％以下にはできていないこと」が示されているよ
うに、イヤリングは、Δｒ値がゼロでも大きくばらつく
ことに着目し、イヤリング値を更に優れたものにする方
法について検討した。
明者らは、前述の文献−１の図４にも、「Δｒ値をほぼ
ゼロにすることで良好なイヤリング性が得られるが、し
かし、Δｒ値をゼロにしてもなおかつイヤリングは１．
０〜３％と大きくばらついていることと共に、イヤリン
グを１％以下にはできていないこと」が示されているよ
うに、イヤリングは、Δｒ値がゼロでも大きくばらつく
ことに着目し、イヤリング値を更に優れたものにする方
法について検討した。
【０００９】本発明者らは、 前述の文献に紹介されてい
る図３の高ｒ値（２．０前後レベル）である０．００９
Ｃ−０．１１８Ｔｉ( いわゆるＴｉ添加の極低炭素
鋼）、特公平７−５９７３４号公報の高Ａｌ−Ａｌ−Ｋ
鋼をＢＡＦ（箱焼鈍）する方法、等種々の鋼種につい
て、イヤリング性が最も良くなると紹介されている冷延
率(８７〜８８％）前後に調整し、 再結晶焼鈍を行い
１．０％の調質圧延を施し冷延鋼板を造り、 絞り缶を試
作し、Δｒ値｛＝（ｒ0 ＋ｒ90）／２− ｒ45，....ｒ
0 ，ｒ90，ｒ45：ｒ値測定用引張り試験片の方向と圧延
方向とのなす角度がそれぞれ０°，９０°，４５°であ
るところのそれぞれのｒ値｝とイヤリング性との関係を
調査した。
る図３の高ｒ値（２．０前後レベル）である０．００９
Ｃ−０．１１８Ｔｉ( いわゆるＴｉ添加の極低炭素
鋼）、特公平７−５９７３４号公報の高Ａｌ−Ａｌ−Ｋ
鋼をＢＡＦ（箱焼鈍）する方法、等種々の鋼種につい
て、イヤリング性が最も良くなると紹介されている冷延
率(８７〜８８％）前後に調整し、 再結晶焼鈍を行い
１．０％の調質圧延を施し冷延鋼板を造り、 絞り缶を試
作し、Δｒ値｛＝（ｒ0 ＋ｒ90）／２− ｒ45，....ｒ
0 ，ｒ90，ｒ45：ｒ値測定用引張り試験片の方向と圧延
方向とのなす角度がそれぞれ０°，９０°，４５°であ
るところのそれぞれのｒ値｝とイヤリング性との関係を
調査した。
【００１０】調査した鋼板のΔｒ値とイヤリング率[ ＝
｛（平均山高さ（絞りカップ側壁山高さ) −平均谷高さ
（絞りカップ側壁谷高さ））／平均壁高さ｝×１００ ]
との関係は、Δｒ値とイヤリング率との関係は認められ
るものの、ある程度最適化なされた冷延率の範囲では、
鋼種間の差が大きいことが分かった。そこで、 本発明者
らは、 この原因を調査するため、種種の鋼板のｒ値を１
５度ピッチで０〜９０度まで調査し、 ｒ値の面内異方性
を詳細に調査し、 イヤリング性との関係を比較検討し
た。
｛（平均山高さ（絞りカップ側壁山高さ) −平均谷高さ
（絞りカップ側壁谷高さ））／平均壁高さ｝×１００ ]
との関係は、Δｒ値とイヤリング率との関係は認められ
るものの、ある程度最適化なされた冷延率の範囲では、
鋼種間の差が大きいことが分かった。そこで、 本発明者
らは、 この原因を調査するため、種種の鋼板のｒ値を１
５度ピッチで０〜９０度まで調査し、 ｒ値の面内異方性
を詳細に調査し、 イヤリング性との関係を比較検討し
た。
【００１１】その結果、１）ｒ値の最大値は９０°，７
５°，６０°，４５°、最小値は０°，１５°，３０
°，４５°の位置に存在し、Δｒ値の算出に用いられる
０°，４５°，９０°方向以外にも存在し、定義されて
いるΔｒ値は０〜９０°間のｒ値の最大偏差値に必ずし
もならないこと、２）イヤリング率の定義とΔｒ値の定
義の測定方向の定義は、上述に示すように一致していな
いことに起因していると考えるべきであること。そし
て、Δｒ値≒０の範囲においては、 イヤリング値は鋼組
成で大きく異なることを知見した。なお、Δｒ値は、そ
の鋼種のイヤリング値が最小値になる冷延率を求めるの
に有効で、その鋼種の最少のイヤリング率の鋼板を得る
には、Δｒ値：＋０．１５〜−０．１２の範囲にある必
要があることも知見した。
５°，６０°，４５°、最小値は０°，１５°，３０
°，４５°の位置に存在し、Δｒ値の算出に用いられる
０°，４５°，９０°方向以外にも存在し、定義されて
いるΔｒ値は０〜９０°間のｒ値の最大偏差値に必ずし
もならないこと、２）イヤリング率の定義とΔｒ値の定
義の測定方向の定義は、上述に示すように一致していな
いことに起因していると考えるべきであること。そし
て、Δｒ値≒０の範囲においては、 イヤリング値は鋼組
成で大きく異なることを知見した。なお、Δｒ値は、そ
の鋼種のイヤリング値が最小値になる冷延率を求めるの
に有効で、その鋼種の最少のイヤリング率の鋼板を得る
には、Δｒ値：＋０．１５〜−０．１２の範囲にある必
要があることも知見した。
【００１２】本発明者らは、 本発明の課題である「イヤ
リング性の極めて優れた絞り缶用鋼板」を見いだすため
に、 鋼組成,製造条件を種々変更して製造したΔｒ値≒
０の鋼板のイヤリング率等の調査結果を詳細に解析した
結果、 １）図１に示すように、極低イヤリング率を得るには、
Ｃ含有量が大きく影響し、Ｃ：０．００５０〜０．０１
７０ｗｔ％の範囲がよく、特にＣ：０．００７０〜０．
０１３０ｗｔ％の範囲が極低イヤリング鋼板を得るのに
最も好ましく、ノンイヤリング鋼板と言ってもよいほど
優れたイヤリング特性が得られること。
リング性の極めて優れた絞り缶用鋼板」を見いだすため
に、 鋼組成,製造条件を種々変更して製造したΔｒ値≒
０の鋼板のイヤリング率等の調査結果を詳細に解析した
結果、 １）図１に示すように、極低イヤリング率を得るには、
Ｃ含有量が大きく影響し、Ｃ：０．００５０〜０．０１
７０ｗｔ％の範囲がよく、特にＣ：０．００７０〜０．
０１３０ｗｔ％の範囲が極低イヤリング鋼板を得るのに
最も好ましく、ノンイヤリング鋼板と言ってもよいほど
優れたイヤリング特性が得られること。
【００１３】２）添加元素としては、Ｔｉ：（６〜２
０）×Ｃｗｔ％単独添加、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ
％ +Ｎｂ：≦０．０５０ｗｔ％の複合添加、Ｎｂ：（３
〜１５）×Ｃｗｔ％単独添加、の組成とすることで、軟
質で、極低イヤリング性が得られること。 ３）Ｂの多量の添加は、イヤリング性を損なうが、Ｃ含
有量を０．００７〜０．０１３ｗｔ％とした上で、Ｂ添
加量を０．０００２ｗｔ％以下とすれば、極低イヤリン
グ鋼板が得られ、更に良好な二次加工性も得られること
を見出した。
０）×Ｃｗｔ％単独添加、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ
％ +Ｎｂ：≦０．０５０ｗｔ％の複合添加、Ｎｂ：（３
〜１５）×Ｃｗｔ％単独添加、の組成とすることで、軟
質で、極低イヤリング性が得られること。 ３）Ｂの多量の添加は、イヤリング性を損なうが、Ｃ含
有量を０．００７〜０．０１３ｗｔ％とした上で、Ｂ添
加量を０．０００２ｗｔ％以下とすれば、極低イヤリン
グ鋼板が得られ、更に良好な二次加工性も得られること
を見出した。
【００１４】なお、本発明の最重点ポイントであるＣ含
有量を、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０ｗｔ％の範囲
(特にＣ：０．００７０〜０．０１３０ｗｔ％の範囲)
とするＴｉ，Ｎｂを添加した鋼板が、Ｔｉ，Ｎｂ添加極
低炭素鋼（Ｃ：０．００１０〜０．００３０ｗｔ％）鋼
に比べ、イヤリング性が顕著に改善される理由について
は明確でないが、Ｃ含有量が適度に多いので、熱延板の
結晶粒径が微細化されることに基因しているものと思わ
れる。また、本発明者等が発明した「低炭素Ａｌ−Ｋ鋼
にＢ添加し連続焼鈍で再結晶焼鈍した鋼板（特願平２０
００−２４６１４７号）」も極低イヤリング鋼板である
が、ｒ値レベルが、先願では１．２０以下程度であるの
に対し、本発明では、１．４以上で、優れた深絞り性も
得られる。
有量を、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０ｗｔ％の範囲
(特にＣ：０．００７０〜０．０１３０ｗｔ％の範囲)
とするＴｉ，Ｎｂを添加した鋼板が、Ｔｉ，Ｎｂ添加極
低炭素鋼（Ｃ：０．００１０〜０．００３０ｗｔ％）鋼
に比べ、イヤリング性が顕著に改善される理由について
は明確でないが、Ｃ含有量が適度に多いので、熱延板の
結晶粒径が微細化されることに基因しているものと思わ
れる。また、本発明者等が発明した「低炭素Ａｌ−Ｋ鋼
にＢ添加し連続焼鈍で再結晶焼鈍した鋼板（特願平２０
００−２４６１４７号）」も極低イヤリング鋼板である
が、ｒ値レベルが、先願では１．２０以下程度であるの
に対し、本発明では、１．４以上で、優れた深絞り性も
得られる。
【００１５】
【発明の実施の形態】以下に、本発明の構成条件の詳細
な説明を行う。Ｃは、 ０．００５０〜０．０１７０ｗｔ
％の範囲を外れる組成では、例え、Δｒ値を＋０．１５
〜−０．１２の範囲であっても良好なイヤリング性でな
くなるので、Ｃ含有量は０．００５０超〜０．０１７０
ｗｔ％にする必要がある。 更に、Ｃ含有量が０．００
７０〜０．０１３０ｗｔ％の範囲に鋼板は、更に優れた
イヤリング性となる。Ｓｉは、 多くなるとメッキ密着性
や製缶後に塗装されるときの塗装密着性等に悪影響を及
すので０．３５ｗｔ％以下に規制する必要がある。
な説明を行う。Ｃは、 ０．００５０〜０．０１７０ｗｔ
％の範囲を外れる組成では、例え、Δｒ値を＋０．１５
〜−０．１２の範囲であっても良好なイヤリング性でな
くなるので、Ｃ含有量は０．００５０超〜０．０１７０
ｗｔ％にする必要がある。 更に、Ｃ含有量が０．００
７０〜０．０１３０ｗｔ％の範囲に鋼板は、更に優れた
イヤリング性となる。Ｓｉは、 多くなるとメッキ密着性
や製缶後に塗装されるときの塗装密着性等に悪影響を及
すので０．３５ｗｔ％以下に規制する必要がある。
【００１６】Ｍｎは、 多く含有すると、 硬質化し、厳し
い深絞り加工に耐えれなくなるので１．０ｗｔ％以下に
規制する必要がある。Ｐは、 鋼板の強度を上昇させるの
で必要に応じ添加しても良いが、０．０２０ｗｔ％超に
なると、 絞り缶の二次加工性( 深絞りを行った缶は、 例
えば−１０℃のような低温では落下時の衝撃や曲げ加工
歪みで缶側壁端部が脆性破断することがある。 このよう
な破断の発生のしやすさを示す指標を二次加工性と称さ
れている。）を劣化させるので、 ０．０２０ｗｔ％以下
に規制する必要がある。また、より二次加工性を向上さ
せるには、Ｐ含有量を０．００８ｗｔ％以下に規制する
とよい。
い深絞り加工に耐えれなくなるので１．０ｗｔ％以下に
規制する必要がある。Ｐは、 鋼板の強度を上昇させるの
で必要に応じ添加しても良いが、０．０２０ｗｔ％超に
なると、 絞り缶の二次加工性( 深絞りを行った缶は、 例
えば−１０℃のような低温では落下時の衝撃や曲げ加工
歪みで缶側壁端部が脆性破断することがある。 このよう
な破断の発生のしやすさを示す指標を二次加工性と称さ
れている。）を劣化させるので、 ０．０２０ｗｔ％以下
に規制する必要がある。また、より二次加工性を向上さ
せるには、Ｐ含有量を０．００８ｗｔ％以下に規制する
とよい。
【００１７】Ｓは、 熱間圧延時の脆性を阻害し、 熱延鋼
帯に耳荒れを生じさせるので、 ０．０２５ｗｔ％以下に
規制する必要がある。ｓｏｌＡｌは、 鋳片を造るとき
に、良好な表面品位を得るために必要な元素で０．００
５ｗｔ％以上含有させてやる必要があり、 また，０．１
０ｗｔ％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばか
りでなく、 固溶強化により硬質化しすぎると言う弊害も
生じるようになるので、 ０．１０ｗｔ％以下に規制する
必要がある。
帯に耳荒れを生じさせるので、 ０．０２５ｗｔ％以下に
規制する必要がある。ｓｏｌＡｌは、 鋳片を造るとき
に、良好な表面品位を得るために必要な元素で０．００
５ｗｔ％以上含有させてやる必要があり、 また，０．１
０ｗｔ％超ではこの効果が飽和しコストが高くなるばか
りでなく、 固溶強化により硬質化しすぎると言う弊害も
生じるようになるので、 ０．１０ｗｔ％以下に規制する
必要がある。
【００１８】Ｎは、 本発明の組成ではＴｉやＡｌ或いは
Ｎｂと結びついてＮによる材質の時効劣化等の弊害防止
できるのであるが、それでも、多くなりすぎると弊害が
生じるようになるので、０．００７０ｗｔ％以下に規制
する必要がある。Ｂは、 本発明の鋼の優れたイヤリング
特性を阻害する元素であるので添加しないのが好ましい
が、特に、優れた二次加工特性を必要とするものは、
０．０００２ｗｔ％以下の範囲で添加すればよい。
Ｎｂと結びついてＮによる材質の時効劣化等の弊害防止
できるのであるが、それでも、多くなりすぎると弊害が
生じるようになるので、０．００７０ｗｔ％以下に規制
する必要がある。Ｂは、 本発明の鋼の優れたイヤリング
特性を阻害する元素であるので添加しないのが好ましい
が、特に、優れた二次加工特性を必要とするものは、
０．０００２ｗｔ％以下の範囲で添加すればよい。
【００１９】Ｔｉ，Ｎｂは、極低炭素鋼に比べ多量に含
有するＣを、ＴｉＣ系、ＮｂＣ系の析出物として無害化
することと、それら析出物による結晶方位のコントロー
ルによるイヤリング特性の改善のために、添加する必要
がある。添加量は、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ％単独
添加、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ％＋Ｎｂ：≦０．０
５０ｗｔ％の複合添加、Ｎｂ：（３〜１５）×Ｃｗｔ％
単独添加の組成範囲に規制する必要がある。添加量が少
なすぎた場合には固溶のＣやＦｅ3 Ｃが存在するように
なりｒ値が低くなるとともにイヤリング性も劣化するよ
うになる。また、多くすぎた場合は焼鈍時の再結晶温度
が高くなるとともに硬質化しイヤリング性も劣化し、且
つ、合金コストも高くなる。そして、残部がＦｅおよび
不可避元素からなる鋼組成でなければならない。なお、
スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｓｎ等はそれぞれ０．５，０．５，０．３，０．０
５ｗｔ％程度未満ではイヤリング特性への大きな影響は
ないので、含有しても差し支えない。
有するＣを、ＴｉＣ系、ＮｂＣ系の析出物として無害化
することと、それら析出物による結晶方位のコントロー
ルによるイヤリング特性の改善のために、添加する必要
がある。添加量は、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ％単独
添加、Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃｗｔ％＋Ｎｂ：≦０．０
５０ｗｔ％の複合添加、Ｎｂ：（３〜１５）×Ｃｗｔ％
単独添加の組成範囲に規制する必要がある。添加量が少
なすぎた場合には固溶のＣやＦｅ3 Ｃが存在するように
なりｒ値が低くなるとともにイヤリング性も劣化するよ
うになる。また、多くすぎた場合は焼鈍時の再結晶温度
が高くなるとともに硬質化しイヤリング性も劣化し、且
つ、合金コストも高くなる。そして、残部がＦｅおよび
不可避元素からなる鋼組成でなければならない。なお、
スクラップのリサイクルなどで混入するＣｕ，Ｎｉ，Ｃ
ｒ，Ｓｎ等はそれぞれ０．５，０．５，０．３，０．０
５ｗｔ％程度未満ではイヤリング特性への大きな影響は
ないので、含有しても差し支えない。
【００２０】本発明の鋼板の製造条件例について、以下
に説明する。本発明の絞り缶用鋼板の製鋼条件は、 上述
の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規
制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。熱
延条件は、 絞り缶用鋼板の結晶粒を所定のものにする重
要な工程ではあるが特別な規制は必要でなく通常の製造
条件でよい。具体的には、 鋳片を、１０００℃以上に加
熱し、８５０℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ
圧延後冷却し、巻取り熱延鋼帯とすればよい。 なお、仕
上げ圧延温度は通常の熱延条件から逸脱して８５０℃未
満になればα域圧延となり熱延板集合組織が通常のもの
と異なり、その結果として、冷延、再結晶焼鈍後の集合
組織も異常なものとなり、イヤリング性が劣化する。な
お、 推奨加熱温度を１０００℃以上としたのは１０００
℃未満では８５０℃以上の仕上げ温度が確保できなくな
るためである。
に説明する。本発明の絞り缶用鋼板の製鋼条件は、 上述
の組成の鋼を溶製し鋳片にし得るものではあれば特に規
制する必要がなく、通常の方法で鋳片とすればよい。熱
延条件は、 絞り缶用鋼板の結晶粒を所定のものにする重
要な工程ではあるが特別な規制は必要でなく通常の製造
条件でよい。具体的には、 鋳片を、１０００℃以上に加
熱し、８５０℃〜９５０℃で仕上げ圧延を行い、 仕上げ
圧延後冷却し、巻取り熱延鋼帯とすればよい。 なお、仕
上げ圧延温度は通常の熱延条件から逸脱して８５０℃未
満になればα域圧延となり熱延板集合組織が通常のもの
と異なり、その結果として、冷延、再結晶焼鈍後の集合
組織も異常なものとなり、イヤリング性が劣化する。な
お、 推奨加熱温度を１０００℃以上としたのは１０００
℃未満では８５０℃以上の仕上げ温度が確保できなくな
るためである。
【００２１】また、熱延の巻き取り温度は、特に規制し
なくても優れたイヤリング特性が得られるが、巻き取り
温度を通常の巻き取り温度の３５０〜６７０℃とする
と、コイルの全長全巾にわたり、安定して更に優れたイ
ヤリング特性が得られる。冷間圧延の圧延率は、 本発明
の製造条件で製造した熱延板を用い、事前に、冷延率を
変化させ絞り缶用鋼板或いはＮｉメッキ鋼板を造り、冷
延率とΔｒ値との関係を求め、鋼板のΔｒ値がほぼゼロ
（＋０．１５〜−０．１３の範囲）になるように冷間圧
延率を設定する必要がある。 優れたイヤリング性が得ら
れる冷延率の範囲は８４〜９０％である。
なくても優れたイヤリング特性が得られるが、巻き取り
温度を通常の巻き取り温度の３５０〜６７０℃とする
と、コイルの全長全巾にわたり、安定して更に優れたイ
ヤリング特性が得られる。冷間圧延の圧延率は、 本発明
の製造条件で製造した熱延板を用い、事前に、冷延率を
変化させ絞り缶用鋼板或いはＮｉメッキ鋼板を造り、冷
延率とΔｒ値との関係を求め、鋼板のΔｒ値がほぼゼロ
（＋０．１５〜−０．１３の範囲）になるように冷間圧
延率を設定する必要がある。 優れたイヤリング性が得ら
れる冷延率の範囲は８４〜９０％である。
【００２２】再結晶焼鈍は、特に規制する必要はなく再
結晶が完了すればよい。 なお、 再結晶焼鈍方法には、箱
焼鈍（ＢＡＦと称されている) 法と連続焼鈍（ＣＡＬ）
法とがあるが、 ＢＡＦ法では、加熱速度が遅すぎ生産性
が悪いのと、ＢＡＦ焼鈍時のコイルの積み位置及びコイ
ルの内周、 中央、 外周部での焼鈍温度差が大きいので、
イヤリング特性等のバラツキが発生しやすくなるので、
連続焼鈍法で再結晶焼鈍するのがよい。
結晶が完了すればよい。 なお、 再結晶焼鈍方法には、箱
焼鈍（ＢＡＦと称されている) 法と連続焼鈍（ＣＡＬ）
法とがあるが、 ＢＡＦ法では、加熱速度が遅すぎ生産性
が悪いのと、ＢＡＦ焼鈍時のコイルの積み位置及びコイ
ルの内周、 中央、 外周部での焼鈍温度差が大きいので、
イヤリング特性等のバラツキが発生しやすくなるので、
連続焼鈍法で再結晶焼鈍するのがよい。
【００２３】調質圧延は、通常行われている０．５〜
３．０％程度の調質圧延を施せば、形状が優れ、調質度
を選択すれば適度の降伏点の絞り缶用鋼板が得られる。
なお、本発明の鋼板では、調質圧延率３〜４０％施す高
調質材或いはＤＲ−６〜１０と呼ばれる鋼板に適用して
も、良好なイヤリング性が得られる。鋼板の表面処理
は、必要に応じ、製造した冷延鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキを施せ
ばよく特別な制約はない。また、冷間圧延後、 脱脂等の
前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、 その後、 再
結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の再結晶軟化焼鈍と拡散熱処
理とを兼ねた連続焼鈍を行うと、メッキ層の加工性と密
着性を向上させた耐食性及びイヤリング性の極めて優れ
た電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板の製造ができる。
３．０％程度の調質圧延を施せば、形状が優れ、調質度
を選択すれば適度の降伏点の絞り缶用鋼板が得られる。
なお、本発明の鋼板では、調質圧延率３〜４０％施す高
調質材或いはＤＲ−６〜１０と呼ばれる鋼板に適用して
も、良好なイヤリング性が得られる。鋼板の表面処理
は、必要に応じ、製造した冷延鋼板の表面にＮｉメッ
キ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキを施せ
ばよく特別な制約はない。また、冷間圧延後、 脱脂等の
前処理を行った後にＮｉ電気メッキを施し、 その後、 再
結晶焼鈍とＮｉのメッキ層の再結晶軟化焼鈍と拡散熱処
理とを兼ねた連続焼鈍を行うと、メッキ層の加工性と密
着性を向上させた耐食性及びイヤリング性の極めて優れ
た電池絞り缶用Ｎｉ拡散メッキ鋼板の製造ができる。
【００２４】
【実施例】以下に、本発明の効果を実施例により説明す
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延条件
で熱延板を製造し、予め調査したΔｒ値がほぼゼロにな
る冷延率で冷間圧延し、表２に示す条件で、０．２５ｍ
ｍの絞り缶用鋼板を製造し、 Δｒ値、平均ｒ値、ＧＳ．
ｎｏ、イヤリング率｛円筒絞り缶のイヤリング率＝（缶
側壁の平均山高さ−平均谷高さ）／（平均山谷高さ×１
００）｝を評価した。 それらの評価結果は、 表２に示
す。 なお、イヤリング率の評価は、ブランク径＝φ４
１．０ｍｍ、ポンチ径＝φ２０．６５ｍｍ、で絞りカッ
プを作成し、上記定義でイヤリング率を測定した。 ま
た、イヤリング率の絶対値はカップ絞り条件で変化する
ので留意する必要がある。
る。表１に示す成分の鋳片を造り、表２に示す熱延条件
で熱延板を製造し、予め調査したΔｒ値がほぼゼロにな
る冷延率で冷間圧延し、表２に示す条件で、０．２５ｍ
ｍの絞り缶用鋼板を製造し、 Δｒ値、平均ｒ値、ＧＳ．
ｎｏ、イヤリング率｛円筒絞り缶のイヤリング率＝（缶
側壁の平均山高さ−平均谷高さ）／（平均山谷高さ×１
００）｝を評価した。 それらの評価結果は、 表２に示
す。 なお、イヤリング率の評価は、ブランク径＝φ４
１．０ｍｍ、ポンチ径＝φ２０．６５ｍｍ、で絞りカッ
プを作成し、上記定義でイヤリング率を測定した。 ま
た、イヤリング率の絶対値はカップ絞り条件で変化する
ので留意する必要がある。
【００２５】
【表１】
【００２６】
【表２】
【００２７】供試鋼Ａ，Ｂ，Ｃ，Ｊは、従来例鋼および
比較例鋼の組成の鋼で、 鋼ＡはＢ＝０．０００３ｗｔ％
含有するＣ＝０．００２０ｗｔ％のＴｉ添加極低炭素
鋼、 鋼ＢはＢ＝０．０００３ｗｔ％含有するＣ＝０．０
０２０ｗｔ％のＮｂ−Ｔｉ添加極低炭素鋼、 鋼ＣはＣ含
有量が本発明の範囲であるがＮｂ，Ｔｉを添加しない低
炭素鋼の従来例鋼である。 また、鋼ＪはＢ＝０．０００
７ｗｔ％と本発明の範囲を外れ含有している比較例鋼で
ある。
比較例鋼の組成の鋼で、 鋼ＡはＢ＝０．０００３ｗｔ％
含有するＣ＝０．００２０ｗｔ％のＴｉ添加極低炭素
鋼、 鋼ＢはＢ＝０．０００３ｗｔ％含有するＣ＝０．０
０２０ｗｔ％のＮｂ−Ｔｉ添加極低炭素鋼、 鋼ＣはＣ含
有量が本発明の範囲であるがＮｂ，Ｔｉを添加しない低
炭素鋼の従来例鋼である。 また、鋼ＪはＢ＝０．０００
７ｗｔ％と本発明の範囲を外れ含有している比較例鋼で
ある。
【００２８】供試鋼Ｄ，Ｅ，Ｆ，Ｇ，Ｈ，Ｉは、本発明
成分範囲の鋼で、 鋼ＤはＣ＝０．００５５ｗｔ％、Ｔｉ
＝０．０６５ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝１１．８の組成、 鋼Ｅ
はＣ＝０．００９５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１００ｗｔ％、
Ｔｉ／Ｃ＝１０．５の組成、鋼ＦはＣ＝０．００９５ｗ
ｔ％、Ｔｉ＝０．０８０ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝８．４，Ｎ
ｂ＝０．０２０ｗｔ％の組成、 鋼ＧはＣ＝０．００９５
ｗｔ％、Ｎｂ＝０．０４５ｗｔ％、Ｎｂ／Ｃ＝４．７の
組成、 鋼ＨはＣ＝０．００９５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１０
０ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝１０．５でＢ＝０．０００１５ｗ
ｔ％含有する二次加工性に優れる成分の組成、 鋼ＩはＣ
＝０．０１４５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１３５ｗｔ％、Ｔｉ
／Ｃ＝９．３の組成の鋼である。
成分範囲の鋼で、 鋼ＤはＣ＝０．００５５ｗｔ％、Ｔｉ
＝０．０６５ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝１１．８の組成、 鋼Ｅ
はＣ＝０．００９５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１００ｗｔ％、
Ｔｉ／Ｃ＝１０．５の組成、鋼ＦはＣ＝０．００９５ｗ
ｔ％、Ｔｉ＝０．０８０ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝８．４，Ｎ
ｂ＝０．０２０ｗｔ％の組成、 鋼ＧはＣ＝０．００９５
ｗｔ％、Ｎｂ＝０．０４５ｗｔ％、Ｎｂ／Ｃ＝４．７の
組成、 鋼ＨはＣ＝０．００９５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１０
０ｗｔ％、Ｔｉ／Ｃ＝１０．５でＢ＝０．０００１５ｗ
ｔ％含有する二次加工性に優れる成分の組成、 鋼ＩはＣ
＝０．０１４５ｗｔ％、Ｔｉ＝０．１３５ｗｔ％、Ｔｉ
／Ｃ＝９．３の組成の鋼である。
【００２９】試料Ｎｏ．１，２，３，１１は、鋼成分が
本発明の範囲を外れた従来例或いは比較例で、 何れもイ
ヤリング率が２．５％以上と本発明の目標のイヤリング
率から大きく外れている。試料Ｎｏ．４，５，７，８，
９，１０は、冷間圧延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で２
μｍメッキした後再結晶焼鈍とＮｉの軟化再結晶ならび
に拡散合金化処理を施し調質圧延を行って電池缶用に製
造したＮｉ拡散メッキ鋼板の本発明の実施例で、何れも
イヤリング率が１．０未満で優れたイヤリング性を示し
ている。
本発明の範囲を外れた従来例或いは比較例で、 何れもイ
ヤリング率が２．５％以上と本発明の目標のイヤリング
率から大きく外れている。試料Ｎｏ．４，５，７，８，
９，１０は、冷間圧延後鋼板にＮｉを電気メッキ法で２
μｍメッキした後再結晶焼鈍とＮｉの軟化再結晶ならび
に拡散合金化処理を施し調質圧延を行って電池缶用に製
造したＮｉ拡散メッキ鋼板の本発明の実施例で、何れも
イヤリング率が１．０未満で優れたイヤリング性を示し
ている。
【００３０】試料Ｎｏ．６は、冷間圧延後Ｎｉめっきを
施さずに焼鈍を行った容器用めっき原板或いは冷延鋼板
を製造した実施例で、同様に優れたイヤリング性が得ら
れている。また、 特に、Ｃ含有量が０．００７０〜０．
０１３０ｗｔ％の範囲の試料Ｎｏ．５，６，７，８，１
０の本発明の実施例はイヤリング率が０．４％以下と極
めて優れたイヤリング率が得られている。更に、本発明
の実施例では、平均ｒ値が１．６以上と優れた深絞り性
と、ＧＳ．ｎｏが８．８以上のプレス加工後の肌荒れの
少ない表面品位の良好な特性も得られている。
施さずに焼鈍を行った容器用めっき原板或いは冷延鋼板
を製造した実施例で、同様に優れたイヤリング性が得ら
れている。また、 特に、Ｃ含有量が０．００７０〜０．
０１３０ｗｔ％の範囲の試料Ｎｏ．５，６，７，８，１
０の本発明の実施例はイヤリング率が０．４％以下と極
めて優れたイヤリング率が得られている。更に、本発明
の実施例では、平均ｒ値が１．６以上と優れた深絞り性
と、ＧＳ．ｎｏが８．８以上のプレス加工後の肌荒れの
少ない表面品位の良好な特性も得られている。
【００３１】以上の実施例の結果から明らかなように、
本発明の鋼板は、 本発明が解決しようとする課題の「イ
ヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板を提供するこ
と」が十分に達成できる。本発明の絞り缶用鋼板は、 Ｓ
ｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｃｒメッキ、
Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキが施された後に、 厳
しい多段の深絞り加工、 厳しいＤＩ加工を行い、深絞り
缶に製缶され、 或は、 製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、
Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキ或いは
塗装が施され、 電池缶をはじめ各種の缶容器に供されそ
の効果が発揮できる。
本発明の鋼板は、 本発明が解決しようとする課題の「イ
ヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板を提供するこ
と」が十分に達成できる。本発明の絞り缶用鋼板は、 Ｓ
ｎメッキ、Ｎｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｃｒメッキ、
Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキが施された後に、 厳
しい多段の深絞り加工、 厳しいＤＩ加工を行い、深絞り
缶に製缶され、 或は、 製缶後Ｓｎメッキ、Ｎｉメッキ、
Ｃｒメッキ、Ｓｎ−Ｎｉメッキ等の各種のメッキ或いは
塗装が施され、 電池缶をはじめ各種の缶容器に供されそ
の効果が発揮できる。
【００３２】
【発明の効果】以上、本発明について詳細に説明した
が、 本発明の鋼板は、 本発明が解決しようとする課題の
「イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板を提供する
こと」が十分に達成でき、 工業的価値が極めて大であ
る。
が、 本発明の鋼板は、 本発明が解決しようとする課題の
「イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板を提供する
こと」が十分に達成でき、 工業的価値が極めて大であ
る。
【図１】各鋼種に於けるＣ含有量とイヤリング率との関
係を示す図である。
係を示す図である。
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１４年５月１５日（２００２．５．１
５）
５）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項１
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】請求項３
【補正方法】変更
【補正内容】
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００５
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、 上記課題
を解決する鋼板を提供することについて、 鋭意検討を行
い本発明を完成したものであり、 その要旨とするところ
は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｔｉ：（６〜
２０）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組
成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ
値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１１．
０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特徴と
するイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
を解決する鋼板を提供することについて、 鋭意検討を行
い本発明を完成したものであり、 その要旨とするところ
は下記の通りである。 （１）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｔｉ：（６〜
２０）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組
成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ
値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１１．
０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特徴と
するイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００６
【補正方法】変更
【補正内容】
【０００６】（２）前記（１）において、 Ｎｂ含有量が
０．０５０％以下であるイヤリング性の極めて優れた絞
り缶用鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｎｂ：（３〜
１５）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組
成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ
値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１２．
０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特徴と
するイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
０．０５０％以下であるイヤリング性の極めて優れた絞
り缶用鋼板。 （３）重量％で、Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、
Ｓｉ：≦０．３５％、Ｍｎ：≦１．０％、Ｐ：≦０．０
２０％、Ｓ：≦０．０２５％、ｓｏｌＡｌ：０．００５
〜０．１００％、Ｎ：≦０．００７０％、Ｎｂ：（３〜
１５）×Ｃ％、残部がＦｅおよび不可避元素からなる組
成で、Δｒ値が＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ
値≧１．４０、 再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１２．
０で、イヤリング率が１．０％以下であることを特徴と
するイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。
Claims (6)
- 【請求項１】 重量％で、 Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、 Ｓｉ：≦０．３５％、 Ｍｎ：≦１．０％、 Ｐ：≦０．０２０％、 Ｓ：≦０．０２５％、 ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．０１００％、 Ｎ：≦０．００７０％、 Ｔｉ：（６〜２０）×Ｃ％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、Δｒ値が
＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ値≧１．４０、
再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１１．０で、イヤリン
グ率が１．０％以下であることを特徴とするイヤリング
性の極めて優れた絞り缶用鋼板。 - 【請求項２】 請求項１において、 Ｎｂ含有量が０．０
５０％以下であるイヤリング性の極めて優れた絞り缶用
鋼板。 - 【請求項３】 重量％で、 Ｃ：０．００５０〜０．０１７０％、 Ｓｉ：≦０．３５％、 Ｍｎ：≦１．０％、 Ｐ：≦０．０２０％、 Ｓ：≦０．０２５％、 ｓｏｌＡｌ：０．００５〜０．０１００％、 Ｎ：≦０．００７０％、 Ｎｂ：（３〜１５）×Ｃ％、 残部がＦｅおよび不可避元素からなる組成で、Δｒ値が
＋０．１５〜−０．１２の範囲、平均ｒ値≧１．４０、
再結晶粒のＧＳ．ｎｏが８．５〜１２．０で、イヤリン
グ率が１．０％以下であることを特徴とするイヤリング
性の極めて優れた絞り缶用鋼板。 - 【請求項４】 請求項１〜３において、 Ｃ：０．００７
０〜０．０１３０％で、イヤリング率が更に低いことを
特徴とするイヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板。 - 【請求項５】 請求項１〜４において、 Ｃ：０．００７
０〜０．０１３０％で、Ｂ含有量が０．０００２％以下
である二次加工性にも優れたイヤリング性の極めて優れ
た絞り缶用鋼板。 - 【請求項６】 請求項１〜５において、 鋼板の表面にＮ
ｉメッキ、Ｎｉ拡散メッキ、Ｓｎメッキ、ＴＦＳメッキ
が施されたイヤリング性の極めて優れた絞り缶用メッキ
鋼板。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001312376A JP3996754B2 (ja) | 2001-10-10 | 2001-10-10 | イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001312376A JP3996754B2 (ja) | 2001-10-10 | 2001-10-10 | イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003119547A true JP2003119547A (ja) | 2003-04-23 |
| JP3996754B2 JP3996754B2 (ja) | 2007-10-24 |
Family
ID=19131047
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001312376A Expired - Fee Related JP3996754B2 (ja) | 2001-10-10 | 2001-10-10 | イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP3996754B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264205A (ja) * | 2004-03-17 | 2005-09-29 | Jfe Steel Kk | 窒化処理用鋼板 |
| JP2007239036A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Jfe Steel Kk | 平均ｒ値が高く、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法 |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| SG11201909620RA (en) | 2017-04-19 | 2019-11-28 | Nippon Steel Corp | Cold rolled steel sheet for drawn can and method for manufacturing same |
-
2001
- 2001-10-10 JP JP2001312376A patent/JP3996754B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2005264205A (ja) * | 2004-03-17 | 2005-09-29 | Jfe Steel Kk | 窒化処理用鋼板 |
| JP4561136B2 (ja) * | 2004-03-17 | 2010-10-13 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 窒化処理用鋼板 |
| JP2007239036A (ja) * | 2006-03-09 | 2007-09-20 | Jfe Steel Kk | 平均ｒ値が高く、面内異方性の小さい冷延鋼板およびその製造方法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP3996754B2 (ja) | 2007-10-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6428986B1 (ja) | 絞り缶用冷延鋼板、及びその製造方法 | |
| JP4943244B2 (ja) | 極薄容器用鋼板 | |
| JP2001107186A (ja) | 高強度缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP6631816B2 (ja) | エアゾール缶天蓋用鋼板 | |
| JPH05255804A (ja) | 成形性および剛性の優れた冷延鋼板およびその製造方法 | |
| JP4374126B2 (ja) | イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板および製造方法 | |
| JP5359709B2 (ja) | 絞り缶用鋼板および絞り缶用めっき鋼板 | |
| JP6198011B2 (ja) | 硬質容器用鋼板の製造方法 | |
| JP2017190469A (ja) | 絞り缶用冷延鋼板及びその製造方法 | |
| CN113166835A (zh) | 罐用钢板及其制造方法 | |
| WO2020129482A1 (ja) | 缶用鋼板およびその製造方法 | |
| JP3996754B2 (ja) | イヤリング性の極めて優れた絞り缶用鋼板 | |
| JP5919812B2 (ja) | 成形性に優れた高強度薄鋼板およびその製造方法 | |
| JPH07188862A (ja) | 耐食性，防眩性及び加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法 | |
| JPH093547A (ja) | 高強度缶用鋼板の製造方法 | |
| JPS63134645A (ja) | 伸びフランジ成形性の優れたｄｉ缶用鋼板 | |
| KR102587650B1 (ko) | 캔용 강판 및 그의 제조 방법 | |
| JPH11315346A (ja) | イヤリング性の優れた深絞り缶用鋼板および製造方法 | |
| KR102484992B1 (ko) | 강도, 성형성 및 표면 품질이 우수한 도금강판 및 이의 제조방법 | |
| JPH08127816A (ja) | 耐しわ性にすぐれた容器用原板の製造方法 | |
| JPH08283863A (ja) | 材質均一性に優れた硬質缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2002003994A (ja) | 高強度薄鋼板および高強度亜鉛系めっき鋼板 | |
| JP3596036B2 (ja) | 製缶用鋼板の製造方法 | |
| JP2705437B2 (ja) | 焼付硬化性を有する深絞り用高強度冷延鋼板とその製造方法 | |
| JPH062069A (ja) | 深絞り性に優れた高強度冷延鋼板及び溶融亜鉛めっき鋼板 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20040921 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20041026 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20041129 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20041130 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20070731 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20070803 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100810 Year of fee payment: 3 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 3996754 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100810 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100810 Year of fee payment: 3 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110810 Year of fee payment: 4 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120810 Year of fee payment: 5 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130810 Year of fee payment: 6 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130810 Year of fee payment: 6 |
|
| S531 | Written request for registration of change of domicile |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313531 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130810 Year of fee payment: 6 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130810 Year of fee payment: 6 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| S533 | Written request for registration of change of name |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R313533 |
|
| R350 | Written notification of registration of transfer |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R350 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |