JP2003061350A - スイッチング電源装置 - Google Patents
スイッチング電源装置Info
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- H02M3/28—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac
- H02M3/325—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal
- H02M3/335—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only
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- H02M3/33576—Conversion of dc power input into dc power output with intermediate conversion into ac by static converters using discharge tubes with control electrode or semiconductor devices with control electrode to produce the intermediate ac using devices of a triode or a transistor type requiring continuous application of a control signal using semiconductor devices only having several active switching elements having at least one active switching element at the secondary side of an isolation transformer
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- Direct Current Feeding And Distribution (AREA)
- Testing Electric Properties And Detecting Electric Faults (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 負荷電流が急激に変動しうる負荷を駆動する
のに適したスイッチング電源装置を提供する。 【解決手段】 直流である入力電圧を交流電圧に変換す
るスイッチング回路及び交流電圧を整流して直流である
出力電圧を生成する出力回路を有する主回路部５と、主
回路部５の動作を制御する制御回路６と、主回路部５よ
り供給される負荷電流の急変を検出する負荷急変検出回
路７とを備え、負荷急変検出回路７は、出力電圧を受け
る第１及び第２のフィルタ４０、４１と、第１及び第２
のフィルタ４０、４１の出力に基づいて負荷急変検出信
号Ｓ４を生成する検出信号生成手段とを含む。これによ
り、抵抗やカレントトランス等を用いて出力電流を直接
検出する場合に生じる電力損失や動作遅延が発生するこ
とがない。また、負荷急変検出信号Ｓ４を適切に用いる
ことにより、過渡応答性の大幅な改善が可能となる。
のに適したスイッチング電源装置を提供する。 【解決手段】 直流である入力電圧を交流電圧に変換す
るスイッチング回路及び交流電圧を整流して直流である
出力電圧を生成する出力回路を有する主回路部５と、主
回路部５の動作を制御する制御回路６と、主回路部５よ
り供給される負荷電流の急変を検出する負荷急変検出回
路７とを備え、負荷急変検出回路７は、出力電圧を受け
る第１及び第２のフィルタ４０、４１と、第１及び第２
のフィルタ４０、４１の出力に基づいて負荷急変検出信
号Ｓ４を生成する検出信号生成手段とを含む。これによ
り、抵抗やカレントトランス等を用いて出力電流を直接
検出する場合に生じる電力損失や動作遅延が発生するこ
とがない。また、負荷急変検出信号Ｓ４を適切に用いる
ことにより、過渡応答性の大幅な改善が可能となる。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、スイッチング電源
装置に関し、特に、負荷電流が急激に変動しうる負荷を
駆動するのに適したスイッチング電源装置に関する。
装置に関し、特に、負荷電流が急激に変動しうる負荷を
駆動するのに適したスイッチング電源装置に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来より、スイッチング電源装置とし
て、いわゆるＤＣ／ＤＣコンバータが知られている。代
表的なＤＣ／ＤＣコンバータは、スイッチング回路を用
いて直流入力を一旦交流に変換した後、トランスを用い
てこれを変圧（昇圧または降圧）し、さらに、出力回路
を用いてこれを直流に変換する装置であり、これによっ
て入力電圧とは異なる電圧を持った直流出力を得ること
ができる。
て、いわゆるＤＣ／ＤＣコンバータが知られている。代
表的なＤＣ／ＤＣコンバータは、スイッチング回路を用
いて直流入力を一旦交流に変換した後、トランスを用い
てこれを変圧（昇圧または降圧）し、さらに、出力回路
を用いてこれを直流に変換する装置であり、これによっ
て入力電圧とは異なる電圧を持った直流出力を得ること
ができる。
【０００３】このようなスイッチング電源装置において
は、制御回路によって出力電圧が検出され、これに基づ
いてスイッチング回路によるスイッチング動作が制御さ
れる。これにより、スイッチング電源装置が駆動すべき
負荷には安定した動作電圧が供給される。
は、制御回路によって出力電圧が検出され、これに基づ
いてスイッチング回路によるスイッチング動作が制御さ
れる。これにより、スイッチング電源装置が駆動すべき
負荷には安定した動作電圧が供給される。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、負荷電
流（スイッチング電源装置から見れば出力電流）が急激
に変動する負荷を駆動する場合、従来のスイッチング電
源装置においては、出力電圧を安定的に保持することは
困難であった。
流（スイッチング電源装置から見れば出力電流）が急激
に変動する負荷を駆動する場合、従来のスイッチング電
源装置においては、出力電圧を安定的に保持することは
困難であった。
【０００５】特に、ＣＰＵ（セントラル・プロセッシン
グ・ユニット）やＤＳＰ（デジタル・シグナル・プロセ
ッサ）は、動作電圧が低く、且つ、活性状態においては
大電流を必要とし、非活性状態においては僅かな電流し
か必要としないことから、従来のスイッチング電源装置
においては、出力電流の急激な変動によって出力電圧が
大きく変動してしまうおそれがあった。しかも、ＣＰＵ
やＤＳＰは非常に高速な動作を行うデバイスであること
から、出力電圧が変動した場合に、速やかにこれを安定
させなければ、ＣＰＵやＤＳＰの誤動作を招くおそれが
ある。
グ・ユニット）やＤＳＰ（デジタル・シグナル・プロセ
ッサ）は、動作電圧が低く、且つ、活性状態においては
大電流を必要とし、非活性状態においては僅かな電流し
か必要としないことから、従来のスイッチング電源装置
においては、出力電流の急激な変動によって出力電圧が
大きく変動してしまうおそれがあった。しかも、ＣＰＵ
やＤＳＰは非常に高速な動作を行うデバイスであること
から、出力電圧が変動した場合に、速やかにこれを安定
させなければ、ＣＰＵやＤＳＰの誤動作を招くおそれが
ある。
【０００６】したがって、本発明の目的は、負荷電流が
急激に変動しうる負荷を駆動するのに適したスイッチン
グ電源装置を提供することである。
急激に変動しうる負荷を駆動するのに適したスイッチン
グ電源装置を提供することである。
【０００７】また、本発明の他の目的は、出力電流の急
激な変動に起因する出力電圧の変動が低減されたスイッ
チング電源装置を提供することである。
激な変動に起因する出力電圧の変動が低減されたスイッ
チング電源装置を提供することである。
【０００８】また、本発明のさらに他の目的は、出力電
流の急激な変動を効率的に検出することができる手段を
備えたスイッチング電源装置を提供することである。
流の急激な変動を効率的に検出することができる手段を
備えたスイッチング電源装置を提供することである。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明のかかる目的は、
直流である入力電圧を交流電圧に変換するスイッチング
回路及び前記交流電圧を整流して直流である出力電圧を
生成する出力回路を有する主回路部と、前記主回路部の
動作を制御する制御回路と、前記主回路部より供給され
る負荷電流の急変を検出する負荷急変検出回路とを備
え、前記負荷急変検出回路は、前記出力電圧を受ける第
１及び第２のフィルタと、前記第１及び第２のフィルタ
の出力に基づいて負荷急変検出信号を生成する検出信号
生成手段とを含むことを特徴とするスイッチング電源装
置によって達成される。
直流である入力電圧を交流電圧に変換するスイッチング
回路及び前記交流電圧を整流して直流である出力電圧を
生成する出力回路を有する主回路部と、前記主回路部の
動作を制御する制御回路と、前記主回路部より供給され
る負荷電流の急変を検出する負荷急変検出回路とを備
え、前記負荷急変検出回路は、前記出力電圧を受ける第
１及び第２のフィルタと、前記第１及び第２のフィルタ
の出力に基づいて負荷急変検出信号を生成する検出信号
生成手段とを含むことを特徴とするスイッチング電源装
置によって達成される。
【００１０】本発明によれば、出力電圧を受ける第１及
び第２のフィルタの出力に基づいて、主回路部より供給
される負荷電流の急変を検出しているので、抵抗やカレ
ントトランス等を用いて出力電流を直接検出する場合に
生じる電力損失や動作遅延が発生することがない。ま
た、負荷急変検出信号を適切に用いることにより、過渡
応答性の大幅な改善が可能となる。
び第２のフィルタの出力に基づいて、主回路部より供給
される負荷電流の急変を検出しているので、抵抗やカレ
ントトランス等を用いて出力電流を直接検出する場合に
生じる電力損失や動作遅延が発生することがない。ま
た、負荷急変検出信号を適切に用いることにより、過渡
応答性の大幅な改善が可能となる。
【００１１】本発明の好ましい実施態様においては、前
記第１及び第２のフィルタの時定数が互いに異なる。
記第１及び第２のフィルタの時定数が互いに異なる。
【００１２】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記第１及び第２のフィルタがローパスフィルタ及
びハイパスフィルタのいずれか一方からなる。
は、前記第１及び第２のフィルタがローパスフィルタ及
びハイパスフィルタのいずれか一方からなる。
【００１３】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記検出信号生成手段が、前記第１のフィルタの出
力を一方の入力端に受け前記第２のフィルタの出力を他
方の入力端に受けるコンパレータを含む。
は、前記検出信号生成手段が、前記第１のフィルタの出
力を一方の入力端に受け前記第２のフィルタの出力を他
方の入力端に受けるコンパレータを含む。
【００１４】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、通常状態における前記第１及び第２のフィルタの出
力レベルが互いに異なる。
は、通常状態における前記第１及び第２のフィルタの出
力レベルが互いに異なる。
【００１５】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記検出信号生成手段が、前記第１及び第２のフィ
ルタの出力レベル差を増幅する演算増幅器と、前記演算
増幅器の出力が所定のしきい値電圧を超えたことに応答
して前記負荷急変検出信号を活性化するコンパレータと
を含む。
は、前記検出信号生成手段が、前記第１及び第２のフィ
ルタの出力レベル差を増幅する演算増幅器と、前記演算
増幅器の出力が所定のしきい値電圧を超えたことに応答
して前記負荷急変検出信号を活性化するコンパレータと
を含む。
【００１６】本発明の別の好ましい実施態様によれば、
第１及び第２のフィルタの出力レベル差を増幅する演算
増幅器を用いていることから、より高精度且つ安定的に
負荷急変状態を検出することができる。
第１及び第２のフィルタの出力レベル差を増幅する演算
増幅器を用いていることから、より高精度且つ安定的に
負荷急変状態を検出することができる。
【００１７】本発明の別のさらに好ましい実施態様にお
いては、前記所定のしきい値電圧が前記出力電圧に連動
する。
いては、前記所定のしきい値電圧が前記出力電圧に連動
する。
【００１８】本発明の別のさらに好ましい実施態様によ
れば、出力電圧の目標電圧が変更された場合であって
も、負荷急変検出回路内の制御を変更する必要がない。
れば、出力電圧の目標電圧が変更された場合であって
も、負荷急変検出回路内の制御を変更する必要がない。
【００１９】本発明の別のさらに好ましい実施態様にお
いては、通常状態における前記第１及び第２のフィルタ
の出力レベルが実質的に等しい。
いては、通常状態における前記第１及び第２のフィルタ
の出力レベルが実質的に等しい。
【００２０】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを変動させ
る手段をさらに含む。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを変動させ
る手段をさらに含む。
【００２１】本発明のさらに好ましい実施態様によれ
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。これにより、例えば、負荷としてＣＰ
ＵやＤＳＰを駆動する場合であっても、電源電圧の変動
に基づくこれらの誤動作を効果的に防止することができ
る。
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。これにより、例えば、負荷としてＣＰ
ＵやＤＳＰを駆動する場合であっても、電源電圧の変動
に基づくこれらの誤動作を効果的に防止することができ
る。
【００２２】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受け、前記負荷急変検出信号に基づ
いて特性が切り替えられる可変増幅器を少なくとも有す
る。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受け、前記負荷急変検出信号に基づ
いて特性が切り替えられる可変増幅器を少なくとも有す
る。
【００２３】本発明の別の好ましい実施態様によって
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００２４】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに特性の異なる
複数の増幅器と、それぞれ対応する前記増幅器の出力に
基づいて対応する制御信号群を生成する複数のＰＷＭ制
御回路と、前記負荷急変検出信号に基づいて前記複数の
制御信号群からいずれか一つの制御信号群を選択しする
セレクタとを少なくとも有し、これにより、選択された
制御信号群に基づいて前記主回路部の動作を制御する。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに特性の異なる
複数の増幅器と、それぞれ対応する前記増幅器の出力に
基づいて対応する制御信号群を生成する複数のＰＷＭ制
御回路と、前記負荷急変検出信号に基づいて前記複数の
制御信号群からいずれか一つの制御信号群を選択しする
セレクタとを少なくとも有し、これにより、選択された
制御信号群に基づいて前記主回路部の動作を制御する。
【００２５】本発明の別の好ましい実施態様によって
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００２６】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに特性の異なる
複数の増幅器と、前記負荷急変検出信号に基づいて前記
複数の増幅器の出力からいずれか一つの出力を選択する
セレクタと、前記選択された出力に基づいて制御信号群
を生成するＰＷＭ制御回路とを少なくとも有し、これに
より前記制御信号群に基づいて前記主回路部の動作を制
御する。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに特性の異なる
複数の増幅器と、前記負荷急変検出信号に基づいて前記
複数の増幅器の出力からいずれか一つの出力を選択する
セレクタと、前記選択された出力に基づいて制御信号群
を生成するＰＷＭ制御回路とを少なくとも有し、これに
より前記制御信号群に基づいて前記主回路部の動作を制
御する。
【００２７】本発明の別の好ましい実施態様によって
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００２８】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記制御回路は、前記負荷急変検出信号が活性状態
であることに応答して、前記主回路部の前記出力回路を
強制的に同期整流状態または同期整流動作の停止状態と
する。
は、前記制御回路は、前記負荷急変検出信号が活性状態
であることに応答して、前記主回路部の前記出力回路を
強制的に同期整流状態または同期整流動作の停止状態と
する。
【００２９】本発明の別の好ましい実施態様によって
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
も、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００３０】本発明の前記目的はまた、直流である入力
電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路及び前記交
流電圧を整流して直流である出力電圧を生成する出力回
路を有する主回路部と、前記主回路部の動作を制御する
制御回路と、前記主回路部より供給される負荷電流の急
変を検出する負荷急変検出回路とを備え、前記負荷急変
検出回路は、前記出力電圧を受ける第１乃至第３のフィ
ルタと、前記第１のフィルタの出力を一方の入力端に受
け前記第２のフィルタの出力を他方の入力端に受け、こ
れらに基づいて第１の負荷急変検出信号を生成する第１
のコンパレータと、前記第１のフィルタの出力を一方の
入力端に受け前記第３のフィルタの出力を他方の入力端
に受け、これらに基づいて第２の負荷急変検出信号を生
成する第２のコンパレータとを含むことを特徴とするス
イッチング電源装置によって達成される。
電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路及び前記交
流電圧を整流して直流である出力電圧を生成する出力回
路を有する主回路部と、前記主回路部の動作を制御する
制御回路と、前記主回路部より供給される負荷電流の急
変を検出する負荷急変検出回路とを備え、前記負荷急変
検出回路は、前記出力電圧を受ける第１乃至第３のフィ
ルタと、前記第１のフィルタの出力を一方の入力端に受
け前記第２のフィルタの出力を他方の入力端に受け、こ
れらに基づいて第１の負荷急変検出信号を生成する第１
のコンパレータと、前記第１のフィルタの出力を一方の
入力端に受け前記第３のフィルタの出力を他方の入力端
に受け、これらに基づいて第２の負荷急変検出信号を生
成する第２のコンパレータとを含むことを特徴とするス
イッチング電源装置によって達成される。
【００３１】本発明によれば、第１の負荷急変検出信号
を生成する第１のコンパレータ及び第２の負荷急変検出
信号を生成する第２のコンパレータを用いていることか
ら、第１乃至第３のフィルタの特性を適切に設定すれ
ば、一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）
のみならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態
の急減）を検出することが可能となる。また、第１乃至
第３のフィルタの特性を適切に設定すれば、負荷急変の
程度に応じた検出を行うことも可能となる。これによ
り、これら第１及び第２の負荷急変検出信号を適切に用
いることにより、過渡応答性の大幅な改善が可能とな
る。
を生成する第１のコンパレータ及び第２の負荷急変検出
信号を生成する第２のコンパレータを用いていることか
ら、第１乃至第３のフィルタの特性を適切に設定すれ
ば、一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）
のみならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態
の急減）を検出することが可能となる。また、第１乃至
第３のフィルタの特性を適切に設定すれば、負荷急変の
程度に応じた検出を行うことも可能となる。これによ
り、これら第１及び第２の負荷急変検出信号を適切に用
いることにより、過渡応答性の大幅な改善が可能とな
る。
【００３２】本発明の好ましい実施態様においては、通
常状態における前記第１及び第２のフィルタの出力レベ
ルが互いに異なり、通常状態における前記第１及び第３
のフィルタの出力レベルが互いに異なる。
常状態における前記第１及び第２のフィルタの出力レベ
ルが互いに異なり、通常状態における前記第１及び第３
のフィルタの出力レベルが互いに異なる。
【００３３】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出信号の
活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを一
方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを前記一方
向とは逆の方向に変動させる手段をさらに含む。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出信号の
活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを一
方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを前記一方
向とは逆の方向に変動させる手段をさらに含む。
【００３４】本発明のさらに好ましい実施態様によれ
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００３５】本発明の前記目的はまた、直流である入力
電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路及び前記交
流電圧を整流して直流である出力電圧を生成する出力回
路を有する主回路部と、前記主回路部の動作を制御する
制御回路と、前記主回路部より供給される負荷電流の急
変を検出する負荷急変検出回路とを備え、前記負荷急変
検出回路は、前記出力電圧を受ける第１及び第２のフィ
ルタと、前記第１及び第２のフィルタの出力レベル差を
増幅する演算増幅器と、前記演算増幅器の出力が第１の
しきい値電圧を超えたことに応答して第１の負荷急変検
出信号を活性化する第１のコンパレータと、前記演算増
幅器の出力が第２のしきい値電圧を超えたことに応答し
て第２の負荷急変検出信号を活性化する第２のコンパレ
ータとを含むことを特徴とするスイッチング電源装置に
よって達成される。
電圧を交流電圧に変換するスイッチング回路及び前記交
流電圧を整流して直流である出力電圧を生成する出力回
路を有する主回路部と、前記主回路部の動作を制御する
制御回路と、前記主回路部より供給される負荷電流の急
変を検出する負荷急変検出回路とを備え、前記負荷急変
検出回路は、前記出力電圧を受ける第１及び第２のフィ
ルタと、前記第１及び第２のフィルタの出力レベル差を
増幅する演算増幅器と、前記演算増幅器の出力が第１の
しきい値電圧を超えたことに応答して第１の負荷急変検
出信号を活性化する第１のコンパレータと、前記演算増
幅器の出力が第２のしきい値電圧を超えたことに応答し
て第２の負荷急変検出信号を活性化する第２のコンパレ
ータとを含むことを特徴とするスイッチング電源装置に
よって達成される。
【００３６】本発明によれば、第１の負荷急変検出信号
を生成する第１のコンパレータ及び第２の負荷急変検出
信号を生成する第２のコンパレータを用いていることか
ら、第１及び第２のしきい値電圧を適切に設定すれば、
一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）のみ
ならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急
減）を検出することが可能となる。また、第１及び第２
のしきい値電圧を適切に設定すれば、負荷急変の程度に
応じた検出を行うことも可能となる。これにより、これ
ら第１及び第２の負荷急変検出信号を適切に用いること
により、過渡応答性の大幅な改善が可能となる。
を生成する第１のコンパレータ及び第２の負荷急変検出
信号を生成する第２のコンパレータを用いていることか
ら、第１及び第２のしきい値電圧を適切に設定すれば、
一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）のみ
ならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急
減）を検出することが可能となる。また、第１及び第２
のしきい値電圧を適切に設定すれば、負荷急変の程度に
応じた検出を行うことも可能となる。これにより、これ
ら第１及び第２の負荷急変検出信号を適切に用いること
により、過渡応答性の大幅な改善が可能となる。
【００３７】本発明の好ましい実施態様においては、前
記第１及び第２のしきい値電圧がいずれも前記出力電圧
に連動する。
記第１及び第２のしきい値電圧がいずれも前記出力電圧
に連動する。
【００３８】本発明の別のさらに好ましい実施態様によ
れば、出力電圧の目標電圧が変更された場合であって
も、負荷急変検出回路内の制御を変更する必要がない。
れば、出力電圧の目標電圧が変更された場合であって
も、負荷急変検出回路内の制御を変更する必要がない。
【００３９】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記第１のしきい値電圧は通常状態における前記演
算増幅器の出力レベルよりも低く、且つ、前記第２のし
きい値電圧は通常状態における前記演算増幅器の出力レ
ベルよりも高い。
は、前記第１のしきい値電圧は通常状態における前記演
算増幅器の出力レベルよりも低く、且つ、前記第２のし
きい値電圧は通常状態における前記演算増幅器の出力レ
ベルよりも高い。
【００４０】本発明のさらに好ましい実施態様によれ
ば、一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）
のみならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態
の急減）を検出することができる。
ば、一方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態の急増）
のみならず、逆方向の負荷急変状態（例えば、負荷状態
の急減）を検出することができる。
【００４１】本発明のさらに好ましい実施態様において
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出信号の
活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを一
方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを前記一方
向とは逆の方向に変動させる手段をさらに含む。
は、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに連動
する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有し、前
記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出信号の
活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを一
方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出信号の活性化
に応答して前記増幅器の前記入力端のレベルを前記一方
向とは逆の方向に変動させる手段をさらに含む。
【００４２】本発明のさらに好ましい実施態様によれ
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００４３】本発明の別の好ましい実施態様において
は、前記第１及び第２のしきい値電圧はいずれも、通常
状態における前記演算増幅器の出力レベルよりも低い或
いは高い。
は、前記第１及び第２のしきい値電圧はいずれも、通常
状態における前記演算増幅器の出力レベルよりも低い或
いは高い。
【００４４】本発明の別の好ましい実施態様によれば、
負荷急変の程度に応じた検出を行うことができる。
負荷急変の程度に応じた検出を行うことができる。
【００４５】本発明の別のさらに好ましい実施態様にお
いては、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに
連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有
し、前記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出
信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベ
ルを一方向に第１の速度で変動させ、前記第２の負荷急
変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端
のレベルを前記一方向に第２の速度で変動させる手段を
さらに含む。
いては、前記制御回路が、前記出力電圧若しくはこれに
連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくとも有
し、前記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急変検出
信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベ
ルを一方向に第１の速度で変動させ、前記第２の負荷急
変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端
のレベルを前記一方向に第２の速度で変動させる手段を
さらに含む。
【００４６】本発明のさらに好ましい実施態様によれ
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
ば、負荷状態の急変による出力電圧の急速な変化を速や
かに回復させることができることから、過渡応答性が大
幅に改善される。
【００４７】
【発明の実施の形態】以下、添付図面を参照しながら、
本発明の好ましい実施態様について詳細に説明する。
本発明の好ましい実施態様について詳細に説明する。
【００４８】図１は、本発明の好ましい実施態様にかか
るスイッチング電源装置の回路図である。
るスイッチング電源装置の回路図である。
【００４９】図１に示されるように、本実施態様にかか
るスイッチング電源装置は、一対の入力端子１及び２に
供給される直流入力電圧Ｖｉｎを変圧し、所定の電圧を
有する出力電圧Ｖｏを一対の出力端子３及び４に供給す
る装置であり、主回路部５と、制御回路６と、負荷急変
検出回路７とを備えている。特に限定されるものではな
いが、一対の出力端子３及び４には、ＣＰＵやＤＳＰの
ように低電圧（例えば１Ｖ）で動作する一方、大電流
（例えば、１００Ａ）を必要とする機器の電源端子が接
続される。ＣＰＵやＤＳＰは、活性状態においては大電
流を必要とするものの、非活性状態においては僅かな電
流しか必要とせず、しかも、活性状態と非活性状態の切
り替わりが極めて高速であるという特質を有しており、
本実施態様にかかるスイッチング電源装置は、このよう
な特質を有する機器（負荷）を駆動するための電源とし
て好適に用いることができる。
るスイッチング電源装置は、一対の入力端子１及び２に
供給される直流入力電圧Ｖｉｎを変圧し、所定の電圧を
有する出力電圧Ｖｏを一対の出力端子３及び４に供給す
る装置であり、主回路部５と、制御回路６と、負荷急変
検出回路７とを備えている。特に限定されるものではな
いが、一対の出力端子３及び４には、ＣＰＵやＤＳＰの
ように低電圧（例えば１Ｖ）で動作する一方、大電流
（例えば、１００Ａ）を必要とする機器の電源端子が接
続される。ＣＰＵやＤＳＰは、活性状態においては大電
流を必要とするものの、非活性状態においては僅かな電
流しか必要とせず、しかも、活性状態と非活性状態の切
り替わりが極めて高速であるという特質を有しており、
本実施態様にかかるスイッチング電源装置は、このよう
な特質を有する機器（負荷）を駆動するための電源とし
て好適に用いることができる。
【００５０】主回路部５は、トランス１０と、トランス
１０の１次側に設けられたハーフブリッジ型のスイッチ
ング回路と、トランス１０の２次側に設けられたカレン
トダブラー型（倍電流型）の出力回路とを備える。
１０の１次側に設けられたハーフブリッジ型のスイッチ
ング回路と、トランス１０の２次側に設けられたカレン
トダブラー型（倍電流型）の出力回路とを備える。
【００５１】主回路部５に含まれるスイッチング回路
は、一対の入力端子１及び２間に直列に接続された第１
の入力コンデンサ１１及び第２の入力コンデンサ１２
と、一対の入力端子１及び２間に直列に接続された第１
のメインスイッチ１３及び第２のメインスイッチ１４
と、第１のメインスイッチ１３を駆動するドライバ１５
と、第２のメインスイッチ１４を駆動するドライバ１６
とを備えている。図１に示されるように、第１及び第２
の入力コンデンサ１１、１２の接続点と、第１及び第２
のメインスイッチ１３、１４の接続点との間には、トラ
ンス１０の１次巻線が接続されている。また、第１及び
第２のメインスイッチ１３、１４としては、公知である
各種の素子若しくは回路を用いることができる。
は、一対の入力端子１及び２間に直列に接続された第１
の入力コンデンサ１１及び第２の入力コンデンサ１２
と、一対の入力端子１及び２間に直列に接続された第１
のメインスイッチ１３及び第２のメインスイッチ１４
と、第１のメインスイッチ１３を駆動するドライバ１５
と、第２のメインスイッチ１４を駆動するドライバ１６
とを備えている。図１に示されるように、第１及び第２
の入力コンデンサ１１、１２の接続点と、第１及び第２
のメインスイッチ１３、１４の接続点との間には、トラ
ンス１０の１次巻線が接続されている。また、第１及び
第２のメインスイッチ１３、１４としては、公知である
各種の素子若しくは回路を用いることができる。
【００５２】主回路部５に含まれる出力回路は、一対の
出力端子３及び４間に直列に接続された第１のリアクト
ル１７及び第１の整流スイッチ１９と、一対の出力端子
３及び４間に直列に接続された第２のリアクトル１８及
び第２の整流スイッチ２０と、一対の出力端子３及び４
間に接続された出力コンデンサ２１と、第１の整流スイ
ッチ１９を駆動するドライバ２２と、第２の整流スイッ
チ２０を駆動するドライバ２３とを備えている。図１に
示されるように、第１のリアクトル１７及び第１の整流
スイッチ１９の接続点と、第２のリアクトル１８及び第
２の整流スイッチ２０の接続点との間には、トランス１
０の２次巻線が接続されている。また、第１及び第２の
整流スイッチ１９、２０としては、公知である各種の素
子若しくは回路を用いることができる。
出力端子３及び４間に直列に接続された第１のリアクト
ル１７及び第１の整流スイッチ１９と、一対の出力端子
３及び４間に直列に接続された第２のリアクトル１８及
び第２の整流スイッチ２０と、一対の出力端子３及び４
間に接続された出力コンデンサ２１と、第１の整流スイ
ッチ１９を駆動するドライバ２２と、第２の整流スイッ
チ２０を駆動するドライバ２３とを備えている。図１に
示されるように、第１のリアクトル１７及び第１の整流
スイッチ１９の接続点と、第２のリアクトル１８及び第
２の整流スイッチ２０の接続点との間には、トランス１
０の２次巻線が接続されている。また、第１及び第２の
整流スイッチ１９、２０としては、公知である各種の素
子若しくは回路を用いることができる。
【００５３】制御回路６は、増幅器３０と、ＰＷＭ制御
回路３１と、絶縁回路３２と、抵抗３３及び３４とを備
えている。
回路３１と、絶縁回路３２と、抵抗３３及び３４とを備
えている。
【００５４】増幅器３０は、反転入力端（−）、非反転
入力端（＋）及び出力端を備えており、反転入力端
（−）とスイッチング電源装置の一方の出力端子３との
間には抵抗３３が挿入されており、反転入力端（−）と
出力端との間には抵抗３４が挿入されている。また、非
反転入力端（＋）には、基準電圧Ｖｒｅｆが供給されて
いる。これにより、増幅器３０の出力端に現れる制御信
号Ｓ１は、一方の出力端子３に現れる出力電圧Ｖｏに応
じて変化する。より具体的には、出力電圧Ｖｏが高けれ
ば高いほど増幅器３０の出力端に現れる制御信号Ｓ１の
レベルは低下し、逆に、出力電圧Ｖｏが低ければ低いほ
ど増幅器３０の出力端に現れる制御信号Ｓ１のレベルは
上昇する。
入力端（＋）及び出力端を備えており、反転入力端
（−）とスイッチング電源装置の一方の出力端子３との
間には抵抗３３が挿入されており、反転入力端（−）と
出力端との間には抵抗３４が挿入されている。また、非
反転入力端（＋）には、基準電圧Ｖｒｅｆが供給されて
いる。これにより、増幅器３０の出力端に現れる制御信
号Ｓ１は、一方の出力端子３に現れる出力電圧Ｖｏに応
じて変化する。より具体的には、出力電圧Ｖｏが高けれ
ば高いほど増幅器３０の出力端に現れる制御信号Ｓ１の
レベルは低下し、逆に、出力電圧Ｖｏが低ければ低いほ
ど増幅器３０の出力端に現れる制御信号Ｓ１のレベルは
上昇する。
【００５５】ＰＷＭ制御回路３１は、増幅器３０より供
給される制御信号Ｓ１を受け、これに基づいて制御信号
ａ，ｂのパルス幅を制御する。より具体的には、ＰＷＭ
制御回路３１は、制御信号Ｓ１のレベルが高ければ高い
ほどこれら制御信号ａ，ｂのパルス幅を広げ（デューテ
ィを高くし）、逆に、制御信号Ｓ１のレベルが低ければ
低いほどこれら制御信号ａ，ｂのパルス幅を狭くする
（デューティを低くする）。ここで、制御信号ａ，ｂ
は、それぞれ、第１のメインスイッチ１３及び第２のメ
インスイッチ１４のオン／オフを制御するために用いら
れる信号である。また、ＰＷＭ制御回路３１は、制御信
号ａ，ｂのパルス幅に応じて制御信号ｃ，ｄを適切なパ
ルス幅に制御する。ここで、制御信号ｃ，ｄは、それぞ
れ、第１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッチ２
０のオン／オフを制御するために用いられる信号であ
る。
給される制御信号Ｓ１を受け、これに基づいて制御信号
ａ，ｂのパルス幅を制御する。より具体的には、ＰＷＭ
制御回路３１は、制御信号Ｓ１のレベルが高ければ高い
ほどこれら制御信号ａ，ｂのパルス幅を広げ（デューテ
ィを高くし）、逆に、制御信号Ｓ１のレベルが低ければ
低いほどこれら制御信号ａ，ｂのパルス幅を狭くする
（デューティを低くする）。ここで、制御信号ａ，ｂ
は、それぞれ、第１のメインスイッチ１３及び第２のメ
インスイッチ１４のオン／オフを制御するために用いら
れる信号である。また、ＰＷＭ制御回路３１は、制御信
号ａ，ｂのパルス幅に応じて制御信号ｃ，ｄを適切なパ
ルス幅に制御する。ここで、制御信号ｃ，ｄは、それぞ
れ、第１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッチ２
０のオン／オフを制御するために用いられる信号であ
る。
【００５６】絶縁回路３２は、トランス１０の２次側に
属する制御信号ａ，ｂを受け、これらをトランス１０の
１次側に属する制御信号Ａ，Ｂにそれぞれ変換する回路
である。特に限定されるものではないが、絶縁回路３２
としては、トランスやフォトカプラ等を用いることがで
きる。
属する制御信号ａ，ｂを受け、これらをトランス１０の
１次側に属する制御信号Ａ，Ｂにそれぞれ変換する回路
である。特に限定されるものではないが、絶縁回路３２
としては、トランスやフォトカプラ等を用いることがで
きる。
【００５７】図１に示されるように、制御信号Ａはドラ
イバ１５に供給され、制御信号Ｂはドライバ１６に供給
され、制御信号ｃはドライバ２２に供給され、制御信号
ｄはドライバ２３に供給される。これらドライバは、対
応する制御信号が活性状態（例えばハイレベル）になる
と対応するスイッチを導通状態とし、逆に、対応する制
御信号が非活性状態（例えばローレベル）になると対応
するスイッチを非導通状態とする。
イバ１５に供給され、制御信号Ｂはドライバ１６に供給
され、制御信号ｃはドライバ２２に供給され、制御信号
ｄはドライバ２３に供給される。これらドライバは、対
応する制御信号が活性状態（例えばハイレベル）になる
と対応するスイッチを導通状態とし、逆に、対応する制
御信号が非活性状態（例えばローレベル）になると対応
するスイッチを非導通状態とする。
【００５８】負荷急変検出回路７は、フィルタ４０と、
フィルタ４１と、コンパレータ４２と、トランジスタ４
３と、抵抗３５とを備えている。
フィルタ４１と、コンパレータ４２と、トランジスタ４
３と、抵抗３５とを備えている。
【００５９】フィルタ４０は、一対の出力端子３及び４
間に直列に接続された抵抗４４及び４５と、抵抗４５に
対して並列に接続されたコンデンサ４６とを備えてお
り、抵抗４４と抵抗４５の接続点の電位は制御信号Ｓ２
として用いられる。同様に、フィルタ４１は、一対の出
力端子３及び４間に直列に接続された抵抗４７及び４８
と、抵抗４８に対して並列に接続されたコンデンサ４９
とを備えており、抵抗４７と抵抗４８の接続点の電位は
制御信号Ｓ３として用いられる。かかる構成により、フ
ィルタ４０は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ２を
出力とするローパスフィルタ回路として機能し、フィル
タ４１は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ３を出力
とするローパスフィルタ回路として機能する。
間に直列に接続された抵抗４４及び４５と、抵抗４５に
対して並列に接続されたコンデンサ４６とを備えてお
り、抵抗４４と抵抗４５の接続点の電位は制御信号Ｓ２
として用いられる。同様に、フィルタ４１は、一対の出
力端子３及び４間に直列に接続された抵抗４７及び４８
と、抵抗４８に対して並列に接続されたコンデンサ４９
とを備えており、抵抗４７と抵抗４８の接続点の電位は
制御信号Ｓ３として用いられる。かかる構成により、フ
ィルタ４０は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ２を
出力とするローパスフィルタ回路として機能し、フィル
タ４１は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ３を出力
とするローパスフィルタ回路として機能する。
【００６０】ここで、フィルタ４０の特性とフィルタ４
１のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、フィルタ４０の方がフィルタ４１よりも時定数が大
きくなるように設定されている。したがって、出力電圧
Ｖｏが変動した場合、フィルタ４１の方がフィルタ４０
よりも大きく変動する。さらに、出力電圧Ｖｏが安定し
ている場合、並びに、出力電圧Ｖｏが変動しているもの
のその変動の度合いが小さい場合には、フィルタ４０の
出力である制御信号Ｓ２の方が、フィルタ４１の出力で
ある制御信号Ｓ３よりも低レベルとなるように設定され
ている。このような特性の設定は、フィルタ４０及び４
１を構成する抵抗４４、４５、４７及び４８、並びに、
コンデンサ４６及び４９の定数を適切に選択することに
よって行うことができる。
１のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、フィルタ４０の方がフィルタ４１よりも時定数が大
きくなるように設定されている。したがって、出力電圧
Ｖｏが変動した場合、フィルタ４１の方がフィルタ４０
よりも大きく変動する。さらに、出力電圧Ｖｏが安定し
ている場合、並びに、出力電圧Ｖｏが変動しているもの
のその変動の度合いが小さい場合には、フィルタ４０の
出力である制御信号Ｓ２の方が、フィルタ４１の出力で
ある制御信号Ｓ３よりも低レベルとなるように設定され
ている。このような特性の設定は、フィルタ４０及び４
１を構成する抵抗４４、４５、４７及び４８、並びに、
コンデンサ４６及び４９の定数を適切に選択することに
よって行うことができる。
【００６１】コンパレータ４２は、反転入力端（−）、
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ２が供給され、反転入力端
（−）には制御信号Ｓ３が供給されている。これによ
り、制御信号Ｓ２のレベルが制御信号Ｓ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ４２の出力である制御信
号Ｓ４はローレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ２のレベ
ルが制御信号Ｓ３のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ４２の出力である制御信号Ｓ４はハイレベルとな
る。ここで、制御信号Ｓ４は、負荷急変検出信号として
用いられる。
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ２が供給され、反転入力端
（−）には制御信号Ｓ３が供給されている。これによ
り、制御信号Ｓ２のレベルが制御信号Ｓ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ４２の出力である制御信
号Ｓ４はローレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ２のレベ
ルが制御信号Ｓ３のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ４２の出力である制御信号Ｓ４はハイレベルとな
る。ここで、制御信号Ｓ４は、負荷急変検出信号として
用いられる。
【００６２】トランジスタ４３は、特に限定されるもの
ではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ４が供給される。また、
トランジスタ４３のエミッタは出力端子４（ＧＮＤ）に
接続されており、トランジスタ４３のコレクタは抵抗３
５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されて
いる。
ではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ４が供給される。また、
トランジスタ４３のエミッタは出力端子４（ＧＮＤ）に
接続されており、トランジスタ４３のコレクタは抵抗３
５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されて
いる。
【００６３】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
尚、本明細書において「負荷急変状態」とは、出力電流
Ｉｏが急激に変動している状態をいう。
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
尚、本明細書において「負荷急変状態」とは、出力電流
Ｉｏが急激に変動している状態をいう。
【００６４】図２は、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。
【００６５】図２には、時刻ｔ０から時刻ｔ２の間に出
力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるスイッチ
ング電源装置の動作が示されており、これは、例えば一
対の出力端子３及び４に接続されている負荷がＣＰＵや
ＤＳＰである場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが非活性状
態から活性状態に切り替わった場合にこのような現象が
発生する。
力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるスイッチ
ング電源装置の動作が示されており、これは、例えば一
対の出力端子３及び４に接続されている負荷がＣＰＵや
ＤＳＰである場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが非活性状
態から活性状態に切り替わった場合にこのような現象が
発生する。
【００６６】まず、時刻ｔ０以前においては、出力電流
Ｉｏの量は小さく、且つ、その変動がほとんどないこと
から、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この場
合、フィルタ４０の出力である制御信号Ｓ２の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なることから、コンパレータ４２の出力である制御信号
Ｓ４はローレベルを維持する。これにより、トランジス
タ４３はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力端
（−）から見て、制御信号Ｓ５はハイインピーダンス状
態となる。したがって、時刻ｔ０以前においては、負荷
急変検出回路７は、制御回路６の動作に実質的に何らの
影響も及ぼさない。
Ｉｏの量は小さく、且つ、その変動がほとんどないこと
から、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この場
合、フィルタ４０の出力である制御信号Ｓ２の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なることから、コンパレータ４２の出力である制御信号
Ｓ４はローレベルを維持する。これにより、トランジス
タ４３はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力端
（−）から見て、制御信号Ｓ５はハイインピーダンス状
態となる。したがって、時刻ｔ０以前においては、負荷
急変検出回路７は、制御回路６の動作に実質的に何らの
影響も及ぼさない。
【００６７】次に、時刻ｔ０において出力電流Ｉｏの急
激な増加が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが急
激に低下し始める。出力電圧Ｖｏが急激に低下すると、
これを受けるフィルタ４０は、その出力である制御信号
Ｓ２のレベルを低下させ、フィルタ４１は、その出力で
ある制御信号Ｓ３のレベルを低下させる。この場合、出
力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ４１の出力であ
る制御信号Ｓ３の方が、フィルタ４０の出力である制御
信号Ｓ２よりも大きく変動するように設定されているこ
とから、時刻ｔ１において、制御信号Ｓ２及び制御信号
Ｓ３のレベルの大小関係が逆転する。すなわち、制御信
号Ｓ２の方が制御信号Ｓ３よりも高レベルとなる。
激な増加が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが急
激に低下し始める。出力電圧Ｖｏが急激に低下すると、
これを受けるフィルタ４０は、その出力である制御信号
Ｓ２のレベルを低下させ、フィルタ４１は、その出力で
ある制御信号Ｓ３のレベルを低下させる。この場合、出
力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ４１の出力であ
る制御信号Ｓ３の方が、フィルタ４０の出力である制御
信号Ｓ２よりも大きく変動するように設定されているこ
とから、時刻ｔ１において、制御信号Ｓ２及び制御信号
Ｓ３のレベルの大小関係が逆転する。すなわち、制御信
号Ｓ２の方が制御信号Ｓ３よりも高レベルとなる。
【００６８】これにより、コンパレータ４２の出力であ
る制御信号Ｓ４はハイレベルとなり、トランジスタ４３
がオン状態となる。トランジスタ４３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ５のレベルは出力端子４（ＧＮＤ）の電
位（接地電位）となることから、増幅器３０の反転入力
端（−）には、抵抗３５を介して接地電位が供給され
る。
る制御信号Ｓ４はハイレベルとなり、トランジスタ４３
がオン状態となる。トランジスタ４３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ５のレベルは出力端子４（ＧＮＤ）の電
位（接地電位）となることから、増幅器３０の反転入力
端（−）には、抵抗３５を介して接地電位が供給され
る。
【００６９】これにより、増幅器３０の出力である制御
信号Ｓ１のレベルは急速に上昇し、典型的には、飽和レ
ベルまで上昇する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最大値まで広げ、これにより、低下
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に上昇を始める。このような状態は、制御信号Ｓ２
及び制御信号Ｓ３のレベルの大小関係が再び逆転するま
で、すなわち、制御信号Ｓ２の方が制御信号Ｓ３よりも
低レベルとなるまで維持される。
信号Ｓ１のレベルは急速に上昇し、典型的には、飽和レ
ベルまで上昇する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最大値まで広げ、これにより、低下
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に上昇を始める。このような状態は、制御信号Ｓ２
及び制御信号Ｓ３のレベルの大小関係が再び逆転するま
で、すなわち、制御信号Ｓ２の方が制御信号Ｓ３よりも
低レベルとなるまで維持される。
【００７０】そして、時刻ｔ３において制御信号Ｓ２の
方が制御信号Ｓ３よりも再び低レベルとなると、コンパ
レータ４２の出力である制御信号Ｓ４はローレベルに戻
り、トランジスタ４３は再びオフ状態となる。これによ
り、負荷急変検出回路７は、制御回路６の動作に実質的
に何らの影響も及ぼさなくなる。その後、時刻ｔ４にお
いて出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰し、これに
より制御信号Ｓ１のレベルも安定状態となる。
方が制御信号Ｓ３よりも再び低レベルとなると、コンパ
レータ４２の出力である制御信号Ｓ４はローレベルに戻
り、トランジスタ４３は再びオフ状態となる。これによ
り、負荷急変検出回路７は、制御回路６の動作に実質的
に何らの影響も及ぼさなくなる。その後、時刻ｔ４にお
いて出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰し、これに
より制御信号Ｓ１のレベルも安定状態となる。
【００７１】以上の動作により、本実施態様にかかるス
イッチング電源装置においては、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
イッチング電源装置においては、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
【００７２】尚、図２には、本実施態様にかかるスイッ
チング電源装置から負荷急変検出回路７を削除した場合
の出力電圧Ｖｏの波形及び制御信号Ｓ１の波形が、それ
ぞれＶｏ’及びＳ１’として示されている。図２から明
らかなように、本実施態様にかかるスイッチング電源装
置から負荷急変検出回路７を削除すると、負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下しても、制御信号Ｓ
１の上昇が緩やかであるため、出力電圧Ｖｏのレベルが
目標電圧に復帰するまでに長い時間を必要としている。
本例においては、時刻ｔ５において出力電圧Ｖｏのレベ
ルが目標電圧に復帰し、これにより制御信号Ｓ１のレベ
ルも安定状態となっている。
チング電源装置から負荷急変検出回路７を削除した場合
の出力電圧Ｖｏの波形及び制御信号Ｓ１の波形が、それ
ぞれＶｏ’及びＳ１’として示されている。図２から明
らかなように、本実施態様にかかるスイッチング電源装
置から負荷急変検出回路７を削除すると、負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下しても、制御信号Ｓ
１の上昇が緩やかであるため、出力電圧Ｖｏのレベルが
目標電圧に復帰するまでに長い時間を必要としている。
本例においては、時刻ｔ５において出力電圧Ｖｏのレベ
ルが目標電圧に復帰し、これにより制御信号Ｓ１のレベ
ルも安定状態となっている。
【００７３】したがって、本実施態様にかかるスイッチ
ング電源装置においては、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に低下した場合、負荷急変検出回路７がな
い場合に比べて、時刻ｔ５−時刻ｔ４にて与えられる時
間だけ早く出力電圧Ｖｏのレベルを目標電圧に復帰させ
ることが可能となる。
ング電源装置においては、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に低下した場合、負荷急変検出回路７がな
い場合に比べて、時刻ｔ５−時刻ｔ４にて与えられる時
間だけ早く出力電圧Ｖｏのレベルを目標電圧に復帰させ
ることが可能となる。
【００７４】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の通常状態における動作について説明する。尚、
本明細書において「通常状態」とは、出力電流Ｉｏが安
定しているか、変動している場合であってもその変動の
度合いが小さい状態、すなわち、負荷急変状態以外の状
態をいう。
源装置の通常状態における動作について説明する。尚、
本明細書において「通常状態」とは、出力電流Ｉｏが安
定しているか、変動している場合であってもその変動の
度合いが小さい状態、すなわち、負荷急変状態以外の状
態をいう。
【００７５】図３は、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置の通常状態における動作を示すタイミング図で
ある。図３には、時刻ｔ６から時刻ｔ７（時刻ｔ７−時
刻ｔ６＞時刻ｔ２−時刻ｔ０）の間に出力電流Ｉｏの量
が比較的緩やかに増加した場合におけるスイッチング電
源装置の動作が示されている。
電源装置の通常状態における動作を示すタイミング図で
ある。図３には、時刻ｔ６から時刻ｔ７（時刻ｔ７−時
刻ｔ６＞時刻ｔ２−時刻ｔ０）の間に出力電流Ｉｏの量
が比較的緩やかに増加した場合におけるスイッチング電
源装置の動作が示されている。
【００７６】このように出力電流Ｉｏの量が比較的緩や
かに増加する場合においては、これに伴なう出力電圧Ｖ
ｏの低下も緩やかであり、制御信号Ｓ２及び制御信号Ｓ
３のレベルの大小関係が逆転することはない。このた
め、コンパレータ４２の出力である制御信号Ｓ４はロー
レベルを維持し、トランジスタ４３はオフ状態を維持す
る。上述の通り、トランジスタ４３がオフ状態である場
合には、負荷急変検出回路７は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさない。したがって、本実施態
様にかかるスイッチング電源装置は、通常状態には通常
の動作を行うことができる。
かに増加する場合においては、これに伴なう出力電圧Ｖ
ｏの低下も緩やかであり、制御信号Ｓ２及び制御信号Ｓ
３のレベルの大小関係が逆転することはない。このた
め、コンパレータ４２の出力である制御信号Ｓ４はロー
レベルを維持し、トランジスタ４３はオフ状態を維持す
る。上述の通り、トランジスタ４３がオフ状態である場
合には、負荷急変検出回路７は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさない。したがって、本実施態
様にかかるスイッチング電源装置は、通常状態には通常
の動作を行うことができる。
【００７７】以上説明したように、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
【００７８】また、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置においては、負荷急変状態を検出するためにロー
パスフィルタとしての機能を有するフィルタ４０及び４
１を用いていることから、主回路部５のスイッチング動
作に伴って発生するリップル電圧変動を誤って負荷急変
状態と認識することによる誤動作を防止することができ
る。
源装置においては、負荷急変状態を検出するためにロー
パスフィルタとしての機能を有するフィルタ４０及び４
１を用いていることから、主回路部５のスイッチング動
作に伴って発生するリップル電圧変動を誤って負荷急変
状態と認識することによる誤動作を防止することができ
る。
【００７９】尚、負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの
急速な低下を速やかに回復させる方法としては、出力コ
ンデンサ２１としてより大容量のコンデンサを用いる方
法も考えられるが、この場合、スイッチング電源装置全
体の大型化を招くとともに、コストを増大させてしま
う。これに対し、本実施態様にかかるスイッチング電源
装置においては、このような装置全体の大型化や、コス
トの増大を効果的に抑制しつつ、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できる。
急速な低下を速やかに回復させる方法としては、出力コ
ンデンサ２１としてより大容量のコンデンサを用いる方
法も考えられるが、この場合、スイッチング電源装置全
体の大型化を招くとともに、コストを増大させてしま
う。これに対し、本実施態様にかかるスイッチング電源
装置においては、このような装置全体の大型化や、コス
トの増大を効果的に抑制しつつ、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できる。
【００８０】次に、本発明の好ましい他の実施態様につ
いて説明する。
いて説明する。
【００８１】図４は、本発明の好ましい他の実施態様に
かかるスイッチング電源装置の回路図である。
かかるスイッチング電源装置の回路図である。
【００８２】図４に示されるように、本実施態様にかか
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路５０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路５０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
【００８３】負荷急変検出回路５０は、フィルタ４１
と、フィルタ５１と、コンパレータ５２と、トランジス
タ５３と、抵抗５４とを備えている。
と、フィルタ５１と、コンパレータ５２と、トランジス
タ５３と、抵抗５４とを備えている。
【００８４】フィルタ５１は、一対の出力端子３及び４
間に直列に接続された抵抗５５及び５６と、抵抗５６に
対して並列に接続されたコンデンサ５７とを備えてお
り、抵抗５５と抵抗５６の接続点の電位は制御信号Ｓ６
として用いられる。かかる構成により、フィルタ５１
は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ６を出力とする
ローパスフィルタ回路として機能する。フィルタ４１の
回路構成及びその機能は上述の通りである。
間に直列に接続された抵抗５５及び５６と、抵抗５６に
対して並列に接続されたコンデンサ５７とを備えてお
り、抵抗５５と抵抗５６の接続点の電位は制御信号Ｓ６
として用いられる。かかる構成により、フィルタ５１
は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ６を出力とする
ローパスフィルタ回路として機能する。フィルタ４１の
回路構成及びその機能は上述の通りである。
【００８５】ここで、フィルタ４１の特性とフィルタ５
１のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、より具体的には、フィルタ４１の方がフィルタ５１
よりも時定数が大きくなるように設定されている。した
がって、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ５１の
方がフィルタ４１よりも大きく変動する。さらに、出力
電圧Ｖｏが安定している場合、並びに、出力電圧Ｖｏが
変動しているもののその変動の度合いが小さい場合に
は、フィルタ５１の出力である制御信号Ｓ６の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なるように設定されている。このような特性の設定は、
フィルタ４１及び５１を構成する抵抗４７、４８、５５
及び５６並びに、コンデンサ４９及び５７の定数を適切
に選択することによって行うことができる。
１のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、より具体的には、フィルタ４１の方がフィルタ５１
よりも時定数が大きくなるように設定されている。した
がって、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ５１の
方がフィルタ４１よりも大きく変動する。さらに、出力
電圧Ｖｏが安定している場合、並びに、出力電圧Ｖｏが
変動しているもののその変動の度合いが小さい場合に
は、フィルタ５１の出力である制御信号Ｓ６の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なるように設定されている。このような特性の設定は、
フィルタ４１及び５１を構成する抵抗４７、４８、５５
及び５６並びに、コンデンサ４９及び５７の定数を適切
に選択することによって行うことができる。
【００８６】コンパレータ５２は、反転入力端（−）、
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ３が供給され、反転入力端
（−）には制御信号Ｓ６が供給されている。これによ
り、制御信号Ｓ６のレベルが制御信号Ｓ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ５２の出力である制御信
号Ｓ７はハイレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ６のレベ
ルが制御信号Ｓ３のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ５２の出力である制御信号Ｓ７はローレベルとな
る。ここで、制御信号Ｓ７は、負荷急変検出信号として
用いられる。
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ３が供給され、反転入力端
（−）には制御信号Ｓ６が供給されている。これによ
り、制御信号Ｓ６のレベルが制御信号Ｓ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ５２の出力である制御信
号Ｓ７はハイレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ６のレベ
ルが制御信号Ｓ３のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ５２の出力である制御信号Ｓ７はローレベルとな
る。ここで、制御信号Ｓ７は、負荷急変検出信号として
用いられる。
【００８７】トランジスタ５３は、特に限定されるもの
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ７が供給される。また、
トランジスタ５３のエミッタは出力端子３（Ｖｃｃ）に
接続されており、トランジスタ５３のコレクタは抵抗５
４を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されて
いる。
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ７が供給される。また、
トランジスタ５３のエミッタは出力端子３（Ｖｃｃ）に
接続されており、トランジスタ５３のコレクタは抵抗５
４を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されて
いる。
【００８８】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
【００８９】図５は、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。
【００９０】図５には、時刻ｔ１０から時刻ｔ１２の間
に出力電流Ｉｏの量が急激に減少した場合におけるスイ
ッチング電源装置の動作が示されており、これは、例え
ば一対の出力端子３及び４に接続されている負荷がＣＰ
ＵやＤＳＰである場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性
状態から非活性状態に切り替わった場合にこのような現
象が発生する。
に出力電流Ｉｏの量が急激に減少した場合におけるスイ
ッチング電源装置の動作が示されており、これは、例え
ば一対の出力端子３及び４に接続されている負荷がＣＰ
ＵやＤＳＰである場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性
状態から非活性状態に切り替わった場合にこのような現
象が発生する。
【００９１】まず、時刻ｔ１０以前においては、出力電
流Ｉｏの量は大きく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ５１の出力である制御信号Ｓ６の方が、
フィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベル
となることから、コンパレータ５２の出力である制御信
号Ｓ７はハイレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ５３はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ８はハイインピーダンス
状態となる。したがって、時刻ｔ１０以前においては、
負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に実質的に
何らの影響も及ぼさない。
流Ｉｏの量は大きく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ５１の出力である制御信号Ｓ６の方が、
フィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベル
となることから、コンパレータ５２の出力である制御信
号Ｓ７はハイレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ５３はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ８はハイインピーダンス
状態となる。したがって、時刻ｔ１０以前においては、
負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に実質的に
何らの影響も及ぼさない。
【００９２】次に、時刻ｔ１０において出力電流Ｉｏの
急激な減少が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に上昇し始める。出力電圧Ｖｏが急激に上昇する
と、これを受けるフィルタ４１は、その出力である制御
信号Ｓ３のレベルを上昇させ、フィルタ５１は、その出
力である制御信号Ｓ６のレベルを上昇させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ５１の出
力である制御信号Ｓ６の方が、フィルタ４１の出力であ
る制御信号Ｓ３よりも大きく変動するように設定されて
いることから、時刻ｔ１１において、制御信号Ｓ３及び
制御信号Ｓ６のレベルの大小関係が逆転する。すなわ
ち、制御信号Ｓ６の方が制御信号Ｓ３よりも高レベルと
なる。
急激な減少が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に上昇し始める。出力電圧Ｖｏが急激に上昇する
と、これを受けるフィルタ４１は、その出力である制御
信号Ｓ３のレベルを上昇させ、フィルタ５１は、その出
力である制御信号Ｓ６のレベルを上昇させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ５１の出
力である制御信号Ｓ６の方が、フィルタ４１の出力であ
る制御信号Ｓ３よりも大きく変動するように設定されて
いることから、時刻ｔ１１において、制御信号Ｓ３及び
制御信号Ｓ６のレベルの大小関係が逆転する。すなわ
ち、制御信号Ｓ６の方が制御信号Ｓ３よりも高レベルと
なる。
【００９３】これにより、コンパレータ５２の出力であ
る制御信号Ｓ７はローレベルとなり、トランジスタ５３
がオン状態となる。トランジスタ５３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ８のレベルは出力端子３（Ｖｃｃ）の電
位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入力
端（−）には、抵抗５４を介して電源電位が供給され
る。
る制御信号Ｓ７はローレベルとなり、トランジスタ５３
がオン状態となる。トランジスタ５３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ８のレベルは出力端子３（Ｖｃｃ）の電
位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入力
端（−）には、抵抗５４を介して電源電位が供給され
る。
【００９４】これにより、増幅器３０の出力である制御
信号Ｓ１のレベルは急速に低下し、典型的には、最低レ
ベルまで低下する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最小値まで狭め、これにより、上昇
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に低下を始める。このような状態は、制御信号Ｓ３
及び制御信号Ｓ６のレベルの大小関係が再び逆転するま
で、すなわち、制御信号Ｓ６の方が制御信号Ｓ３よりも
低レベルとなるまで維持される。
信号Ｓ１のレベルは急速に低下し、典型的には、最低レ
ベルまで低下する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最小値まで狭め、これにより、上昇
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に低下を始める。このような状態は、制御信号Ｓ３
及び制御信号Ｓ６のレベルの大小関係が再び逆転するま
で、すなわち、制御信号Ｓ６の方が制御信号Ｓ３よりも
低レベルとなるまで維持される。
【００９５】そして、時刻ｔ１３において制御信号Ｓ６
の方が制御信号Ｓ３よりも再び低レベルとなると、コン
パレータ５２の出力である制御信号Ｓ７はハイレベルに
戻り、トランジスタ５３は再びオフ状態となる。これに
より、負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさなくなる。その後、時刻ｔ１
４において出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰し、
これにより制御信号Ｓ１のレベルも安定状態となる。
の方が制御信号Ｓ３よりも再び低レベルとなると、コン
パレータ５２の出力である制御信号Ｓ７はハイレベルに
戻り、トランジスタ５３は再びオフ状態となる。これに
より、負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさなくなる。その後、時刻ｔ１
４において出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰し、
これにより制御信号Ｓ１のレベルも安定状態となる。
【００９６】以上の動作により、本実施態様にかかるス
イッチング電源装置においては、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
イッチング電源装置においては、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
【００９７】尚、図５には、本実施態様にかかるスイッ
チング電源装置から負荷急変検出回路５０を削除した場
合の出力電圧Ｖｏの波形及び制御信号Ｓ１の波形が、そ
れぞれＶｏ’及びＳ１’として示されている。図５から
明らかなように、本実施態様にかかるスイッチング電源
装置から負荷急変検出回路５０を削除すると、負荷状態
の急変により出力電圧Ｖｏが急速に上昇しても、制御信
号Ｓ１の低下が緩やかであるため、出力電圧Ｖｏのレベ
ルが目標電圧に復帰するまでに長い時間を必要としてい
る。本例においては、時刻ｔ１５において出力電圧Ｖｏ
のレベルが目標電圧に復帰し、これにより制御信号Ｓ１
のレベルも安定状態となっている。
チング電源装置から負荷急変検出回路５０を削除した場
合の出力電圧Ｖｏの波形及び制御信号Ｓ１の波形が、そ
れぞれＶｏ’及びＳ１’として示されている。図５から
明らかなように、本実施態様にかかるスイッチング電源
装置から負荷急変検出回路５０を削除すると、負荷状態
の急変により出力電圧Ｖｏが急速に上昇しても、制御信
号Ｓ１の低下が緩やかであるため、出力電圧Ｖｏのレベ
ルが目標電圧に復帰するまでに長い時間を必要としてい
る。本例においては、時刻ｔ１５において出力電圧Ｖｏ
のレベルが目標電圧に復帰し、これにより制御信号Ｓ１
のレベルも安定状態となっている。
【００９８】したがって、本実施態様にかかるスイッチ
ング電源装置においては、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に上昇した場合、負荷急変検出回路５０が
ない場合に比べて、時刻ｔ１５−時刻ｔ１４にて与えら
れる時間だけ早く出力電圧Ｖｏのレベルを目標電圧に復
帰させることが可能となる。
ング電源装置においては、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に上昇した場合、負荷急変検出回路５０が
ない場合に比べて、時刻ｔ１５−時刻ｔ１４にて与えら
れる時間だけ早く出力電圧Ｖｏのレベルを目標電圧に復
帰させることが可能となる。
【００９９】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の通常状態における動作について説明する。
源装置の通常状態における動作について説明する。
【０１００】図６は、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置の通常状態における動作を示すタイミング図で
ある。図６には、時刻ｔ１６から時刻ｔ１７（時刻ｔ１
７−時刻ｔ１６＞時刻ｔ１２−時刻ｔ１０）の間に出力
電流Ｉｏの量が比較的緩やかに減少した場合におけるス
イッチング電源装置の動作が示されている。
電源装置の通常状態における動作を示すタイミング図で
ある。図６には、時刻ｔ１６から時刻ｔ１７（時刻ｔ１
７−時刻ｔ１６＞時刻ｔ１２−時刻ｔ１０）の間に出力
電流Ｉｏの量が比較的緩やかに減少した場合におけるス
イッチング電源装置の動作が示されている。
【０１０１】このように出力電流Ｉｏの量が比較的緩や
かに減少する場合においては、これに伴なう出力電圧Ｖ
ｏの上昇も緩やかであり、制御信号Ｓ３及び制御信号Ｓ
６のレベルの大小関係が逆転することはない。このた
め、コンパレータ５２の出力である制御信号Ｓ７はハイ
レベルを維持し、トランジスタ５３はオフ状態を維持す
る。上述の通り、トランジスタ５３がオフ状態である場
合には、負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に
実質的に何らの影響も及ぼさない。したがって、本実施
態様にかかるスイッチング電源装置は、通常状態には通
常の動作を行うことができる。
かに減少する場合においては、これに伴なう出力電圧Ｖ
ｏの上昇も緩やかであり、制御信号Ｓ３及び制御信号Ｓ
６のレベルの大小関係が逆転することはない。このた
め、コンパレータ５２の出力である制御信号Ｓ７はハイ
レベルを維持し、トランジスタ５３はオフ状態を維持す
る。上述の通り、トランジスタ５３がオフ状態である場
合には、負荷急変検出回路５０は、制御回路６の動作に
実質的に何らの影響も及ぼさない。したがって、本実施
態様にかかるスイッチング電源装置は、通常状態には通
常の動作を行うことができる。
【０１０２】以上説明したように、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
【０１０３】次に、本発明の好ましいさらに他の実施態
様について説明する。
様について説明する。
【０１０４】図７は、本発明の好ましいさらに他の実施
態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
【０１０５】図７に示されるように、本実施態様にかか
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路６０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路６０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
【０１０６】負荷急変検出回路６０は、フィルタ４０
と、フィルタ４１と、フィルタ５１と、コンパレータ４
２と、コンパレータ５２と、トランジスタ４３と、トラ
ンジスタ５３と、抵抗３５及び５４とを備えている。
と、フィルタ４１と、フィルタ５１と、コンパレータ４
２と、コンパレータ５２と、トランジスタ４３と、トラ
ンジスタ５３と、抵抗３５及び５４とを備えている。
【０１０７】フィルタ４０、４１及び５１の回路構成は
上述の通りであり、それぞれ制御信号Ｓ３、Ｓ２及びＳ
６を生成する。また、コンパレータ４２及び５１も、上
述の通り、対応する制御信号をそれぞれ受け、これに基
づいて制御信号Ｓ４及びＳ７をそれぞれ生成する。さら
に、トランジスタ４３も、上述の通り、制御信号Ｓ４が
ベースに供給されており、そのコレクタは抵抗３５を介
して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されている。
同様に、トランジスタ５３は、制御信号Ｓ７がベースに
供給されており、そのコレクタは抵抗５４を介して増幅
器３０の反転入力端（−）に接続されている。
上述の通りであり、それぞれ制御信号Ｓ３、Ｓ２及びＳ
６を生成する。また、コンパレータ４２及び５１も、上
述の通り、対応する制御信号をそれぞれ受け、これに基
づいて制御信号Ｓ４及びＳ７をそれぞれ生成する。さら
に、トランジスタ４３も、上述の通り、制御信号Ｓ４が
ベースに供給されており、そのコレクタは抵抗３５を介
して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されている。
同様に、トランジスタ５３は、制御信号Ｓ７がベースに
供給されており、そのコレクタは抵抗５４を介して増幅
器３０の反転入力端（−）に接続されている。
【０１０８】さらに、上述の通り、フィルタ４０の方が
フィルタ４１よりも時定数が大きくなるように設定され
ており、且つ、フィルタ４１の方がフィルタ５１よりも
時定数が大きくなるように設定されている。したがっ
て、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ４１の方が
フィルタ４０よりも大きく変動し、且つ、フィルタ５１
の方がフィルタ４１よりも大きく変動する。さらに、出
力電圧Ｖｏが安定している場合、並びに、出力電圧Ｖｏ
が変動しているもののその変動の度合いが小さい場合に
は、フィルタ４０の出力である制御信号Ｓ２の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なるように設定されており、且つ、フィルタ５１の出力
である制御信号Ｓ６の方が、フィルタ４１の出力である
制御信号Ｓ３よりも低レベルとなるように設定されてい
る。
フィルタ４１よりも時定数が大きくなるように設定され
ており、且つ、フィルタ４１の方がフィルタ５１よりも
時定数が大きくなるように設定されている。したがっ
て、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ４１の方が
フィルタ４０よりも大きく変動し、且つ、フィルタ５１
の方がフィルタ４１よりも大きく変動する。さらに、出
力電圧Ｖｏが安定している場合、並びに、出力電圧Ｖｏ
が変動しているもののその変動の度合いが小さい場合に
は、フィルタ４０の出力である制御信号Ｓ２の方が、フ
ィルタ４１の出力である制御信号Ｓ３よりも低レベルと
なるように設定されており、且つ、フィルタ５１の出力
である制御信号Ｓ６の方が、フィルタ４１の出力である
制御信号Ｓ３よりも低レベルとなるように設定されてい
る。
【０１０９】このような負荷急変検出回路６０を備える
スイッチング電源装置においては、図１に示したスイッ
チング電源装置の作用と、図４に示したスイッチング電
源装置の作用の両方を得ることができる。つまり、負荷
状態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に低下した場合に
あっては、コンパレータ４２の出力である制御信号Ｓ４
が活性化する（ハイレベルとなる）ため、制御信号Ｓ１
のレベルを急速に上昇させることができ、一方、負荷状
態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に上昇した場合にあ
っては、コンパレータ５２の出力である制御信号Ｓ７が
活性化する（ローレベルとなる）ため、制御信号Ｓ１の
レベルを急速に低下させることができる。さらに、通常
状態においては、負荷急変検出回路６０は、制御回路６
の動作に実質的に何らの影響も及ぼさない。
スイッチング電源装置においては、図１に示したスイッ
チング電源装置の作用と、図４に示したスイッチング電
源装置の作用の両方を得ることができる。つまり、負荷
状態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に低下した場合に
あっては、コンパレータ４２の出力である制御信号Ｓ４
が活性化する（ハイレベルとなる）ため、制御信号Ｓ１
のレベルを急速に上昇させることができ、一方、負荷状
態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に上昇した場合にあ
っては、コンパレータ５２の出力である制御信号Ｓ７が
活性化する（ローレベルとなる）ため、制御信号Ｓ１の
レベルを急速に低下させることができる。さらに、通常
状態においては、負荷急変検出回路６０は、制御回路６
の動作に実質的に何らの影響も及ぼさない。
【０１１０】このため、本実施態様にかかるスイッチン
グ電源装置においては、負荷状態の急変による出力電圧
Ｖｏの急速な低下及び上昇を速やかに回復させることが
できる。したがって、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳ
Ｐを駆動する場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性状態
から非活性状態に切り替わった場合や、非活性状態から
活性状態に切り替わった際に生じる電源電圧の変動に基
づくこれらの誤動作を効果的に防止することができる。
グ電源装置においては、負荷状態の急変による出力電圧
Ｖｏの急速な低下及び上昇を速やかに回復させることが
できる。したがって、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳ
Ｐを駆動する場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性状態
から非活性状態に切り替わった場合や、非活性状態から
活性状態に切り替わった際に生じる電源電圧の変動に基
づくこれらの誤動作を効果的に防止することができる。
【０１１１】次に、本発明の好ましいさらに他の実施態
様について説明する。
様について説明する。
【０１１２】図８は、本発明の好ましいさらに他の実施
態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
【０１１３】図８に示されるように、本実施態様にかか
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路７０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
るスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチング
電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出回
路７０に置き換えられている点において異なる。その他
の構成については、図１に示したスイッチング電源装置
と同様であるので、重複する説明は省略する。
【０１１４】負荷急変検出回路７０は、フィルタ７１
と、フィルタ７２と、演算増幅器７３と、コンパレータ
７４と、トランジスタ７５と、抵抗７６〜８０とを備え
ている。
と、フィルタ７２と、演算増幅器７３と、コンパレータ
７４と、トランジスタ７５と、抵抗７６〜８０とを備え
ている。
【０１１５】フィルタ７１は、一対の出力端子３及び４
間に直列に接続された抵抗８１及び８２と、抵抗８２に
対して並列に接続されたコンデンサ８３とを備えてお
り、抵抗８１と抵抗８２の接続点の電位は制御信号Ｓ９
として用いられる。フィルタ７２は、一対の出力端子３
及び４間に直列に接続された抵抗８４及び８５と、抵抗
８５に対して並列に接続されたコンデンサ８６とを備え
ており、抵抗８４と抵抗８５の接続点の電位は制御信号
Ｓ１０として用いられる。かかる構成により、フィルタ
７１は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ９を出力と
するローパスフィルタ回路として機能し、フィルタ７２
は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ１０を出力とす
るローパスフィルタ回路として機能する。
間に直列に接続された抵抗８１及び８２と、抵抗８２に
対して並列に接続されたコンデンサ８３とを備えてお
り、抵抗８１と抵抗８２の接続点の電位は制御信号Ｓ９
として用いられる。フィルタ７２は、一対の出力端子３
及び４間に直列に接続された抵抗８４及び８５と、抵抗
８５に対して並列に接続されたコンデンサ８６とを備え
ており、抵抗８４と抵抗８５の接続点の電位は制御信号
Ｓ１０として用いられる。かかる構成により、フィルタ
７１は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ９を出力と
するローパスフィルタ回路として機能し、フィルタ７２
は、出力電圧Ｖｏを入力とし制御信号Ｓ１０を出力とす
るローパスフィルタ回路として機能する。
【０１１６】ここで、フィルタ７１の特性とフィルタ７
２のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、より具体的には、フィルタ７１の方がフィルタ７２
よりも時定数が大きくなるように設定されている。した
がって、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ７２の
方がフィルタ７１よりも大きく変動する。また、出力電
圧Ｖｏが安定している場合には、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９とフィルタ７２の出力である制御信号
Ｓ１０とは、実質的に同じレベルとなるように設定され
ている。このような特性の設定は、フィルタ７１及び７
２を構成する抵抗８１、８２、８４及び８５、並びに、
コンデンサ８３及び８６の定数を適切に選択することに
よって行うことができる。
２のフィルタ特性は互いに異なっている。より具体的に
は、より具体的には、フィルタ７１の方がフィルタ７２
よりも時定数が大きくなるように設定されている。した
がって、出力電圧Ｖｏが変動した場合、フィルタ７２の
方がフィルタ７１よりも大きく変動する。また、出力電
圧Ｖｏが安定している場合には、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９とフィルタ７２の出力である制御信号
Ｓ１０とは、実質的に同じレベルとなるように設定され
ている。このような特性の設定は、フィルタ７１及び７
２を構成する抵抗８１、８２、８４及び８５、並びに、
コンデンサ８３及び８６の定数を適切に選択することに
よって行うことができる。
【０１１７】演算増幅器７３は、反転入力端（−）、非
反転入力端（＋）及び出力端を備えており、反転入力端
（−）とフィルタ７２との間には抵抗７６が接続され、
反転入力端（−）と出力端との間には抵抗７７が接続さ
れている。これにより、演算増幅器７３は、抵抗７６の
抵抗値と抵抗７７の抵抗値との比によって増幅率が定め
られる反転増幅器として機能する。ここで、演算増幅器
７３の非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ９が供給さ
れ、反転入力端（−）には制御信号Ｓ１０が供給されて
いる。これにより、制御信号Ｓ１０のレベルが、制御信
号Ｓ９のレベルに比べて低くなれば低くなるほど、演算
増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルは高く
なる。
反転入力端（＋）及び出力端を備えており、反転入力端
（−）とフィルタ７２との間には抵抗７６が接続され、
反転入力端（−）と出力端との間には抵抗７７が接続さ
れている。これにより、演算増幅器７３は、抵抗７６の
抵抗値と抵抗７７の抵抗値との比によって増幅率が定め
られる反転増幅器として機能する。ここで、演算増幅器
７３の非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ９が供給さ
れ、反転入力端（−）には制御信号Ｓ１０が供給されて
いる。これにより、制御信号Ｓ１０のレベルが、制御信
号Ｓ９のレベルに比べて低くなれば低くなるほど、演算
増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルは高く
なる。
【０１１８】コンパレータ７４は、反転入力端（−）、
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反転入力端
（−）には抵抗７８及び７９によって出力電圧Ｖｏが分
圧された電圧Ｖｏ１が供給されている。これにより、制
御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ１のレベルよりも低い
場合には、コンパレータ７４の出力である制御信号Ｓ１
２はローレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベル
が電圧Ｖｏ１のレベルよりも高い場合には、コンパレー
タ７４の出力である制御信号Ｓ１２はハイレベルとな
る。尚、図８には示されていないが、電圧Ｖｏ１をより
安定させるためには、抵抗７９に対して並列なコンデン
サを付加することが好ましい。ここで、制御信号Ｓ１２
は、負荷急変検出信号として用いられる。
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反転入力端
（−）には抵抗７８及び７９によって出力電圧Ｖｏが分
圧された電圧Ｖｏ１が供給されている。これにより、制
御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ１のレベルよりも低い
場合には、コンパレータ７４の出力である制御信号Ｓ１
２はローレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベル
が電圧Ｖｏ１のレベルよりも高い場合には、コンパレー
タ７４の出力である制御信号Ｓ１２はハイレベルとな
る。尚、図８には示されていないが、電圧Ｖｏ１をより
安定させるためには、抵抗７９に対して並列なコンデン
サを付加することが好ましい。ここで、制御信号Ｓ１２
は、負荷急変検出信号として用いられる。
【０１１９】トランジスタ７５は、特に限定されるもの
ではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１２が供給される。ま
た、トランジスタ７５のエミッタは出力端子４（ＧＮ
Ｄ）に接続されており、トランジスタ７５のコレクタは
抵抗８０を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続
されている。
ではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１２が供給される。ま
た、トランジスタ７５のエミッタは出力端子４（ＧＮ
Ｄ）に接続されており、トランジスタ７５のコレクタは
抵抗８０を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続
されている。
【０１２０】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
【０１２１】図９は、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。図９には、時刻ｔ２０から時刻ｔ２２の間に
出力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるスイッ
チング電源装置の動作が示されている。
電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミング
図である。図９には、時刻ｔ２０から時刻ｔ２２の間に
出力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるスイッ
チング電源装置の動作が示されている。
【０１２２】まず、時刻ｔ２０以前においては、出力電
流Ｉｏの量は小さく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９と、フィ
ルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベルは実質的
に等しく、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１
は所定のレベルで安定している。ここで、前記所定のレ
ベルとは、図９に示されるように、抵抗７８及び７９に
よって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ１よりも低
く、このため、コンパレータ７４の出力である制御信号
Ｓ１２はローレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ７５はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ１３はハイインピーダン
ス状態となる。したがって、時刻ｔ２０以前において
は、負荷急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質
的に何らの影響も及ぼさない。
流Ｉｏの量は小さく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９と、フィ
ルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベルは実質的
に等しく、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１
は所定のレベルで安定している。ここで、前記所定のレ
ベルとは、図９に示されるように、抵抗７８及び７９に
よって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ１よりも低
く、このため、コンパレータ７４の出力である制御信号
Ｓ１２はローレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ７５はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ１３はハイインピーダン
ス状態となる。したがって、時刻ｔ２０以前において
は、負荷急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質
的に何らの影響も及ぼさない。
【０１２３】次に、時刻ｔ２０において出力電流Ｉｏの
急激な増大が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に低下し始める。出力電圧Ｖｏが急激に低下する
と、これを受けるフィルタ７１は、その出力である制御
信号Ｓ９のレベルを低下させ、フィルタ７２は、その出
力である制御信号Ｓ１０のレベルを低下させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ７２の出
力である制御信号Ｓ１０の方が、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９よりも大きく変動するように設定され
ているため、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１
１のレベルはこれらの差に応じて上昇し、時刻ｔ２１に
おいて電圧Ｖｏ１を超えて上回る。
急激な増大が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に低下し始める。出力電圧Ｖｏが急激に低下する
と、これを受けるフィルタ７１は、その出力である制御
信号Ｓ９のレベルを低下させ、フィルタ７２は、その出
力である制御信号Ｓ１０のレベルを低下させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ７２の出
力である制御信号Ｓ１０の方が、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９よりも大きく変動するように設定され
ているため、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１
１のレベルはこれらの差に応じて上昇し、時刻ｔ２１に
おいて電圧Ｖｏ１を超えて上回る。
【０１２４】これにより、コンパレータ７４の出力であ
る制御信号Ｓ１２はハイレベルとなり、トランジスタ７
５がオン状態となる。トランジスタ７５がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１３のレベルは出力端子４（ＧＮＤ）
の電位（接地電位）となることから、増幅器３０の反転
入力端（−）には、抵抗８０を介して接地電位が供給さ
れる。
る制御信号Ｓ１２はハイレベルとなり、トランジスタ７
５がオン状態となる。トランジスタ７５がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１３のレベルは出力端子４（ＧＮＤ）
の電位（接地電位）となることから、増幅器３０の反転
入力端（−）には、抵抗８０を介して接地電位が供給さ
れる。
【０１２５】これにより、増幅器３０の出力である制御
信号Ｓ１のレベルは急速に上昇し、典型的には、飽和レ
ベルまで上昇する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最大値まで広げ、これにより、低下
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に上昇を始める。このような状態は、演算増幅器７
３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルが、電圧Ｖｏ１
を再び下回るまで維持される。
信号Ｓ１のレベルは急速に上昇し、典型的には、飽和レ
ベルまで上昇する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最大値まで広げ、これにより、低下
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に上昇を始める。このような状態は、演算増幅器７
３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルが、電圧Ｖｏ１
を再び下回るまで維持される。
【０１２６】尚、電圧Ｖｏ１は、当然ながら出力電圧Ｖ
ｏに連動して変化するが、図９において出力電圧Ｖｏの
変動の様子は拡大して示されており、このため、図９に
おいては、出力電圧Ｖｏの変動に伴う電圧Ｖｏ１の変動
の様子は省略されている。
ｏに連動して変化するが、図９において出力電圧Ｖｏの
変動の様子は拡大して示されており、このため、図９に
おいては、出力電圧Ｖｏの変動に伴う電圧Ｖｏ１の変動
の様子は省略されている。
【０１２７】そして、時刻ｔ２３において制御信号Ｓ１
１のレベルが電圧Ｖｏ１を再び下回ると、コンパレータ
７４の出力である制御信号Ｓ１２はローレベルに戻り、
トランジスタ７５は再びオフ状態となる。これにより、
負荷急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質的に
何らの影響も及ぼさなくなる。
１のレベルが電圧Ｖｏ１を再び下回ると、コンパレータ
７４の出力である制御信号Ｓ１２はローレベルに戻り、
トランジスタ７５は再びオフ状態となる。これにより、
負荷急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質的に
何らの影響も及ぼさなくなる。
【０１２８】以上の動作により、本実施態様にかかるス
イッチング電源装置においても、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
イッチング電源装置においても、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
【０１２９】尚、図９には、本実施態様にかかるスイッ
チング電源装置から負荷急変検出回路７０を削除した場
合の各種波形は示されていないが、上述した各実施態様
にかかるスイッチング電源装置と同様、負荷急変検出回
路７０を削除すると、負荷状態の急変により出力電圧Ｖ
ｏが急速に低下しても、制御信号Ｓ１の上昇が緩やかで
あるため、出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰する
までに長い時間が必要となる。
チング電源装置から負荷急変検出回路７０を削除した場
合の各種波形は示されていないが、上述した各実施態様
にかかるスイッチング電源装置と同様、負荷急変検出回
路７０を削除すると、負荷状態の急変により出力電圧Ｖ
ｏが急速に低下しても、制御信号Ｓ１の上昇が緩やかで
あるため、出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰する
までに長い時間が必要となる。
【０１３０】また、通常状態においては、出力電圧Ｖｏ
の変化が僅かであるため、演算増幅器７３の出力である
制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ１を超えて上回るこ
とはない。このため、通常状態においては、コンパレー
タ７４の出力である制御信号Ｓ１２はローレベルを維持
し、トランジスタ７５はオフ状態を維持する。上述の通
り、トランジスタ７５がオフ状態である場合には、負荷
急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質的に何ら
の影響も及ぼさない。したがって、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置は、通常状態には通常の動作を行
うことができる。
の変化が僅かであるため、演算増幅器７３の出力である
制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ１を超えて上回るこ
とはない。このため、通常状態においては、コンパレー
タ７４の出力である制御信号Ｓ１２はローレベルを維持
し、トランジスタ７５はオフ状態を維持する。上述の通
り、トランジスタ７５がオフ状態である場合には、負荷
急変検出回路７０は、制御回路６の動作に実質的に何ら
の影響も及ぼさない。したがって、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置は、通常状態には通常の動作を行
うことができる。
【０１３１】以上説明したように、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
【０１３２】さらに、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置においては、フィルタ７１の出力である制御信
号Ｓ９のレベルとフィルタ７２の出力である制御信号Ｓ
１０のレベルとの差を、演算増幅器７３によって増幅し
て制御信号Ｓ１１を生成し、これをしきい値となる電圧
Ｖｏ１と比較していることから、図１に示したスイッチ
ング電源装置よりも、高精度且つ安定的に、負荷急変状
態を検出することができる。
電源装置においては、フィルタ７１の出力である制御信
号Ｓ９のレベルとフィルタ７２の出力である制御信号Ｓ
１０のレベルとの差を、演算増幅器７３によって増幅し
て制御信号Ｓ１１を生成し、これをしきい値となる電圧
Ｖｏ１と比較していることから、図１に示したスイッチ
ング電源装置よりも、高精度且つ安定的に、負荷急変状
態を検出することができる。
【０１３３】さらに、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置においては、しきい値となる電圧Ｖｏ１を、出
力電圧Ｖｏに基づいて生成していることから、出力電圧
設定用ＶＩＤ（Ｖｏｌｔａｇｅ Ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａ
ｔｉｏｎ）コードやドループ制御によって出力電圧Ｖｏ
の目標電圧が変更された場合であっても、これに伴う制
御信号Ｓ１１のレベルの変化に電圧Ｖｏ１を自動追従さ
せることができる。このため、出力電圧Ｖｏの目標電圧
が変更された場合であっても、負荷急変検出回路７０内
の制御を変更する必要がない。
電源装置においては、しきい値となる電圧Ｖｏ１を、出
力電圧Ｖｏに基づいて生成していることから、出力電圧
設定用ＶＩＤ（Ｖｏｌｔａｇｅ Ｉｄｅｎｔｉｆｉｃａ
ｔｉｏｎ）コードやドループ制御によって出力電圧Ｖｏ
の目標電圧が変更された場合であっても、これに伴う制
御信号Ｓ１１のレベルの変化に電圧Ｖｏ１を自動追従さ
せることができる。このため、出力電圧Ｖｏの目標電圧
が変更された場合であっても、負荷急変検出回路７０内
の制御を変更する必要がない。
【０１３４】次に、本発明の好ましいさらに他の実施態
様について説明する。
様について説明する。
【０１３５】図１０は、本発明の好ましいさらに他の実
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
【０１３６】図１０に示されるように、本実施態様にか
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路９０に置き換えられている点において異なる。その
他の構成については、図１に示したスイッチング電源装
置と同様であるので、重複する説明は省略する。
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路９０に置き換えられている点において異なる。その
他の構成については、図１に示したスイッチング電源装
置と同様であるので、重複する説明は省略する。
【０１３７】負荷急変検出回路９０は、図８に示した負
荷急変検出回路７０と類似の構成を有しており、負荷急
変検出回路７０と比べて、コンパレータ７４がコンパレ
ータ９１に置き換えられ、トランジスタ７５がトランジ
スタ９２に置き換えられ、抵抗７８〜８０が抵抗９３〜
９５に置き換えられている点において異なる。その他の
構成については、図８に示し負荷急変検出回路７０と同
様であるので、重複する説明は省略する。
荷急変検出回路７０と類似の構成を有しており、負荷急
変検出回路７０と比べて、コンパレータ７４がコンパレ
ータ９１に置き換えられ、トランジスタ７５がトランジ
スタ９２に置き換えられ、抵抗７８〜８０が抵抗９３〜
９５に置き換えられている点において異なる。その他の
構成については、図８に示し負荷急変検出回路７０と同
様であるので、重複する説明は省略する。
【０１３８】コンパレータ９１は、反転入力端（−）、
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反転入力端
（−）には抵抗９３及び９４によって出力電圧Ｖｏが分
圧された電圧Ｖｏ２が供給されている。これにより、制
御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ２のレベルよりも高い
場合には、コンパレータ９１の出力である制御信号Ｓ１
４はハイレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベル
が電圧Ｖｏ２のレベルよりも低い場合には、コンパレー
タ９１の出力である制御信号Ｓ１４はローレベルとな
る。尚、図１０には示されていないが、電圧Ｖｏ２をよ
り安定させるためには、抵抗９４に対して並列なコンデ
ンサを付加することが好ましい。ここで、制御信号Ｓ１
４は、負荷急変検出信号として用いられる。
非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、非反転入
力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反転入力端
（−）には抵抗９３及び９４によって出力電圧Ｖｏが分
圧された電圧Ｖｏ２が供給されている。これにより、制
御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ２のレベルよりも高い
場合には、コンパレータ９１の出力である制御信号Ｓ１
４はハイレベルとなり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベル
が電圧Ｖｏ２のレベルよりも低い場合には、コンパレー
タ９１の出力である制御信号Ｓ１４はローレベルとな
る。尚、図１０には示されていないが、電圧Ｖｏ２をよ
り安定させるためには、抵抗９４に対して並列なコンデ
ンサを付加することが好ましい。ここで、制御信号Ｓ１
４は、負荷急変検出信号として用いられる。
【０１３９】トランジスタ９２は、特に限定されるもの
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１４が供給される。ま
た、トランジスタ９２のエミッタは出力端子３（Ｖｃ
ｃ）に接続されており、トランジスタ９２のコレクタは
抵抗９５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続
されている。
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１４が供給される。ま
た、トランジスタ９２のエミッタは出力端子３（Ｖｃ
ｃ）に接続されており、トランジスタ９２のコレクタは
抵抗９５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続
されている。
【０１４０】次に、本実施態様にかかるスイッチング電
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
源装置の負荷急変状態における動作について説明する。
【０１４１】図１１は、本実施態様にかかるスイッチン
グ電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミン
グ図である。図１１には、時刻ｔ３０から時刻ｔ３２の
間に出力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるス
イッチング電源装置の動作が示されている。
グ電源装置の負荷急変状態における動作を示すタイミン
グ図である。図１１には、時刻ｔ３０から時刻ｔ３２の
間に出力電流Ｉｏの量が急激に増大した場合におけるス
イッチング電源装置の動作が示されている。
【０１４２】まず、時刻ｔ３０以前においては、出力電
流Ｉｏの量は大きく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９と、フィ
ルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベルは実質的
に等しく、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１
は所定のレベルで安定している。ここで、前記所定のレ
ベルとは、図１１に示されるように、抵抗９３及び９４
によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ２よりも高
く、このため、コンパレータ９１の出力である制御信号
Ｓ１４はハイレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ９２はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ１５はハイインピーダン
ス状態となる。したがって、時刻ｔ３０以前において
は、負荷急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実質
的に何らの影響も及ぼさない。
流Ｉｏの量は大きく、且つ、その変動がほとんどないこ
とから、出力電圧Ｖｏは目標電圧を維持している。この
場合、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９と、フィ
ルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベルは実質的
に等しく、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１１
は所定のレベルで安定している。ここで、前記所定のレ
ベルとは、図１１に示されるように、抵抗９３及び９４
によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ２よりも高
く、このため、コンパレータ９１の出力である制御信号
Ｓ１４はハイレベルを維持する。これにより、トランジ
スタ９２はオフ状態となるので、増幅器３０の反転入力
端（−）から見て、制御信号Ｓ１５はハイインピーダン
ス状態となる。したがって、時刻ｔ３０以前において
は、負荷急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実質
的に何らの影響も及ぼさない。
【０１４３】次に、時刻ｔ３０において出力電流Ｉｏの
急激な減少が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に上昇し始める。出力電圧Ｖｏが急激に上昇する
と、これを受けるフィルタ７１は、その出力である制御
信号Ｓ９のレベルを上昇させ、フィルタ７２は、その出
力である制御信号Ｓ１０のレベルを上昇させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ７２の出
力である制御信号Ｓ１０の方が、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９よりも大きく変動するように設定され
ているため、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１
１のレベルはこれらの差に応じて低下し、時刻ｔ３１に
おいて電圧Ｖｏ２を超えて下回る。
急激な減少が始まると、これに伴って、出力電圧Ｖｏが
急激に上昇し始める。出力電圧Ｖｏが急激に上昇する
と、これを受けるフィルタ７１は、その出力である制御
信号Ｓ９のレベルを上昇させ、フィルタ７２は、その出
力である制御信号Ｓ１０のレベルを上昇させる。この場
合、出力電圧Ｖｏの変動に対しては、フィルタ７２の出
力である制御信号Ｓ１０の方が、フィルタ７１の出力で
ある制御信号Ｓ９よりも大きく変動するように設定され
ているため、演算増幅器７３の出力である制御信号Ｓ１
１のレベルはこれらの差に応じて低下し、時刻ｔ３１に
おいて電圧Ｖｏ２を超えて下回る。
【０１４４】これにより、コンパレータ９１の出力であ
る制御信号Ｓ１４はローレベルとなり、トランジスタ９
２がオン状態となる。トランジスタ９２がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１５のレベルは出力端子３（Ｖｃｃ）
の電位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転
入力端（−）には、抵抗８０を介して電源電位が供給さ
れる。
る制御信号Ｓ１４はローレベルとなり、トランジスタ９
２がオン状態となる。トランジスタ９２がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１５のレベルは出力端子３（Ｖｃｃ）
の電位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転
入力端（−）には、抵抗８０を介して電源電位が供給さ
れる。
【０１４５】これにより、増幅器３０の出力である制御
信号Ｓ１のレベルは急速に低下し、典型的には、最低レ
ベルまで低下する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最小値まで狭め、これにより、上昇
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に低下を始める。このような状態は、演算増幅器７
３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルが、電圧Ｖｏ２
を再び超えて上回るまで維持される。
信号Ｓ１のレベルは急速に低下し、典型的には、最低レ
ベルまで低下する。このため、制御信号Ｓ１を受けるＰ
ＷＭ制御回路３１は、その出力である制御信号ａ，ｂの
パルス幅を実質的に最小値まで狭め、これにより、上昇
していた出力電圧Ｖｏのレベルは、目標電圧に向かって
急速に低下を始める。このような状態は、演算増幅器７
３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルが、電圧Ｖｏ２
を再び超えて上回るまで維持される。
【０１４６】そして、時刻ｔ３３において制御信号Ｓ１
１のレベルが電圧Ｖｏ２を再び超えて上回ると、コンパ
レータ９１の出力である制御信号Ｓ１４はハイレベルに
戻り、トランジスタ９２は再びオフ状態となる。これに
より、負荷急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさなくなる。
１のレベルが電圧Ｖｏ２を再び超えて上回ると、コンパ
レータ９１の出力である制御信号Ｓ１４はハイレベルに
戻り、トランジスタ９２は再びオフ状態となる。これに
より、負荷急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実
質的に何らの影響も及ぼさなくなる。
【０１４７】以上の動作により、本実施態様にかかるス
イッチング電源装置においても、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
イッチング電源装置においても、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させることが
できるので、過渡応答性が大幅に向上する。
【０１４８】尚、図１１には、本実施態様にかかるスイ
ッチング電源装置から負荷急変検出回路９０を削除した
場合の各種波形は示されていないが、上述した各実施態
様にかかるスイッチング電源装置と同様、負荷急変検出
回路９０を削除すると、負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが急速に上昇しても、制御信号Ｓ１の低下が緩やか
であるため、出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰す
るまでに長い時間が必要となる。
ッチング電源装置から負荷急変検出回路９０を削除した
場合の各種波形は示されていないが、上述した各実施態
様にかかるスイッチング電源装置と同様、負荷急変検出
回路９０を削除すると、負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが急速に上昇しても、制御信号Ｓ１の低下が緩やか
であるため、出力電圧Ｖｏのレベルが目標電圧に復帰す
るまでに長い時間が必要となる。
【０１４９】また、通常状態においては、出力電圧Ｖｏ
の変化が僅かであるため、演算増幅器７３の出力である
制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ２を超えて下回るこ
とはない。このため、通常状態においては、コンパレー
タ９１の出力である制御信号Ｓ１４はハイレベルを維持
し、トランジスタ９２はオフ状態を維持する。上述の通
り、トランジスタ９２がオフ状態である場合には、負荷
急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実質的に何ら
の影響も及ぼさない。したがって、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置は、通常状態には通常の動作を行
うことができる。
の変化が僅かであるため、演算増幅器７３の出力である
制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ２を超えて下回るこ
とはない。このため、通常状態においては、コンパレー
タ９１の出力である制御信号Ｓ１４はハイレベルを維持
し、トランジスタ９２はオフ状態を維持する。上述の通
り、トランジスタ９２がオフ状態である場合には、負荷
急変検出回路９０は、制御回路６の動作に実質的に何ら
の影響も及ぼさない。したがって、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置は、通常状態には通常の動作を行
うことができる。
【０１５０】以上説明したように、本実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
スイッチング電源装置においては、負荷状態の急変によ
る出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速やかに回復させること
ができることから、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳＰ
を駆動する場合であっても、電源電圧の変動に基づくこ
れらの誤動作を効果的に防止することができる。
【０１５１】さらに、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置においても、図８に示したスイッチング電源装
置と同様、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９のレ
ベルとフィルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベ
ルとの差を、演算増幅器７３によって増幅して制御信号
Ｓ１１を生成し、これをしきい値となる電圧Ｖｏ２と比
較していることから、図１に示したスイッチング電源装
置よりも、高精度且つ安定的に、負荷急変状態を検出す
ることができる。
電源装置においても、図８に示したスイッチング電源装
置と同様、フィルタ７１の出力である制御信号Ｓ９のレ
ベルとフィルタ７２の出力である制御信号Ｓ１０のレベ
ルとの差を、演算増幅器７３によって増幅して制御信号
Ｓ１１を生成し、これをしきい値となる電圧Ｖｏ２と比
較していることから、図１に示したスイッチング電源装
置よりも、高精度且つ安定的に、負荷急変状態を検出す
ることができる。
【０１５２】さらに、本実施態様にかかるスイッチング
電源装置においても、図８に示したスイッチング電源装
置と同様、しきい値となる電圧Ｖｏ２を、出力電圧Ｖｏ
に基づいて生成していることから、出力電圧設定用ＶＩ
Ｄコードやドループ制御によって出力電圧Ｖｏの目標電
圧が変更された場合であっても、これに伴う制御信号Ｓ
１１のレベルの変化に電圧Ｖｏ２を自動追従させること
ができる。このため、出力電圧Ｖｏの目標電圧が変更さ
れた場合であっても、負荷急変検出回路９０内の制御を
変更する必要がない。
電源装置においても、図８に示したスイッチング電源装
置と同様、しきい値となる電圧Ｖｏ２を、出力電圧Ｖｏ
に基づいて生成していることから、出力電圧設定用ＶＩ
Ｄコードやドループ制御によって出力電圧Ｖｏの目標電
圧が変更された場合であっても、これに伴う制御信号Ｓ
１１のレベルの変化に電圧Ｖｏ２を自動追従させること
ができる。このため、出力電圧Ｖｏの目標電圧が変更さ
れた場合であっても、負荷急変検出回路９０内の制御を
変更する必要がない。
【０１５３】次に、本発明の好ましいさらに他の実施態
様について説明する。
様について説明する。
【０１５４】図１２は、本発明の好ましいさらに他の実
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
【０１５５】図１２に示されるように、本実施態様にか
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路１００に置き換えられている点において異なる。そ
の他の構成については、図１に示したスイッチング電源
装置と同様であるので、重複する説明は省略する。
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路１００に置き換えられている点において異なる。そ
の他の構成については、図１に示したスイッチング電源
装置と同様であるので、重複する説明は省略する。
【０１５６】負荷急変検出回路１００は、フィルタ７１
と、フィルタ７２と、演算増幅器７３と、コンパレータ
７４と、コンパレータ９１と、トランジスタ７５と、ト
ランジスタ９２と、抵抗７６〜８０、９３〜９５とを備
えている。
と、フィルタ７２と、演算増幅器７３と、コンパレータ
７４と、コンパレータ９１と、トランジスタ７５と、ト
ランジスタ９２と、抵抗７６〜８０、９３〜９５とを備
えている。
【０１５７】フィルタ７１及び７２の回路構成は上述の
通りであり、それぞれ制御信号Ｓ９及びＳ１０を生成す
る。また、演算増幅器７３も、上述の通り、制御信号Ｓ
９及びＳ１０を受け、これらのレベルの差を増幅した信
号である制御信号Ｓ１１を生成する。さらに、コンパレ
ータ７４及び９１も、上述の通り、制御信号Ｓ１１及び
対応する電圧Ｖｏ１またはＶｏ２に基づいて制御信号Ｓ
１２及びＳ１４をそれぞれ生成する。さらに、トランジ
スタ７５も、上述の通り、制御信号Ｓ１２がベースに供
給されており、そのコレクタは抵抗８０を介して増幅器
３０の反転入力端（−）に接続されている。同様に、ト
ランジスタ９２は、制御信号Ｓ１４がベースに供給され
ており、そのコレクタは抵抗９５を介して増幅器３０の
反転入力端（−）に接続されている。
通りであり、それぞれ制御信号Ｓ９及びＳ１０を生成す
る。また、演算増幅器７３も、上述の通り、制御信号Ｓ
９及びＳ１０を受け、これらのレベルの差を増幅した信
号である制御信号Ｓ１１を生成する。さらに、コンパレ
ータ７４及び９１も、上述の通り、制御信号Ｓ１１及び
対応する電圧Ｖｏ１またはＶｏ２に基づいて制御信号Ｓ
１２及びＳ１４をそれぞれ生成する。さらに、トランジ
スタ７５も、上述の通り、制御信号Ｓ１２がベースに供
給されており、そのコレクタは抵抗８０を介して増幅器
３０の反転入力端（−）に接続されている。同様に、ト
ランジスタ９２は、制御信号Ｓ１４がベースに供給され
ており、そのコレクタは抵抗９５を介して増幅器３０の
反転入力端（−）に接続されている。
【０１５８】さらに、上述の通り、電圧Ｖｏ１は定常状
態における制御信号Ｓ１１のレベルよりも高く、且つ、
電圧Ｖｏ２は定常状態における制御信号Ｓ１１のレベル
よりも低くなるように設定されている。
態における制御信号Ｓ１１のレベルよりも高く、且つ、
電圧Ｖｏ２は定常状態における制御信号Ｓ１１のレベル
よりも低くなるように設定されている。
【０１５９】このような負荷急変検出回路１００を備え
るスイッチング電源装置においては、図８に示したスイ
ッチング電源装置の作用と、図１０に示したスイッチン
グ電源装置の作用の両方を得ることができる。つまり、
つまり、負荷状態の急変によって出力電圧Ｖｏが急激に
低下した場合にあっては、コンパレータ７４の出力であ
る制御信号Ｓ１２が活性化する（ハイレベルとなる）た
め、制御信号Ｓ１のレベルを急速に上昇させることがで
き、一方、負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に
上昇した場合にあっては、コンパレータ９１の出力であ
る制御信号Ｓ１４が活性化する（ローレベルとなる）た
め、制御信号Ｓ１のレベルを急速に低下させることがで
きる。さらに、通常状態においては、負荷急変検出回路
１００は、制御回路６の動作に実質的に何らの影響も及
ぼさない。
るスイッチング電源装置においては、図８に示したスイ
ッチング電源装置の作用と、図１０に示したスイッチン
グ電源装置の作用の両方を得ることができる。つまり、
つまり、負荷状態の急変によって出力電圧Ｖｏが急激に
低下した場合にあっては、コンパレータ７４の出力であ
る制御信号Ｓ１２が活性化する（ハイレベルとなる）た
め、制御信号Ｓ１のレベルを急速に上昇させることがで
き、一方、負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが急激に
上昇した場合にあっては、コンパレータ９１の出力であ
る制御信号Ｓ１４が活性化する（ローレベルとなる）た
め、制御信号Ｓ１のレベルを急速に低下させることがで
きる。さらに、通常状態においては、負荷急変検出回路
１００は、制御回路６の動作に実質的に何らの影響も及
ぼさない。
【０１６０】このため、本実施態様にかかるスイッチン
グ電源装置においては、負荷状態の急変による出力電圧
Ｖｏの急速な低下及び上昇を速やかに回復させることが
できる。したがって、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳ
Ｐを駆動する場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性状態
から非活性状態に切り替わった場合や、非活性状態から
活性状態に切り替わった際に生じる電源電圧の変動に基
づくこれらの誤動作を効果的に防止することができる。
グ電源装置においては、負荷状態の急変による出力電圧
Ｖｏの急速な低下及び上昇を速やかに回復させることが
できる。したがって、例えば、負荷としてＣＰＵやＤＳ
Ｐを駆動する場合に、かかるＣＰＵやＤＳＰが活性状態
から非活性状態に切り替わった場合や、非活性状態から
活性状態に切り替わった際に生じる電源電圧の変動に基
づくこれらの誤動作を効果的に防止することができる。
【０１６１】次に、本発明の好ましいさらに他の実施態
様について説明する。
様について説明する。
【０１６２】図１３は、本発明の好ましいさらに他の実
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
施態様にかかるスイッチング電源装置の回路図である。
【０１６３】図１３に示されるように、本実施態様にか
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路１１０に置き換えられている点において異なる。そ
の他の構成については、図１に示したスイッチング電源
装置と同様であるので、重複する説明は省略する。
かるスイッチング電源装置は、図１に示したスイッチン
グ電源装置と比べ、負荷急変検出回路７が負荷急変検出
回路１１０に置き換えられている点において異なる。そ
の他の構成については、図１に示したスイッチング電源
装置と同様であるので、重複する説明は省略する。
【０１６４】負荷急変検出回路１１０は、図８に示した
負荷急変検出回路７０と類似の構成を有しており、負荷
急変検出回路７０と比べて、コンパレータ７４が３つの
コンパレータ１１１〜１１３に置き換えられ、トランジ
スタ７５が３つのトランジスタ１１４〜１１６に置き換
えられ、抵抗７８及び７９からなる直列体が抵抗１１７
〜１２０からなる直列体に置き換えられ、抵抗８０が３
つの抵抗１２１〜１２３に置き換えられている点におい
て異なる。その他の構成については、図８に示し負荷急
変検出回路７０と同様であるので、重複する説明は省略
する。
負荷急変検出回路７０と類似の構成を有しており、負荷
急変検出回路７０と比べて、コンパレータ７４が３つの
コンパレータ１１１〜１１３に置き換えられ、トランジ
スタ７５が３つのトランジスタ１１４〜１１６に置き換
えられ、抵抗７８及び７９からなる直列体が抵抗１１７
〜１２０からなる直列体に置き換えられ、抵抗８０が３
つの抵抗１２１〜１２３に置き換えられている点におい
て異なる。その他の構成については、図８に示し負荷急
変検出回路７０と同様であるので、重複する説明は省略
する。
【０１６５】コンパレータ１１１は、反転入力端
（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、
非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反
転入力端（−）には抵抗１１７〜１１９と抵抗１２０に
よって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ３が供給され
ている。これにより、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖ
ｏ３のレベルよりも高い場合には、コンパレータ１１１
の出力である制御信号Ｓ１６はハイレベルとなり、逆
に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ１１１の出力である制御
信号Ｓ１６はローレベルとなる。
（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、
非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反
転入力端（−）には抵抗１１７〜１１９と抵抗１２０に
よって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ３が供給され
ている。これにより、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖ
ｏ３のレベルよりも高い場合には、コンパレータ１１１
の出力である制御信号Ｓ１６はハイレベルとなり、逆
に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ３のレベルより
も低い場合には、コンパレータ１１１の出力である制御
信号Ｓ１６はローレベルとなる。
【０１６６】また、コンパレータ１１２は、反転入力端
（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、
非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反
転入力端（−）には抵抗１１７及び１１８と抵抗１１９
及び１２０によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ
４が供給されている。これにより、制御信号Ｓ１１のレ
ベルが電圧Ｖｏ４のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ１１２の出力である制御信号Ｓ１７はハイレベル
となり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ４の
レベルよりも低い場合には、コンパレータ１１２の出力
である制御信号Ｓ１７はローレベルとなる。
（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えており、
非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給され、反
転入力端（−）には抵抗１１７及び１１８と抵抗１１９
及び１２０によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ
４が供給されている。これにより、制御信号Ｓ１１のレ
ベルが電圧Ｖｏ４のレベルよりも高い場合には、コンパ
レータ１１２の出力である制御信号Ｓ１７はハイレベル
となり、逆に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ４の
レベルよりも低い場合には、コンパレータ１１２の出力
である制御信号Ｓ１７はローレベルとなる。
【０１６７】さらに、コンパレータ１１３は、反転入力
端（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えてお
り、非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給さ
れ、反転入力端（−）には抵抗１１７と抵抗１１８〜１
２０によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ５が供
給されている。これにより、制御信号Ｓ１１のレベルが
電圧Ｖｏ５のレベルよりも高い場合には、コンパレータ
１１３の出力である制御信号Ｓ１８はハイレベルとな
り、逆に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ５のレベ
ルよりも低い場合には、コンパレータ１１３の出力であ
る制御信号Ｓ１８はローレベルとなる。
端（−）、非反転入力端（＋）及び出力端を備えてお
り、非反転入力端（＋）には制御信号Ｓ１１が供給さ
れ、反転入力端（−）には抵抗１１７と抵抗１１８〜１
２０によって出力電圧Ｖｏが分圧された電圧Ｖｏ５が供
給されている。これにより、制御信号Ｓ１１のレベルが
電圧Ｖｏ５のレベルよりも高い場合には、コンパレータ
１１３の出力である制御信号Ｓ１８はハイレベルとな
り、逆に、制御信号Ｓ１１のレベルが電圧Ｖｏ５のレベ
ルよりも低い場合には、コンパレータ１１３の出力であ
る制御信号Ｓ１８はローレベルとなる。
【０１６８】トランジスタ１１４は、特に限定されるも
のではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタから
なり、そのベースには制御信号Ｓ１６が供給される。ま
た、トランジスタ１１４のエミッタは出力端子４（ＧＮ
Ｄ）に接続されており、トランジスタ１１４のコレクタ
は抵抗１２１を介して増幅器３０の反転入力端（−）に
接続されている。
のではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジスタから
なり、そのベースには制御信号Ｓ１６が供給される。ま
た、トランジスタ１１４のエミッタは出力端子４（ＧＮ
Ｄ）に接続されており、トランジスタ１１４のコレクタ
は抵抗１２１を介して増幅器３０の反転入力端（−）に
接続されている。
【０１６９】また、トランジスタ１１５は、特に限定さ
れるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジス
タからなり、そのベースには制御信号Ｓ１７が供給され
る。また、トランジスタ１１５のエミッタは出力端子４
（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１５のコ
レクタは抵抗１２２を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
れるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジス
タからなり、そのベースには制御信号Ｓ１７が供給され
る。また、トランジスタ１１５のエミッタは出力端子４
（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１５のコ
レクタは抵抗１２２を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
【０１７０】さらに、トランジスタ１１６は、特に限定
されるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジ
スタからなり、そのベースには制御信号Ｓ１７が供給さ
れる。また、トランジスタ１１６のエミッタは出力端子
４（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１６の
コレクタは抵抗１２３を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
されるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジ
スタからなり、そのベースには制御信号Ｓ１７が供給さ
れる。また、トランジスタ１１６のエミッタは出力端子
４（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１６の
コレクタは抵抗１２３を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
【０１７１】抵抗１２１〜１２３の抵抗値としては、こ
れらが並列に接続された場合の合成抵抗値が上記各実施
態様において用いた抵抗３５、５４、８０、９５と同程
度となるように設定することが望ましい。
れらが並列に接続された場合の合成抵抗値が上記各実施
態様において用いた抵抗３５、５４、８０、９５と同程
度となるように設定することが望ましい。
【０１７２】また、図１３には示されていないが、電圧
Ｖｏ３〜Ｖｏ５をより安定させるためには、抵抗１２０
に対して並列なコンデンサを付加することが好ましい。
Ｖｏ３〜Ｖｏ５をより安定させるためには、抵抗１２０
に対して並列なコンデンサを付加することが好ましい。
【０１７３】このような構成からなる負荷急変検出回路
１１０においては、電圧Ｖｏ３、Ｖｏ４及びＶｏ５の関
係が、Ｖｏ３＜Ｖｏ４＜Ｖｏ５となっていることから、
負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが低下した場合、そ
の低下の度合いに応じて、増幅器３０の反転入力端
（−）と出力端子４（ＧＮＤ）との間の抵抗値を段階的
に変化させることができる。
１１０においては、電圧Ｖｏ３、Ｖｏ４及びＶｏ５の関
係が、Ｖｏ３＜Ｖｏ４＜Ｖｏ５となっていることから、
負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが低下した場合、そ
の低下の度合いに応じて、増幅器３０の反転入力端
（−）と出力端子４（ＧＮＤ）との間の抵抗値を段階的
に変化させることができる。
【０１７４】より具体的には、演算増幅器７３の出力で
ある制御信号Ｓ１１のレベルが、Ｓ１１＜Ｖｏ３である
場合（定常状態）には、トランジスタ１１４〜１１６が
全てオフ状態となることから、増幅器３０の反転入力端
（−）から見て、制御信号Ｓ１９〜Ｓ２１はハイインピ
ーダンス状態となる。したがって、この場合、負荷急変
検出回路１１０は、制御回路６の動作に実質的に何らの
影響も及ぼさない。
ある制御信号Ｓ１１のレベルが、Ｓ１１＜Ｖｏ３である
場合（定常状態）には、トランジスタ１１４〜１１６が
全てオフ状態となることから、増幅器３０の反転入力端
（−）から見て、制御信号Ｓ１９〜Ｓ２１はハイインピ
ーダンス状態となる。したがって、この場合、負荷急変
検出回路１１０は、制御回路６の動作に実質的に何らの
影響も及ぼさない。
【０１７５】また、演算増幅器７３の出力である制御信
号Ｓ１１のレベルが、Ｖｏ３＜Ｓ１１＜Ｖｏ４である場
合には、トランジスタ１１４がオン状態となり、トラン
ジスタ１１５及び１１６がオフ状態となることから、増
幅器３０の反転入力端（−）は、抵抗１２１を介して接
地電位が供給される。したがって、制御信号Ｓ１は抵抗
１２１の抵抗値で決まる電圧レベル（Ｖ１）まで上昇す
る。
号Ｓ１１のレベルが、Ｖｏ３＜Ｓ１１＜Ｖｏ４である場
合には、トランジスタ１１４がオン状態となり、トラン
ジスタ１１５及び１１６がオフ状態となることから、増
幅器３０の反転入力端（−）は、抵抗１２１を介して接
地電位が供給される。したがって、制御信号Ｓ１は抵抗
１２１の抵抗値で決まる電圧レベル（Ｖ１）まで上昇す
る。
【０１７６】さらに、演算増幅器７３の出力である制御
信号Ｓ１１のレベルが、Ｖｏ４＜Ｓ１１＜Ｖｏ５である
場合には、トランジスタ１１４及び１１５がオン状態と
なり、トランジスタ１１６がオフ状態となることから、
増幅器３０の反転入力端（−）は、並列な抵抗１２１及
び１２２を介して接地電位が供給される。したがって、
制御信号Ｓ１は並列な抵抗１２１及び１２２の合成抵抗
値（第１の合成抵抗値）で決まる電圧レベル（Ｖ２（＞
Ｖ１））まで上昇する。この場合、かかる第１の合成抵
抗値は、抵抗１２１の抵抗値よりも低くなることから、
制御信号Ｓ１の上昇は、制御信号Ｓ１１のレベルがＶｏ
３＜Ｓ１１＜Ｖｏ４である場合よりも速やかとなる。
信号Ｓ１１のレベルが、Ｖｏ４＜Ｓ１１＜Ｖｏ５である
場合には、トランジスタ１１４及び１１５がオン状態と
なり、トランジスタ１１６がオフ状態となることから、
増幅器３０の反転入力端（−）は、並列な抵抗１２１及
び１２２を介して接地電位が供給される。したがって、
制御信号Ｓ１は並列な抵抗１２１及び１２２の合成抵抗
値（第１の合成抵抗値）で決まる電圧レベル（Ｖ２（＞
Ｖ１））まで上昇する。この場合、かかる第１の合成抵
抗値は、抵抗１２１の抵抗値よりも低くなることから、
制御信号Ｓ１の上昇は、制御信号Ｓ１１のレベルがＶｏ
３＜Ｓ１１＜Ｖｏ４である場合よりも速やかとなる。
【０１７７】さらに、演算増幅器７３の出力である制御
信号Ｓ１１のレベルが、Ｓ１１＞Ｖｏ５である場合に
は、トランジスタ１１４〜１１６が全てオン状態となる
ことから、増幅器３０の反転入力端（−）は、並列な抵
抗１２１〜１２３を介して接地電位が供給される。した
がって、制御信号Ｓ１は並列な抵抗１２１〜１２３の合
成抵抗値（第２の合成抵抗値）で決まる電圧レベル（Ｖ
３（＞Ｖ２））まで上昇する。この場合、かかる第２の
合成抵抗値は、上記第１の合成抵抗値よりも低くなるこ
とから、制御信号Ｓ１の上昇は、制御信号Ｓ１１のレベ
ルがＶｏ４＜Ｓ１１＜Ｖｏ５である場合よりもさらに速
やかとなる。
信号Ｓ１１のレベルが、Ｓ１１＞Ｖｏ５である場合に
は、トランジスタ１１４〜１１６が全てオン状態となる
ことから、増幅器３０の反転入力端（−）は、並列な抵
抗１２１〜１２３を介して接地電位が供給される。した
がって、制御信号Ｓ１は並列な抵抗１２１〜１２３の合
成抵抗値（第２の合成抵抗値）で決まる電圧レベル（Ｖ
３（＞Ｖ２））まで上昇する。この場合、かかる第２の
合成抵抗値は、上記第１の合成抵抗値よりも低くなるこ
とから、制御信号Ｓ１の上昇は、制御信号Ｓ１１のレベ
ルがＶｏ４＜Ｓ１１＜Ｖｏ５である場合よりもさらに速
やかとなる。
【０１７８】以上より、本実施態様にかかるスイッチン
グ電源装置においては、負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが低下した場合、制御信号Ｓ１のレベルを出力電圧
Ｖｏの低下の度合いに応じた電圧レベルまで上昇させる
ことができる。これにより、本実施態様にかかるスイッ
チング電源装置においては、図８に示したスイッチング
電源装置よりも、負荷状態の急変によって急速に低下し
た出力電圧Ｖｏの回復をより高精度に行うことができ
る。
グ電源装置においては、負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが低下した場合、制御信号Ｓ１のレベルを出力電圧
Ｖｏの低下の度合いに応じた電圧レベルまで上昇させる
ことができる。これにより、本実施態様にかかるスイッ
チング電源装置においては、図８に示したスイッチング
電源装置よりも、負荷状態の急変によって急速に低下し
た出力電圧Ｖｏの回復をより高精度に行うことができ
る。
【０１７９】尚、本実施態様にかかるスイッチング電源
装置においては、３個のコンパレータ１１１〜１１３を
用いることによって、負荷状態の急変によって急速に低
下した出力電圧Ｖｏの回復速度を３段階に制御している
が、コンパレータの数はあくまで一例であり、２個ある
いは４個以上のコンパレータを用いても構わない。
装置においては、３個のコンパレータ１１１〜１１３を
用いることによって、負荷状態の急変によって急速に低
下した出力電圧Ｖｏの回復速度を３段階に制御している
が、コンパレータの数はあくまで一例であり、２個ある
いは４個以上のコンパレータを用いても構わない。
【０１８０】また、図示はしないが、図８に示した負荷
急変検出回路７０に含まれるコンパレータ７４を、図１
３に示した負荷急変検出回路１１０においては互いにし
きい値の異なる複数のコンパレータ１１１〜１１３に置
き換えているのと同様に、図１０に示した負荷急変検出
回路９０に含まれるコンパレータ９１を互いにしきい値
の異なる複数のコンパレータに置き換えても構わない。
このような負荷急変検出回路を用いれば、負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが上昇した場合、制御信号Ｓ１の
レベルを出力電圧Ｖｏの上昇の度合いに応じた電圧レベ
ルまで低下させることができる。すなわち、図１０に示
したスイッチング電源装置よりも、負荷状態の急変によ
って急速に上昇した出力電圧Ｖｏの回復をより高精度に
行うことができる。
急変検出回路７０に含まれるコンパレータ７４を、図１
３に示した負荷急変検出回路１１０においては互いにし
きい値の異なる複数のコンパレータ１１１〜１１３に置
き換えているのと同様に、図１０に示した負荷急変検出
回路９０に含まれるコンパレータ９１を互いにしきい値
の異なる複数のコンパレータに置き換えても構わない。
このような負荷急変検出回路を用いれば、負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが上昇した場合、制御信号Ｓ１の
レベルを出力電圧Ｖｏの上昇の度合いに応じた電圧レベ
ルまで低下させることができる。すなわち、図１０に示
したスイッチング電源装置よりも、負荷状態の急変によ
って急速に上昇した出力電圧Ｖｏの回復をより高精度に
行うことができる。
【０１８１】さらに、図示はしないが、図１２に示した
負荷急変検出回路１００に含まれるコンパレータ７４を
互いにしきい値の異なる複数のコンパレータに置き換え
るとともに、コンパレータ９１を互いにしきい値の異な
る複数のコンパレータに置き換えても構わない。このよ
うな負荷急変検出回路を用いれば、負荷状態の急変によ
り出力電圧Ｖｏが低下した場合に、制御信号Ｓ１のレベ
ルを出力電圧Ｖｏの低下の度合いに応じた電圧レベルま
で上昇させることができるとともに、負荷状態の急変に
より出力電圧Ｖｏが上昇した場合に、制御信号Ｓ１のレ
ベルを出力電圧Ｖｏの上昇の度合いに応じた電圧レベル
まで低下させることができる。すなわち、図１２に示し
たスイッチング電源装置よりも、負荷状態の急変によっ
て急速に低下または上昇した出力電圧Ｖｏの回復をより
高精度に行うことができる。尚、この場合、コンパレー
タ７４を置き換えるコンパレータの数と、コンパレータ
９１を置き換えるコンパレータの数とが一致している必
要はなく、これらの数が互いに異なっていても構わな
い。
負荷急変検出回路１００に含まれるコンパレータ７４を
互いにしきい値の異なる複数のコンパレータに置き換え
るとともに、コンパレータ９１を互いにしきい値の異な
る複数のコンパレータに置き換えても構わない。このよ
うな負荷急変検出回路を用いれば、負荷状態の急変によ
り出力電圧Ｖｏが低下した場合に、制御信号Ｓ１のレベ
ルを出力電圧Ｖｏの低下の度合いに応じた電圧レベルま
で上昇させることができるとともに、負荷状態の急変に
より出力電圧Ｖｏが上昇した場合に、制御信号Ｓ１のレ
ベルを出力電圧Ｖｏの上昇の度合いに応じた電圧レベル
まで低下させることができる。すなわち、図１２に示し
たスイッチング電源装置よりも、負荷状態の急変によっ
て急速に低下または上昇した出力電圧Ｖｏの回復をより
高精度に行うことができる。尚、この場合、コンパレー
タ７４を置き換えるコンパレータの数と、コンパレータ
９１を置き換えるコンパレータの数とが一致している必
要はなく、これらの数が互いに異なっていても構わな
い。
【０１８２】さて、以上説明した各実施態様にかかるス
イッチング電源装置においては、負荷急変検出回路によ
って負荷急変状態が検出された場合、制御回路６に含ま
れる増幅器３０の反転入力端（−）のレベルを制御する
ことによって出力電圧Ｖｏの速やかな回復を実現してい
るが、本発明において、負荷急変検出回路が負荷急変状
態を検出した場合に、出力電圧Ｖｏを速やかに回復させ
る方法としてはこれに限定されず、他の方法を用いて出
力電圧Ｖｏの速やかな回復を実現しても構わない。
イッチング電源装置においては、負荷急変検出回路によ
って負荷急変状態が検出された場合、制御回路６に含ま
れる増幅器３０の反転入力端（−）のレベルを制御する
ことによって出力電圧Ｖｏの速やかな回復を実現してい
るが、本発明において、負荷急変検出回路が負荷急変状
態を検出した場合に、出力電圧Ｖｏを速やかに回復させ
る方法としてはこれに限定されず、他の方法を用いて出
力電圧Ｖｏの速やかな回復を実現しても構わない。
【０１８３】図１４は、本発明にかかるスイッチング電
源装置に適用可能な他の制御回路１３０の回路図であ
る。
源装置に適用可能な他の制御回路１３０の回路図であ
る。
【０１８４】図１４に示されるように、制御回路１３０
は、可変増幅器１３１と、ＰＷＭ制御回路３１と、絶縁
回路３２とを備えている。
は、可変増幅器１３１と、ＰＷＭ制御回路３１と、絶縁
回路３２とを備えている。
【０１８５】可変増幅器１３１は、入力端、出力端及び
制御端（ＣＯＮＴ）を備えており、入力端には出力電圧
Ｖｏが与えられ、制御端（ＣＯＮＴ）には図１に示した
負荷急変検出回路７からの制御信号Ｓ４が与えられる。
また、可変増幅器１３１の出力端からの出力は制御信号
Ｓ１として用いられる。可変増幅器１３１は、制御端
（ＣＯＮＴ）に与えられる制御信号Ｓ４のレベルによっ
てそのゲインが変化する。具体的には、制御端（ＣＯＮ
Ｔ）に与えられる制御信号Ｓ４がローレベルである場合
には、可変増幅器１３１のゲインは第１のゲイン（通常
ゲイン）となり、制御端（ＣＯＮＴ）に与えられる制御
信号Ｓ４がハイレベルである場合には、可変増幅器１３
１のゲインは第１のゲインよりも高い第２のゲインとな
る。
制御端（ＣＯＮＴ）を備えており、入力端には出力電圧
Ｖｏが与えられ、制御端（ＣＯＮＴ）には図１に示した
負荷急変検出回路７からの制御信号Ｓ４が与えられる。
また、可変増幅器１３１の出力端からの出力は制御信号
Ｓ１として用いられる。可変増幅器１３１は、制御端
（ＣＯＮＴ）に与えられる制御信号Ｓ４のレベルによっ
てそのゲインが変化する。具体的には、制御端（ＣＯＮ
Ｔ）に与えられる制御信号Ｓ４がローレベルである場合
には、可変増幅器１３１のゲインは第１のゲイン（通常
ゲイン）となり、制御端（ＣＯＮＴ）に与えられる制御
信号Ｓ４がハイレベルである場合には、可変増幅器１３
１のゲインは第１のゲインよりも高い第２のゲインとな
る。
【０１８６】上述の通り、制御信号Ｓ４は負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、通常状態においては可
変増幅器１３１のゲインは第１のゲインとなり、負荷急
変状態においては可変増幅器１３１のゲインは第２のゲ
インとなる。これにより、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に低下した場合には、可変増幅器１３１の
出力である制御信号Ｓ１は速やかに上昇し、図１に示し
たスイッチング電源装置と同様、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できる。
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、通常状態においては可
変増幅器１３１のゲインは第１のゲインとなり、負荷急
変状態においては可変増幅器１３１のゲインは第２のゲ
インとなる。これにより、負荷状態の急変により出力電
圧Ｖｏが急速に低下した場合には、可変増幅器１３１の
出力である制御信号Ｓ１は速やかに上昇し、図１に示し
たスイッチング電源装置と同様、負荷状態の急変による
出力電圧Ｖｏの急速な低下を速やかに回復させることが
できる。
【０１８７】また、可変増幅器１３１の第２のゲインと
しては、主回路部５と制御回路１３０からなる閉ループ
の伝達関数が出力電圧Ｖｏが発振する限界値を超えるよ
うな高いゲインに設定しても構わない。可変増幅器１３
１がこのような高いゲインで動作すると、いずれは出力
電圧Ｖｏが発振してしまうが、制御信号Ｓ４が活性化す
るのは、負荷急変状態における僅かな期間のみであるこ
とから、実質的に出力電圧Ｖｏが発振することはない。
しては、主回路部５と制御回路１３０からなる閉ループ
の伝達関数が出力電圧Ｖｏが発振する限界値を超えるよ
うな高いゲインに設定しても構わない。可変増幅器１３
１がこのような高いゲインで動作すると、いずれは出力
電圧Ｖｏが発振してしまうが、制御信号Ｓ４が活性化す
るのは、負荷急変状態における僅かな期間のみであるこ
とから、実質的に出力電圧Ｖｏが発振することはない。
【０１８８】尚、可変増幅器１３１の制御端（ＣＯＮ
Ｔ）に供給すべき信号は制御信号Ｓ４のみならず、制御
信号Ｓ７、Ｓ１２またはＳ１４であっても構わない。
Ｔ）に供給すべき信号は制御信号Ｓ４のみならず、制御
信号Ｓ７、Ｓ１２またはＳ１４であっても構わない。
【０１８９】さらに、図１３に示した負荷急変検出回路
１１０のように、出力電圧Ｖｏの変化の度合いに応じて
段階的に発生する制御信号Ｓ１６〜Ｓ１８を利用する場
合、可変増幅器１３１としては、これら段階的に発生す
る制御信号に応じて、ゲインを段階的（制御信号Ｓ１６
〜Ｓ１８を利用する場合には４段階）に変化させること
のできる可変増幅器を用いることが好ましい。
１１０のように、出力電圧Ｖｏの変化の度合いに応じて
段階的に発生する制御信号Ｓ１６〜Ｓ１８を利用する場
合、可変増幅器１３１としては、これら段階的に発生す
る制御信号に応じて、ゲインを段階的（制御信号Ｓ１６
〜Ｓ１８を利用する場合には４段階）に変化させること
のできる可変増幅器を用いることが好ましい。
【０１９０】次に、出力電圧Ｖｏを速やかに回復させる
他の方法について説明する。
他の方法について説明する。
【０１９１】図１５は、本発明にかかるスイッチング電
源装置に適用可能な他の制御回路１４０の回路図であ
る。
源装置に適用可能な他の制御回路１４０の回路図であ
る。
【０１９２】図１５に示されるように、制御回路１４０
は、第１の増幅器１４１と、第２の増幅器１４２と、第
１のＰＷＭ制御回路１４３と、第２のＰＷＭ制御回路１
４４と、セレクタ１４５と、絶縁回路３２とを備えてい
る。
は、第１の増幅器１４１と、第２の増幅器１４２と、第
１のＰＷＭ制御回路１４３と、第２のＰＷＭ制御回路１
４４と、セレクタ１４５と、絶縁回路３２とを備えてい
る。
【０１９３】制御回路１４０においては、第１の増幅器
１４１と第２の増幅器１４２のゲインは互いに異なる。
具体的には、第２の増幅器１４２のゲインは、第１の増
幅器１４１のゲインよりも高く設定されている。また、
第１のＰＷＭ制御回路１４３は、第１の増幅器１４１か
らの出力である制御信号Ｓ１−１を受け、これに基づい
て制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１のパルス幅を制御
し、第２のＰＷＭ制御回路１４４は、第２の増幅器１４
２からの出力である制御信号Ｓ１−２を受け、これに基
づいて制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２のパルス幅を制
御する。これら制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１，ａ
２，ｂ２，ｃ２，ｄ２は全てセレクタ１４５に供給され
る。セレクタ１４５は、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）を備
え、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４
がローレベルである場合には、制御信号ａ１，ｂ１，ｃ
１，ｄ１を選択してこれらを出力し、逆に、選択端（Ｓ
ＥＬＥＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４がハイレベルで
ある場合には、制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２を選択
してこれらを出力する。
１４１と第２の増幅器１４２のゲインは互いに異なる。
具体的には、第２の増幅器１４２のゲインは、第１の増
幅器１４１のゲインよりも高く設定されている。また、
第１のＰＷＭ制御回路１４３は、第１の増幅器１４１か
らの出力である制御信号Ｓ１−１を受け、これに基づい
て制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１のパルス幅を制御
し、第２のＰＷＭ制御回路１４４は、第２の増幅器１４
２からの出力である制御信号Ｓ１−２を受け、これに基
づいて制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２のパルス幅を制
御する。これら制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１，ａ
２，ｂ２，ｃ２，ｄ２は全てセレクタ１４５に供給され
る。セレクタ１４５は、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）を備
え、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４
がローレベルである場合には、制御信号ａ１，ｂ１，ｃ
１，ｄ１を選択してこれらを出力し、逆に、選択端（Ｓ
ＥＬＥＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４がハイレベルで
ある場合には、制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２を選択
してこれらを出力する。
【０１９４】上述の通り、制御信号Ｓ４は負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、通常状態においてはセ
レクタ１４５によって制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１
が選択され、負荷急変状態においてはセレクタ１４５に
よって制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２が選択される。
これにより、負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが急速
に低下した場合には、図１に示したスイッチング電源装
置と同様、負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な
低下を速やかに回復させることができる。
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、通常状態においてはセ
レクタ１４５によって制御信号ａ１，ｂ１，ｃ１，ｄ１
が選択され、負荷急変状態においてはセレクタ１４５に
よって制御信号ａ２，ｂ２，ｃ２，ｄ２が選択される。
これにより、負荷状態の急変により出力電圧Ｖｏが急速
に低下した場合には、図１に示したスイッチング電源装
置と同様、負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な
低下を速やかに回復させることができる。
【０１９５】また、第２の増幅器１４２のゲインとして
は、主回路部５と制御回路１４０からなる閉ループの伝
達関数が出力電圧Ｖｏが発振する限界値を超えるような
高いゲインに設定しても構わない。さらに、セレクタ１
４５の選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に供給すべき信号は制御
信号Ｓ４のみならず、制御信号Ｓ７、Ｓ１２またはＳ１
４であっても構わない。
は、主回路部５と制御回路１４０からなる閉ループの伝
達関数が出力電圧Ｖｏが発振する限界値を超えるような
高いゲインに設定しても構わない。さらに、セレクタ１
４５の選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に供給すべき信号は制御
信号Ｓ４のみならず、制御信号Ｓ７、Ｓ１２またはＳ１
４であっても構わない。
【０１９６】さらに、図１３に示した負荷急変検出回路
１１０のように、出力電圧Ｖｏの変化の度合いに応じて
段階的に発生する制御信号Ｓ１６〜Ｓ１８を利用する場
合、増幅器とＰＷＭ制御回路からなる組を、これら段階
的に発生する制御信号に応じて３組以上（制御信号Ｓ１
６〜Ｓ１８を利用する場合には４組）設けることが好ま
しい。
１１０のように、出力電圧Ｖｏの変化の度合いに応じて
段階的に発生する制御信号Ｓ１６〜Ｓ１８を利用する場
合、増幅器とＰＷＭ制御回路からなる組を、これら段階
的に発生する制御信号に応じて３組以上（制御信号Ｓ１
６〜Ｓ１８を利用する場合には４組）設けることが好ま
しい。
【０１９７】次に、出力電圧Ｖｏを速やかに回復させる
さらに他の方法について説明する。
さらに他の方法について説明する。
【０１９８】図１６は、本発明にかかるスイッチング電
源装置に適用可能なさらに他の制御回路１５０の回路図
である。
源装置に適用可能なさらに他の制御回路１５０の回路図
である。
【０１９９】図１６に示されるように、制御回路１５０
は、第１の増幅器１４１と、第２の増幅器１４２と、セ
レクタ１５１と、ＰＷＭ制御回路３１と、絶縁回路３２
とを備えている。
は、第１の増幅器１４１と、第２の増幅器１４２と、セ
レクタ１５１と、ＰＷＭ制御回路３１と、絶縁回路３２
とを備えている。
【０２００】セレクタ１５１は、選択端（ＳＥＬＥＣ
Ｔ）を備え、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に与えられる制御
信号Ｓ４がローレベルである場合には、第１の増幅器１
４１の出力である制御信号Ｓ１−１を選択してこれらを
ＰＷＭ制御回路３１に供給し、逆に、選択端（ＳＥＬＥ
ＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４がハイレベルである場
合には、第２の増幅器１４２の出力である制御信号Ｓ１
−１を選択してこれらをＰＷＭ制御回路３１に供給す
る。
Ｔ）を備え、選択端（ＳＥＬＥＣＴ）に与えられる制御
信号Ｓ４がローレベルである場合には、第１の増幅器１
４１の出力である制御信号Ｓ１−１を選択してこれらを
ＰＷＭ制御回路３１に供給し、逆に、選択端（ＳＥＬＥ
ＣＴ）に与えられる制御信号Ｓ４がハイレベルである場
合には、第２の増幅器１４２の出力である制御信号Ｓ１
−１を選択してこれらをＰＷＭ制御回路３１に供給す
る。
【０２０１】これにより、制御回路１５０は、上述した
制御回路１４０とほぼ同様の動作を行うことができる。
制御回路１４０とほぼ同様の動作を行うことができる。
【０２０２】次に、出力電圧Ｖｏを速やかに回復させる
さらに他の方法について説明する。
さらに他の方法について説明する。
【０２０３】図１７は、本発明にかかるスイッチング電
源装置に適用可能なさらに他の制御回路１６０の回路図
である。
源装置に適用可能なさらに他の制御回路１６０の回路図
である。
【０２０４】図１７に示されるように、制御回路１６０
は、増幅器１６１と、ＰＷＭ制御回路１６２と、絶縁回
路３２とを備えている。
は、増幅器１６１と、ＰＷＭ制御回路１６２と、絶縁回
路３２とを備えている。
【０２０５】ＰＷＭ制御回路１６２は、増幅器１６１よ
り供給される制御信号Ｓ１を受け、これに基づいて制御
信号ａ，ｂ，ｃ，ｄのパルス幅を制御する回路である
が、すでに説明したＰＷＭ制御回路３１とは異なり、第
１の制御端（ＭＯＤＥ１）及び第２の制御端（ＭＯＤＥ
２）を備えている。第１の制御端（ＭＯＤＥ１）には制
御信号Ｓ４が与えられ、第２の制御端（ＭＯＤＥ２）に
は制御信号Ｓ７が与えられる。ＰＷＭ制御回路１６２
は、第１の制御端（ＭＯＤＥ１）が活性化すると、増幅
器１６１より供給される制御信号Ｓ１のレベルに関わら
ず、制御信号ｃ，ｄを制御信号ａ，ｂに同期して活性化
し、これにより、主回路部５に含まれる整流回路を同期
整流状態とする。一方、ＰＷＭ制御回路１６２は、第２
の制御端（ＭＯＤＥ２）が活性化すると、増幅器１６１
より供給される制御信号Ｓ１のレベルに関わらず、制御
信号ｃ，ｄを非活性状態とし、これにより、主回路部５
に含まれる整流回路の同期整流動作を停止させる。
り供給される制御信号Ｓ１を受け、これに基づいて制御
信号ａ，ｂ，ｃ，ｄのパルス幅を制御する回路である
が、すでに説明したＰＷＭ制御回路３１とは異なり、第
１の制御端（ＭＯＤＥ１）及び第２の制御端（ＭＯＤＥ
２）を備えている。第１の制御端（ＭＯＤＥ１）には制
御信号Ｓ４が与えられ、第２の制御端（ＭＯＤＥ２）に
は制御信号Ｓ７が与えられる。ＰＷＭ制御回路１６２
は、第１の制御端（ＭＯＤＥ１）が活性化すると、増幅
器１６１より供給される制御信号Ｓ１のレベルに関わら
ず、制御信号ｃ，ｄを制御信号ａ，ｂに同期して活性化
し、これにより、主回路部５に含まれる整流回路を同期
整流状態とする。一方、ＰＷＭ制御回路１６２は、第２
の制御端（ＭＯＤＥ２）が活性化すると、増幅器１６１
より供給される制御信号Ｓ１のレベルに関わらず、制御
信号ｃ，ｄを非活性状態とし、これにより、主回路部５
に含まれる整流回路の同期整流動作を停止させる。
【０２０６】基本的にＰＷＭ制御回路１６２は、第１の
制御端（ＭＯＤＥ１）及び第２の制御端（ＭＯＤＥ２）
がいずれも活性化していない状態（通常状態）において
は、増幅器１６１より供給される制御信号Ｓ１のレベル
に基づいて、主回路部５に含まれる整流回路を同期整流
状態とし、或いは、同期整流動作を停止させる。主回路
部５に含まれる整流回路を同期整流状態とした場合、第
１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッチ２０が備
えるボディーダイオード（図示せず）の電圧降下に基づ
く損失をなくすことができる一方、第１の整流スイッチ
１９及び第２の整流スイッチ２０のゲート容量に対する
充放電に基づく損失が発生し、同期整流動作を停止させ
た場合、第１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッ
チ２０のゲート容量に対する充放電に基づく損失をなく
すことができる一方、第１の整流スイッチ１９及び第２
の整流スイッチ２０が備えるボディーダイオード（図示
せず）の電圧降下に基づく損失が発生する。かかる観点
より、主回路部５に含まれる整流回路を同期整流状態と
するか動作停止状態とするかは、出力電流Ｉｏの量によ
って定められ、出力電流Ｉｏが所定値を超えている場合
には、主回路部５に含まれる整流回路は同期整流状態と
され、出力電流Ｉｏが所定値未満である場合には、同期
整流動作は停止される。
制御端（ＭＯＤＥ１）及び第２の制御端（ＭＯＤＥ２）
がいずれも活性化していない状態（通常状態）において
は、増幅器１６１より供給される制御信号Ｓ１のレベル
に基づいて、主回路部５に含まれる整流回路を同期整流
状態とし、或いは、同期整流動作を停止させる。主回路
部５に含まれる整流回路を同期整流状態とした場合、第
１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッチ２０が備
えるボディーダイオード（図示せず）の電圧降下に基づ
く損失をなくすことができる一方、第１の整流スイッチ
１９及び第２の整流スイッチ２０のゲート容量に対する
充放電に基づく損失が発生し、同期整流動作を停止させ
た場合、第１の整流スイッチ１９及び第２の整流スイッ
チ２０のゲート容量に対する充放電に基づく損失をなく
すことができる一方、第１の整流スイッチ１９及び第２
の整流スイッチ２０が備えるボディーダイオード（図示
せず）の電圧降下に基づく損失が発生する。かかる観点
より、主回路部５に含まれる整流回路を同期整流状態と
するか動作停止状態とするかは、出力電流Ｉｏの量によ
って定められ、出力電流Ｉｏが所定値を超えている場合
には、主回路部５に含まれる整流回路は同期整流状態と
され、出力電流Ｉｏが所定値未満である場合には、同期
整流動作は停止される。
【０２０７】しかしながら、ＰＷＭ制御回路１６２は、
上述の通り、第１の制御端（ＭＯＤＥ１）が活性化する
と、主回路部５に含まれる整流回路を強制的に同期整流
状態とし、第２の制御端（ＭＯＤＥ２）が活性化する
と、主回路部５に含まれる整流回路の同期整流動作を強
制的に停止させる。これは、整流回路を同期整流状態と
した方が、出力電圧Ｖｏをより速やかに上昇させること
ができ、整流回路の同期整流動作を停止させた方が、出
力電圧Ｖｏをより速やかに低下させることができるとい
う技術的知見に基づく。
上述の通り、第１の制御端（ＭＯＤＥ１）が活性化する
と、主回路部５に含まれる整流回路を強制的に同期整流
状態とし、第２の制御端（ＭＯＤＥ２）が活性化する
と、主回路部５に含まれる整流回路の同期整流動作を強
制的に停止させる。これは、整流回路を同期整流状態と
した方が、出力電圧Ｖｏをより速やかに上昇させること
ができ、整流回路の同期整流動作を停止させた方が、出
力電圧Ｖｏをより速やかに低下させることができるとい
う技術的知見に基づく。
【０２０８】上述の通り、制御信号Ｓ４は負荷状態の急
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、制御回路１６０を用い
れば、出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に、主回路部
５に含まれる整流回路を強制的に同期整流状態とするこ
とによって、負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速
な低下を速やかに回復させることができる。また、上述
の通り、制御信号Ｓ７は負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが急速に上昇した場合に活性化（ハイレベル）され
ることから、制御回路１６０を用いれば、出力電圧Ｖｏ
が急速に上昇した場合に、主回路部５に含まれる整流回
路の同期整流動作を強制的に停止させることによって、
負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速や
かに回復させることができる。
変により出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に活性化
（ハイレベル）されることから、制御回路１６０を用い
れば、出力電圧Ｖｏが急速に低下した場合に、主回路部
５に含まれる整流回路を強制的に同期整流状態とするこ
とによって、負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速
な低下を速やかに回復させることができる。また、上述
の通り、制御信号Ｓ７は負荷状態の急変により出力電圧
Ｖｏが急速に上昇した場合に活性化（ハイレベル）され
ることから、制御回路１６０を用いれば、出力電圧Ｖｏ
が急速に上昇した場合に、主回路部５に含まれる整流回
路の同期整流動作を強制的に停止させることによって、
負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な上昇を速や
かに回復させることができる。
【０２０９】尚、ＰＷＭ制御回路１６２の第１の制御端
（ＭＯＤＥ１）に供給すべき信号は制御信号Ｓ４のみな
らず、制御信号Ｓ１２であっても構わない。同様に、Ｐ
ＷＭ制御回路１６２の第２の制御端（ＭＯＤＥ２）に供
給すべき信号は制御信号Ｓ４のみならず、制御信号Ｓ１
４であっても構わない。
（ＭＯＤＥ１）に供給すべき信号は制御信号Ｓ４のみな
らず、制御信号Ｓ１２であっても構わない。同様に、Ｐ
ＷＭ制御回路１６２の第２の制御端（ＭＯＤＥ２）に供
給すべき信号は制御信号Ｓ４のみならず、制御信号Ｓ１
４であっても構わない。
【０２１０】また、以上説明した各実施態様にかかるス
イッチング電源装置においては、負荷急変検出回路に含
まれるフィルタとして、ローパスフィルタ回路を用いて
いるが、本発明において、負荷急変検出回路に含まれる
フィルタがローパスフィルタであることは必須でなく、
時定数が適切に設定されている限り、これらが図１８に
示されるようなハイパスフィルタであっても構わない。
イッチング電源装置においては、負荷急変検出回路に含
まれるフィルタとして、ローパスフィルタ回路を用いて
いるが、本発明において、負荷急変検出回路に含まれる
フィルタがローパスフィルタであることは必須でなく、
時定数が適切に設定されている限り、これらが図１８に
示されるようなハイパスフィルタであっても構わない。
【０２１１】さらに、以上説明した各実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、主回路部５の１次側
回路としてハーフブリッジ型のスイッチング回路を用
い、主回路部５の２次側回路としてカレントダブラー型
（倍電流型）の出力回路を用いているが、本発明におい
て、主回路部５の１次側回路及び２次側回路はこれらに
限定されず、他の回路を用いても構わない。
スイッチング電源装置においては、主回路部５の１次側
回路としてハーフブリッジ型のスイッチング回路を用
い、主回路部５の２次側回路としてカレントダブラー型
（倍電流型）の出力回路を用いているが、本発明におい
て、主回路部５の１次側回路及び２次側回路はこれらに
限定されず、他の回路を用いても構わない。
【０２１２】例えば、本発明にかかるスイッチング電源
装置に適用可能な他の１次側回路としては、フルブリッ
ジ型回路やプッシュプル型回路を用いることができる。
また、本発明にかかるスイッチング電源装置に適用可能
な他の２次側回路としては、フォワード型回路やセンタ
ータップ型回路、ブリッジ型回路を用いることができ
る。
装置に適用可能な他の１次側回路としては、フルブリッ
ジ型回路やプッシュプル型回路を用いることができる。
また、本発明にかかるスイッチング電源装置に適用可能
な他の２次側回路としては、フォワード型回路やセンタ
ータップ型回路、ブリッジ型回路を用いることができ
る。
【０２１３】さらに、以上説明した各実施態様にかかる
スイッチング電源装置においては、主回路部５として、
１つのトランス１０と、１つの１次側回路と、１つの２
次側回路とを備える回路を用いているが、本発明におい
ては、トランス、１次側回路及び２次側回路からなる組
を複数組を用い、これらの位相を互いにずらして駆動し
ても構わない。
スイッチング電源装置においては、主回路部５として、
１つのトランス１０と、１つの１次側回路と、１つの２
次側回路とを備える回路を用いているが、本発明におい
ては、トランス、１次側回路及び２次側回路からなる組
を複数組を用い、これらの位相を互いにずらして駆動し
ても構わない。
【０２１４】本発明は、以上の実施態様に限定されるこ
となく、特許請求の範囲に記載された発明の範囲内で種
々の変更が可能であり、それらも本発明の範囲内に包含
されるものであることはいうまでもない。
となく、特許請求の範囲に記載された発明の範囲内で種
々の変更が可能であり、それらも本発明の範囲内に包含
されるものであることはいうまでもない。
【０２１５】例えば、図８、図１０、図１２及び図１３
に示したスイッチング電源装置においては、演算増幅器
７３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルとの比較に、
出力電圧Ｖｏを分圧して生成した電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖ
ｏ５を用いているが、これら電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖｏ５
の代わりに、所定の基準電圧を用いても構わない。但
し、電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖｏ５の代わりに所定の基準電
圧を用いた場合、制御回路６によって出力電圧Ｖｏの目
標電圧が変更された場合には、これに応じて基準電圧の
レベルを変更する必要がある。
に示したスイッチング電源装置においては、演算増幅器
７３の出力である制御信号Ｓ１１のレベルとの比較に、
出力電圧Ｖｏを分圧して生成した電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖ
ｏ５を用いているが、これら電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖｏ５
の代わりに、所定の基準電圧を用いても構わない。但
し、電圧Ｖｏ１乃至電圧Ｖｏ５の代わりに所定の基準電
圧を用いた場合、制御回路６によって出力電圧Ｖｏの目
標電圧が変更された場合には、これに応じて基準電圧の
レベルを変更する必要がある。
【０２１６】また、各実施態様にかかるスイッチング電
源装置においては、制御回路６、１３０、１４０、１５
０及び１６０に含まれる増幅器３０、１４１、１４２、
１６１及び可変増幅器１３１の入力端に出力電圧Ｖｏが
直接供給されているが、これら入力端には、出力電圧Ｖ
ｏに連動する電圧、例えば、複数の抵抗の直列体を用い
て出力電圧Ｖｏを分圧した電圧を供給しても構わない。
源装置においては、制御回路６、１３０、１４０、１５
０及び１６０に含まれる増幅器３０、１４１、１４２、
１６１及び可変増幅器１３１の入力端に出力電圧Ｖｏが
直接供給されているが、これら入力端には、出力電圧Ｖ
ｏに連動する電圧、例えば、複数の抵抗の直列体を用い
て出力電圧Ｖｏを分圧した電圧を供給しても構わない。
【０２１７】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な低下及び／
または上昇を速やかに回復させることができることか
ら、過渡応答性が大幅に改善されたスイッチング電源装
置を提供することができる。これにより、本発明による
スイッチング電源装置によれば、ＣＰＵやＤＳＰのよう
に負荷電流の変化が急激である負荷を駆動する場合であ
っても、これらの誤動作を効果的に防止することができ
る。
負荷状態の急変による出力電圧Ｖｏの急速な低下及び／
または上昇を速やかに回復させることができることか
ら、過渡応答性が大幅に改善されたスイッチング電源装
置を提供することができる。これにより、本発明による
スイッチング電源装置によれば、ＣＰＵやＤＳＰのよう
に負荷電流の変化が急激である負荷を駆動する場合であ
っても、これらの誤動作を効果的に防止することができ
る。
【０２１８】さらに、本発明にかかるスイッチング電源
装置によれば、出力電圧Ｖｏを監視することによって負
荷急変状態を間接的に検出していることから、抵抗やカ
レントトランス等を用いて出力電流Ｉｏを直接検出する
場合に生じる電力損失や動作遅延が発生することがな
い。このため、スイッチング電源装置の出力コンデンサ
２１をスイッチング電源装置の本体から比較的離れて配
置された負荷の近傍に配置し、出力電圧Ｖｏの検出点を
負荷の近傍とするいわゆるリモートセンシング方式によ
る電圧検出を行う場合に適したスイッチング電源装置を
提供することができる。
装置によれば、出力電圧Ｖｏを監視することによって負
荷急変状態を間接的に検出していることから、抵抗やカ
レントトランス等を用いて出力電流Ｉｏを直接検出する
場合に生じる電力損失や動作遅延が発生することがな
い。このため、スイッチング電源装置の出力コンデンサ
２１をスイッチング電源装置の本体から比較的離れて配
置された負荷の近傍に配置し、出力電圧Ｖｏの検出点を
負荷の近傍とするいわゆるリモートセンシング方式によ
る電圧検出を行う場合に適したスイッチング電源装置を
提供することができる。
【図１】本発明の好ましい実施態様にかかるスイッチン
グ電源装置の回路図である。
グ電源装置の回路図である。
【図２】図１に示すスイッチング電源装置の負荷急変状
態における動作を示すタイミング図である。
態における動作を示すタイミング図である。
【図３】図１に示すスイッチング電源装置の通常状態に
おける動作を示すタイミング図である。
おける動作を示すタイミング図である。
【図４】本発明の好ましい他の実施態様にかかるスイッ
チング電源装置の回路図である。
チング電源装置の回路図である。
【図５】図４に示すスイッチング電源装置の負荷急変状
態における動作を示すタイミング図である。
態における動作を示すタイミング図である。
【図６】図４に示すスイッチング電源装置の通常状態に
おける動作を示すタイミング図である。
おける動作を示すタイミング図である。
【図７】本発明の好ましいさらに他の実施態様にかかる
スイッチング電源装置の回路図である。
スイッチング電源装置の回路図である。
【図８】本発明の好ましいさらに他の実施態様にかかる
スイッチング電源装置の回路図である。
スイッチング電源装置の回路図である。
【図９】図８に示すスイッチング電源装置の負荷急変状
態における動作を示すタイミング図である。
態における動作を示すタイミング図である。
【図１０】本発明の好ましいさらに他の実施態様にかか
るスイッチング電源装置の回路図である。
るスイッチング電源装置の回路図である。
【図１１】図１０に示すスイッチング電源装置の負荷急
変状態における動作を示すタイミング図である。
変状態における動作を示すタイミング図である。
【図１２】本発明の好ましいさらに他の実施態様にかか
るスイッチング電源装置の回路図である。
るスイッチング電源装置の回路図である。
【図１３】本発明の好ましいさらに他の実施態様にかか
るスイッチング電源装置の回路図である。
るスイッチング電源装置の回路図である。
【図１４】本発明にかかるスイッチング電源装置に適用
可能な他の制御回路１３０の回路図である。
可能な他の制御回路１３０の回路図である。
【図１５】本発明にかかるスイッチング電源装置に適用
可能なさらに他の制御回路１４０の回路図である。
可能なさらに他の制御回路１４０の回路図である。
【図１６】本発明にかかるスイッチング電源装置に適用
可能なさらに他の制御回路１５０の回路図である。
可能なさらに他の制御回路１５０の回路図である。
【図１７】本発明にかかるスイッチング電源装置に適用
可能なさらに他の制御回路１６０の回路図である。
可能なさらに他の制御回路１６０の回路図である。
【図１８】ハイパスフィルタの回路図である。
１，２ 入力端子
３，４ 出力端子
５ 主回路部
６ 制御回路
７ 負荷急変検出回路
１０ トランス
１１ 第１の入力コンデンサ
１２ 第２の入力コンデンサ
１３ 第１のメインスイッチ
１４ 第２のメインスイッチ
１５，１６，２２，２３ ドライバ
１７ 第１のリアクトル
１８ 第２のリアクトル
１９ 第１の整流スイッチ
２０ 第２の整流スイッチ
２１ 出力コンデンサ
３０ 増幅器
３１ ＰＷＭ制御回路
３２ 絶縁回路
３３〜３５ 抵抗
４０，４１ フィルタ
４２ コンパレータ
４３ トランジスタ
４４，４５，４７，４８ 抵抗
４６，４９ コンデンサ
５０ 負荷急変検出回路
５１ フィルタ
５２ コンパレータ
５３ トランジスタ
５４〜５６ 抵抗
５７ コンデンサ
６０，７０ 負荷急変検出回路
７１，７２ フィルタ
７３ 演算増幅器
７４ コンパレータ
７５ トランジスタ
７６〜８２，８４，８５ 抵抗
８３，８６ コンデンサ
９０ 負荷急変検出回路
９１ コンパレータ
９２ トランジスタ
９３〜９５ 抵抗
１００，１１０ 負荷急変検出回路
１１１〜１１３ コンパレータ
１１４〜１１６ トランジスタ
１１７〜１２３ 抵抗
１３０ 制御回路
１３１ 可変増幅器
１４０ 制御回路
１４１ 第１の増幅器
１４２ 第２の増幅器
１４３ 第１のＰＷＭ制御回路
１４４ 第２のＰＷＭ制御回路
１４５ セレクタ
１５０ 制御回路
１５１ セレクタ
１６０ 制御回路
１６１ 増幅器
１６２ ＰＷＭ制御回路
─────────────────────────────────────────────────────
【手続補正書】
【提出日】平成１４年８月９日（２００２．８．９）
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００８７
【補正方法】変更
【補正内容】
【００８７】トランジスタ５３は、特に限定されるもの
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ７が供給される。また、
トランジスタ５３のエミッタは出力端子３（Ｖｏ）に接
続されており、トランジスタ５３のコレクタは抵抗５４
を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されてい
る。
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ７が供給される。また、
トランジスタ５３のエミッタは出力端子３（Ｖｏ）に接
続されており、トランジスタ５３のコレクタは抵抗５４
を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続されてい
る。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００９３
【補正方法】変更
【補正内容】
【００９３】これにより、コンパレータ５２の出力であ
る制御信号Ｓ７はローレベルとなり、トランジスタ５３
がオン状態となる。トランジスタ５３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ８のレベルは出力端子３（Ｖｏ）の電位
（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入力端
（−）には、抵抗５４を介して電源電位が供給される。
る制御信号Ｓ７はローレベルとなり、トランジスタ５３
がオン状態となる。トランジスタ５３がオン状態となる
と、制御信号Ｓ８のレベルは出力端子３（Ｖｏ）の電位
（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入力端
（−）には、抵抗５４を介して電源電位が供給される。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１３９
【補正方法】変更
【補正内容】
【０１３９】トランジスタ９２は、特に限定されるもの
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１４が供給される。ま
た、トランジスタ９２のエミッタは出力端子３（Ｖｏ）
に接続されており、トランジスタ９２のコレクタは抵抗
９５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続され
ている。
ではないが、ＰＮＰ型のバイポーラトランジスタからな
り、そのベースには制御信号Ｓ１４が供給される。ま
た、トランジスタ９２のエミッタは出力端子３（Ｖｏ）
に接続されており、トランジスタ９２のコレクタは抵抗
９５を介して増幅器３０の反転入力端（−）に接続され
ている。
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１４４
【補正方法】変更
【補正内容】
【０１４４】これにより、コンパレータ９１の出力であ
る制御信号Ｓ１４はローレベルとなり、トランジスタ９
２がオン状態となる。トランジスタ９２がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１５のレベルは出力端子３（Ｖｏ）の
電位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入
力端（−）には、抵抗８０を介して電源電位が供給され
る。
る制御信号Ｓ１４はローレベルとなり、トランジスタ９
２がオン状態となる。トランジスタ９２がオン状態とな
ると、制御信号Ｓ１５のレベルは出力端子３（Ｖｏ）の
電位（電源電位）となることから、増幅器３０の反転入
力端（−）には、抵抗８０を介して電源電位が供給され
る。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０１７０
【補正方法】変更
【補正内容】
【０１７０】さらに、トランジスタ１１６は、特に限定
されるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジ
スタからなり、そのベースには制御信号Ｓ１８が供給さ
れる。また、トランジスタ１１６のエミッタは出力端子
４（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１６の
コレクタは抵抗１２３を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
されるものではないが、ＮＰＮ型のバイポーラトランジ
スタからなり、そのベースには制御信号Ｓ１８が供給さ
れる。また、トランジスタ１１６のエミッタは出力端子
４（ＧＮＤ）に接続されており、トランジスタ１１６の
コレクタは抵抗１２３を介して増幅器３０の反転入力端
（−）に接続されている。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 広川 正彦
東京都中央区日本橋一丁目13番１号 ティ
ーディーケイ株式会社内
Ｆターム(参考） 5G065 DA08 GA04 HA04 JA01 LA01
MA07 MA09 NA01 NA02 NA05
5H730 AA04 AS01 BB26 BB57 DD04
EE08 EE13 EE59 FD01 FD30
FF17 FG05
Claims (22)
- 【請求項１】 直流である入力電圧を交流電圧に変換す
るスイッチング回路及び前記交流電圧を整流して直流で
ある出力電圧を生成する出力回路を有する主回路部と、
前記主回路部の動作を制御する制御回路と、前記主回路
部より供給される負荷電流の急変を検出する負荷急変検
出回路とを備え、前記負荷急変検出回路は、前記出力電
圧を受ける第１及び第２のフィルタと、前記第１及び第
２のフィルタの出力に基づいて負荷急変検出信号を生成
する検出信号生成手段とを含むことを特徴とするスイッ
チング電源装置。 - 【請求項２】 前記第１及び第２のフィルタの時定数が
互いに異なることを特徴とする請求項１に記載のスイッ
チング電源装置。 - 【請求項３】 前記第１及び第２のフィルタがローパス
フィルタ及びハイパスフィルタのいずれか一方からなる
ことを特徴とする請求項１または２に記載のスイッチン
グ電源装置。 - 【請求項４】 前記検出信号生成手段が、前記第１のフ
ィルタの出力を一方の入力端に受け前記第２のフィルタ
の出力を他方の入力端に受けるコンパレータを含むこと
を特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載のス
イッチング電源装置。 - 【請求項５】 通常状態における前記第１及び第２のフ
ィルタの出力レベルが互いに異なることを特徴とする請
求項４に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項６】 前記検出信号生成手段が、前記第１及び
第２のフィルタの出力レベル差を増幅する演算増幅器
と、前記演算増幅器の出力が所定のしきい値電圧を超え
たことに応答して前記負荷急変検出信号を活性化するコ
ンパレータとを含むことを特徴とする請求項１乃至３の
いずれか１項に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項７】 前記所定のしきい値電圧が前記出力電圧
に連動することを特徴とする請求項６に記載のスイッチ
ング電源装置。 - 【請求項８】 通常状態における前記第１及び第２のフ
ィルタの出力レベルが実質的に等しいことを特徴とする
請求項６または７に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項９】 前記制御回路が、前記出力電圧若しくは
これに連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なくと
も有し、前記負荷急変検出回路が、前記負荷急変検出信
号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベル
を変動させる手段をさらに含むことを特徴とする請求項
１乃至８のいずれか１項に記載のスイッチング電源装
置。 - 【請求項１０】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧を入力端に受け、前記負荷急変検
出信号に基づいて特性が切り替えられる可変増幅器を少
なくとも有することを特徴とする請求項１乃至８のいず
れか１項に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項１１】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに
特性の異なる複数の増幅器と、それぞれ対応する前記増
幅器の出力に基づいて対応する制御信号群を生成する複
数のＰＷＭ制御回路と、前記負荷急変検出信号に基づい
て前記複数の制御信号群からいずれか一つの制御信号群
を選択しするセレクタとを少なくとも有し、これによ
り、選択された制御信号群に基づいて前記主回路部の動
作を制御することを特徴とする請求項１乃至８のいずれ
か１項に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項１２】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧をそれぞれ入力端に受ける互いに
特性の異なる複数の増幅器と、前記負荷急変検出信号に
基づいて前記複数の増幅器の出力からいずれか一つの出
力を選択するセレクタと、前記選択された出力に基づい
て制御信号群を生成するＰＷＭ制御回路とを少なくとも
有し、これにより前記制御信号群に基づいて前記主回路
部の動作を制御することを特徴とする請求項１乃至８の
いずれか１項に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項１３】 前記制御回路は、前記負荷急変検出信
号が活性状態であることに応答して、前記主回路部の前
記出力回路を強制的に同期整流状態または同期整流動作
の停止状態とすることを特徴とする請求項１乃至８のい
ずれか１項に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項１４】 直流である入力電圧を交流電圧に変換
するスイッチング回路及び前記交流電圧を整流して直流
である出力電圧を生成する出力回路を有する主回路部
と、前記主回路部の動作を制御する制御回路と、前記主
回路部より供給される負荷電流の急変を検出する負荷急
変検出回路とを備え、前記負荷急変検出回路は、前記出
力電圧を受ける第１乃至第３のフィルタと、前記第１の
フィルタの出力を一方の入力端に受け前記第２のフィル
タの出力を他方の入力端に受け、これらに基づいて第１
の負荷急変検出信号を生成する第１のコンパレータと、
前記第１のフィルタの出力を一方の入力端に受け前記第
３のフィルタの出力を他方の入力端に受け、これらに基
づいて第２の負荷急変検出信号を生成する第２のコンパ
レータとを含むことを特徴とするスイッチング電源装
置。 - 【請求項１５】 通常状態における前記第１及び第２の
フィルタの出力レベルが互いに異なり、通常状態におけ
る前記第１及び第３のフィルタの出力レベルが互いに異
なることを特徴とする請求項１４に記載のスイッチング
電源装置。 - 【請求項１６】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なく
とも有し、前記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急
変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端
のレベルを一方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出
信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベ
ルを前記一方向とは逆の方向に変動させる手段をさらに
含むことを特徴とする請求項１４または１５に記載のス
イッチング電源装置。 - 【請求項１７】 直流である入力電圧を交流電圧に変換
するスイッチング回路及び前記交流電圧を整流して直流
である出力電圧を生成する出力回路を有する主回路部
と、前記主回路部の動作を制御する制御回路と、前記主
回路部より供給される負荷電流の急変を検出する負荷急
変検出回路とを備え、前記負荷急変検出回路は、前記出
力電圧を受ける第１及び第２のフィルタと、前記第１及
び第２のフィルタの出力レベル差を増幅する演算増幅器
と、前記演算増幅器の出力が第１のしきい値電圧を超え
たことに応答して第１の負荷急変検出信号を活性化する
第１のコンパレータと、前記演算増幅器の出力が第２の
しきい値電圧を超えたことに応答して第２の負荷急変検
出信号を活性化する第２のコンパレータとを含むことを
特徴とするスイッチング電源装置。 - 【請求項１８】 前記第１及び第２のしきい値電圧がい
ずれも前記出力電圧に連動することを特徴とする請求項
１７に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項１９】 前記第１のしきい値電圧は通常状態に
おける前記演算増幅器の出力レベルよりも低く、且つ、
前記第２のしきい値電圧は通常状態における前記演算増
幅器の出力レベルよりも高いことを特徴とする請求項１
７または１８に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項２０】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なく
とも有し、前記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急
変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端
のレベルを一方向に変動させ、前記第２の負荷急変検出
信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端のレベ
ルを前記一方向とは逆の方向に変動させる手段をさらに
含むことを特徴とする請求項１９に記載のスイッチング
電源装置。 - 【請求項２１】 前記第１及び第２のしきい値電圧はい
ずれも、通常状態における前記演算増幅器の出力レベル
よりも低い或いは高いことを特徴とする請求項１７また
は１８に記載のスイッチング電源装置。 - 【請求項２２】 前記制御回路が、前記出力電圧若しく
はこれに連動する電圧を入力端に受ける増幅器を少なく
とも有し、前記負荷急変検出回路が、前記第１の負荷急
変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記入力端
のレベルを一方向に第１の速度で変動させ、前記第２の
負荷急変検出信号の活性化に応答して前記増幅器の前記
入力端のレベルを前記一方向に第２の速度で変動させる
手段をさらに含むことを特徴とする請求項２１に記載の
スイッチング電源装置。
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