JP2003056755A - 耐候性に優れたステンレス鋼管 - Google Patents
耐候性に優れたステンレス鋼管Info
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Abstract
(57)【要約】
【目的】 ステンレス鋼本来の美麗な外観を損なうこと
なく、屋外環境においても短期間で発銹が生じることの
ない表面研磨状態にして、長期にわたって光沢性、耐候
性を維持できるステンレス鋼管を得る。 【構成】 最終研磨後の表面粗さがＲｙ０．６μｍ以下
で、残存する酸化皮膜の面積率が７．０％以下であるス
テンレス鋼管。ステンレス鋼素材としては、Ｃｒ含有量
が１６質量％以上のものが好ましい。
なく、屋外環境においても短期間で発銹が生じることの
ない表面研磨状態にして、長期にわたって光沢性、耐候
性を維持できるステンレス鋼管を得る。 【構成】 最終研磨後の表面粗さがＲｙ０．６μｍ以下
で、残存する酸化皮膜の面積率が７．０％以下であるス
テンレス鋼管。ステンレス鋼素材としては、Ｃｒ含有量
が１６質量％以上のものが好ましい。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、各種建築用内外装部材
の手摺、フェンス、パイプシャッター等に使用される耐
候性に優れたステンレス鋼管に関する。
の手摺、フェンス、パイプシャッター等に使用される耐
候性に優れたステンレス鋼管に関する。
【０００２】
【従来の技術】ステンレス鋼は、耐候性、加工性、溶接
性等に優れることから、屋根材、壁材、建築部材等の建
材用途で多用されている。このうち、ステンレス鋼管
は、意匠性にも優れるため、表面研磨されて、手摺、フ
ェンス、パイプシャッター等の用途で使用されている。
このステンレス鋼管の一般的、工業的な研磨は、まず研
磨前素管の疵等の除去のために、疵取り研磨を行い、次
に仕上げ研磨および光沢研磨等を行っている。この研磨
作業における粗研磨、仕上げ研磨では、その研磨工具と
して、フラップホイールや研磨ベルト等が使用されてい
る。さらに、準鏡面研磨や鏡面研磨品対象では、上記工
程後、所望の表面を得るためにバフ研磨処理を行ってい
る。例えば、フラップホイール研磨の場合、研磨前のス
テンレス鋼管の表面の疵の深さレベルに応じた番手から
開始し、＃１０００程度の細かい番手で終える。次のバ
フ研磨工程では綿や麻等を素材とするバフに固形研磨剤
あるいは液状研磨剤を一定間隔で塗布しながら研磨を行
う。固形研磨剤は、アルミナ等の砥粒と脂肪酸、ワック
ス等の油脂で構成されている。
性等に優れることから、屋根材、壁材、建築部材等の建
材用途で多用されている。このうち、ステンレス鋼管
は、意匠性にも優れるため、表面研磨されて、手摺、フ
ェンス、パイプシャッター等の用途で使用されている。
このステンレス鋼管の一般的、工業的な研磨は、まず研
磨前素管の疵等の除去のために、疵取り研磨を行い、次
に仕上げ研磨および光沢研磨等を行っている。この研磨
作業における粗研磨、仕上げ研磨では、その研磨工具と
して、フラップホイールや研磨ベルト等が使用されてい
る。さらに、準鏡面研磨や鏡面研磨品対象では、上記工
程後、所望の表面を得るためにバフ研磨処理を行ってい
る。例えば、フラップホイール研磨の場合、研磨前のス
テンレス鋼管の表面の疵の深さレベルに応じた番手から
開始し、＃１０００程度の細かい番手で終える。次のバ
フ研磨工程では綿や麻等を素材とするバフに固形研磨剤
あるいは液状研磨剤を一定間隔で塗布しながら研磨を行
う。固形研磨剤は、アルミナ等の砥粒と脂肪酸、ワック
ス等の油脂で構成されている。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】従来より、ステンレス
鋼は、素材として優れた耐候性を有しているものの、研
磨仕上げの状態によっては、本来素材がもつ耐候性を発
揮せず、著しく発銹を生じる場合があり、ステンレス鋼
の耐候性の安定性（信頼性）をなくす要因の一つとなっ
ている。例えば、屋外の手摺等へ施工した後、１ヶ月程
度の短期間で発銹する場合がある。また、同一鋼種にお
いても適用部位によって発銹状態が異なる等の問題もあ
る。したがって、このような発銹を防止するために、ク
リア塗装が施されることもある。
鋼は、素材として優れた耐候性を有しているものの、研
磨仕上げの状態によっては、本来素材がもつ耐候性を発
揮せず、著しく発銹を生じる場合があり、ステンレス鋼
の耐候性の安定性（信頼性）をなくす要因の一つとなっ
ている。例えば、屋外の手摺等へ施工した後、１ヶ月程
度の短期間で発銹する場合がある。また、同一鋼種にお
いても適用部位によって発銹状態が異なる等の問題もあ
る。したがって、このような発銹を防止するために、ク
リア塗装が施されることもある。
【０００４】これら短期間での発銹を抑制し、安定した
耐候性を有する研磨方法については、いまだ見出されて
おらず、コスト面を含め美麗な外観が要求されるステン
レス鋼管への適用が制限される場合があった。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、ステンレス鋼本来の美麗な外観を損なうことなく、
屋外環境においても短期間で発銹が生じることのない表
面研磨状態にして、長期にわたって光沢性、耐候性を維
持できるステンレス鋼管を得ることを目的とする。
耐候性を有する研磨方法については、いまだ見出されて
おらず、コスト面を含め美麗な外観が要求されるステン
レス鋼管への適用が制限される場合があった。本発明
は、このような問題を解消すべく案出されたものであ
り、ステンレス鋼本来の美麗な外観を損なうことなく、
屋外環境においても短期間で発銹が生じることのない表
面研磨状態にして、長期にわたって光沢性、耐候性を維
持できるステンレス鋼管を得ることを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明の耐候性に優れた
ステンレス鋼管は、その目的を達成するため、最終研磨
後の表面粗さをＲｙ０．６μｍ以下で、残存する酸化皮
膜の面積率を７．０％以下にしたものである。ステンレ
ス鋼素材としては、Ｃｒ含有量が１６．０質量％以上の
ものが好ましい。
ステンレス鋼管は、その目的を達成するため、最終研磨
後の表面粗さをＲｙ０．６μｍ以下で、残存する酸化皮
膜の面積率を７．０％以下にしたものである。ステンレ
ス鋼素材としては、Ｃｒ含有量が１６．０質量％以上の
ものが好ましい。
【０００６】
【作用】本発明者らは、ステンレス鋼管の耐候性と表面
状態の関係について検討した結果、研磨後の表面に残存
している酸化皮膜や研磨目が発銹起点になっていること
を確認した。本発明中の「研磨後の表面に残存している
酸化皮膜」とは、金属顕微鏡で４００倍率で観察したと
きに茶褐色状に見えるシミ状物質を意味している。この
酸化皮膜は、フラップホイールあるいは研磨ベルト等で
の研磨時の発熱に起因して生成したものであり、硝酸浸
漬等の方法により形成された不動態皮膜とは異なる。す
なわち、不動態皮膜と比べてＣｒ含有量が低く、ポーラ
スな構造となっている。さらに分析を続けたところ、こ
の酸化皮膜の直下には、Ｃｒ欠乏層が形成されているこ
とが確認された。このため、酸化皮膜およびその直下の
Ｃｒ欠乏層を起点として発銹が進行し、結果的に耐候性
を劣化させていると推測される。
状態の関係について検討した結果、研磨後の表面に残存
している酸化皮膜や研磨目が発銹起点になっていること
を確認した。本発明中の「研磨後の表面に残存している
酸化皮膜」とは、金属顕微鏡で４００倍率で観察したと
きに茶褐色状に見えるシミ状物質を意味している。この
酸化皮膜は、フラップホイールあるいは研磨ベルト等で
の研磨時の発熱に起因して生成したものであり、硝酸浸
漬等の方法により形成された不動態皮膜とは異なる。す
なわち、不動態皮膜と比べてＣｒ含有量が低く、ポーラ
スな構造となっている。さらに分析を続けたところ、こ
の酸化皮膜の直下には、Ｃｒ欠乏層が形成されているこ
とが確認された。このため、酸化皮膜およびその直下の
Ｃｒ欠乏層を起点として発銹が進行し、結果的に耐候性
を劣化させていると推測される。
【０００７】したがってステンレス鋼管の耐候性を優れ
たものとするためには、最終研磨後の残存酸化皮膜およ
びその直下のＣｒ欠乏層を少なくする必要がある。ま
た、研磨後の表面研磨目についても、その研磨目の凹部
が発銹起点になっていることから、耐候性向上のために
は研磨目を極力小さくする必要がある。その理由は、研
磨目の凹部が深いほど、フラップホイール研磨等で生成
した酸化皮膜はバフ研磨で除去され難くなって残存する
可能性が高くなり、酸化皮膜が残存しているとその直下
にＣｒ欠乏層が存在していることになる。
たものとするためには、最終研磨後の残存酸化皮膜およ
びその直下のＣｒ欠乏層を少なくする必要がある。ま
た、研磨後の表面研磨目についても、その研磨目の凹部
が発銹起点になっていることから、耐候性向上のために
は研磨目を極力小さくする必要がある。その理由は、研
磨目の凹部が深いほど、フラップホイール研磨等で生成
した酸化皮膜はバフ研磨で除去され難くなって残存する
可能性が高くなり、酸化皮膜が残存しているとその直下
にＣｒ欠乏層が存在していることになる。
【０００８】Ｃｒ欠乏層の確認よりも残存酸化皮膜の確
認の方が容易であるから、本発明では、最終研磨後の残
存酸化皮膜量と表面粗さを測定し、耐候性との関係を整
理した。研磨表面のＥＰＭＡ（電子線微小部分分析法）
の面分析による酸素（Ｏ）に関するＸ線画像データにお
いて、観察領域での平均濃度以上の領域を酸化皮膜と
し、この平均濃度をしきい値とした２値化マッピングデ
ータから酸化皮膜の面積率を算出した。また、表面粗さ
は、ＪＩＳＢ０６０１で規定されたＲｙを指標とした。
認の方が容易であるから、本発明では、最終研磨後の残
存酸化皮膜量と表面粗さを測定し、耐候性との関係を整
理した。研磨表面のＥＰＭＡ（電子線微小部分分析法）
の面分析による酸素（Ｏ）に関するＸ線画像データにお
いて、観察領域での平均濃度以上の領域を酸化皮膜と
し、この平均濃度をしきい値とした２値化マッピングデ
ータから酸化皮膜の面積率を算出した。また、表面粗さ
は、ＪＩＳＢ０６０１で規定されたＲｙを指標とした。
【０００９】フェライト鋼、オーステナイト鋼および２
相系のステンレス鋼について種々の表面研磨状態と耐候
性について調査したところ、最終バフ研磨後の表面にお
いて、研磨後の表面粗さがＲｙ０．６μｍ以下で、残存
酸化皮膜量が面積率で７．０％以下にしたとき、屋外環
境でも短期間で発銹を生じることのないレベルの安定し
た耐候性が得られることが確認できた。
相系のステンレス鋼について種々の表面研磨状態と耐候
性について調査したところ、最終バフ研磨後の表面にお
いて、研磨後の表面粗さがＲｙ０．６μｍ以下で、残存
酸化皮膜量が面積率で７．０％以下にしたとき、屋外環
境でも短期間で発銹を生じることのないレベルの安定し
た耐候性が得られることが確認できた。
【００１０】ところで、上記したように、発銹はＣｒが
欠乏した部分が起点となって進行している。元々、ステ
ンレス鋼とはＣｒ含有量約１１質量％以上の耐銹性に優
れた鋼と定義されているが、耐銹性はＣｒ含有量が高い
ほど優れている。本発明ステンレス鋼管のようにフラッ
プホイール研磨やベルト研磨等の乾式研磨工程でＣｒ欠
乏層が形成され易いとなると、素材として予めＣｒ含有
量を多くした鋼管が好ましい。すなわちＳＵＳ４３０等
のＣｒ含有量１６質量％以上のフェライト系や、ＳＵＳ
３０４等のＣｒ含有量１８質量％以上のオーステナイト
系あるいはＳＵＳ３２９等の２相ステンレス鋼が好まし
い。
欠乏した部分が起点となって進行している。元々、ステ
ンレス鋼とはＣｒ含有量約１１質量％以上の耐銹性に優
れた鋼と定義されているが、耐銹性はＣｒ含有量が高い
ほど優れている。本発明ステンレス鋼管のようにフラッ
プホイール研磨やベルト研磨等の乾式研磨工程でＣｒ欠
乏層が形成され易いとなると、素材として予めＣｒ含有
量を多くした鋼管が好ましい。すなわちＳＵＳ４３０等
のＣｒ含有量１６質量％以上のフェライト系や、ＳＵＳ
３０４等のＣｒ含有量１８質量％以上のオーステナイト
系あるいはＳＵＳ３２９等の２相ステンレス鋼が好まし
い。
【００１１】ところで、バフ研磨工具としては、バフ工
具だけに制限されるものではなく、フェルトやスポンジ
等の弾性を有し、酸化皮膜を除去できるものであれば十
分である。また、バフ研磨に適用する固形研磨剤には、
油脂成分として、脂肪酸、ワックス、等が、砥粒とし
て、アルミナ系、炭化珪素系が適用できる。その他砥粒
として、窒化ホウ素系、ダイヤモンド系、あるいはジル
コニア系等も考えられるが、コストと研磨能率を考慮し
て適宜選択できる。
具だけに制限されるものではなく、フェルトやスポンジ
等の弾性を有し、酸化皮膜を除去できるものであれば十
分である。また、バフ研磨に適用する固形研磨剤には、
油脂成分として、脂肪酸、ワックス、等が、砥粒とし
て、アルミナ系、炭化珪素系が適用できる。その他砥粒
として、窒化ホウ素系、ダイヤモンド系、あるいはジル
コニア系等も考えられるが、コストと研磨能率を考慮し
て適宜選択できる。
【００１２】
【実施例】表１に示す成分・組成のステンレス鋼の造管
および形状修正を行った後、装飾用研磨仕上げを行っ
た。図１に、本発明の研磨鋼管の製造し使用した研磨ヘ
ッド部の概要を示す。この研磨装置は、パイプ送り方式
の研磨ヘッド（１ヘッド）の研磨装置を用い、各研磨番
手毎に、逐次研磨を行っていく。研磨工具のフラップホ
イールとバフはそれぞれ交換可能な構造となっている。
本発明ステンレス鋼管を研磨するための研磨ヘッド部に
装着した研磨工具４には、フラップホイールまたはバフ
が取り付けられている。本例では、研磨工具４としての
バフは９枚積層して構成した。バフ研磨時の研磨剤とし
ては、固形研磨剤５を用い、定圧押圧装置６で研磨工具
４に押付けて塗布させている。バフ研磨で使用する固形
研磨剤の塗布は、タイマーによる一定時間毎に自動で固
形研磨剤を定圧で押付け塗布した。なお、フラップホイ
ールを装着したときは、固形研磨剤塗布装置は作動させ
ていない。
および形状修正を行った後、装飾用研磨仕上げを行っ
た。図１に、本発明の研磨鋼管の製造し使用した研磨ヘ
ッド部の概要を示す。この研磨装置は、パイプ送り方式
の研磨ヘッド（１ヘッド）の研磨装置を用い、各研磨番
手毎に、逐次研磨を行っていく。研磨工具のフラップホ
イールとバフはそれぞれ交換可能な構造となっている。
本発明ステンレス鋼管を研磨するための研磨ヘッド部に
装着した研磨工具４には、フラップホイールまたはバフ
が取り付けられている。本例では、研磨工具４としての
バフは９枚積層して構成した。バフ研磨時の研磨剤とし
ては、固形研磨剤５を用い、定圧押圧装置６で研磨工具
４に押付けて塗布させている。バフ研磨で使用する固形
研磨剤の塗布は、タイマーによる一定時間毎に自動で固
形研磨剤を定圧で押付け塗布した。なお、フラップホイ
ールを装着したときは、固形研磨剤塗布装置は作動させ
ていない。
【００１３】
【００１４】研磨に供したステンレス素管の寸法は、φ
４２．７×２．０ｔ×５００Ｌ（ｍｍ）である。装飾管
として一般的な表面品質を保持できることを前提にし
て、一定以上の光沢性を維持でき、かつ装飾管として目
立つ疵が残存しないように、表２に示すような研磨条件
を選定し、研磨を行った。
４２．７×２．０ｔ×５００Ｌ（ｍｍ）である。装飾管
として一般的な表面品質を保持できることを前提にし
て、一定以上の光沢性を維持でき、かつ装飾管として目
立つ疵が残存しないように、表２に示すような研磨条件
を選定し、研磨を行った。
【００１５】まず、フラップホイール研磨を、メッシュ
粒度が＃２４０，＃３２０，＃４００，＃６００および
＃１０００の砥粒を有するφ４００×１００×１５０フ
ラップホイールを用いて行った。バフ研磨は、φ４００
×１５０×１５０に調整した綿バフ工具を用い、３０秒
毎に固形研磨剤をバフに押付け、塗布しながら研磨を行
った。これらの研磨を組み合わせた表２の研磨条件に基
づき、各研磨工具の研磨負荷電流値は２５Ａとして、送
り速度：４ｍ／ｍｉｎ、工具回転速度：１８００ｒｐ
ｍ、パイプ回転速度：５００ｒｐｍにて、所定パス研磨
した。
粒度が＃２４０，＃３２０，＃４００，＃６００および
＃１０００の砥粒を有するφ４００×１００×１５０フ
ラップホイールを用いて行った。バフ研磨は、φ４００
×１５０×１５０に調整した綿バフ工具を用い、３０秒
毎に固形研磨剤をバフに押付け、塗布しながら研磨を行
った。これらの研磨を組み合わせた表２の研磨条件に基
づき、各研磨工具の研磨負荷電流値は２５Ａとして、送
り速度：４ｍ／ｍｉｎ、工具回転速度：１８００ｒｐ
ｍ、パイプ回転速度：５００ｒｐｍにて、所定パス研磨
した。
【００１６】
【００１７】上記研磨条件で得られた装飾管の表面粗さ
および残存酸化皮膜の面積率を測定し、耐候性を調べて
両者の関係を見た。研磨後の表面粗さは、ＪＩＳＢ０６
０１に基づき、接触式の表面粗度計でパイプ長手方向を
Ｌ方向、パイプ円周方向をＣ方向として、表面粗さＲｙ
をｎ＝３で測定した。次に、研磨後の酸化皮膜の残存量
（面積率）の測定は、前記したＥＰＭＡによる観察と、
画像処理によって行った。すなわち、ＥＰＭＡでの面分
析による酸素（Ｏ）に関するＸ線画像データにおいて、
観察領域での平均濃度以上の領域を酸化皮膜とし、この
平均濃度をしきい値とした２値化マッピングデータから
酸化皮膜の面積率を算出した。
および残存酸化皮膜の面積率を測定し、耐候性を調べて
両者の関係を見た。研磨後の表面粗さは、ＪＩＳＢ０６
０１に基づき、接触式の表面粗度計でパイプ長手方向を
Ｌ方向、パイプ円周方向をＣ方向として、表面粗さＲｙ
をｎ＝３で測定した。次に、研磨後の酸化皮膜の残存量
（面積率）の測定は、前記したＥＰＭＡによる観察と、
画像処理によって行った。すなわち、ＥＰＭＡでの面分
析による酸素（Ｏ）に関するＸ線画像データにおいて、
観察領域での平均濃度以上の領域を酸化皮膜とし、この
平均濃度をしきい値とした２値化マッピングデータから
酸化皮膜の面積率を算出した。
【００１８】耐候性の試験は、塩水噴霧（５％ＮａＣ
ｌ，３５℃，１５分）→乾燥（６０℃，３５％ＲＨ，１
時間）→湿潤（５０℃，９５％ＲＨ，３時間）を１サイ
クルとする塩乾湿複合サイクル試験を３０サイクル実施
し、ステンレス協会腐食専門委員会設定のレイティング
ナンバー（ＳＡ ＲＮ値）で評価した。試験サイクルが
３０サイクルで発銹がほとんどなければ、短期（約１ヶ
月後位）での発銹は認められないことを別の実験で知見
している。したがって、試験サイクル数を３０サイクル
とし、その時の発銹レベル（ＳＡ ＲＮ）値は、７以上
であることが必要である。
ｌ，３５℃，１５分）→乾燥（６０℃，３５％ＲＨ，１
時間）→湿潤（５０℃，９５％ＲＨ，３時間）を１サイ
クルとする塩乾湿複合サイクル試験を３０サイクル実施
し、ステンレス協会腐食専門委員会設定のレイティング
ナンバー（ＳＡ ＲＮ値）で評価した。試験サイクルが
３０サイクルで発銹がほとんどなければ、短期（約１ヶ
月後位）での発銹は認められないことを別の実験で知見
している。したがって、試験サイクル数を３０サイクル
とし、その時の発銹レベル（ＳＡ ＲＮ）値は、７以上
であることが必要である。
【００１９】表３に、本実施例で検討したステンレス鋼
管の表面粗さおよび残存酸化皮膜面積率と耐候性の関係
を示す。また、この関係をグラフ化したものが図２であ
る。この結果から、研磨後の表面粗さＲｙが０．６μｍ
以下であり、かつ残存酸化皮膜面積率が７．０％以下の
ステンレス鋼管は、上記値がそれらを超える比較例と比
べて、３０サイクルの塩乾湿複合サイクル試験を行った
後でも発銹が少ないことから、短期間での発銹がほとん
どない、耐候性に優れた鋼管となっていることがわかっ
た。
管の表面粗さおよび残存酸化皮膜面積率と耐候性の関係
を示す。また、この関係をグラフ化したものが図２であ
る。この結果から、研磨後の表面粗さＲｙが０．６μｍ
以下であり、かつ残存酸化皮膜面積率が７．０％以下の
ステンレス鋼管は、上記値がそれらを超える比較例と比
べて、３０サイクルの塩乾湿複合サイクル試験を行った
後でも発銹が少ないことから、短期間での発銹がほとん
どない、耐候性に優れた鋼管となっていることがわかっ
た。
【００２０】
【００２１】
【発明の効果】以上に説明したように、表面粗さをＲｙ
０．６μｍ以下、残存する酸化皮膜の面積率が７．０％
以下となるように最終研磨したステンレス鋼管は、耐候
性に優れ、屋外環境においても短期間で発銹が生じるよ
うなことはなく、安定した光沢を維持できるので、手
摺、フェンス、パイプシャッター等に好適な材料を低コ
ストで提供することができる。
０．６μｍ以下、残存する酸化皮膜の面積率が７．０％
以下となるように最終研磨したステンレス鋼管は、耐候
性に優れ、屋外環境においても短期間で発銹が生じるよ
うなことはなく、安定した光沢を維持できるので、手
摺、フェンス、パイプシャッター等に好適な材料を低コ
ストで提供することができる。
【図１】 本発明実施例で使用した研磨装置の研磨ヘッ
ド部の概略図
ド部の概略図
【図２】 最終研磨後のステンレス鋼管表面の残存酸化
皮膜面積率および表面粗さとステンレス鋼管の耐候性の
関係を示すグラフ
皮膜面積率および表面粗さとステンレス鋼管の耐候性の
関係を示すグラフ
【符号の説明】
Ｐ：被研磨ステンレス鋼管、 １：回転ロール、
２：送りロール、３：押えロール、 ４：研磨工具、
５：固形研磨剤、 ６：押圧装置
２：送りロール、３：押えロール、 ４：研磨工具、
５：固形研磨剤、 ６：押圧装置
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 狩野 忍
兵庫県尼崎市鶴町１番地 日新製鋼株式会
社技術研究所内
(72)発明者 原 健治
兵庫県尼崎市鶴町１番地 日新製鋼株式会
社技術研究所内
(72)発明者 白山 和
山口県新南陽市野村南町4976番地 日新製
鋼株式会社ステンレス事業本部内
Ｆターム(参考） 3H111 AA01 BA03 BA34 CB14 DA12
DB18
Claims (2)
- 【請求項１】 最終研磨後の表面粗さがＲｙ０．６μｍ
以下で、残存する酸化皮膜の面積率が７．０％以下であ
ることを特徴とする耐候性に優れたステンレス鋼管。 - 【請求項２】 Ｃｒ含有量が１６．０質量％以上である
請求項１に記載の耐候性に優れたステンレス鋼管。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001250069A JP2003056755A (ja) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | 耐候性に優れたステンレス鋼管 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001250069A JP2003056755A (ja) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | 耐候性に優れたステンレス鋼管 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003056755A true JP2003056755A (ja) | 2003-02-26 |
Family
ID=19078962
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001250069A Withdrawn JP2003056755A (ja) | 2001-08-21 | 2001-08-21 | 耐候性に優れたステンレス鋼管 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003056755A (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2013065379A1 (ja) * | 2011-11-02 | 2013-05-10 | 新日鐵住金株式会社 | 鋼管の生産管理方法 |
| JP2017071004A (ja) * | 2015-10-05 | 2017-04-13 | 日新製鋼株式会社 | 耐食性に優れたステンレス鋼管及びその製造方法 |
-
2001
- 2001-08-21 JP JP2001250069A patent/JP2003056755A/ja not_active Withdrawn
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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