JP2003052186A - リラクタンスモータの運転方法及びその装置 - Google Patents
リラクタンスモータの運転方法及びその装置Info
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- JP2003052186A JP2003052186A JP2001237613A JP2001237613A JP2003052186A JP 2003052186 A JP2003052186 A JP 2003052186A JP 2001237613 A JP2001237613 A JP 2001237613A JP 2001237613 A JP2001237613 A JP 2001237613A JP 2003052186 A JP2003052186 A JP 2003052186A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】自己始動可能に幅広く対応可能なリラクタンス
モータの運転方法及びその装置を得るものである。 【解決手段】三相巻線を分布巻でスター結線されるとと
もに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデル
タ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロータ
を備えたリラクタンスモータの運転方法において、上記
リラクタンスモータの始動時から同期化するまではデル
タ結線で運転し、上記リラクタンスモータの同期化後に
はスター結線で運転するものである。
モータの運転方法及びその装置を得るものである。 【解決手段】三相巻線を分布巻でスター結線されるとと
もに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデル
タ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロータ
を備えたリラクタンスモータの運転方法において、上記
リラクタンスモータの始動時から同期化するまではデル
タ結線で運転し、上記リラクタンスモータの同期化後に
はスター結線で運転するものである。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、リラクタンスト
ルクを利用したリラクタンスモータの運転方法およびそ
の装置に関するものであり、特に反抗トルク、慣性の大
きな負荷を接続した場合でも容易に自己始動可能なリラ
クタンスモータの運転方法及びその装置を得るものであ
る。
ルクを利用したリラクタンスモータの運転方法およびそ
の装置に関するものであり、特に反抗トルク、慣性の大
きな負荷を接続した場合でも容易に自己始動可能なリラ
クタンスモータの運転方法及びその装置を得るものであ
る。
【０００２】
【従来の技術】説明の都合上マルチフラックスバリア形
のリラクタンスモータ（以下、リラクタンスモータと呼
ぶ）を例にとって説明する。図７は従来のリラクタンス
モータのステータコア、ロータコアの正面図である。図
において、７は電磁鋼板などの薄金属部材をドーナツ状
に形成したステータコア抜板で、このステータコア抜板
７の内周部には、スロット７ａが放射状に多数個配設さ
れている。このステータコア抜板７を多数枚積層し、例
えばＴＩＧ（タングステンイナートガス）溶接により固
定することにより、ステータが形成され、このステータ
のスロット７ａ内にステータ巻線（図示せず）を巻回し
てＹ（スター）結線を構成する。
のリラクタンスモータ（以下、リラクタンスモータと呼
ぶ）を例にとって説明する。図７は従来のリラクタンス
モータのステータコア、ロータコアの正面図である。図
において、７は電磁鋼板などの薄金属部材をドーナツ状
に形成したステータコア抜板で、このステータコア抜板
７の内周部には、スロット７ａが放射状に多数個配設さ
れている。このステータコア抜板７を多数枚積層し、例
えばＴＩＧ（タングステンイナートガス）溶接により固
定することにより、ステータが形成され、このステータ
のスロット７ａ内にステータ巻線（図示せず）を巻回し
てＹ（スター）結線を構成する。
【０００３】次にロータコアについて説明する。図８に
おいて、１ａは電磁鋼板などの薄金属部材を円形状に形
成したロータコア抜板で、ロータコア抜板１ａの周方向
に９０°に4分割されたそれぞれのエリアには、ロータ
コア抜板１ａの中心方向に向って湾曲する円弧状で、各
々同一溝幅に設定された複数の長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、
２ｄが多層に、プレス加工、レーザ加工などによって加
工し形成されている。さらにロータコア抜板１ａの中心
部には、回転軸挿入用の穴部１ｂが設けられている。こ
のように形成されたロータコア抜板１ａを所定のコア幅
とすべく、多数枚積層し固着してロータコア１ｃ（図
９）を構成している
おいて、１ａは電磁鋼板などの薄金属部材を円形状に形
成したロータコア抜板で、ロータコア抜板１ａの周方向
に９０°に4分割されたそれぞれのエリアには、ロータ
コア抜板１ａの中心方向に向って湾曲する円弧状で、各
々同一溝幅に設定された複数の長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、
２ｄが多層に、プレス加工、レーザ加工などによって加
工し形成されている。さらにロータコア抜板１ａの中心
部には、回転軸挿入用の穴部１ｂが設けられている。こ
のように形成されたロータコア抜板１ａを所定のコア幅
とすべく、多数枚積層し固着してロータコア１ｃ（図
９）を構成している
【０００４】上述したロータコア１ｃの長溝２ａ、２
ｂ、２ｃ、２ｄ内に、アルミニュウム、銅などの非磁性
の導電性材料をダイキャスト法などにより充填する。図
９は、ロータの一部を破断した斜視図を示し、４ａ、４
ｂ、４ｃ、４ｄは、長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ内に充
填された二次導体である。積層されたロータコア１ｃの
両端部にこの二次導体４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄとそれぞ
れ電気的接続し連結した一対の短絡環６が形成されたロ
ータ８は、回転軸３に挿入され焼きばめなどによって固
着、装着される。５はロータ外径である。ロータ８は、
図７に示すステータと僅かな空隙９を介して内設されて
いる。なお、ロータコアの長溝に二次導体をダイキャス
トするものとして特開平１１−１４６６１５号公報に示
すものがある。
ｂ、２ｃ、２ｄ内に、アルミニュウム、銅などの非磁性
の導電性材料をダイキャスト法などにより充填する。図
９は、ロータの一部を破断した斜視図を示し、４ａ、４
ｂ、４ｃ、４ｄは、長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ内に充
填された二次導体である。積層されたロータコア１ｃの
両端部にこの二次導体４ａ、４ｂ、４ｃ、４ｄとそれぞ
れ電気的接続し連結した一対の短絡環６が形成されたロ
ータ８は、回転軸３に挿入され焼きばめなどによって固
着、装着される。５はロータ外径である。ロータ８は、
図７に示すステータと僅かな空隙９を介して内設されて
いる。なお、ロータコアの長溝に二次導体をダイキャス
トするものとして特開平１１−１４６６１５号公報に示
すものがある。
【０００５】次にロータ８の電流、磁束の流れの方向に
ついて、図７を参照して説明する。ステータ巻線を３相
交流電源に接続することによって、回転磁界が発生する
が、電流の流れる方向は、図中×（紙面の表面側から裏
面側へ）から●（紙面の裏面側から表面側へ）の方向に
流れ、また磁束の流れる方向については、図中１０で示
され、これによりN極、Ｓ極がロータ８の円周方向に交
互に形成されてロータ８が所定の円周方向へ回転する。
このリラクタンスモータのステータには一般の交流機と
同様の分布巻線が施され、ロータはステータに発生する
回転磁界に同期して回転させるために、図８で示すよう
にロータコア抜板１ａの周方向に９０°に4分割された
それぞれのエリアには、ロータコア抜板１ａの中心方向
に向って湾曲する円弧状で、各々同一溝幅に設定された
複数の長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを多層に形成し磁気
的突極性を有する構造となっている。
ついて、図７を参照して説明する。ステータ巻線を３相
交流電源に接続することによって、回転磁界が発生する
が、電流の流れる方向は、図中×（紙面の表面側から裏
面側へ）から●（紙面の裏面側から表面側へ）の方向に
流れ、また磁束の流れる方向については、図中１０で示
され、これによりN極、Ｓ極がロータ８の円周方向に交
互に形成されてロータ８が所定の円周方向へ回転する。
このリラクタンスモータのステータには一般の交流機と
同様の分布巻線が施され、ロータはステータに発生する
回転磁界に同期して回転させるために、図８で示すよう
にロータコア抜板１ａの周方向に９０°に4分割された
それぞれのエリアには、ロータコア抜板１ａの中心方向
に向って湾曲する円弧状で、各々同一溝幅に設定された
複数の長溝２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄを多層に形成し磁気
的突極性を有する構造となっている。
【０００６】次にリラクタンスモータの動作について説
明する。リラクタンスモータのステータ巻線を三相交流
電源に接続すると回転磁界が生じ起動時に同期速度まで
加速される。このとき回転子上の凸極部の磁気抵抗が凹
極部のそれより小さいため磁束は凸極部に集中して界磁
極をステータ巻線界磁で拘束しようとすることになっ
て、ロータ８の回転は固定磁界の速度と同一で回転す
る。負荷がかかった場合でも、界磁極の中心からある角
度だけ遅れて回転し、同期速度が持続される。リラクタ
ンスモータは図１０で示すようにロータ８のコア中心か
ら円周方向に長溝を横切る方向ｑ軸とこのｑ軸と電気角
が直交するｄ軸の磁気抵抗の差により発生するリラクタ
ンストルクで回転するモータであり、リラクタンストル
クは、ｄ軸とｑ軸の磁気抵抗の差が大きいほど大きくな
る。すなわち起磁力分布はほぼ正弦波となるので、トル
クPの式は一般の交流機同様にｄｑ座標形式で表すこと
ができ、次式のようになる。 Ｐ＝Ｖ2（Ｘd―Ｘq）／２ＸdＸq×sin２δ 上式において、Vは端子電圧、Ｘｄは直軸リアクタン
ス、Ｘｑは横軸リアクタンス、δは相差角を示し、上式
において、Ｘｄ―Ｘｑが大きいほどトルクがより発生す
る。一般にはＸｄ／Ｘｑは突極比と称し、突極比が大き
いほどリラクタンストルクは大きくなる。
明する。リラクタンスモータのステータ巻線を三相交流
電源に接続すると回転磁界が生じ起動時に同期速度まで
加速される。このとき回転子上の凸極部の磁気抵抗が凹
極部のそれより小さいため磁束は凸極部に集中して界磁
極をステータ巻線界磁で拘束しようとすることになっ
て、ロータ８の回転は固定磁界の速度と同一で回転す
る。負荷がかかった場合でも、界磁極の中心からある角
度だけ遅れて回転し、同期速度が持続される。リラクタ
ンスモータは図１０で示すようにロータ８のコア中心か
ら円周方向に長溝を横切る方向ｑ軸とこのｑ軸と電気角
が直交するｄ軸の磁気抵抗の差により発生するリラクタ
ンストルクで回転するモータであり、リラクタンストル
クは、ｄ軸とｑ軸の磁気抵抗の差が大きいほど大きくな
る。すなわち起磁力分布はほぼ正弦波となるので、トル
クPの式は一般の交流機同様にｄｑ座標形式で表すこと
ができ、次式のようになる。 Ｐ＝Ｖ2（Ｘd―Ｘq）／２ＸdＸq×sin２δ 上式において、Vは端子電圧、Ｘｄは直軸リアクタン
ス、Ｘｑは横軸リアクタンス、δは相差角を示し、上式
において、Ｘｄ―Ｘｑが大きいほどトルクがより発生す
る。一般にはＸｄ／Ｘｑは突極比と称し、突極比が大き
いほどリラクタンストルクは大きくなる。
【０００７】次にリラクタンスモータのトルクについて
説明する。図１１はリラクタンスモータのトルクカーブ
を説明するための概念図で、Ｘ軸方向にスベリ、Ｙ軸方
向にトルクをとっている。リラクタンスモータのトルク
カーブを実線で示しＴsは起動トルク、Ｔmは停動トルク
を示している。脱出トルクは、定格周波数、電機子定格
電圧および定格負荷状態における界磁電流において同期
運転ができる最大トルクである。引入れトルクは、リラ
クタンスモータがほぼ同期速度に近づき励磁を与えて同
期に入り得る最大負荷トルクで、引入れされた後同期化
する。上述したトルクカーブからも明らかなとおり同期
速度に近づくほどトルクは小さくなるので、反抗トルク
の大きな負荷、慣性が大きな負荷に接続して運転した場
合、同期速度直前で失速してしまうことがある。そこで
できるだけ同期し易いようにするためには、最大トルク
発生時のスベリを極力少なくすることが必要である。特
に電流が流れる部位の二次導体断面積を増やすことが停
動トルクのスベリを小さくする効果がある。なお、この
引入れトルクを実測することは困難であるので一般には
公称引入れトルクを用いる。公称引入れトルクとは、リ
ラクタンスモータが定格周波数および電機子定格電圧に
おいて始動中５％のスベリにおいて利用できるトルクで
ある。なお、図１１中、破線で示すトルクカーブは普通
かご形の誘導電動機の場合を示している。
説明する。図１１はリラクタンスモータのトルクカーブ
を説明するための概念図で、Ｘ軸方向にスベリ、Ｙ軸方
向にトルクをとっている。リラクタンスモータのトルク
カーブを実線で示しＴsは起動トルク、Ｔmは停動トルク
を示している。脱出トルクは、定格周波数、電機子定格
電圧および定格負荷状態における界磁電流において同期
運転ができる最大トルクである。引入れトルクは、リラ
クタンスモータがほぼ同期速度に近づき励磁を与えて同
期に入り得る最大負荷トルクで、引入れされた後同期化
する。上述したトルクカーブからも明らかなとおり同期
速度に近づくほどトルクは小さくなるので、反抗トルク
の大きな負荷、慣性が大きな負荷に接続して運転した場
合、同期速度直前で失速してしまうことがある。そこで
できるだけ同期し易いようにするためには、最大トルク
発生時のスベリを極力少なくすることが必要である。特
に電流が流れる部位の二次導体断面積を増やすことが停
動トルクのスベリを小さくする効果がある。なお、この
引入れトルクを実測することは困難であるので一般には
公称引入れトルクを用いる。公称引入れトルクとは、リ
ラクタンスモータが定格周波数および電機子定格電圧に
おいて始動中５％のスベリにおいて利用できるトルクで
ある。なお、図１１中、破線で示すトルクカーブは普通
かご形の誘導電動機の場合を示している。
【０００８】図１２は例えば１.５ＫＷ、４Ｐ、２００
Ｖ、５０Hzのリラクタンスモータの実機によるトルクカ
ーブを示す図である。リラクタンスモータはＹ（スタ
ー）結線で始動、運転されている。図はＸ軸方向に回転
数、Ｙ軸方向にトルクをとっている。このトルクカーブ
から分るように引入れトルクは回転数１４００rpmの位
置で９.８１Ｎ・ｍである。引入れトルクが同期回転数
近辺で発生しているので、同期回転数１５００rpmに近
づくにつれてトルクは小さくなる。回転数１４００rpm
位置が同期に入る最大負荷トルクである。図中Ａは脱出
トルクの位置を示している。
Ｖ、５０Hzのリラクタンスモータの実機によるトルクカ
ーブを示す図である。リラクタンスモータはＹ（スタ
ー）結線で始動、運転されている。図はＸ軸方向に回転
数、Ｙ軸方向にトルクをとっている。このトルクカーブ
から分るように引入れトルクは回転数１４００rpmの位
置で９.８１Ｎ・ｍである。引入れトルクが同期回転数
近辺で発生しているので、同期回転数１５００rpmに近
づくにつれてトルクは小さくなる。回転数１４００rpm
位置が同期に入る最大負荷トルクである。図中Ａは脱出
トルクの位置を示している。
【０００９】
【発明が解決しようとする課題】上記従来のリラクタン
スモータは、引入れトルクが、同期回転数近辺で発生し
ているので、リラクタンスモータの発生トルクが小さ
く、リラクタンスモータに接続された相手負荷によって
は自己始動ができないと言った問題点があった。
スモータは、引入れトルクが、同期回転数近辺で発生し
ているので、リラクタンスモータの発生トルクが小さ
く、リラクタンスモータに接続された相手負荷によって
は自己始動ができないと言った問題点があった。
【００１０】この発明は、特に反抗トルク、慣性の大き
な負荷を接続した場合でも容易に自己始動可能に幅広く
対応可能なリラクタンスモータの運転方法およびリラク
タンスモータの運転装置を提供することを目的とするも
のである。
な負荷を接続した場合でも容易に自己始動可能に幅広く
対応可能なリラクタンスモータの運転方法およびリラク
タンスモータの運転装置を提供することを目的とするも
のである。
【００１１】
【課題を解決するための手段】この発明のリラクタンス
モータの運転方法は、三相巻線を分布巻でスター結線さ
れるとともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き
出しデルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有す
るロータを備えたリラクタンスモータの運転方法におい
て、上記リラクタンスモータの始動時から同期化するま
ではデルタ結線で運転し、上記リラクタンスモータの同
期化後にはスター結線で運転するものである。
モータの運転方法は、三相巻線を分布巻でスター結線さ
れるとともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き
出しデルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有す
るロータを備えたリラクタンスモータの運転方法におい
て、上記リラクタンスモータの始動時から同期化するま
ではデルタ結線で運転し、上記リラクタンスモータの同
期化後にはスター結線で運転するものである。
【００１２】三相巻線を分布巻でスター結線されるとと
もに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデル
タ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロータ
を備えたリラクタンスモータの運転方法において、上記
リラクタンスモータの始動時はスター結線で始動し、始
動後から同期化するまではデルタ結線で運転し、同期化
後はスター結線で運転するものである。
もに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデル
タ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロータ
を備えたリラクタンスモータの運転方法において、上記
リラクタンスモータの始動時はスター結線で始動し、始
動後から同期化するまではデルタ結線で運転し、同期化
後はスター結線で運転するものである。
【００１３】三相巻線を分布巻でスター結線され上記三
相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線可能な
ステータと、磁気的突極性を有するロータと、上記ステ
ータを同期化するまでデルタ結線、同期化後はスター結
線に切換え可能な切換手段と、上記切換手段に結線の切
換を指令する切換指令手段を備えたものである。
相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線可能な
ステータと、磁気的突極性を有するロータと、上記ステ
ータを同期化するまでデルタ結線、同期化後はスター結
線に切換え可能な切換手段と、上記切換手段に結線の切
換を指令する切換指令手段を備えたものである。
【００１４】
【発明の実施の形態】実施の形態１.リラクタンスモー
タの△（デルタ）−Ｙ（スター）運転方法について詳述
する。図１、図２、図３において、まず予め負荷の慣
性、反抗トルクおよびリラクタンスモータの加速力から
加速時間を推定し結線切換え用のマグネットスイッチ１
４、１５のスイッチのＯＮ・ＯＦＦ動作を行うタイマー
１６の時間設定を行う。次に実機によりリラクタンスモ
ータを運転しタイマー１６に設定された時間設定により
結線切換えを実施して所望な運転状態が得られるかを確
認し良好な結果であれば正式な時間としてタイマー１６
に時間設定を行う。結果が良好でなければタイマー１６
の時間設定をし直してリラクタンスモータの運転を行
う。始動時は主電源回路に接続されたマグネットスイッ
チ１３をＯＮ（ステップＳ１）し、その後タイマー１６
によりマグネットスイッチ１４がＯＮ（ステップＳ２）
される。端子Ｕ−Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘが接続され△（デ
ルタ）結線として運転される。（ステップＳ３） 同期化後（ステップＳ４）はタイマー１６の働きによっ
てマグネットスイッチ１４がＯＦＦとなり（ステップＳ
５）マグネットスイッチ１５がＯＮ（ステップＳ６）と
なり端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、Ｕ−Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−Zが
接続されＹ（スター）結線として運転される（ステップ
Ｓ７）。この運転状態のトルクカーブを図４に示す。
タの△（デルタ）−Ｙ（スター）運転方法について詳述
する。図１、図２、図３において、まず予め負荷の慣
性、反抗トルクおよびリラクタンスモータの加速力から
加速時間を推定し結線切換え用のマグネットスイッチ１
４、１５のスイッチのＯＮ・ＯＦＦ動作を行うタイマー
１６の時間設定を行う。次に実機によりリラクタンスモ
ータを運転しタイマー１６に設定された時間設定により
結線切換えを実施して所望な運転状態が得られるかを確
認し良好な結果であれば正式な時間としてタイマー１６
に時間設定を行う。結果が良好でなければタイマー１６
の時間設定をし直してリラクタンスモータの運転を行
う。始動時は主電源回路に接続されたマグネットスイッ
チ１３をＯＮ（ステップＳ１）し、その後タイマー１６
によりマグネットスイッチ１４がＯＮ（ステップＳ２）
される。端子Ｕ−Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘが接続され△（デ
ルタ）結線として運転される。（ステップＳ３） 同期化後（ステップＳ４）はタイマー１６の働きによっ
てマグネットスイッチ１４がＯＦＦとなり（ステップＳ
５）マグネットスイッチ１５がＯＮ（ステップＳ６）と
なり端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、Ｕ−Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−Zが
接続されＹ（スター）結線として運転される（ステップ
Ｓ７）。この運転状態のトルクカーブを図４に示す。
【００１５】図４は上述のごとくリラクタンスモータの
始動時から同期化するまで△（デルタ）結線、同期化後
はＹ（スター）結線で運転する場合のトルクカーブを示
し、図は例えば１.５ＫＷ、４Ｐ、２００Ｖ、５０Hzの
リラクタンスモータを用いて実験し得られたトルクカー
ブで、Ｘ軸方向に回転数、Ｙ軸方向にトルクをとってい
る。始動時から回転数１４００ｒｐｍの同期化するまで
△（デルタ）結線で運転し、同期化後はＹ（スター）結
線で運転される。引入れトルクは３１.３６Ｎ・ｍで従
来のリラクタンスモータの引入れトルク９.８１Ｎ・ｍ
の約3倍のトルクアップとなっている。図中Ａは脱出ト
ルクの位置を示しまた破線Ｂは同期化後も△（デルタ）
結線で運転された場合のトルク曲線を示す。破線Ｃは従
来のＹ（スター）結線で運転された場合のトルク曲線を
示す。なお、上記実施例では結線切換えの回転数を１４
００ｒｐｍの場合について説明したが１４００ｒｐｍに
限定されるものではなく、１４００ｒｐｍ近傍で結線切
換えを行えば上記と同等な効果を得ることができる。
始動時から同期化するまで△（デルタ）結線、同期化後
はＹ（スター）結線で運転する場合のトルクカーブを示
し、図は例えば１.５ＫＷ、４Ｐ、２００Ｖ、５０Hzの
リラクタンスモータを用いて実験し得られたトルクカー
ブで、Ｘ軸方向に回転数、Ｙ軸方向にトルクをとってい
る。始動時から回転数１４００ｒｐｍの同期化するまで
△（デルタ）結線で運転し、同期化後はＹ（スター）結
線で運転される。引入れトルクは３１.３６Ｎ・ｍで従
来のリラクタンスモータの引入れトルク９.８１Ｎ・ｍ
の約3倍のトルクアップとなっている。図中Ａは脱出ト
ルクの位置を示しまた破線Ｂは同期化後も△（デルタ）
結線で運転された場合のトルク曲線を示す。破線Ｃは従
来のＹ（スター）結線で運転された場合のトルク曲線を
示す。なお、上記実施例では結線切換えの回転数を１４
００ｒｐｍの場合について説明したが１４００ｒｐｍに
限定されるものではなく、１４００ｒｐｍ近傍で結線切
換えを行えば上記と同等な効果を得ることができる。
【００１６】一般にかご形モータ、リラクタンスモータ
などの交流機の最大トルクは電圧の二乗に比例し、一次
と二次の漏れリアクタンスの和に反比例する。したがっ
てモータのサイズ及び固定子のスロット形状を変更する
ことなく電源の供給電圧を昇圧することで公称引入れト
ルクは二乗で増える。リラクタンスモータなど交流機の
△（デルタ）形起電力はY（スター）形起電力の√３倍
になることより、三相巻線でＹ（スター）結線を施した
分布巻をもつ固定子巻線を△（デルタ）結線に接続変更
することで、相電圧は√３倍となり、誘導電動機の最大
トルクは3倍となる。また、上記実施例では始動時から
同期化するまで△（デルタ）結線にて運転しており循環
電流の影響が危惧されるが、始動時から同期化するまで
の時間は、相手負荷の大きさにもよるがせいぜい０.４
秒から４秒程度であり循環電流による問題発生の要因と
はならない。
などの交流機の最大トルクは電圧の二乗に比例し、一次
と二次の漏れリアクタンスの和に反比例する。したがっ
てモータのサイズ及び固定子のスロット形状を変更する
ことなく電源の供給電圧を昇圧することで公称引入れト
ルクは二乗で増える。リラクタンスモータなど交流機の
△（デルタ）形起電力はY（スター）形起電力の√３倍
になることより、三相巻線でＹ（スター）結線を施した
分布巻をもつ固定子巻線を△（デルタ）結線に接続変更
することで、相電圧は√３倍となり、誘導電動機の最大
トルクは3倍となる。また、上記実施例では始動時から
同期化するまで△（デルタ）結線にて運転しており循環
電流の影響が危惧されるが、始動時から同期化するまで
の時間は、相手負荷の大きさにもよるがせいぜい０.４
秒から４秒程度であり循環電流による問題発生の要因と
はならない。
【００１７】なお、上記と同様始動時から同期化するま
で△（デルタ）結線、同期化後はＹ（スター）結線で運
転する場合の運転時間について２例の実験結果を示す。
第１の実験例として、３.７ＫＷ、４Ｐのリラクタンス
モータの場合では、このモータと同程度の慣性の負荷を
持つ給水ポンプを接続した場合、同期化するまで△（デ
ルタ）結線での運転時間は０.４秒、同期化後、Ｙ（ス
ター）結線での運転時間は０.６秒程度であった。また
第２の実験例として、１.５ＫＷ、４Ｐのリラクタンス
モータの場合であって、慣性の負荷がこのモータの２４
倍程度のファンを接続した場合、同期化するまで△（デ
ルタ）結線での運転時間は１.５秒、同期化後、Ｙ（ス
ター）結線の運転時間は２秒程度であった。上述したよ
うに実験結果によれば、△（デルタ）結線での運転時間
は０.４秒から１.５秒程度であり△（デルタ）結線によ
る循環電流の問題については無視できる。
で△（デルタ）結線、同期化後はＹ（スター）結線で運
転する場合の運転時間について２例の実験結果を示す。
第１の実験例として、３.７ＫＷ、４Ｐのリラクタンス
モータの場合では、このモータと同程度の慣性の負荷を
持つ給水ポンプを接続した場合、同期化するまで△（デ
ルタ）結線での運転時間は０.４秒、同期化後、Ｙ（ス
ター）結線での運転時間は０.６秒程度であった。また
第２の実験例として、１.５ＫＷ、４Ｐのリラクタンス
モータの場合であって、慣性の負荷がこのモータの２４
倍程度のファンを接続した場合、同期化するまで△（デ
ルタ）結線での運転時間は１.５秒、同期化後、Ｙ（ス
ター）結線の運転時間は２秒程度であった。上述したよ
うに実験結果によれば、△（デルタ）結線での運転時間
は０.４秒から１.５秒程度であり△（デルタ）結線によ
る循環電流の問題については無視できる。
【００１８】実施の形態２.次にリラクタンスモータの
Ｙ（スター）−△（デルタ）−Ｙ（スター）運転方法に
ついて詳述する。図１、図２、図５において、まず予め
負荷の慣性、反抗トルクおよびリラクタンスモータの加
速力から加速時間を推定し結線切換え用のマグネットス
イッチ１４、１５のスイッチのＯＮ・ＯＦＦ動作を行う
タイマー１６の時間設定を行う。次に実機によりリラク
タンスモータを運転しタイマー１６に設定された時間設
定により結線切換えを実施して所望な運転状態が得られ
るかを確認し良好な結果であれば正式な時間としてタイ
マー１６に時間設定を行う。結果が良好でなければタイ
マー１６の時間設定をし直してリラクタンスモータの運
転を行う。始動時は主電源回路に接続されたマグネット
スイッチ１３をＯＮ（ステップＳ１０）し、その後タイ
マー１６によりマグネットスイッチ１５がＯＮ（ステッ
プＳ１１）する。端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、端子Ｕ−
Ｘ、Ｖ−Ｙ、Ｗ−ＺとＹ（スター）結線となり始動す
る。（ステップＳ１２） 次にタイマー１６の働きによってマグネットスイッチ１
５がＯＦＦとなり（ステップ１３）、マグネットスイッ
チ１４がＯＮ（ステップＳ１４）とすると、端子Ｕ−
Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘとなり△（デルタ）結線として運転
される。（ステップＳ１５） 同期化後（ステップＳ１６）はタイマー１６の働きによ
ってマグネットスイッチ１４がＯＦＦとなり（ステップ
Ｓ１７）、マグネットスイッチ１５がＯＮ（ステップＳ
１８）となると、端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、端子Ｕ−
Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−ZとＹ（スター）結線として運転され
る。（ステップＳ１９）
Ｙ（スター）−△（デルタ）−Ｙ（スター）運転方法に
ついて詳述する。図１、図２、図５において、まず予め
負荷の慣性、反抗トルクおよびリラクタンスモータの加
速力から加速時間を推定し結線切換え用のマグネットス
イッチ１４、１５のスイッチのＯＮ・ＯＦＦ動作を行う
タイマー１６の時間設定を行う。次に実機によりリラク
タンスモータを運転しタイマー１６に設定された時間設
定により結線切換えを実施して所望な運転状態が得られ
るかを確認し良好な結果であれば正式な時間としてタイ
マー１６に時間設定を行う。結果が良好でなければタイ
マー１６の時間設定をし直してリラクタンスモータの運
転を行う。始動時は主電源回路に接続されたマグネット
スイッチ１３をＯＮ（ステップＳ１０）し、その後タイ
マー１６によりマグネットスイッチ１５がＯＮ（ステッ
プＳ１１）する。端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、端子Ｕ−
Ｘ、Ｖ−Ｙ、Ｗ−ＺとＹ（スター）結線となり始動す
る。（ステップＳ１２） 次にタイマー１６の働きによってマグネットスイッチ１
５がＯＦＦとなり（ステップ１３）、マグネットスイッ
チ１４がＯＮ（ステップＳ１４）とすると、端子Ｕ−
Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘとなり△（デルタ）結線として運転
される。（ステップＳ１５） 同期化後（ステップＳ１６）はタイマー１６の働きによ
ってマグネットスイッチ１４がＯＦＦとなり（ステップ
Ｓ１７）、マグネットスイッチ１５がＯＮ（ステップＳ
１８）となると、端子Ｘ−Ｙ−Ｚが短絡し、端子Ｕ−
Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−ZとＹ（スター）結線として運転され
る。（ステップＳ１９）
【００１９】図６はリラクタンスモータの始動時から同
期化するまでＹ（スター）結線、同期化するときは△
（デルタ）結線、同期化後はＹ（スター）結線で運転す
る場合のトルクカーブである。図は１.５ＫＷ、４Ｐ、
２００Ｖ、５０Hzのリラクタンスモータを用いて実験し
た結果得られたトルクカーブで、Ｘ軸方向に回転数、Ｙ
軸方向にトルクをとっている。始動時から回転数１２０
０ｒｐｍまではＹ（スター）結線で運転し、その後同期
化するまで△（デルタ）結線で運転し同期化後はＹ（ス
ター）結線で運転される。引入れトルクは３１.３６Ｎ
・ｍで従来のリラクタンスモータの引入れトルク９.８
１Ｎ・ｍの約3倍のトルクアップとなっている。これ
は、上述したように、かご形モータ、リラクタンスモー
タなどの三相誘導電動機の最大トルクは電圧の二乗に比
例し、一次と二次の漏れリアクタンスの和に反比例す
る。したがってモータのサイズ及び固定子のスロット形
状を変更することなく電源の供給電圧を昇圧することで
公称引入れトルクは二乗で増える。さらに始動電流は線
電流・相電流の関係から△（デルタ）始動のときと比べ
１／√３×１／√３＝１／３となり始動電流を抑えるこ
とができる。図中Ａは脱出トルクの位置を示し、Ｂで示
す破線は同期化後も△（デルタ）結線で運転された場合
のトルクカーブを示す。なお、上記実施例では始動時か
ら回転数１２００ｒｐｍまではＹ（スター）結線で運転
し、その後同期化するまで△（デルタ）結線で運転し同
期化後はＹ（スター）結線で運転される場合について説
明したが結線切換えは１２００ｒｐｍに限定されるもの
ではなく、１２００ｒｐｍ近傍で結線切換えを行いその
後同期化するまで△（デルタ）結線で運転し同期化後は
Ｙ（スター）結線で運転を行えば上記と同等な効果を得
ることができる。
期化するまでＹ（スター）結線、同期化するときは△
（デルタ）結線、同期化後はＹ（スター）結線で運転す
る場合のトルクカーブである。図は１.５ＫＷ、４Ｐ、
２００Ｖ、５０Hzのリラクタンスモータを用いて実験し
た結果得られたトルクカーブで、Ｘ軸方向に回転数、Ｙ
軸方向にトルクをとっている。始動時から回転数１２０
０ｒｐｍまではＹ（スター）結線で運転し、その後同期
化するまで△（デルタ）結線で運転し同期化後はＹ（ス
ター）結線で運転される。引入れトルクは３１.３６Ｎ
・ｍで従来のリラクタンスモータの引入れトルク９.８
１Ｎ・ｍの約3倍のトルクアップとなっている。これ
は、上述したように、かご形モータ、リラクタンスモー
タなどの三相誘導電動機の最大トルクは電圧の二乗に比
例し、一次と二次の漏れリアクタンスの和に反比例す
る。したがってモータのサイズ及び固定子のスロット形
状を変更することなく電源の供給電圧を昇圧することで
公称引入れトルクは二乗で増える。さらに始動電流は線
電流・相電流の関係から△（デルタ）始動のときと比べ
１／√３×１／√３＝１／３となり始動電流を抑えるこ
とができる。図中Ａは脱出トルクの位置を示し、Ｂで示
す破線は同期化後も△（デルタ）結線で運転された場合
のトルクカーブを示す。なお、上記実施例では始動時か
ら回転数１２００ｒｐｍまではＹ（スター）結線で運転
し、その後同期化するまで△（デルタ）結線で運転し同
期化後はＹ（スター）結線で運転される場合について説
明したが結線切換えは１２００ｒｐｍに限定されるもの
ではなく、１２００ｒｐｍ近傍で結線切換えを行いその
後同期化するまで△（デルタ）結線で運転し同期化後は
Ｙ（スター）結線で運転を行えば上記と同等な効果を得
ることができる。
【００２０】実施の形態３.図１はこの発明の実施の形
態３に係るリラクタンスモータの回路図である。図にお
いて、リラクタンスモータのステータＭの固定子巻線C
1、C2、C3は分布巻で三相Ｙ（スター）結線が施され固
定子巻線C1、C2、C3の各相は図２に示すように中性点端
子が引き出されている。リラクタンスモータでは固定子
巻線を△（デルタ）結線すると循環電流が流れ銅損が増
加しモータの温度が上昇するとともに効率が低下するの
で、一般にはＹ（スター）結線されている。１１は口出
し線で、Ｙ−△（スターーデルタ）切換えができるよう
Ｕ、Ｖ、Ｗ、Ｘ、Ｙ、Ｚの６本引き出されている。固定
子巻線C1、C2、C3の端は図２に示すようにそれぞれ端子
Ｕ−X、Ｖ−Ｙ、Ｗ−Zとなっている。１２は過電流保護
用のサーマルスイッチで電源Ｒ相、Ｔ相に接続され図１
には図示されていないがシーケンス回路中にこのサーマ
ルスイッチ１２の接点が設けられている。１３は主電源
回路に挿入されたマグネットスイッチで電源Ｒ相、Ｓ
相、Ｔ相に接続されている。１４、１５は切換手段とし
ての結線切換え用のマグネットスイッチで、スイッチの
ＯＮ・ＯＦＦ動作は切換指令手段としてのタイマー１６
で制御される。主電源回路に接続されたマグネットスイ
ッチ１３をＯＮするとマグネットスイッチ１４が上述の
ようにタイマー１６によりＯＮするように制御される。
すると端子Ｕ−Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘが接続され△（デル
タ）結線となる。リラクタンスモータの同期化後はタイ
マー１６の働きによってマグネットスイッチ１４がＯＦ
Ｆとなりマグネットスイッチ１５をＯＮにすると端子Ｘ
−Ｙ−Ｚが短絡し、Ｕ−Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−ZとＹ（スタ
ー）結線となるようにステータが構成されている。この
発明のリラクタンスモータは、ステータは上述した図１
で示したものを、ロータは従来例の図７、図８で説明し
た磁気的突極性を有するロータとを組合せたものであ
り、電流、磁束の流れる方向については、図７で示した
上記従来例の場合と同一であるので説明は省略する。
態３に係るリラクタンスモータの回路図である。図にお
いて、リラクタンスモータのステータＭの固定子巻線C
1、C2、C3は分布巻で三相Ｙ（スター）結線が施され固
定子巻線C1、C2、C3の各相は図２に示すように中性点端
子が引き出されている。リラクタンスモータでは固定子
巻線を△（デルタ）結線すると循環電流が流れ銅損が増
加しモータの温度が上昇するとともに効率が低下するの
で、一般にはＹ（スター）結線されている。１１は口出
し線で、Ｙ−△（スターーデルタ）切換えができるよう
Ｕ、Ｖ、Ｗ、Ｘ、Ｙ、Ｚの６本引き出されている。固定
子巻線C1、C2、C3の端は図２に示すようにそれぞれ端子
Ｕ−X、Ｖ−Ｙ、Ｗ−Zとなっている。１２は過電流保護
用のサーマルスイッチで電源Ｒ相、Ｔ相に接続され図１
には図示されていないがシーケンス回路中にこのサーマ
ルスイッチ１２の接点が設けられている。１３は主電源
回路に挿入されたマグネットスイッチで電源Ｒ相、Ｓ
相、Ｔ相に接続されている。１４、１５は切換手段とし
ての結線切換え用のマグネットスイッチで、スイッチの
ＯＮ・ＯＦＦ動作は切換指令手段としてのタイマー１６
で制御される。主電源回路に接続されたマグネットスイ
ッチ１３をＯＮするとマグネットスイッチ１４が上述の
ようにタイマー１６によりＯＮするように制御される。
すると端子Ｕ−Ｙ、Ｖ−Ｚ、W−Ｘが接続され△（デル
タ）結線となる。リラクタンスモータの同期化後はタイ
マー１６の働きによってマグネットスイッチ１４がＯＦ
Ｆとなりマグネットスイッチ１５をＯＮにすると端子Ｘ
−Ｙ−Ｚが短絡し、Ｕ−Ｘ、Ｖ−Ｙ、W−ZとＹ（スタ
ー）結線となるようにステータが構成されている。この
発明のリラクタンスモータは、ステータは上述した図１
で示したものを、ロータは従来例の図７、図８で説明し
た磁気的突極性を有するロータとを組合せたものであ
り、電流、磁束の流れる方向については、図７で示した
上記従来例の場合と同一であるので説明は省略する。
【００２１】なお、上記実施例ではかご形の磁気突極性
を有するロータを用いた場合について説明したが、かご
形のロータに限定されるものではなく磁気突極性を有す
る巻線形のロータを用いた場合でも同様の効果を奏す
る。また、上記実施例では予め負荷の慣性と反抗トルク
およびリラクタンスモータの加速力から加速時間を推定
し結線切換え用のマグネットスイッチ１４、１５のスイ
ッチのＯＮ、ＯＦＦ動作をタイマー１６に時間設定する
場合について説明したが、この時間設定に限定するもの
ではなく、電流を検出して結線を切換えてもよい。即ち
△（デルタ）−Ｙ（スター）運転、Ｙ（スター）−△
（デルタ）−Ｙ（スター）運転の場合において、△（デ
ルタ）始動または、△（デルタ）運転において電流値は
同期化するまで暫減する。この電流値が暫減し同期化切
換え時の電流値を予め電流検出器に入力しておく。この
ように予め電流検出器に切換え時の電流値を設定してお
き所定の電流値になった時同期化しＹ（スター）結線に
切換えることにより上記実施例と同様の効果を奏する。
を有するロータを用いた場合について説明したが、かご
形のロータに限定されるものではなく磁気突極性を有す
る巻線形のロータを用いた場合でも同様の効果を奏す
る。また、上記実施例では予め負荷の慣性と反抗トルク
およびリラクタンスモータの加速力から加速時間を推定
し結線切換え用のマグネットスイッチ１４、１５のスイ
ッチのＯＮ、ＯＦＦ動作をタイマー１６に時間設定する
場合について説明したが、この時間設定に限定するもの
ではなく、電流を検出して結線を切換えてもよい。即ち
△（デルタ）−Ｙ（スター）運転、Ｙ（スター）−△
（デルタ）−Ｙ（スター）運転の場合において、△（デ
ルタ）始動または、△（デルタ）運転において電流値は
同期化するまで暫減する。この電流値が暫減し同期化切
換え時の電流値を予め電流検出器に入力しておく。この
ように予め電流検出器に切換え時の電流値を設定してお
き所定の電流値になった時同期化しＹ（スター）結線に
切換えることにより上記実施例と同様の効果を奏する。
【００２２】
【発明の効果】この発明は、以上説明したように構成ま
たは方法を用いたので、以下に示すような効果を奏す
る。
たは方法を用いたので、以下に示すような効果を奏す
る。
【００２３】この発明のリラクタンスモータの運転方法
は、三相巻線を分布巻でスター結線されるとともに、上
記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線さ
れるステータと、磁気的突極性を有するロータを備えた
リラクタンスモータの運転方法において、上記リラクタ
ンスモータの始動時から同期化するまではデルタ結線で
運転し、上記リラクタンスモータの同期化後にはスター
結線で運転するので、反抗トルク、慣性の大きな負荷を
接続した場合でも容易に自己始動可能に幅広く対応可能
なリラクタンスモータを得ることができる。特に始動ト
ルク、引入れトルクを大きくとることができる。
は、三相巻線を分布巻でスター結線されるとともに、上
記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線さ
れるステータと、磁気的突極性を有するロータを備えた
リラクタンスモータの運転方法において、上記リラクタ
ンスモータの始動時から同期化するまではデルタ結線で
運転し、上記リラクタンスモータの同期化後にはスター
結線で運転するので、反抗トルク、慣性の大きな負荷を
接続した場合でも容易に自己始動可能に幅広く対応可能
なリラクタンスモータを得ることができる。特に始動ト
ルク、引入れトルクを大きくとることができる。
【００２４】また、三相巻線を分布巻でスター結線され
るとともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出
しデルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有する
ロータを備えたリラクタンスモータの運転方法におい
て、上記リラクタンスモータの始動時はスター結線で始
動し、始動後から同期化するまではデルタ結線で運転
し、同期化後はスター結線で運転するので、反抗トル
ク、慣性の大きな負荷を接続した場合でも容易に自己始
動可能に幅広く対応可能なリラクタンスモータを得るこ
とができる。特に始動電流を抑え、引入れトルクを大き
くとることができる。
るとともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出
しデルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有する
ロータを備えたリラクタンスモータの運転方法におい
て、上記リラクタンスモータの始動時はスター結線で始
動し、始動後から同期化するまではデルタ結線で運転
し、同期化後はスター結線で運転するので、反抗トル
ク、慣性の大きな負荷を接続した場合でも容易に自己始
動可能に幅広く対応可能なリラクタンスモータを得るこ
とができる。特に始動電流を抑え、引入れトルクを大き
くとることができる。
【００２５】また、三相巻線を分布巻でスター結線され
上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線
可能なステータと、磁気的突極性を有するロータと、上
記ステータを同期化するまでデルタ結線、同期化後はス
ター結線に切換え可能な切換手段と、上記切換手段に結
線の切換を指令する切換指令手段を備えたので、特に反
抗トルク、慣性の大きな負荷を接続した場合でも容易に
自己始動可能に幅広く対応可能なリラクタンスモータの
運転装置を得ることができる。
上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線
可能なステータと、磁気的突極性を有するロータと、上
記ステータを同期化するまでデルタ結線、同期化後はス
ター結線に切換え可能な切換手段と、上記切換手段に結
線の切換を指令する切換指令手段を備えたので、特に反
抗トルク、慣性の大きな負荷を接続した場合でも容易に
自己始動可能に幅広く対応可能なリラクタンスモータの
運転装置を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータの回路図である。
スモータの回路図である。
【図２】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータの結線図である。
スモータの結線図である。
【図３】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータの運転状態を示すフローチャートである。
スモータの運転状態を示すフローチャートである。
【図４】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータのトルクカーブを示す図である。
スモータのトルクカーブを示す図である。
【図５】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータの運転状態を示すフローチャートである。
スモータの運転状態を示すフローチャートである。
【図６】 この発明の一実施例の形態であるリラクタン
スモータのトルクカーブを示す図である。
スモータのトルクカーブを示す図である。
【図７】 リラクタンスモータのステータコア、ロータ
コアの正面図である。
コアの正面図である。
【図８】 リラクタンスモータのロータコアの正面図で
ある。
ある。
【図９】 リラクタンスモータのロータの一部を破断し
た斜視図である。
た斜視図である。
【図１０】 ｄ軸、ｑ軸の説明図である。
【図１１】 リラクタンスモータのトルクカーブを説明
するための概念図である。
するための概念図である。
【図１２】 従来のリラクタンスモータのトルクカーブ
を示す図である。
を示す図である。
１ ロータコア、 ２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ 長溝、７
ステータコア抜板Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３ 固定子巻線、
１２ サーマルスイッチ、 １３、１４、１５ マグネ
ットスイッチ、 １６ タイマー。
ステータコア抜板Ｃ１、Ｃ２、Ｃ３ 固定子巻線、
１２ サーマルスイッチ、 １３、１４、１５ マグネ
ットスイッチ、 １６ タイマー。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 森 邦雄
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 森田 邦充
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
(72)発明者 田中 輝穂
東京都千代田区丸の内二丁目２番３号 三
菱電機株式会社内
Ｆターム(参考） 5H001 AA01 AB04 AD02
5H550 BB08 DD09 FF01 FF03 LL48
5H619 BB01 BB06 BB08 BB24 PP14
PP31
Claims (3)
- 【請求項１】 三相巻線を分布巻でスター結線されると
ともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデ
ルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロー
タを備えたリラクタンスモータの運転方法において、上
記リラクタンスモータの始動時から同期化するまではデ
ルタ結線で運転し、上記リラクタンスモータの同期化後
にはスター結線で運転することを特徴とするリラクタン
スモータの運転方法。 - 【請求項２】 三相巻線を分布巻でスター結線されると
ともに、上記三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデ
ルタ結線されるステータと、磁気的突極性を有するロー
タを備えたリラクタンスモータの運転方法において、上
記リラクタンスモータの始動時はスター結線で始動し、
始動後から同期化するまではデルタ結線で運転し、同期
化後はスター結線で運転することを特徴とするリラクタ
ンスモータの運転方法。 - 【請求項３】 三相巻線を分布巻でスター結線され上記
三相巻線の各相の中性点端子を引き出しデルタ結線可能
なステータと、磁気的突極性を有するロータと、上記ス
テータを同期化するまでデルタ結線、同期化後はスター
結線に切換え可能な切換手段と、上記切換手段に結線の
切換を指令する切換指令手段を備えたことを特徴とする
リラクタンスモータの運転装置。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001237613A JP2003052186A (ja) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | リラクタンスモータの運転方法及びその装置 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001237613A JP2003052186A (ja) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | リラクタンスモータの運転方法及びその装置 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003052186A true JP2003052186A (ja) | 2003-02-21 |
Family
ID=19068668
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001237613A Withdrawn JP2003052186A (ja) | 2001-08-06 | 2001-08-06 | リラクタンスモータの運転方法及びその装置 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003052186A (ja) |
Cited By (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2004088833A1 (ja) * | 2003-03-28 | 2004-10-14 | Kabushiki Kaisha Yaskawa Denki | 永久磁石内蔵形同期電動機の駆動システム |
| CN102281030A (zh) * | 2011-07-23 | 2011-12-14 | 岳群生 | 小功率异步起动永磁同步电动机三角形-星形起动方法 |
| WO2013059914A1 (en) * | 2011-10-26 | 2013-05-02 | Accelerated Systems Inc. | Apparatus for switching between wye and delta configurations in an electric motor |
| WO2013155601A1 (en) * | 2012-04-17 | 2013-10-24 | Tm4 Inc. | Electric machine with configurable stator coils |
| JP2017175783A (ja) * | 2016-03-23 | 2017-09-28 | トヨタ自動車株式会社 | スイッチトリラクタンスモータの制御装置 |
| JP2018057114A (ja) * | 2016-09-28 | 2018-04-05 | シャープ株式会社 | モータ駆動システムおよび空気調和機 |
| WO2019026257A1 (ja) * | 2017-08-03 | 2019-02-07 | 三菱電機株式会社 | 電動機システムおよび電動機システムを備える室外機 |
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| DE102022001424A1 (de) | 2021-05-19 | 2022-11-24 | Sew-Eurodrive Gmbh & Co Kg | Elektromotor mit Rotorwelle und Blechpaket |
-
2001
- 2001-08-06 JP JP2001237613A patent/JP2003052186A/ja not_active Withdrawn
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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