JP2002247816A - 誘導始動同期電動機 - Google Patents
誘導始動同期電動機Info
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- JP2002247816A JP2002247816A JP2001043492A JP2001043492A JP2002247816A JP 2002247816 A JP2002247816 A JP 2002247816A JP 2001043492 A JP2001043492 A JP 2001043492A JP 2001043492 A JP2001043492 A JP 2001043492A JP 2002247816 A JP2002247816 A JP 2002247816A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 本発明は、誘導始動時のゲルゲス現象を緩和
し、加速できる負荷トルクを大きくすることを目的とす
るものである。 【解決手段】 毎極毎相３スロットのうちの１スロット
の電機子巻線１３ｂの断面積を、他のスロットの電機子
巻線１３ａよりも大きくすることにより、電機子巻線１
３ａ，１３ｂ全体の電気抵抗値を、ロータの外径寸法及
び軸方向寸法が同一で同期出力が等しい誘導電動機にお
ける電機子巻線の電気抵抗値よりも小さくした。
し、加速できる負荷トルクを大きくすることを目的とす
るものである。 【解決手段】 毎極毎相３スロットのうちの１スロット
の電機子巻線１３ｂの断面積を、他のスロットの電機子
巻線１３ａよりも大きくすることにより、電機子巻線１
３ａ，１３ｂ全体の電気抵抗値を、ロータの外径寸法及
び軸方向寸法が同一で同期出力が等しい誘導電動機にお
ける電機子巻線の電気抵抗値よりも小さくした。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】この発明は、誘導トルクを利
用することにより自己始動可能な誘導始動同期電動機に
関するものである。
用することにより自己始動可能な誘導始動同期電動機に
関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図４は例えば特開平１１−１４６６１５
号公報に示された従来の誘導始動同期電動機を示す正面
図である。図において、ロータ１は、回転可能なロータ
軸２と、このロータ軸２に固定され、ロータ軸２と一体
に回転されるロータコア３と、ロータ軸２と平行に延
び、ロータコア３の外周部を貫通している複数本の棒状
導体４と、ロータコア３の軸方向の両端面に接合されて
いる一対の短絡環５とを有している。
号公報に示された従来の誘導始動同期電動機を示す正面
図である。図において、ロータ１は、回転可能なロータ
軸２と、このロータ軸２に固定され、ロータ軸２と一体
に回転されるロータコア３と、ロータ軸２と平行に延
び、ロータコア３の外周部を貫通している複数本の棒状
導体４と、ロータコア３の軸方向の両端面に接合されて
いる一対の短絡環５とを有している。
【０００３】ロータコア３は、多数枚のロータコアシー
ト６をロータ軸２の軸方向に積層することにより構成さ
れている。ロータコアシート６には、磁気的突極性を持
たせるための複数のスリット６ａが設けられている。棒
状導体４の両端部は、短絡環５にそれぞれ電気的に接続
されている。そして、棒状導体４と一対の短絡環５とに
より、かご形二次導体７が構成されている。
ト６をロータ軸２の軸方向に積層することにより構成さ
れている。ロータコアシート６には、磁気的突極性を持
たせるための複数のスリット６ａが設けられている。棒
状導体４の両端部は、短絡環５にそれぞれ電気的に接続
されている。そして、棒状導体４と一対の短絡環５とに
より、かご形二次導体７が構成されている。
【０００４】ロータ１は、ステータ８により囲繞されて
いる。ステータ８は、複数のスロット９ａが形成されて
いるステータコア９と、スロット９ａに挿入された電機
子巻線（図示せず）とを有している。
いる。ステータ８は、複数のスロット９ａが形成されて
いるステータコア９と、スロット９ａに挿入された電機
子巻線（図示せず）とを有している。
【０００５】次に、動作について説明する。ステータ８
の電機子巻線に三相交流電流が流されると、電磁誘導に
よる誘起起電力がかご形二次導体７に生じる。そして、
その起電力により棒状導体２２に流れる渦電流と回転磁
界とによる電磁力により、ロータ１の回転が開始され
る。この後、ロータ１の回転数が上昇し、同期電動機本
体の同期速度に達すると、以後は、同期電動機の発生す
るトルクによって同期速度で回転する定常状態が継続さ
れる。
の電機子巻線に三相交流電流が流されると、電磁誘導に
よる誘起起電力がかご形二次導体７に生じる。そして、
その起電力により棒状導体２２に流れる渦電流と回転磁
界とによる電磁力により、ロータ１の回転が開始され
る。この後、ロータ１の回転数が上昇し、同期電動機本
体の同期速度に達すると、以後は、同期電動機の発生す
るトルクによって同期速度で回転する定常状態が継続さ
れる。
【０００６】上記のような従来の誘導始動同期電動機
は、従来の誘導電動機と同様に、二次導体を用いて自己
始動を行うので、誘導電動機と同じフレームサイズのも
のであれば、誘導電動機と同じステータを利用すること
ができる。このとき、ロータ１は、図４に示すように構
成されているので、二次側のインピーダンスが各相に対
して対称な誘導電動機とは異なり、二次側のインピーダ
ンスが各相に対して異なっている。
は、従来の誘導電動機と同様に、二次導体を用いて自己
始動を行うので、誘導電動機と同じフレームサイズのも
のであれば、誘導電動機と同じステータを利用すること
ができる。このとき、ロータ１は、図４に示すように構
成されているので、二次側のインピーダンスが各相に対
して対称な誘導電動機とは異なり、二次側のインピーダ
ンスが各相に対して異なっている。
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】上記のように構成され
た従来の誘導始動同期電動機においては、ロータ１の二
次側のインピーダンスが各相に対して異なるため、誘導
始動時に逆相電流が流れ、ゲルゲス現象と呼ばれる現象
が生じる。即ち、図５に示すように、トルク−速度曲線
における同期速度の１／２の部分に大きな陥没を生じ
る。
た従来の誘導始動同期電動機においては、ロータ１の二
次側のインピーダンスが各相に対して異なるため、誘導
始動時に逆相電流が流れ、ゲルゲス現象と呼ばれる現象
が生じる。即ち、図５に示すように、トルク−速度曲線
における同期速度の１／２の部分に大きな陥没を生じ
る。
【０００８】図５における「すべり」とは、（同期回転
数−実際の回転数）／同期回転数であり、すべり＝１の
ときロータ１は停止状態である。また、ロータ１が電機
子巻線による回転磁界に完全に同期して回転していると
き、すべり＝０となる。図５の曲線は、無負荷の状態で
の測定結果であり、実際には破線のような負荷トルクが
かかることになる。従って、ゲルゲス現象による誘導ト
ルクの落ち込みが大きいと、誘導トルクが負荷トルクよ
り小さくなり、加速不能になるという問題点があった。
数−実際の回転数）／同期回転数であり、すべり＝１の
ときロータ１は停止状態である。また、ロータ１が電機
子巻線による回転磁界に完全に同期して回転していると
き、すべり＝０となる。図５の曲線は、無負荷の状態で
の測定結果であり、実際には破線のような負荷トルクが
かかることになる。従って、ゲルゲス現象による誘導ト
ルクの落ち込みが大きいと、誘導トルクが負荷トルクよ
り小さくなり、加速不能になるという問題点があった。
【０００９】この発明は、上記のような問題点を解決す
ることを課題としてなされたものであり、誘導始動時の
ゲルゲス現象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きく
することができる誘導始動同期電動機を得ることを目的
とする。
ることを課題としてなされたものであり、誘導始動時の
ゲルゲス現象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きく
することができる誘導始動同期電動機を得ることを目的
とする。
【００１０】
【課題を解決するための手段】請求項１の発明に係る誘
導始動同期電動機は、回転可能なロータコアと、このロ
ータコアに設けられている二次導体とを有するロータ、
及びロータを囲繞するステータコアと、このコアに装着
されている電機子巻線とを有するステータを備え、二次
側の各相インピーダンスが異なるものにおいて、電機子
巻線の電気抵抗値は、ロータの外径寸法及び軸方向寸法
が同一で同期出力が等しい誘導電動機における電機子巻
線の電気抵抗値よりも小さくなっているものである。
導始動同期電動機は、回転可能なロータコアと、このロ
ータコアに設けられている二次導体とを有するロータ、
及びロータを囲繞するステータコアと、このコアに装着
されている電機子巻線とを有するステータを備え、二次
側の各相インピーダンスが異なるものにおいて、電機子
巻線の電気抵抗値は、ロータの外径寸法及び軸方向寸法
が同一で同期出力が等しい誘導電動機における電機子巻
線の電気抵抗値よりも小さくなっているものである。
【００１１】請求項２の発明に係る誘導始動同期電動機
は、電機子巻線の断面積を大きくすることにより、電機
子巻線の電気抵抗値を小さくしたものである。
は、電機子巻線の断面積を大きくすることにより、電機
子巻線の電気抵抗値を小さくしたものである。
【００１２】請求項３の発明に係る誘導始動同期電動機
は、電機子巻線が挿入される複数のスロットをステータ
コアに設け、毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子
巻線の断面積を大きくするとともに、断面積が大きくさ
れた電機子巻線に対応するスロットの深さを他のスロッ
トよりも深くしたものである。
は、電機子巻線が挿入される複数のスロットをステータ
コアに設け、毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子
巻線の断面積を大きくするとともに、断面積が大きくさ
れた電機子巻線に対応するスロットの深さを他のスロッ
トよりも深くしたものである。
【００１３】請求項４の発明に係る誘導始動同期電動機
は、電機子巻線の材料を変えることにより、電機子巻線
の電気抵抗値を小さくしたものである。
は、電機子巻線の材料を変えることにより、電機子巻線
の電気抵抗値を小さくしたものである。
【００１４】請求項５の発明に係る誘導始動同期電動機
は、電機子巻線の巻き数を少なくすることにより、電機
子巻線の電気抵抗値を小さくしたものである。
は、電機子巻線の巻き数を少なくすることにより、電機
子巻線の電気抵抗値を小さくしたものである。
【００１５】請求項６の発明に係る誘導始動同期電動機
は、毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線につ
いて、電気抵抗値を小さくしたものである。
は、毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線につ
いて、電気抵抗値を小さくしたものである。
【００１６】
【発明の実施の形態】以下、この発明の実施の形態を図
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１による誘
導始動同期電動機のステータの断面図であり、リラクタ
ンスモータが用いられている。また、組み合わされるロ
ータの構成は、図４に示した従来例と同様である。図に
おいて、ステータ１１は、複数のスロット１２ａ，１２
ｂが形成されているステータコア１２と、スロット１２
ａ，１２ｂに挿入された電機子巻線１３ａ，１３ｂとを
有している。電機子巻線１３ａ，１３ｂには、三相交流
電流が供給される。
について説明する。 実施の形態１．図１はこの発明の実施の形態１による誘
導始動同期電動機のステータの断面図であり、リラクタ
ンスモータが用いられている。また、組み合わされるロ
ータの構成は、図４に示した従来例と同様である。図に
おいて、ステータ１１は、複数のスロット１２ａ，１２
ｂが形成されているステータコア１２と、スロット１２
ａ，１２ｂに挿入された電機子巻線１３ａ，１３ｂとを
有している。電機子巻線１３ａ，１３ｂには、三相交流
電流が供給される。
【００１７】図１に示した例は、４極３６スロットのス
テータ１１であり、三相交流電流が供給されたときの毎
極毎相、即ち１極における１相当たりのスロット数は、
３６／４／３＝３スロットとなる。具体的には、互いに
隣接する３つのスロット１２ａ，１２ｂ内の電機子巻線
１３ａ，１３ｂにＵ相、その隣の３つのスロット１２
ａ，１２ｂ内の電機子巻線１３ａ，１３ｂにＶ相、さら
にその隣の３つのスロット１２ａ，１２ｂ内の電機子巻
線１３ａ，１３ｂにＷ相の電流が流される。
テータ１１であり、三相交流電流が供給されたときの毎
極毎相、即ち１極における１相当たりのスロット数は、
３６／４／３＝３スロットとなる。具体的には、互いに
隣接する３つのスロット１２ａ，１２ｂ内の電機子巻線
１３ａ，１３ｂにＵ相、その隣の３つのスロット１２
ａ，１２ｂ内の電機子巻線１３ａ，１３ｂにＶ相、さら
にその隣の３つのスロット１２ａ，１２ｂ内の電機子巻
線１３ａ，１３ｂにＷ相の電流が流される。
【００１８】実施の形態１では、毎極毎相３スロットの
うちの１スロット、即ちスロット１２ｂに挿入される電
機子巻線１３ｂの断面積が、他の電機子巻線１３ａの断
面積よりも大きくされている。これに伴って、スロット
１２ｂの深さは、スロット１２ａよりも深くされてい
る。
うちの１スロット、即ちスロット１２ｂに挿入される電
機子巻線１３ｂの断面積が、他の電機子巻線１３ａの断
面積よりも大きくされている。これに伴って、スロット
１２ｂの深さは、スロット１２ａよりも深くされてい
る。
【００１９】このように、一部の電機子巻線１３ｂの断
面積を大きくすることにより、ロータの外径寸法及び軸
方向寸法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フ
レームサイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線
に対して、電機子巻線１３ａ，１３ｂ全体としての電気
抵抗値が小さくされている。
面積を大きくすることにより、ロータの外径寸法及び軸
方向寸法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フ
レームサイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線
に対して、電機子巻線１３ａ，１３ｂ全体としての電気
抵抗値が小さくされている。
【００２０】ここで、二次側のインピーダンスが異なる
例として、二次側の１線が断線した場合を考えると、そ
のときのすべりをｓ、一次電流値をＩ1、一次抵抗値を
Ｒ1、二次抵抗値をＲ2とすると、正相分トルクＴｆ及び
逆相分トルクＴｂは、次式で表される。即ち、Ｔｆ＝
［（２Ｒ2／ｓ）−｛２Ｒ1／（１−２ｓ）｝］Ｉ1 2、Ｔ
ｂ＝｛Ｒ1／（１−２ｓ）｝］Ｉ1 2となる。
例として、二次側の１線が断線した場合を考えると、そ
のときのすべりをｓ、一次電流値をＩ1、一次抵抗値を
Ｒ1、二次抵抗値をＲ2とすると、正相分トルクＴｆ及び
逆相分トルクＴｂは、次式で表される。即ち、Ｔｆ＝
［（２Ｒ2／ｓ）−｛２Ｒ1／（１−２ｓ）｝］Ｉ1 2、Ｔ
ｂ＝｛Ｒ1／（１−２ｓ）｝］Ｉ1 2となる。
【００２１】上記の式から分かるように、一次抵抗値Ｒ
1が小さくなれば、正相トルクＴｆが増加し、逆送トル
クＴｂが低減される。従って、電機子巻線１３ａ，１３
ｂ全体としての電気抵抗値を小さくすることにより、誘
導始動時のゲルゲス現象を緩和し（図５における誘導ト
ルクの落ち込みを小さく抑え）、加速できる負荷トルク
を大きくすることができる。
1が小さくなれば、正相トルクＴｆが増加し、逆送トル
クＴｂが低減される。従って、電機子巻線１３ａ，１３
ｂ全体としての電気抵抗値を小さくすることにより、誘
導始動時のゲルゲス現象を緩和し（図５における誘導ト
ルクの落ち込みを小さく抑え）、加速できる負荷トルク
を大きくすることができる。
【００２２】また、実施の形態１では、電機子巻線１３
ｂの断面積を大きくすることで、電機子巻線１３ａ，１
３ｂ全体の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な
構成により、ゲルゲス現象を緩和することができる。さ
らに、実施の形態１では、毎極毎相３スロットのうちの
１スロットのみの電機子巻線１３ｂの断面積を大きくし
たので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく緩
和することができる。
ｂの断面積を大きくすることで、電機子巻線１３ａ，１
３ｂ全体の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な
構成により、ゲルゲス現象を緩和することができる。さ
らに、実施の形態１では、毎極毎相３スロットのうちの
１スロットのみの電機子巻線１３ｂの断面積を大きくし
たので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく緩
和することができる。
【００２３】実施の形態２．次に、図２はこの発明の実
施の形態２による誘導始動同期電動機のステータの断面
図であり、組み合わされるロータの構成は、図４に示し
た従来例と同様である。図において、ステータ２１は、
複数のスロット２２ａが形成されているステータコア２
２と、スロット２２ａに挿入された電機子巻線２３ａ，
２３ｂとを有している。電機子巻線２３ａ，２３ｂに
は、三相交流電流が供給される。
施の形態２による誘導始動同期電動機のステータの断面
図であり、組み合わされるロータの構成は、図４に示し
た従来例と同様である。図において、ステータ２１は、
複数のスロット２２ａが形成されているステータコア２
２と、スロット２２ａに挿入された電機子巻線２３ａ，
２３ｂとを有している。電機子巻線２３ａ，２３ｂに
は、三相交流電流が供給される。
【００２４】図２に示した例は、４極３６スロットのス
テータ２１であり、三相交流電流が供給されたときの毎
極毎相、即ち１極における１相当たりのスロット数は、
３６／４／３＝３スロットとなる。具体的には、互いに
隣接する３つのスロット２２ａ内の電機子巻線２３ａ，
２３ｂにＵ相、その隣の３つのスロット２２ａ内の電機
子巻線２３ａ，２３ｂにＶ相、さらにその隣の３つのス
ロット２２ａ内の電機子巻線２３ａ，２３ｂにＷ相の電
流が流される。
テータ２１であり、三相交流電流が供給されたときの毎
極毎相、即ち１極における１相当たりのスロット数は、
３６／４／３＝３スロットとなる。具体的には、互いに
隣接する３つのスロット２２ａ内の電機子巻線２３ａ，
２３ｂにＵ相、その隣の３つのスロット２２ａ内の電機
子巻線２３ａ，２３ｂにＶ相、さらにその隣の３つのス
ロット２２ａ内の電機子巻線２３ａ，２３ｂにＷ相の電
流が流される。
【００２５】実施の形態２では、毎極毎相３スロットの
うちの１スロットに挿入される電機子巻線２３ｂの材料
が他の電機子巻線２３ａの材料と異なっている。即ち、
電機子巻線２３ｂは、電機子巻線２３ａよりも電気抵抗
の小さい材料により構成されている。例えば、電機子巻
線２３ａを銅で構成した場合、電機子巻線２３ｂは銀等
により構成される。
うちの１スロットに挿入される電機子巻線２３ｂの材料
が他の電機子巻線２３ａの材料と異なっている。即ち、
電機子巻線２３ｂは、電機子巻線２３ａよりも電気抵抗
の小さい材料により構成されている。例えば、電機子巻
線２３ａを銅で構成した場合、電機子巻線２３ｂは銀等
により構成される。
【００２６】このように、一部の電機子巻線２３ｂの材
料を変えることにより、ロータの外径寸法及び軸方向寸
法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フレーム
サイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線に対し
て、電機子巻線２３ａ，２３ｂ全体としての電気抵抗値
が小さくされている。従って、誘導始動時のゲルゲス現
象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きくすることが
できる。
料を変えることにより、ロータの外径寸法及び軸方向寸
法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フレーム
サイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線に対し
て、電機子巻線２３ａ，２３ｂ全体としての電気抵抗値
が小さくされている。従って、誘導始動時のゲルゲス現
象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きくすることが
できる。
【００２７】また、実施の形態２では、電機子巻線２３
ｂの材料を変えることで、電機子巻線２３ａ，２３ｂ全
体の電気抵抗値を小さくしたので、ステータコア２２側
に変更を加える必要がなく、簡単な構成により、ゲルゲ
ス現象を緩和することができる。さらに、実施の形態２
では、毎極毎相３スロットのうちの１スロットのみの電
機子巻線２３ｂの材料を変更したので、高価な低抵抗材
料の使用量を少なく抑えることができ、ゲルゲス現象を
効率よく緩和することができる。
ｂの材料を変えることで、電機子巻線２３ａ，２３ｂ全
体の電気抵抗値を小さくしたので、ステータコア２２側
に変更を加える必要がなく、簡単な構成により、ゲルゲ
ス現象を緩和することができる。さらに、実施の形態２
では、毎極毎相３スロットのうちの１スロットのみの電
機子巻線２３ｂの材料を変更したので、高価な低抵抗材
料の使用量を少なく抑えることができ、ゲルゲス現象を
効率よく緩和することができる。
【００２８】実施の形態３．次に、図３はこの発明の実
施の形態２による誘導始動同期電動機のステータの断面
図である。この例では、電機子巻線１３ｂの巻き数が、
他の電機子巻線１３ａの巻き数よりも大きくされてい
る。他の構成は、実施の形態１と同様である。
施の形態２による誘導始動同期電動機のステータの断面
図である。この例では、電機子巻線１３ｂの巻き数が、
他の電機子巻線１３ａの巻き数よりも大きくされてい
る。他の構成は、実施の形態１と同様である。
【００２９】このように、一部の電機子巻線１３ｂの巻
き数を少なくすることにより、ロータの外径寸法及び軸
方向寸法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フ
レームサイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線
に対して、電機子巻線１３ａ，１３ｂ全体としての電気
抵抗値が小さくされている。従って、誘導始動時のゲル
ゲス現象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きくする
ことができる。
き数を少なくすることにより、ロータの外径寸法及び軸
方向寸法が同一で同期出力（同期ワット）が等しい（フ
レームサイズの等しい）誘導電動機における電機子巻線
に対して、電機子巻線１３ａ，１３ｂ全体としての電気
抵抗値が小さくされている。従って、誘導始動時のゲル
ゲス現象を緩和し、加速できる負荷トルクを大きくする
ことができる。
【００３０】また、実施の形態３では、電機子巻線１３
ｂの巻き数を少なくすることで、電機子巻線１３ａ，１
３ｂ全体の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な
構成により、ゲルゲス現象を緩和することができる。さ
らに、実施の形態３では、毎極毎相３スロットのうちの
１スロットのみの電機子巻線１３ｂの巻き数を少なくし
たので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく緩
和することができる。
ｂの巻き数を少なくすることで、電機子巻線１３ａ，１
３ｂ全体の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な
構成により、ゲルゲス現象を緩和することができる。さ
らに、実施の形態３では、毎極毎相３スロットのうちの
１スロットのみの電機子巻線１３ｂの巻き数を少なくし
たので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく緩
和することができる。
【００３１】さらにまた、実施の形態３では、電機子巻
線１３ｂの断面積を大きくしつつ巻き数を少なくしたの
で、電気抵抗値を効果的に小さくすることができる。
線１３ｂの断面積を大きくしつつ巻き数を少なくしたの
で、電気抵抗値を効果的に小さくすることができる。
【００３２】なお、実施の形態１〜３では、毎極毎相３
スロットのうちの１スロットのみの電機子巻線１３ｂ，
２３ｂについて、電気抵抗値を小さくしたが、２スロッ
ト又は全てのスロットの電機子巻線について、電気抵抗
値を小さくしてもよい。
スロットのうちの１スロットのみの電機子巻線１３ｂ，
２３ｂについて、電気抵抗値を小さくしたが、２スロッ
ト又は全てのスロットの電機子巻線について、電気抵抗
値を小さくしてもよい。
【００３３】
【発明の効果】以上説明したように、請求項１の発明の
誘導始動同期電動機は、電機子巻線の電気抵抗値を、ロ
ータの外径寸法及び軸方向寸法が同一で同期出力が等し
い誘導電動機における電機子巻線の電気抵抗値よりも小
さくしたので、誘導始動時のゲルゲス現象を緩和し、加
速できる負荷トルクを大きくすることができる。
誘導始動同期電動機は、電機子巻線の電気抵抗値を、ロ
ータの外径寸法及び軸方向寸法が同一で同期出力が等し
い誘導電動機における電機子巻線の電気抵抗値よりも小
さくしたので、誘導始動時のゲルゲス現象を緩和し、加
速できる負荷トルクを大きくすることができる。
【００３４】請求項２の発明の誘導始動同期電動機は、
電機子巻線の断面積を大きくすることにより、電機子巻
線の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な構成に
より、ゲルゲス現象を緩和することができる。
電機子巻線の断面積を大きくすることにより、電機子巻
線の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な構成に
より、ゲルゲス現象を緩和することができる。
【００３５】請求項３の発明の誘導始動同期電動機は、
毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線の断面積
を大きくするとともに、断面積が大きくされた電機子巻
線に対応するスロットの深さを他のスロットよりも深く
したので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく
緩和することができる。
毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線の断面積
を大きくするとともに、断面積が大きくされた電機子巻
線に対応するスロットの深さを他のスロットよりも深く
したので、簡単な構成により、ゲルゲス現象を効率よく
緩和することができる。
【００３６】請求項４の発明の誘導始動同期電動機は、
電機子巻線の材料を変えることにより、電機子巻線の電
気抵抗値を小さくしたので、ステータコア側に変更を加
える必要がなく、簡単な構成により、ゲルゲス現象を緩
和することができる。
電機子巻線の材料を変えることにより、電機子巻線の電
気抵抗値を小さくしたので、ステータコア側に変更を加
える必要がなく、簡単な構成により、ゲルゲス現象を緩
和することができる。
【００３７】請求項５の発明の誘導始動同期電動機は、
電機子巻線の巻き数を少なくすることにより、電機子巻
線の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な構成に
より、ゲルゲス現象を緩和することができる。
電機子巻線の巻き数を少なくすることにより、電機子巻
線の電気抵抗値を小さくしたので、簡単で安価な構成に
より、ゲルゲス現象を緩和することができる。
【００３８】請求項６の発明の誘導始動同期電動機は、
毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線につい
て、電気抵抗値を小さくしたので、小さな変更により、
ゲルゲス現象を効率よく緩和することができる。
毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機子巻線につい
て、電気抵抗値を小さくしたので、小さな変更により、
ゲルゲス現象を効率よく緩和することができる。
【図１】 この発明の実施の形態１による誘導始動同期
電動機のステータの断面図である。
電動機のステータの断面図である。
【図２】 この発明の実施の形態２による誘導始動同期
電動機のステータの断面図である。
電動機のステータの断面図である。
【図３】 この発明の実施の形態３による誘導始動同期
電動機のステータの断面図である。
電動機のステータの断面図である。
【図４】 従来の誘導始動同期電動機の一例を示す正面
図である。
図である。
【図５】 図４の誘導始動同期電動機における始動時の
誘導トルクの変化を示すグラフである。
誘導トルクの変化を示すグラフである。
１ ロータ、３ ロータコア、７ かご形二次導体、１
１，２１ ステータ、１２，２２ ステータコア、１２
ａ，１２ｂ，２２ａ スロット、１３ａ，１３ｂ，２３
ａ，２３ｂ 電機子巻線。
１，２１ ステータ、１２，２２ ステータコア、１２
ａ，１２ｂ，２２ａ スロット、１３ａ，１３ｂ，２３
ａ，２３ｂ 電機子巻線。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き Ｆターム(参考） 5H002 AA01 AA09 AE06 5H603 AA01 BB01 BB09 BB12 CA01 CA05 CB02 CC03 CC11 CD02 CD05 CE11 5H619 AA01 BB01 BB06 BB08 BB15 BB22 BB24 PP01 PP04 PP12 PP14
Claims (6)
- 【請求項１】 回転可能なロータコアと、このロータコ
アに設けられている二次導体とを有するロータ、及び上
記ロータを囲繞するステータコアと、このコアに装着さ
れている電機子巻線とを有するステータを備え、二次側
の各相インピーダンスが異なる誘導始動同期電動機にお
いて、 上記電機子巻線の電気抵抗値は、ロータの外径寸法及び
軸方向寸法が同一で同期出力が等しい誘導電動機におけ
る電機子巻線の電気抵抗値よりも小さくなっていること
を特徴とする誘導始動同期電動機。 - 【請求項２】 電機子巻線の断面積を大きくすることに
より、上記電機子巻線の電気抵抗値が小さくされている
ことを特徴とする請求項１記載の誘導始動同期電動機。 - 【請求項３】 ステータコアには、電機子巻線が挿入さ
れる複数のスロットが設けられており、毎極毎相の電機
子巻線のうち１つの電機子巻線の断面積が大きくされて
いるとともに、断面積が大きくされた電機子巻線に対応
するスロットの深さが他のスロットよりも深くなってい
ることを特徴とする請求項２記載の誘導始動同期電動
機。 - 【請求項４】 電機子巻線の材料を変えることにより、
上記電機子巻線の電気抵抗値が小さくされていることを
特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の
誘導始動同期電動機。 - 【請求項５】 電機子巻線の巻き数を少なくすることに
より、上記電機子巻線の電気抵抗値が小さくされている
ことを特徴とする請求項１ないし請求項４のいずれかに
記載の誘導始動同期電動機。 - 【請求項６】 毎極毎相の電機子巻線のうち１つの電機
子巻線について、電気抵抗値が小さくされていることを
特徴とする請求項４又は請求項５に記載の誘導始動同期
電動機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001043492A JP2002247816A (ja) | 2001-02-20 | 2001-02-20 | 誘導始動同期電動機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001043492A JP2002247816A (ja) | 2001-02-20 | 2001-02-20 | 誘導始動同期電動機 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2002247816A true JP2002247816A (ja) | 2002-08-30 |
Family
ID=18905644
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001043492A Pending JP2002247816A (ja) | 2001-02-20 | 2001-02-20 | 誘導始動同期電動機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2002247816A (ja) |
Cited By (10)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1578000A2 (de) * | 2004-03-17 | 2005-09-21 | Minebea Co., Ltd. | Stator für einen Elektromotor |
| EP2270962A1 (en) * | 2009-03-27 | 2011-01-05 | Huazhong University of Science and Technology | Wound rotor brushless doubly-fed motor |
| US7868509B2 (en) | 2005-02-22 | 2011-01-11 | Mitsubishi Electric Corporation | Single-phase motor and hermetic compressor |
| JP2012055137A (ja) * | 2010-09-03 | 2012-03-15 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機の固定子 |
| CN102468695A (zh) * | 2010-11-05 | 2012-05-23 | 丰田自动车株式会社 | 定子铁芯 |
| KR101843587B1 (ko) * | 2011-08-19 | 2018-03-29 | 에머슨 일렉트릭 컴파니 | 다상의 다이나모 일렉트릭 머신 및 다른 전도체 물질로 형성된 위상 권선들을 갖는 고정자 |
| KR101905907B1 (ko) * | 2012-04-18 | 2018-10-08 | 현대모비스 주식회사 | 차량구동을 위한 삼상 유도전동기 및 이를 포함하는 극수 변환구동장치 |
| WO2022065345A1 (ja) * | 2020-09-28 | 2022-03-31 | 株式会社小松製作所 | ステータ及びモータ |
| DE102020129398A1 (de) | 2020-11-09 | 2022-05-12 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Stator einer dynamoelektrischen Maschine |
| DE102022202377A1 (de) | 2022-03-10 | 2023-09-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Statorvorrichtung, Spulenvorrichtung und Elektromotor |
-
2001
- 2001-02-20 JP JP2001043492A patent/JP2002247816A/ja active Pending
Cited By (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP1578000A2 (de) * | 2004-03-17 | 2005-09-21 | Minebea Co., Ltd. | Stator für einen Elektromotor |
| EP1578000A3 (de) * | 2004-03-17 | 2007-02-28 | Minebea Co., Ltd. | Stator für einen Elektromotor |
| US7868509B2 (en) | 2005-02-22 | 2011-01-11 | Mitsubishi Electric Corporation | Single-phase motor and hermetic compressor |
| EP2270962A1 (en) * | 2009-03-27 | 2011-01-05 | Huazhong University of Science and Technology | Wound rotor brushless doubly-fed motor |
| EP2270962A4 (en) * | 2009-03-27 | 2017-03-29 | Huazhong University of Science and Technology | Wound rotor brushless doubly-fed motor |
| JP2012055137A (ja) * | 2010-09-03 | 2012-03-15 | Mitsubishi Electric Corp | 回転電機の固定子 |
| CN102468695A (zh) * | 2010-11-05 | 2012-05-23 | 丰田自动车株式会社 | 定子铁芯 |
| KR101843587B1 (ko) * | 2011-08-19 | 2018-03-29 | 에머슨 일렉트릭 컴파니 | 다상의 다이나모 일렉트릭 머신 및 다른 전도체 물질로 형성된 위상 권선들을 갖는 고정자 |
| KR101905907B1 (ko) * | 2012-04-18 | 2018-10-08 | 현대모비스 주식회사 | 차량구동을 위한 삼상 유도전동기 및 이를 포함하는 극수 변환구동장치 |
| WO2022065345A1 (ja) * | 2020-09-28 | 2022-03-31 | 株式会社小松製作所 | ステータ及びモータ |
| DE102020129398A1 (de) | 2020-11-09 | 2022-05-12 | Schaeffler Technologies AG & Co. KG | Stator einer dynamoelektrischen Maschine |
| DE102022202377A1 (de) | 2022-03-10 | 2023-09-14 | Zf Friedrichshafen Ag | Statorvorrichtung, Spulenvorrichtung und Elektromotor |
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