JP2003042676A - 液媒用内面溝付伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器 - Google Patents
液媒用内面溝付伝熱管とその伝熱管を用いた熱交換器Info
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Abstract
大を招くことなく向上させる。 【解決手段】 伝熱管1内に、管軸に対して45〜9
0°の角度を有する方向に沿った環状溝2を長手方向に
間隔をおいて連続して形成する、環状溝2は深さd0.
20mm以上、溝ピッチPを溝深さの2〜5倍とするの
が望ましい。さらに溝凸部3における底幅Wと溝ピッチ
Pとの比W/Pを0.1〜0.9とするのが望ましい。 【効果】 環状溝により液媒の流れにおいて適度に乱
流が発生し伝熱管と液媒との間の熱伝達性が向上する。
圧力損失も小さく、熱交換器全体の熱交換効率が向上す
る。W/Pの比を規制することにより拡管加工によって
溝凸部がつぶれて上記効果が損なわれるのを防止する。
Description
し、その液媒と管外の気体、液体、固体と熱交換する内
面溝付伝熱管および該伝熱管を用いた熱交換器に関する
ものである。
体、液体、固体と熱交換する伝熱管は、熱交換器の一部
として組み込まれており、熱交換効率が良好となる、材
料の選定や形状設計がなされている。その一つとして伝
熱管の内面にリード溝を形成したり、リブを形成したり
して液媒に攪拌作用を与えて管と液媒との熱伝達効率を
高める工夫が提案されている。例えば、通常使用されて
いる溝付管の場合は溝のリード角が十数度程度である溝
を形成している。また、特開昭59−84093号で
は、管の内面に形成するリブの形状を台形にして、液媒
の流れに対抗する面を管軸に対し直角に起立させ流れ方
向側を傾斜させて乱流を起こし、液媒の攪拌性を良好に
して熱伝達を向上させることを意図した伝熱管が提案さ
れている。
は、例えば溝ピッチ1.5mm、リード角15度の溝が
形成された管内面に液媒を流した場合の熱伝達率は、図
10に示すように平滑管と比較しても大きな性能の向上
は得られず、熱交換効率の向上効果は充分ではない。ま
た、伝熱管はプレートフィンに挿入し拡管して使用され
ることが多いが球状突起付マンドレルによる拡管時に、
管溝のリード角が大きくなるほどマンドレルに押される
凸部の本数が減るので凸部がつぶれやすくなるという問
題点がある。さらに、管の内面に台形状のリブを形成す
る伝熱管では、リブの断面形状が複雑で直角起立面の成
形精度を出すことが容易でなく、製造コストをアップさ
せる。即ち、乱流形成に必要な高さを十分に確保しつつ
起立面の角度を90°に保つことは難しく、また、リブ
の先端部まで十分に成形することが困難で、角部が滑ら
かな曲面になる可能性もあり、性能を確実に得ることが
難しいという問題点がある。
ものであり、熱交換性能を飛躍的に向上させ、かつ圧力
損失が比較的小さく、拡管に際しても溝のつぶれが小さ
い液媒用溝付伝熱管および該伝熱管を用いた熱交換器を
提供することを目的とする。
本発明の液媒用内面溝付伝熱管のうち請求項1記載の発
明は、管内の液媒移動により管外部と熱交換する液媒用
伝熱管において、該伝熱管内に、管軸に対して45〜9
0°の角度を有する方向に沿って環状またはらせん溝が
形成され、かつ該環状またはらせん溝が管長手方向に間
隔をおいて連続して形成されていることを特徴とする。
明は、請求項1記載発明において、前記環状またはらせ
ん溝の溝深さが0.20mm以上であり、かつ溝ピッチ
が該溝深さの2〜5倍であることを特徴とする。
明は、請求項1または2に記載の発明において、前記環
状またはらせん溝底部間の凸部における底幅Wと溝ピッ
チPとの比W/Pが0.1〜0.9であることを特徴と
する。請求項4記載の液媒用内面溝付伝熱管の発明は、
請求項1〜3のいずれかに記載の発明において、溶接部
を有する溶接管であることを特徴とする。
1〜4のいずれかに記載の液媒用内面溝付伝熱管を有す
ることを特徴とする。請求項6記載の熱交換器の発明
は、請求項5記載の発明において、前記液媒用内面溝付
伝熱管が平行した複数のプレートフィンに挿入され拡管
して該プレートフィンに密着されていることを特徴とす
る。
伝熱管によれば、管軸に対し適度に角度差を有する環状
またはらせん溝により管内を流れる液媒が適度に攪拌さ
れ、管との熱伝達を効果的に向上させる。この際の圧力
損失は小さく、全体として効率が顕著に向上する。また
拡管に際し、溝間の突部のつぶれが小さく、性能の低下
が避けられる。なお、管軸に対する角度差が40°未満
であると、溝に添った流れが発生しやすく液媒の攪拌作
用が充分ではないため熱伝達の向上効果が充分に得られ
ない。なお、特定の回転方向で上記角度差が90°を越
えても逆の回転方向では90°未満とみなせる。したが
って、管軸に対する溝の方向は45〜90°に限定す
る。
に記載するように、溝深さを0.20mm以上、溝ピッ
チを該溝深さの2〜5倍とするのが望ましい。一般的に
熱交換器の伝熱管は径が7mmから20mm程度であ
り、液媒の効果的な攪拌作用を得るためには、溝の深さ
は0.20mm以上とするのが望ましい。0.20mm
未満の深さでは、液媒の攪拌作用は充分得られない。ま
た、溝の深さは1mm以下が望ましい。これは溝の深さ
が大きくなり過ぎると、乱流が激しくなり圧損が大きく
なるためである。さらに、溝ピッチは上記溝深さに対し
2〜5倍とすることにより液媒の攪拌作用が効果的にな
る。溝ピッチが溝深さの2倍未満になるように溝が形成
されていると、液媒の流れが層流に近くなり、液媒の攪
拌効果が却って小さくなる。一方、溝ピッチが溝深さの
5倍を越えると、乱流発生効果が小さく、液媒の充分な
攪拌作用が得られない。したがって溝ピッチは、溝深さ
の2〜5倍が望ましい。
項3に記載するように、環状またはらせん溝の底部間の
凸部における底幅Wと溝ピッチPとの比W/Pを0.1
〜0.9とするのが望ましい。該比W/Pの値を上記範
囲内とすることにより拡管時の凸部のつぶれをより効果
的に軽減することができる。この比が0.1未満である
と、溝突部の幅が相対的に小さく、溝突部がつぶれやす
くなる。一方、該比が0.9を越えると、溝の幅が相対
的に小さくなり、乱流の発生が充分ではなく液媒の攪拌
作用が不十分である。なお、上記底幅Wは、図6(a)
(b)に示すように、凸部の底部が曲面である場合、凸
部の実質的な壁面と溝の実質的な底面の面方向が交差す
る位置を基準として示される。
換器内部に設置して、熱交換器内部(伝熱管外部)の液
体、気体、固体との間で熱交換することができ、熱交換
器の一部として組み込むことができる。該伝熱管では、
熱交換効率を上げるため外面にフィンを取り付けること
があり、その取り付けに際しては、一般に、平行した複
数のプレートフィンに伝熱管を挿入しマンドレル等によ
り拡管して該プレートフィンに密着する。
1〜3に基づき説明する。図1、2に示すように、円筒
形状の伝熱管1の内部には、管軸方向に対し、45〜9
0°の角度方向に沿って環状溝2が形成されており、該
環状溝2は平底2aを有しており、環状溝2間には山形
状の凸部3になっている。前記環状溝2は、深さdが
0.2〜1mmであり、溝ピッチPは溝深さの2〜5倍
となっている。また凸部3の底幅をwとすると、前記溝
ピッチとの比(w/P)は、0.1〜0.9になってい
る。この伝熱管1に液媒を流すと、流れに適度な乱流が
生じ、液媒の攪拌作用により液媒と伝熱管との間で熱伝
達が効率的になされる。
6の貫通孔5に挿入、貫通させ、マンドレル(図示しな
い)によって拡管し、伝熱管1…1をプレートフィン6
に密着固定したものである。該伝熱管1…1およびプレ
ートフィン6…6は、熱交換器の一部として熱交換器本
体(図示しない)に収容されるなどする。なお、伝熱管
1をプレートフィン6に密着固定する際、凸部3のつぶ
れは殆どなく、伝熱管1の伝熱性を損なうことがない。
該熱交換器では、伝熱管での良好な伝熱性により、良好
な熱交換効率を有している。
示すものである。該伝熱管10は上記実施形態と同様に
環状溝12、凸部13を有している。上記実施形態と異
なる点は、該伝熱管10が溶接部11を有する溶接管で
あるということである。すなわち、本発明の伝熱管の製
造方法は特に限定されるものではなく、例えばシームレ
ス管であるか溶接管であるかは問わない。
20を示すものであり、該伝熱管20も上記実施形態と
同様に溶接部21を有する溶接管からなる。そして、本
実施形態の伝熱管20は、管軸と60°の角度差を有す
るらせん溝22を有しており、該らせん溝22は管軸方
向に連続して、溝と溝との間に凸部23を有している。
すなわち本発明では溝は環状溝、らせん溝のいずれであ
ってもよい。
説明する。 (実施例1)先ず、内径が10.4mmで、内面に溝深
さ0.4mm、溝ピッチ1mmまたは1.5mmで管軸
方向に対し90°に傾斜した環状溝を形成した本発明伝
熱管を用意し、また、比較のため、同内径で環状溝のな
いベア伝熱管を用意した。これらの伝熱管において、熱
交換量と圧力損失の関係を調査し、図7に示した。図か
ら明らかなように、本発明の伝熱管は、ベア伝熱管に比
べ、圧力損失に比べて高い伝熱性能が得られることが分
かる。
ン間に水素吸蔵合金を充填し、管内にはメタノール水溶
液を流し、水素吸蔵合金の水素放出にともなう吸熱反応
による熱交換性能を調査した。なお、この実施例では、
内径が10.4mmで、溝深さが0.4mm、溝ピッチ
が1.5mm、管軸方向に対する方向が90°である環
状溝が形成された伝熱管を用いた。また、この実施例で
も比較用に同内径のベア管を用意した。測定結果は図
8、9に示した。図8から明らかなように、本発明の伝
熱管は、ベア管と比較して、熱通過率は1.5倍以上の
性能を示している。さらに図9では、装置全体の圧力損
失と熱通過率の関係を示しているが、本発明の伝熱管を
使うことにより圧力損失を半分以下にでき、ポンプ動力
が半分近く下げられる。
する際、凸部の高さがどのように変化するかを調査し、
その結果を表1に示した。なお、この伝熱管での環状溝
の溝深さは0.4mm、溝ピッチ(P)1.65mm、
管軸との角度90°、凸部の底幅(w)0.80mmで
あり、w/Pは0.49である。表から明らかなよう
に、拡管の進行によっても凸部の小さく、充分な高さ、
すなわち溝深さが確保されている。
面溝付伝熱管によれば、伝熱管内に、管軸に対して45
〜90°の角度を有する方向に沿って環状またはらせん
溝を形成し、かつ該環状またはらせん溝を管長手方向に
間隔をおいて連続して形成したので、液媒の流れにおい
て適度に乱流が発生して熱伝達性を向上させる。その際
の圧力損失も小さなものとすることができ、熱交換器に
組み込むことにより熱交換器の熱交換効率を向上させ
る。前記環状またはらせん溝は溝深さを0.20mm以
上、溝ピッチを溝深さの2〜5倍とすることにより上記
効果が一層顕著となる。
における底幅Wと溝ピッチPとの比W/Pを0.1〜
0.9とすることにより、伝熱管をフィンに拡管固定す
る際に、凸部のつぶれが抑制され、環状またはらせん溝
による上記効果が拡管加工によって損なわれるのを阻止
することができる。
面図である。
態を示す熱交換器の一部斜視図である。
ある。
面図である。
である。
失との関係を示すグラフである。
量との関係を示すグラフである。
示すグラフである。
流速と交換熱量との関係を示すグラフである。
Claims (6)
- 【請求項1】 管内の液媒移動により管外部と熱交換す
る液媒用伝熱管において、該伝熱管内に、管軸に対して
45〜90°の角度を有する方向に沿って環状またはら
せん溝が形成され、かつ該環状またはらせん溝が管長手
方向に間隔をおいて連続して形成されていることを特徴
とする液媒用内面溝付伝熱管。 - 【請求項2】 前記環状またはらせん溝の溝深さが0.
20mm以上であり、かつ溝ピッチが該溝深さの2〜5
倍であることを特徴とする請求項1記載の液媒用内面溝
付伝熱管。 - 【請求項3】 前記環状またはらせん溝底部間の凸部に
おける底幅Wと溝ピッチPとの比W/Pが0.1〜0.
9であることを特徴とする請求項1または2に記載の液
媒用内面溝付伝熱管。 - 【請求項4】 溶接部を有する溶接管であることを特徴
とする請求項1〜3のいずれかに記載の液媒用内面溝付
伝熱管。 - 【請求項5】 請求項1〜4のいずれかに記載の液媒用
内面溝付伝熱管を有することを特徴とする熱交換器。 - 【請求項6】 前記液媒用内面溝付伝熱管が平行した複
数のプレートフィンに挿入され拡管して該プレートフィ
ンに密着されていることを特徴とする請求項5記載の熱
交換器。
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