JP2003041347A - 高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼 - Google Patents
高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼Info
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- JP2003041347A JP2003041347A JP2001231685A JP2001231685A JP2003041347A JP 2003041347 A JP2003041347 A JP 2003041347A JP 2001231685 A JP2001231685 A JP 2001231685A JP 2001231685 A JP2001231685 A JP 2001231685A JP 2003041347 A JP2003041347 A JP 2003041347A
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- Y02E—REDUCTION OF GREENHOUSE GAS [GHG] EMISSIONS, RELATED TO ENERGY GENERATION, TRANSMISSION OR DISTRIBUTION
- Y02E30/00—Energy generation of nuclear origin
- Y02E30/30—Nuclear fission reactors
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 高速増殖炉の燃料被覆管用材料として特に有
用な、高温クリープ強度と耐スエリング性を改善させた
オーステナイト系耐熱鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１２〜１５％、Ｎｉ：
２０〜３０％、Ｔｉ：０．２０〜０．５０％、Ｎｂ：
０．１０〜０．３０％、Ｐ：０．０２５〜０．０８％、
Ｖ：０．２〜０．４％、残部がＦｅからなることを特徴
とする高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱
鋼。
用な、高温クリープ強度と耐スエリング性を改善させた
オーステナイト系耐熱鋼を提供する。 【解決手段】 重量％で、Ｃｒ：１２〜１５％、Ｎｉ：
２０〜３０％、Ｔｉ：０．２０〜０．５０％、Ｎｂ：
０．１０〜０．３０％、Ｐ：０．０２５〜０．０８％、
Ｖ：０．２〜０．４％、残部がＦｅからなることを特徴
とする高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱
鋼。
Description
【発明の詳細な説明】
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、優れた高温クリー
プ強度と耐スエリング特性が要求される高速増殖炉用燃
料被覆管への適用や、優れた高温クリープ強度が要求さ
れる火力発電用構造材への利用等に適したオーステナイ
ト系耐熱鋼に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】高速増殖炉の燃料被覆管に使用されてい
る従来のオーステナイト系耐熱鋼としては、本件特許出
願と同じ出願人により開発された下記組成のＰＮＣ３１
６鋼がある。 Ｆｅ−(１６〜１８)Ｃｒ−(１３〜１４)Ｎｉ−(２〜３)
Ｍｏ−(０．００２〜０．００６)Ｂ−（０．０５〜０．
１０）Ｔｉ−（０．０５〜０．１０）Ｎｂ。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高速増
殖炉の燃料被覆管用耐熱鋼としては、高温クリープ強度
と耐スエリング性をさらに改善したオーステナイト系耐
熱鋼の開発が望まれるところである。 【０００４】そこで本発明は、高温クリープ強度と耐ス
エリング性を改善させたオーステナイト系耐熱鋼を提供
することを課題としてなされたものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】すなわち本発明の高温ク
リープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼は、重量％
で、Ｃｒ：１２〜１５％、Ｎｉ：２０〜３０％、Ｔｉ：
０．２０〜０．５０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、
Ｐ：０．０２５〜０．０８％、Ｖ：０．２〜０．４％、
残部がＦｅからなることを特徴とするものである。 【０００６】 【発明の実施の形態】耐スエリング特性を向上させるた
めには、Ｎｉ／Ｃｒ比を高めることが有効であるが、Ｃ
ｒ量を１２％以下にすると耐食性と高温強度が著しく低
下し、１５％を超えると耐スエリング特性が悪化する。
そのため、Ｃｒ量を１２〜１５％に設定した。 【０００７】一方、耐スエリング特性の観点からは、Ｎ
ｉ量を２０％以上とする必要があり、３０％を超えると
強度向上に有効な炭化物の固溶が十分になされなくな
る。そのため、Ｎｉ量を２０〜３０％に設定した。 【０００８】なお本明細書においては、上述したような
母材を便宜上「１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐
熱鋼」と称する。 【０００９】１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱
鋼の高温強度や耐スエリング特性を向上させるために
は、微細なＭＣ炭化物やリン化物（ＦｅＴｉＰ）を母材
中に分散析出させることが有効である。本発明において
は、ＰＮＣ３１６鋼に比べて、合金添加元素を多量に複
合添加しており、合金添加元素としてＴｉ、Ｎｂ、Ｐお
よびＶを選択している。これらの添加元素は、溶体化処
理時に母材中に一旦固溶させた後、燃料被覆管として使
用中に微細なＭＣ炭化物やリン化物として安定に分散析
出させることにより、高温強度や耐スエリング特性が改
善できる。 【００１０】合金添加元素を十分に固溶させるためには
最終溶体化処理温度を高温化することが望ましく、結晶
粒の粗大化が生じない範囲でできるだけ高温の溶体化処
理温度（１１５０℃）で合金元素を添加するが、過剰量
を添加した場合には、未固溶炭化物量が増大してしまう
ため、溶解度積計算により各合金添加元素の固溶量を算
出して各々の添加量を設定した。 【００１１】各合金添加元素の添加量の設定理由は以下
の通りである。 ［Ｔｉ、Ｎｂの添加量］析出したＴｉＣを有効に利用す
るためには、０．２％以上のＴｉの添加が必要である
が、０．５％を超えて添加すると、溶体化処理時に未固
溶として析出する。従って、Ｔｉの添加量を０．２０〜
０．５０％の範囲とした。Ｎｂの添加量も同様の理由に
より０．１０〜０．３０％の範囲とした。 【００１２】［Ｐの添加量］リン化物を析出させるため
には、０．０２５％以上の添加が必要であり、一方、
０．０８％を超える添加は溶接性の悪化を引き起こす。
従って、Ｐの添加量を０．０２５〜０．０８％の範囲と
した。 【００１３】［Ｖの添加量］Ｖの添加により微細な炭化
物を形成させるには、０．２％以上の添加が必要であ
り、一方、０．４％を超える添加は耐酸化特性の悪化を
もたらす。従って、Ｖの添加量を０．２〜０．４％の範
囲とした。 【００１４】 【実施例】表１の７種類の組成の１４Ｃｒ−２５Ｎｉオ
ーステナイト系耐熱鋼を用いて下記の方法により燃料被
覆管を製造した。 【００１５】 【表１】【００１６】表１の各合金元素の混合粉末から真空二重
溶解により鋳塊を溶製した後、冷間圧延による製管工程
と溶体化処理工程を繰り返し行って所定寸法に圧延し、
次いで最終溶体化処理（１１３０〜１１５０℃、２分）
と最終冷間加工（加工度２３％）を施して供試被覆管と
した。 【００１７】冷間加工度は次式で定義される。 冷間加工度＝｛（Ｌ−Ｌ0 ）／Ｌ｝×１００ （％） Ｌ：冷間加工直前の管長さ Ｌ0：冷間加工直後の管長さ。 【００１８】かくして得られた供試被覆管を用いて、６
５０℃、７００℃および７５０℃の試験温度で高温内圧
クリープ試験を行った。比較のために従来のＰＮＣ３１
６鋼による被覆管についても試験した。結果を図１に示
す。 【００１９】図１のグラフにおいて、３本の破線はそれ
ぞれ６５０℃、７００℃、７５０℃でのＰＮＣ３１６鋼
についての内圧クリープ強度の平均曲線を示している。
グラフ中のプロット点に付されている右向きの矢印は、
破断せずに試験が継続中であることを意味する。なお、
「7AKV4-4」のように試料“７ＡＫＶ”の後に付されて
いる番号“4-4”は試料番号を表している。グラフ中の
「7AKV2-11(試験中断)」は、この試料についての組織観
察を行うため内圧クリープ試験を中断して人為的に破断
して組織観察を行ったことを意味しており、従ってこの
プロット位置で破断してはおらず、実際にはさらに長時
間側まで破断していない。 【００２０】このグラフからわかるように、表１におけ
る１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼である
“７ＡＫＳ”“７ＡＫＶ”“８ＡＫ１”“８ＡＫ２”の
高温クリープ強度はいずれも、ＰＮＣ３１６鋼よりも高
い値を示している。特に試験温度７５０℃における“７
ＡＫＶ”（Ｖ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系
耐熱鋼）は、実線で示したように長時間側の高温クリー
プ強度が飛躍的に向上している。例えば、ＰＮＣ３１６
鋼の試験温度７５０℃、フープ応力１００ＭＰａでの内
圧クリープ破断時間は１０００時間程度であるが、本発
明のＶ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼
“７ＡＫＶ”では１００００時間が経過しても破断しな
いという優れた高温クリープ強度を有している。 【００２１】試験温度６５０℃および７００℃における
“７ＡＫＶ”については、試験温度７５０℃のときのよ
うな強度の向上はみられない。この理由は、７５０℃の
試験温度の場合には、試験時にこの温度での時効効果が
生じて微細な複合炭窒化物［Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ（Ｃ，
Ｎ）］が分散析出していることが組織観察結果から認め
られており、６５０℃および７００℃の試験温度ではか
ような時効効果が生じていないためと考えられる。従っ
て、７５０℃程度の温度で一旦時効処理を施して微細な
複合炭窒化物を分散析出せしめた後に、６５０℃および
７００℃で試験を行えば、かような低い試験温度におい
ても“７ＡＫＶ”の高温クリープ強度は向上することに
なる。 【００２２】なお、表１における“８ＡＳＴ”“８ＡＳ
Ｎ”“９ＡＫＮ”の試料についての内圧クリープ試験結
果は図１のグラフには示されていないが、いずれも図１
にプロットされているＶ無添加鋼“７ＡＫＳ”および
“８ＡＫ２”と同等であった。 【００２３】高温クリープ強度が向上する機構を解明す
るために、Ｖ添加鋼“７ＡＫＶ”とＶ無添加鋼“７ＡＫ
Ｓ”について、７５０℃でのクリープ破断材の微細組織
観察を行った。図２は、図１のグラフにおいて「試験中
断」と記されている「7AKV2-11」の７５０℃、１００Ｍ
Ｐａ、１０８７１時間における人為的破断材の抽出レプ
リカ組織の電子顕微鏡写真であり、図３は、図１のグラ
フにおいて「7AKS2-5」の７５０℃、７０ＭＰａ、３６
１９．２時間における破断材の抽出レプリカ組織の電子
顕微鏡写真である。図２のＶ添加鋼“７ＡＫＶ”では、
寸法が数ナノメーター程度の微細な複合炭窒化物［Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖ（Ｃ，Ｎ）］が高密度で形成されているの
に対して、図３のＶ無添加鋼“７ＡＫＳ”ではこのよう
な高密度の微細複合炭窒化物が形成されていないことが
わかる。このことから、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの複合添加によ
る微細な複合炭窒化物析出物の高密度形成が転位組織を
安定化させることが、Ｖ添加による高温クリープ強度向
上の機構であると考えられる。 【００２４】 【発明の効果】以上の説明からわかるように本発明のＶ
添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼によれ
ば、高温クリープ強度が飛躍的に向上し、しかも耐スエ
リング特性にも優れたオーステナイト系耐熱鋼を提供す
ることができる。
プ強度と耐スエリング特性が要求される高速増殖炉用燃
料被覆管への適用や、優れた高温クリープ強度が要求さ
れる火力発電用構造材への利用等に適したオーステナイ
ト系耐熱鋼に関するものである。 【０００２】 【従来の技術】高速増殖炉の燃料被覆管に使用されてい
る従来のオーステナイト系耐熱鋼としては、本件特許出
願と同じ出願人により開発された下記組成のＰＮＣ３１
６鋼がある。 Ｆｅ−(１６〜１８)Ｃｒ−(１３〜１４)Ｎｉ−(２〜３)
Ｍｏ−(０．００２〜０．００６)Ｂ−（０．０５〜０．
１０）Ｔｉ−（０．０５〜０．１０）Ｎｂ。 【０００３】 【発明が解決しようとする課題】しかしながら、高速増
殖炉の燃料被覆管用耐熱鋼としては、高温クリープ強度
と耐スエリング性をさらに改善したオーステナイト系耐
熱鋼の開発が望まれるところである。 【０００４】そこで本発明は、高温クリープ強度と耐ス
エリング性を改善させたオーステナイト系耐熱鋼を提供
することを課題としてなされたものである。 【０００５】 【課題を解決するための手段】すなわち本発明の高温ク
リープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼は、重量％
で、Ｃｒ：１２〜１５％、Ｎｉ：２０〜３０％、Ｔｉ：
０．２０〜０．５０％、Ｎｂ：０．１０〜０．３０％、
Ｐ：０．０２５〜０．０８％、Ｖ：０．２〜０．４％、
残部がＦｅからなることを特徴とするものである。 【０００６】 【発明の実施の形態】耐スエリング特性を向上させるた
めには、Ｎｉ／Ｃｒ比を高めることが有効であるが、Ｃ
ｒ量を１２％以下にすると耐食性と高温強度が著しく低
下し、１５％を超えると耐スエリング特性が悪化する。
そのため、Ｃｒ量を１２〜１５％に設定した。 【０００７】一方、耐スエリング特性の観点からは、Ｎ
ｉ量を２０％以上とする必要があり、３０％を超えると
強度向上に有効な炭化物の固溶が十分になされなくな
る。そのため、Ｎｉ量を２０〜３０％に設定した。 【０００８】なお本明細書においては、上述したような
母材を便宜上「１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐
熱鋼」と称する。 【０００９】１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱
鋼の高温強度や耐スエリング特性を向上させるために
は、微細なＭＣ炭化物やリン化物（ＦｅＴｉＰ）を母材
中に分散析出させることが有効である。本発明において
は、ＰＮＣ３１６鋼に比べて、合金添加元素を多量に複
合添加しており、合金添加元素としてＴｉ、Ｎｂ、Ｐお
よびＶを選択している。これらの添加元素は、溶体化処
理時に母材中に一旦固溶させた後、燃料被覆管として使
用中に微細なＭＣ炭化物やリン化物として安定に分散析
出させることにより、高温強度や耐スエリング特性が改
善できる。 【００１０】合金添加元素を十分に固溶させるためには
最終溶体化処理温度を高温化することが望ましく、結晶
粒の粗大化が生じない範囲でできるだけ高温の溶体化処
理温度（１１５０℃）で合金元素を添加するが、過剰量
を添加した場合には、未固溶炭化物量が増大してしまう
ため、溶解度積計算により各合金添加元素の固溶量を算
出して各々の添加量を設定した。 【００１１】各合金添加元素の添加量の設定理由は以下
の通りである。 ［Ｔｉ、Ｎｂの添加量］析出したＴｉＣを有効に利用す
るためには、０．２％以上のＴｉの添加が必要である
が、０．５％を超えて添加すると、溶体化処理時に未固
溶として析出する。従って、Ｔｉの添加量を０．２０〜
０．５０％の範囲とした。Ｎｂの添加量も同様の理由に
より０．１０〜０．３０％の範囲とした。 【００１２】［Ｐの添加量］リン化物を析出させるため
には、０．０２５％以上の添加が必要であり、一方、
０．０８％を超える添加は溶接性の悪化を引き起こす。
従って、Ｐの添加量を０．０２５〜０．０８％の範囲と
した。 【００１３】［Ｖの添加量］Ｖの添加により微細な炭化
物を形成させるには、０．２％以上の添加が必要であ
り、一方、０．４％を超える添加は耐酸化特性の悪化を
もたらす。従って、Ｖの添加量を０．２〜０．４％の範
囲とした。 【００１４】 【実施例】表１の７種類の組成の１４Ｃｒ−２５Ｎｉオ
ーステナイト系耐熱鋼を用いて下記の方法により燃料被
覆管を製造した。 【００１５】 【表１】【００１６】表１の各合金元素の混合粉末から真空二重
溶解により鋳塊を溶製した後、冷間圧延による製管工程
と溶体化処理工程を繰り返し行って所定寸法に圧延し、
次いで最終溶体化処理（１１３０〜１１５０℃、２分）
と最終冷間加工（加工度２３％）を施して供試被覆管と
した。 【００１７】冷間加工度は次式で定義される。 冷間加工度＝｛（Ｌ−Ｌ0 ）／Ｌ｝×１００ （％） Ｌ：冷間加工直前の管長さ Ｌ0：冷間加工直後の管長さ。 【００１８】かくして得られた供試被覆管を用いて、６
５０℃、７００℃および７５０℃の試験温度で高温内圧
クリープ試験を行った。比較のために従来のＰＮＣ３１
６鋼による被覆管についても試験した。結果を図１に示
す。 【００１９】図１のグラフにおいて、３本の破線はそれ
ぞれ６５０℃、７００℃、７５０℃でのＰＮＣ３１６鋼
についての内圧クリープ強度の平均曲線を示している。
グラフ中のプロット点に付されている右向きの矢印は、
破断せずに試験が継続中であることを意味する。なお、
「7AKV4-4」のように試料“７ＡＫＶ”の後に付されて
いる番号“4-4”は試料番号を表している。グラフ中の
「7AKV2-11(試験中断)」は、この試料についての組織観
察を行うため内圧クリープ試験を中断して人為的に破断
して組織観察を行ったことを意味しており、従ってこの
プロット位置で破断してはおらず、実際にはさらに長時
間側まで破断していない。 【００２０】このグラフからわかるように、表１におけ
る１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼である
“７ＡＫＳ”“７ＡＫＶ”“８ＡＫ１”“８ＡＫ２”の
高温クリープ強度はいずれも、ＰＮＣ３１６鋼よりも高
い値を示している。特に試験温度７５０℃における“７
ＡＫＶ”（Ｖ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系
耐熱鋼）は、実線で示したように長時間側の高温クリー
プ強度が飛躍的に向上している。例えば、ＰＮＣ３１６
鋼の試験温度７５０℃、フープ応力１００ＭＰａでの内
圧クリープ破断時間は１０００時間程度であるが、本発
明のＶ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼
“７ＡＫＶ”では１００００時間が経過しても破断しな
いという優れた高温クリープ強度を有している。 【００２１】試験温度６５０℃および７００℃における
“７ＡＫＶ”については、試験温度７５０℃のときのよ
うな強度の向上はみられない。この理由は、７５０℃の
試験温度の場合には、試験時にこの温度での時効効果が
生じて微細な複合炭窒化物［Ｔｉ，Ｎｂ，Ｖ（Ｃ，
Ｎ）］が分散析出していることが組織観察結果から認め
られており、６５０℃および７００℃の試験温度ではか
ような時効効果が生じていないためと考えられる。従っ
て、７５０℃程度の温度で一旦時効処理を施して微細な
複合炭窒化物を分散析出せしめた後に、６５０℃および
７００℃で試験を行えば、かような低い試験温度におい
ても“７ＡＫＶ”の高温クリープ強度は向上することに
なる。 【００２２】なお、表１における“８ＡＳＴ”“８ＡＳ
Ｎ”“９ＡＫＮ”の試料についての内圧クリープ試験結
果は図１のグラフには示されていないが、いずれも図１
にプロットされているＶ無添加鋼“７ＡＫＳ”および
“８ＡＫ２”と同等であった。 【００２３】高温クリープ強度が向上する機構を解明す
るために、Ｖ添加鋼“７ＡＫＶ”とＶ無添加鋼“７ＡＫ
Ｓ”について、７５０℃でのクリープ破断材の微細組織
観察を行った。図２は、図１のグラフにおいて「試験中
断」と記されている「7AKV2-11」の７５０℃、１００Ｍ
Ｐａ、１０８７１時間における人為的破断材の抽出レプ
リカ組織の電子顕微鏡写真であり、図３は、図１のグラ
フにおいて「7AKS2-5」の７５０℃、７０ＭＰａ、３６
１９．２時間における破断材の抽出レプリカ組織の電子
顕微鏡写真である。図２のＶ添加鋼“７ＡＫＶ”では、
寸法が数ナノメーター程度の微細な複合炭窒化物［Ｔ
ｉ，Ｎｂ，Ｖ（Ｃ，Ｎ）］が高密度で形成されているの
に対して、図３のＶ無添加鋼“７ＡＫＳ”ではこのよう
な高密度の微細複合炭窒化物が形成されていないことが
わかる。このことから、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖの複合添加によ
る微細な複合炭窒化物析出物の高密度形成が転位組織を
安定化させることが、Ｖ添加による高温クリープ強度向
上の機構であると考えられる。 【００２４】 【発明の効果】以上の説明からわかるように本発明のＶ
添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼によれ
ば、高温クリープ強度が飛躍的に向上し、しかも耐スエ
リング特性にも優れたオーステナイト系耐熱鋼を提供す
ることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系耐熱鋼を
用いた試作燃料被覆管についての高温内圧クリープ試験
結果を示すグラフである。 【図２】本発明のＶ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナ
イト系耐熱鋼破断材の電子顕微鏡写真である。 【図３】Ｖ無添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系
耐熱鋼破断材の電子顕微鏡写真である。
用いた試作燃料被覆管についての高温内圧クリープ試験
結果を示すグラフである。 【図２】本発明のＶ添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナ
イト系耐熱鋼破断材の電子顕微鏡写真である。 【図３】Ｖ無添加１４Ｃｒ−２５Ｎｉオーステナイト系
耐熱鋼破断材の電子顕微鏡写真である。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 水田 俊治
茨城県東茨城郡大洗町成田町4002 核燃料
サイクル開発機構 大洗工学センター内
(72)発明者 鵜飼 重治
茨城県東茨城郡大洗町成田町4002 核燃料
サイクル開発機構 大洗工学センター内
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 【請求項１】 重量％で、Ｃｒ：１２〜１５％、Ｎｉ：
２０〜３０％、Ｔｉ：０．２０〜０．５０％、Ｎｂ：
０．１０〜０．３０％、Ｐ：０．０２５〜０．０８％、
Ｖ：０．２〜０．４％、残部がＦｅからなることを特徴
とする高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱
鋼。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001231685A JP2003041347A (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | 高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2001231685A JP2003041347A (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | 高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003041347A true JP2003041347A (ja) | 2003-02-13 |
Family
ID=19063706
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2001231685A Pending JP2003041347A (ja) | 2001-07-31 | 2001-07-31 | 高温クリープ強度に優れたオーステナイト系耐熱鋼 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2003041347A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016502115A (ja) * | 2012-12-28 | 2016-01-21 | テラパワー， エルエルシー | 核燃料要素 |
-
2001
- 2001-07-31 JP JP2001231685A patent/JP2003041347A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2016502115A (ja) * | 2012-12-28 | 2016-01-21 | テラパワー， エルエルシー | 核燃料要素 |
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