JP2003041131A

JP2003041131A - 熱可塑性樹脂組成物およびシャーシ成形品

Info

Publication number: JP2003041131A
Application number: JP2001357338A
Authority: JP
Inventors: Seiji Kikuchi; 清治菊池
Original assignee: Teijin Chemicals Ltd
Current assignee: Teijin Ltd
Priority date: 2001-05-21
Filing date: 2001-11-22
Publication date: 2003-02-13
Anticipated expiration: 2021-11-22
Also published as: JP4381637B2

Abstract

(57)【要約】【課題】本発明の目的は剛性、寸法精度、機械的特性
に優れ、更に各種駆動部品により生ずる振動の影響を受
けにくいシャーシ用に好適な熱可塑性樹脂組成物、およ
びその樹脂組成物より得られたシャーシ成形品を提供す
ることにある。【解決手段】下記式（１）および（２）の条件を満足
するシャーシ成形品に適する熱可塑性樹脂組成物。２５≦（ｆ×η）／ρ³≦１００（１）ｆ≧１０，０００（２）（ここで、ｆはＡＳＴＭＤ７９０に従い測定された樹
脂組成物の５０℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）、ρは
樹脂組成物の５０℃における真密度（ｇ／ｃｍ³）、お
よびηは本文中に規定する方法により測定された５０℃
における損失係数を表す。）

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、各種機構部品を組
み込むシャーシ（例えばＯＡ関連機器のシャーシなど）
として好適な、剛性、寸法精度、機械的特性に優れる熱
可塑性樹脂組成物に関する。更に詳しくは、各種駆動部
品より発生する振動の影響を受けにくい特性を有し、難
燃性にも優れた熱可塑性樹脂組成物に関する。加えてか
かる熱可塑性樹脂組成物より形成されたシャーシ成形品
に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来より、レーザービームプリンタ（Ｌ
ＢＰ）、複写機、ファクシミリ、画像処理機器（イメー
ジスキャナー）、バーコードスキャナー、プロジェクタ
ーなどの光学部品を搭載する画像記録装置や、光記録媒
体または光磁気記録媒体（例えば、ＣＤ（コンパクトデ
ィスク）、ＣＤ−ＲＯＭ、ＣＤ−Ｒ、ＣＤ−ＲＷ、ＤＶ
Ｄ、ＤＶＤ−Ｒ、ＤＶＤ−ＲＷ、ＭＯ、ＭＤなど）の記
録再生装置において、各種の樹脂材料がシャーシを形成
するのに使用されている。かかるシャーシにおいては従
来、高剛性、高強度、耐熱性、難燃性、高寸法精度など
が要求されていた。

【０００３】一方、近年これら装置において処理の高速
化や情報の高密度化が進展している。例えば、ＬＢＰに
おいては高速の印刷機能が要求されている。また光記録
媒体の記録再生装置などにおいては高密度化が急速に進
展し、光学装置により高い精度が必要とされている。こ
れら装置の進展においては装置の駆動部分から発生する
振動への対策が重要視されるようになっている。したが
って、シャーシを形成する材料においても、従来の高剛
性、高寸法精度などの特性に加えて、振動の影響を受け
にくい材料が求められている。

【０００４】シャーシなどに適した樹脂組成物としては
従来より数多くが提案されている。（ｉ）特開平５−２８７１８５号公報には、特定分子量
の芳香族ポリカーボネート樹脂にガラス繊維などを高充
填した樹脂組成物が開示されている。（ｉｉ）特開平６
−２０７１８９号公報には、特定分子量の芳香族ポリカ
ーボネート樹脂、非円形断面繊維、および板状無機充填
材からなる樹脂組成物が開示され、良好な低反り性を達
成している。また（ｉｉｉ）特開平９−１２７３３号公
報には、芳香族ポリカーボネート樹脂、並びに特定粒径
および特定厚みを有するマイカからなる樹脂組成物で形
成された光書き込みユニット固定シャーシが開示されて
いる。殊に上記（ｉｉｉ）特開平９−１２７３３号公報
に記載された発明は、高剛性と低いそり率およびねじれ
率を達成する材料に関するものである。かかる材料はそ
の高剛性により共振周波数が高く、振動の影響を受けに
くいという点においても好ましい特性を有する。しかし
ながら更に改良を求められる場合があった。

【０００５】一方で振動の影響を受けにくいシャーシ材
料の提案も既になされている。特開平１１−１４０２８
８号公報には、ポリフェニレンエーテル系樹脂からなる
特定の条件を満足する樹脂組成物が開示されている。か
かる公報は、その基本的な材料設計としていわゆる制振
性能の高いエラストマーを配合してシャーシにおける振
動の影響を低減するものである。同様の提案が特開２０
００−７９０４号公報において、ポリカーボネート系樹
脂においてなされている。

【０００６】しかしながらかかる制振性能の高いエラス
トマーの配合を基本とする材料設計は、剛性の低下も大
きく実際の製品においては十分な効果があげられない場
合が多かった。一般に駆動装置の高速化に伴い共振周波
数は高くなる傾向にある。エラストマーの配合は剛性の
低下による共振周波数の低下を招く。かかる関係から制
振性能が向上してもそれを十分にカバーできないため
か、制振性能の高いエラストマーの配合は材料自体の制
振特性から予測されるほど十分な効果が得られない場合
が多かった。

【０００７】更にシャーシ材料には難燃性も必要である
が、かかるエラストマーの存在は難燃性を低下させる。
難燃剤の増量は強度などの低下を招く傾向にあった。

【０００８】上述の如く、振動の影響を受けにくいシャ
ーシ材料が求められているものの、未だかかる材料が見
出されていないのが現状である。

【０００９】

【発明が解決しようとする課題】本発明の課題は、剛
性、寸法精度、機械的特性に優れ、更に各種駆動部品に
より生ずる振動の影響を受けにくいシャーシ用に好適な
熱可塑性樹脂組成物、およびその樹脂組成物より得られ
たシャーシ成形品を提供することにある。

【００１０】本発明者は、上記目的を達成すべく鋭意検
討を重ねた結果、驚くべきことに、特定の条件を満足す
る樹脂組成物が、殊に振動の影響を受けにくいシャーシ
の達成において好適であることを見出し、本発明を完成
するに至った。

【００１１】

【課題を解決するための手段】本発明は、下記式（１）
および（２）の条件を満足するシャーシ成形品に適する
熱可塑性樹脂組成物にかかるものである。２５≦（ｆ×η）／ρ³≦１００（１）ｆ≧１０，０００（２）（ここで、ｆはＡＳＴＭＤ７９０に従い測定された樹
脂組成物の５０℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）、ρは
樹脂組成物の５０℃における真密度（ｇ／ｃｍ³）、お
よびηは本文中に規定する方法により測定された５０℃
における損失係数を表す。）

【００１２】更に好適には本発明は、下記式（３）〜
（５）の条件を満足する請求項１に記載の熱可塑性樹脂
組成物にかかるものである。３０≦（ｆ×η）／ρ³≦８０（３）１１，０００≦ｆ≦１８，０００（４） ρ≧１．５（５）

【００１３】更に好適には本発明は、上記熱可塑性樹脂
組成物が、ＵＬ規格９４−Ｖに準拠する１．６ｍｍ厚み
の試験片の燃焼試験において、燃焼ランクとしてＶ−１
を満足する熱可塑性樹脂組成物にかかるものである。

【００１４】更に好適には本発明は、上記熱可塑性樹脂
組成物が、熱可塑性樹脂（Ａ成分）２０〜７４重量％、
上記ｆおよびηを向上させる成分（Ｂ成分）１〜２０重
量％、および強化充填材（Ｃ成分）２５〜６５重量％か
らなる熱可塑性樹脂組成物にかかるものである。

【００１５】更に好適には本発明は、上記Ｃ成分が、Ｃ
成分１００重量％中、板状充填材（Ｃ１成分）を４０重
量％以上含有してなる上記熱可塑性樹脂組成物にかかる
ものであり、より好適には上記Ｃ成分が、板状充填材
（Ｃ１成分）および繊維状充填材（Ｃ２成分）からな
り、Ｃ１成分とＣ２成分との合計１００重量％中、Ｃ１
成分が４５〜９０重量％およびＣ２成分が１０〜５５重
量％である上記熱可塑性樹脂組成物にかかるものであ
り、更に好適には上記Ｃ１成分はマイカおよびタルクか
ら選択された少なくとも１種の板状充填材である上記樹
脂組成物にかかるものであり、特に好適には上記Ｃ１成
分が白雲母を原料として得られたマイカである上記樹脂
組成物にかかるものである。

【００１６】また本発明は好適には、上記Ａ成分は、Ａ
成分１００重量％中芳香族ポリカーボネート樹脂（ａ−
１成分）、ポリフェニレンエーテル樹脂（ａ−２成分）
および非晶性ポリアリレート樹脂（ａ−３成分）から選
択される少なくとも１種の樹脂を５０重量％以上含有す
る上記熱可塑性樹脂組成物にかかるものであり、より好
適にはかかるａ−１成分〜ａ−３成分から選択される少
なくとも１種の樹脂を５０重量％以上含有するＡ成分に
おいて、更に非晶性ポリアリレート樹脂（ａ−３成分）
をＡ成分１００重量％中少なくとも１重量％含んでなる
上記熱可塑性樹脂組成物にかかるものであり、更に好適
には上記Ａ成分が、Ａ成分１００重量％中芳香族ポリカ
ーボネート樹脂４０〜９５重量％および非晶性ポリアリ
レート樹脂５〜６０重量％からなる上記熱可塑性樹脂組
成物にかかるものである。

【００１７】また本発明は好適には、上記Ｂ成分がＴＧ
Ａによる５％重量減少温度が２５０℃以上の有機リン化
合物である上記熱可塑性樹脂組成物にかかるものであ
り、より好適には上記Ｂ成分の融点が５０℃以上である
上記熱可塑性樹脂組成物にかかるものである。

【００１８】また本発明は好適には、上記熱可塑性樹脂
組成物が、Ｃ１成分の板状充填材がＡ成分中ａ−１成
分、ａ−２成分、またはａ−３成分と溶融混練する際、
Ｂ成分の共存下において溶融混練され製造された熱可塑
性樹脂組成物にかかるものである。

【００１９】更に本発明は、上記熱可塑性樹脂組成物よ
り形成されたシャーシ成形品にかかるものである。

【００２０】以下に本発明を詳細に説明する。本発明の
熱可塑性樹脂組成物は、下記式（１）および（２）の条
件を満足するものである。２５≦（ｆ×η）／ρ³≦１００（１）ｆ≧１０，０００（２）（ここで、ｆはＡＳＴＭＤ７９０に従い測定された樹
脂組成物の５０℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）、ρは
樹脂組成物の５０℃における真密度（ｇ／ｃｍ³）、お
よびηは本文中に規定する方法により測定された５０℃
における損失係数を表す。）材料がモーターなど各種駆動部品から生ずる振動の影響
を受けにくくするためには、（ｉ）曲げ剛性を高くして
共振周波数を高くし、駆動部品から生ずる振動の周波数
がその部品の共振周波数と重ならないようにする、並び
に（ｉｉ）生じた振動が速やかに減衰するよう材料の損
失係数を増大する、などの方策が必要となる。

【００２１】上記式（１）において、ｆおよび（１／ρ
³）の項は上記（ｉ）の因子を表わすものである。すな
わち、曲げ剛性は材料の曲げ弾性率に比例すると共に、
厚みの３乗に比例する。同じ質量であれば厚みは密度の
逆数倍にすることが可能であるから、曲げ剛性は（１／
ρ³）に比例する。一方上記式（１）におけるηは材料
の損失係数であり、振動吸収の能力を直接に表わすもの
である。そして５０℃という温度は装置の平均的な内部
温度に基づくものである。

【００２２】一方、材料の厚みは限られた範囲内である
ことが求められ、かかる範囲内で振動の影響を受けにく
くするためには、上記式（２）に示す如く１０，０００
以上の曲げ弾性率が必要とされる。

【００２３】尚、ここでηは、インピーダンスヘッドを
短冊状試験片の一端に取り付け、機械インピーダンス法
により５０℃において求められたものである。また、損
失係数の算出には正規円法を用いる。具体的な測定装置
としては、松下インターテクノ（株）製のＭＳ１０１８
制振性能評価システムが挙げられる。

【００２４】更に本発明において好ましくは、下記式
（３）〜（５）の条件を満足する熱可塑性樹脂組成物で
ある。３０≦（ｆ×η）／ρ³≦８０（３）１１，０００≦ｆ≦１８，０００（４） ρ≧１．５（５）

【００２５】ある程度の難燃性を達成するためには、熱
可塑性樹脂として芳香環を多く含み比較的比重の高い樹
脂が必要となる場合が多い。そのためρの値は高くなり
上記式（３）で表わされる範囲が好ましい。更に好まし
い範囲は下記式（６）で表わされる。３０≦（ｆ×η）／ρ³≦７０（６）

【００２６】一方で曲げ弾性率は高いことが好ましい
が、寸法安定性、成形性などを考慮すると１８，０００
ＭＰａを上限とすることが好ましく、上記式（４）で表
わされる範囲を好適に挙げることができる。更に好まし
い範囲は下記式（７）で表わされる。１３，０００≦ｆ≦１８，０００（７）

【００２７】更にρは上記式（５）で表わされる範囲で
あることが好ましい。これは上記の難燃性と共に、振動
の減衰性においてはある程度密度が高いことが有利に働
くことによる。一方で上記式（１）および（３）の条件
を満足するためにはρは低いことが有利である。したが
ってより好ましい範囲は下記式（８）で表わされる。１．５≦ρ≦１．７（８）

【００２８】更に上記ηの範囲としては０．００８〜
０．０３０が好ましく、０．００９〜０．０２８がより
好ましく、０．０１１〜０．０２５が更に好ましい。η
が上記範囲の場合には、制振性能において十分である。
一方でηが高すぎる場合には強度、難燃性、または寸法
精度などにおいて不十分となる場合がある。

【００２９】通常シャーシ成形品においては良好な難燃
性が求められる場合が多い。したがって、更に本発明の
熱可塑性樹脂組成物は、ＵＬ規格９４−Ｖに準拠する
１．６ｍｍ厚みの試験片の燃焼試験において、燃焼ラン
クとしてＶ−１を満足するものが好適である。かかる難
燃性を達成するためには、熱可塑性樹脂として良好な難
燃性を有すると共に、ある程度の難燃剤成分を含んでい
ることが必要となる。

【００３０】上記の条件を満足する本発明の熱可塑性樹
脂組成物は、いかなる構成を取るものであってもよい
が、好ましい構成として、熱可塑性樹脂（Ａ成分）２０
〜７４重量％、上記ｆ（曲げ弾性率）およびη（損失係
数）を向上させる成分（Ｂ成分）１〜２０重量％、およ
び強化充填材（Ｃ成分）２５〜６５重量％からなる熱可
塑性樹脂組成物を挙げることができる。

【００３１】上記においてより好ましい範囲は次のとお
りである。Ａ成分は２０〜６４重量％が好ましく、２５
〜５７重量％がより好ましく、３５〜５５重量％が更に
好ましい。Ｂ成分は２〜２０重量％が好ましく、３〜１
６重量％がより好ましく、３〜１４重量％が更に好まし
く、５〜１２重量％が特に好ましい。Ｃ成分は３５〜６
５重量％が好ましく、４０〜６５重量％がより好まし
く、４０〜６０重量％が更に好ましく、４０〜５５重量
％が特に好ましい。

【００３２】Ａ成分の熱可塑性樹脂としては従来公知の
各種熱可塑性樹脂を挙げることができる。振動の影響の
受けにくさにおいては、比重の低いオレフィン系樹脂な
どのビニル系樹脂が有利である。しかしながら難燃性が
求められる場合にはやや不利である。一方、難燃性が必
要とされる場合には芳香環を含む熱可塑性樹脂、特に主
鎖中に芳香環を含む熱可塑性樹脂が好ましい。かかる熱
可塑性樹脂としては、より具体的には芳香族ポリカーボ
ネート樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂、非晶性ポ
リアリレート樹脂、芳香族ポリエステル樹脂（ボリアル
キレンテレフタレート樹脂、ポリアルキレンナフタレー
ト樹脂など）、全芳香族ポリエステル樹脂、ポリフェニ
レンスルフィド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテル
スルホン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂などを挙げるこ
とができる。更に寸法安定性の点から非晶性ポリマーが
好ましく、加えて複雑な形状を成形加工することから良
好な成形加工性（射出成形時の流動特性など）も必要と
される。したがって更に好適なＡ成分としては、Ａ成分
１００重量％中芳香族ポリカーボネート樹脂（ａ−１成
分）、ポリフェニレンエーテル樹脂（ａ−２成分）およ
び非晶性ポリアリレート樹脂（ａ−３成分）から選択さ
れる少なくとも１種の樹脂を５０重量％以上含有する熱
可塑性樹脂を挙げることができる。尚、かかるａ−１成
分〜ａ−３成分の詳細については後述する。

【００３３】中でも非晶性ポリアリレート樹脂は損失係
数ηに優れている。したがってより好適なＡ成分とし
て、上記ａ−１成分、ａ−２成分およびａ−３成分から
選択される少なくも１種の樹脂を５０重量％以上含有す
る樹脂において、非晶性ポリアリレート樹脂（ａ−３成
分）をＡ成分１００重量％中少なくとも１重量％含んで
なる熱可塑性樹脂を挙げることができる。かかる熱可塑
性樹脂において更にａ−３成分はＡ成分１００重量％
中、少なくとも５重量％含んでなることがより好まし
く、少なくとも１０重量％含んでなることが更に好まし
く、１５重量％含んでなることが特に好ましい。一方非
晶性ポリアリレート樹脂のみの場合には成形加工性に劣
る場合があるため、上限としては７０重量％がより好ま
しく、６０重量％が更に好ましい。

【００３４】より好適には、Ａ成分１００重量％中芳香
族ポリカーボネート樹脂（ａ−１成分）４０〜９５重量
％および非晶性ポリアリレート樹脂（ａ−３成分）５〜
６０重量％からなる熱可塑性樹脂組成物を挙げることが
できる。より好ましくはａ−１成分４５〜９０重量％お
よびａ−３成分１０〜５５重量％であり、更に好ましく
はａ−１成分５０〜８５重量％およびａ−３成分１５〜
５０重量％である。かかる樹脂組成物は、機械特性、制
振性、難燃性、寸法精度およびコストを総合的に判断す
るとポリフェニレンエーテルを主体とする場合よりも有
利となる。

【００３５】本発明のＢ成分は、上記本発明のｆおよび
ηを共に向上させる成分である。かかる点はエラストマ
ータイプの制振材では達成しえない特性である。ｆの向
上のためには、ポリマーの自由体積を減少させて弾性率
を向上させることが必要である。したがってＢ成分はＡ
成分の熱可塑性樹脂と相溶する比較的低分子量の成分で
あることが好ましい。一方でηの向上のためには、分子
運動性を高めて、損失係数を高温側からシフトさせるこ
とが必要である。したがってＢ成分はＡ成分の熱可塑性
樹脂を可塑化する効果を有する成分であることが好まし
い。

【００３６】かかるＢ成分の条件を満足する例として
は、具体的には、有機リン化合物やエステル化合物を挙
げることができる。有機リン化合物としては、各種亜リ
ン酸エステル、リン酸エステル、およびポリホスファゼ
ンオリゴマーなどを挙げることができる。エステル化合
物としては、ポリカプロラクトンなどを挙げることがで
きる。

【００３７】これらの中でも好ましいＢ成分としては、
有機リン化合物を挙げることができる。有機リン化合物
の配合は難燃性の点からも有利であり、本発明の目的に
より合致するためである。更にかかる有機リン化合物と
しては、ＴＧＡによる５％重量減少温度が２５０℃以上
の有機リン化合物が好ましい。ここでＴＧＡ（Ｔｈｅｒ
ｍｏｇｒａｖｉｍｅｔｒｉｃＡｎａｌｙｓｉｓ；熱重
量解析）の測定は、チッ素雰囲気中で行われたものであ
る。

【００３８】かかる重量減少温度は２８０℃以上がより
好ましく、３２０℃以上が更に好ましく、３３０℃以上
が特に好ましい。上限としては３７０℃、好ましくは３
５５℃が挙げられる。上記重量減少温度が低すぎる場合
には、かかるＢ成分を多量に配合した場合耐熱性が低下
し、５０℃における曲げ弾性率が逆に低下する場合があ
る。更に好ましくはかかるＢ成分としては、その融点が
５０℃以上である有機リン化合物を挙げることができ
る。上記の中でも特にリン酸エステルが特に好ましい。
尚、有機リン酸エステルの詳細については後述する。

【００３９】本発明の上記Ｃ成分としては、各種繊維状
充填材、板状充填材、および粒状充填材などを挙げるこ
とかできる。例えば、タルク、マイカ、ワラストナイ
ト、クレー、酸化チタン、チタン酸カリウムウィスカ
ー、ホウ酸アルミニウムウィスカー、ガラス繊維（チョ
ップドストランド）、ガラス短繊維（ミルドファイバ
ー）、ガラスビーズ、ガラスバルーン、炭素繊維、金属
被覆炭素繊維、炭素短繊維、耐熱有機繊維、金属繊維、
炭酸カルシウムなどが挙げられる。

【００４０】更に好ましいＣ成分としては、寸法安定性
および制振性の点から、板状充填材（Ｃ１成分）を含ん
でいることが好ましい。より好ましくは板状充填材（Ｃ
１成分）をＣ成分１００重量％中、４０重量％含有して
なる場合であり、更に好ましくは少なくとも４５重量％
含有してなる場合であり、特に５０重量％以上含有する
場合が好ましい。

【００４１】殊に強度の点から、Ｃ成分としては板状充
填材（Ｃ１成分）と繊維状充填材（Ｃ２成分）が組み合
わされてなることが好ましい。両者の割合としては、Ｃ
１成分とＣ２成分との合計１００重量％中、Ｃ１成分が
４５〜９０重量％、Ｃ２成分が１０〜５５重量％である
ことが好ましい。より好ましくはＣ１成分が４５〜８０
重量％、Ｃ２成分が２０〜５５重量％であり、更に好ま
しくはＣ１成分が５０〜７５重量％、およびＣ２成分が
２５〜５０重量％である。

【００４２】上記の板状充填材（Ｃ１成分）としては、
Ｃ１成分がマイカおよびタルクから選択された少なくと
も１種の板状充填材であることが好ましい。更にＣ１成
分がマイカであることがより好ましく、殊にＣ１成分
は、白雲母を原料として得られたマイカであることが好
適である。かかるマイカは剛性に極めて優れ、更に色調
において良好な性質を有するためである。マイカおよび
タルクの詳細については後述する。

【００４３】一方で繊維状充填材（Ｃ２成分）として
は、ガラス繊維、炭素繊維、金属繊維、耐熱有機繊維、
またはこれらの表面に金属が被覆した金属被覆繊維など
を挙げることができる。これらは目的に応じて適宜使用
することが可能である。

【００４４】これらにおいて、ガラス繊維は炭素繊維に
比較すると剛性も低く、密度も高いため、振動の影響の
受けにくさにおいては炭素繊維にやや劣る。しかしなが
らシャーシには通常難燃性が求められるため、難燃性の
点で炭素繊維に対して十分に有利となる。したがって総
合的には炭素繊維に比してガラス繊維は有利な点が多
い。ガラス繊維は、金属繊維および金属被覆繊維に対し
ても剛性が高くおよび密度が低い点で好適であり、耐熱
有機繊維に対しても剛性の点が好適である。すなわち、
繊維状充填材としてはガラス繊維が最も好適である。

【００４５】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、上記特定
式を満足するものである。より好適な態様としてはかか
る条件を満足する、特定の構成からなる熱可塑性樹脂組
成物を挙げることができる。本発明の熱可塑性樹脂組成
物は、各原料を押出機に供給して溶融混合するなど従来
公知の各種方法により製造することが可能である。

【００４６】一方、次の特定の製造方法で得られた本発
明の熱可塑性樹脂組成物は、熱安定性に優れるためより
好適な態様として挙げられる。かかる点に関して以下に
説明する。

【００４７】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、Ｃ１成分
の板状充填材がＡ成分中ａ−１成分、ａ−２成分、また
はａ−３成分と溶融混練する際、Ｂ成分の共存下におい
て溶融混練され製造されたものが好ましい。更にＣ２成
分の繊維状充填材を含む場合、Ｃ１成分と、ａ−１成
分、ａ−２成分、またはａ−３成分と、およびＢ成分と
を含有する溶融状態の樹脂組成物中にＣ２成分を供給し
て製造したものがより好適である。

【００４８】かかる製造方法により得られた熱可塑性樹
脂組成物は熱安定性により優れ、大型のシャーシ成形
品、形状が複雑なシャーシ成形品、および薄肉部を有す
るシャーシ成形品などにおいてより好適である。これら
シャーシ成形品は熱安定性の問題が生じやすいためであ
る。

【００４９】更にかかる製法に基づく熱可塑性樹脂組成
物においては、上記Ｃ１成分は集束処理などがなされて
いないものがより好ましい。集束処理剤（集束剤）は場
合によっては樹脂の熱劣化の原因となる場合があるから
である。

【００５０】上記の製造方法による熱可塑性樹脂組成物
を得るためには、例えば供給口を２つ以上有する押出機
を用いて、第１供給口（スクリュー根元部供給口）でＡ
成分中ａ−１成分、ａ−２成分、またはａ−３成分と、
Ｂ成分と、およびＣ１成分とを混合し、第２供給口（押
出機途中）からサイドフィーダーなどを使用して、かか
る溶融状態の混合物中にＣ２成分を供給する方法が挙げ
られる。Ａ成分中のａ−１〜ａ−３成分以外の成分は、
第１供給口において供給することも、下流の第２供給口
などにおいて供給することも可能である。しかしながら
本発明においては強化充填材の含有率が高いため、より
熱安定性を良好とするためにはａ−１成分〜ａ−３成分
以外の成分も第１供給口から供給することが適切であ
る。

【００５１】更に本発明において好適な態様であるＣ成
分がＣ１成分およびＣ２成分からなる場合の製造方法と
しては、次の方法がより好適である。すなわち、押出機
の第１供給口に集束剤を実質的に含有しないＣ１成分を
供給しＣ１成分を含有する溶融状態の樹脂組成物を作
り、その下流側の第２供給口においてＣ２成分を供給
し、更に溶融混練して製造する方法である。Ｃ１成分は
全量を第１供給口で供給するだけでなく、一部を第２供
給口などの下流側に供給することもできる。しかしなが
ら、第１供給口においてＣ１成分１００重量％中５０重
量％以上のＣ１成分を供給することが好ましく、７０重
量％以上を供給することが更に好ましい。

【００５２】かかる方法によって本発明の熱可塑性樹脂
組成物においてより良好な熱安定性が達成される。上記
方法は（ｉ）溶融粘度が低い樹脂中で強化充填材の混練
時間を長くとることで、無理のない混練で強化充填材の
良好な分散を達成する、（ｉｉ）上記の無理のない混練
により熱劣化を抑制し、以後の熱安定性を良好に保つ、
および（ｉｉｉ）比較的充填材量の少ない部分で集束剤
の少ないＣ１成分を供給することで、良好な混練と集束
剤の低減による熱安定性の向上が達成される等の利点を
有する。

【００５３】より具体的には、まず押出機の第１供給口
から、Ａ成分、Ｂ成分、およびＣ１成分を供給する。こ
れらの成分は全てを予備混合して供給する方法、その一
部を予備混合して供給する方法、またはそれぞれ独立に
供給する方法のいずれの供給方法を取ることも可能であ
る。予備混合には、Ｖ型ブレンダー、ヘンシェルミキサ
ー、メカノケミカル装置、押出混合機などの各種混合機
を使用することができる。次に押出機の途中からサイド
フィーダーなどを用いて、Ｃ２成分を溶融状態の樹脂組
成物中に供給する。

【００５４】押出機としては、単軸押出機、多軸押出機
のいずれも使用可能であるが、好ましくはかみ込み性に
優れる多軸押出機である。特に２軸押出機が好ましくま
たその方式としては完全かみ合い型の同方向回転型が好
ましい。更にベント口が設置されベント吸引する方法か
好ましく、特にそのベント孔の長さがスクリュー径
（Ｄ）に対して、１Ｄ〜５Ｄの長さを有するものが好ま
しい。このような十分な脱気孔を設けることで樹脂中に
混入した酸素を十分に除去することが可能となり、良好
な熱安定性を有する強化充填材を高充填した熱可塑性樹
脂組成物が達成される。

【００５５】尚、本発明の熱可塑性樹脂組成物において
は、押出機ダイスから押出されるストランドは水槽中を
通して完全に冷却せず、冷却の際にベルトコンベアなど
を使用し途中霧状シャワーによる水冷および／またはエ
アーによる冷却を行い急激な冷却を避けるのが好まし
い。本発明の熱可塑性樹脂組成物のストランドは極めて
剛直であるため、完全に冷却するとペレタイザーによる
切断が困難となるためである。

【００５６】かくして得られた熱可塑性樹脂組成物は通
常かかるペレットを射出成形して成形品を得ることによ
り各種製品を製造することができる。かかる射出成形に
おいては、コールドランナー方式の成形法だけでなく、
ランナーレスを可能とするホットランナーによって製造
することも可能である。また射出成形においても、通常
の成形方法だけでなくガスアシスト射出成形、射出圧縮
成形、超高速射出成形、射出プレス成形、インサート成
形、局所高温金型成形（断熱金型成形を含む）等を使用
することができる。

【００５７】以上本発明によれば、剛性、寸法精度、機
械的特性に優れ、かつ各種駆動部品に由来する振動の影
響を受けにくい特性を有し、更に難燃性にも優れた熱可
塑性樹脂組成物が提供される。更にこれにより上記樹脂
組成物より形成されたシャーシ成形品が提供される。本
発明の熱可塑性樹脂組成物は精密な機構部品が搭載され
るＯＡ関連機器のシャーシに特に好適である。ＯＡ関連
機器としては、プリンター（殊にレーザービーム方式の
もの）、複写機、ファクシミリ、プロジェクター装置な
どを挙げることができる。他に精密なセンサーを搭載す
る家庭用ロボットなどのシャーシに好適なものである。

【００５８】最後に、本発明の構成成分のうち、Ａ成分
として好ましい態様である、ａ−１成分の芳香族ポリカ
ーボネート樹脂、ａ−２成分のポリフェニレンエーテル
系樹脂、およびａ−３成分の非晶性ポリアリレート樹
脂、並びに他のＡ成分として使用される熱可塑性樹脂、
Ｂ成分として好ましい有機リン酸エステル、並びにＣ１
成分として好ましいマイカおよびタルク、およびＣ２成
分として好ましいガラス繊維について説明する。

【００５９】本発明のａ−１成分である芳香族ポリカー
ボネート樹脂は、二価フェノールとカーボネート前駆体
とを反応させて得られるものである。反応の方法として
は界面重縮合法、溶融エステル交換法、カーボネートプ
レポリマーの固相エステル交換法、および環状カーボネ
ート化合物の開環重合法などを挙げることができる。

【００６０】二価フェノールの代表的な例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（通
称ビスフェノールＡ）、２，２−ビス｛（４−ヒドロキ
シ−３−メチル）フェニル｝プロパン、２，２−ビス
（４−ヒドロキシフェニル）ブタン、２，２−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３−メチルブタン、９，９−
ビス｛（４−ヒドロキシ−３−メチル）フェニル｝フル
オレン、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）−
３，３−ジメチルブタン、２，２−ビス（４−ヒドロキ
シフェニル）−４−メチルペンタン、１，１−ビス（４
−ヒドロキシフェニル）−３，３，５−トリメチルシク
ロヘキサンおよびα，α’−ビス（４−ヒドロキシフェ
ニル）−ｍ−ジイソプロピルベンゼンなどを挙げること
ができる。特に、ビスフェノールＡの単独重合体を挙げ
ることができる。

【００６１】カーボネート前駆体としてはカルボニルハ
ライド、カーボネートエステルまたはハロホルメート等
が使用され、具体的にはホスゲン、ジフェニルカーボネ
ートまたは二価フェノールのジハロホルメート等が挙げ
られる。

【００６２】上記二価フェノールとカーボネート前駆体
を界面重縮合法または溶融エステル交換法によって反応
させてポリカーボネート樹脂を製造するに当っては、必
要に応じて触媒、末端停止剤、二価フェノールの酸化を
防止するための酸化防止剤等を使用してもよい。またポ
リカーボネート樹脂は三官能以上の多官能性芳香族化合
物を共重合した分岐ポリカーボネート樹脂であっても、
芳香族または脂肪族の二官能性カルボン酸を共重合した
ポリエステルカーボネート樹脂、ポリオルガノシロキサ
ンを共重合したポリカーボネート−オルガノシロキサン
共重合体であってもよい。また、得られたポリカーボネ
ート樹脂の２種以上を混合した混合物であってもよい。
三官能以上の多官能性芳香族化合物としては、１，１，
１−トリス（４−ヒドロキシフェニル）エタン、１，
１，１−トリス（３，５−ジメチル−４−ヒドロキシフ
ェニル）エタンなどが使用できる。

【００６３】かかる分岐ポリカーボネート樹脂を生ずる
多官能性芳香族化合物の割合は、好ましくは０．００５
〜０．５モル％、特に好ましくは０．０１〜０．３モル
％である。また特に溶融エステル交換法の場合、副反応
として分岐構造が生ずる場合があるが、かかる分岐構造
量についても同様である。尚、かかる割合については ¹
Ｈ−ＮＭＲ測定により算出することが可能である。

【００６４】界面重縮合法による反応では通常末端停止
剤が使用される。かかる末端停止剤として単官能フェノ
ール類を使用することができる。単官能フェノール類の
具体例としては、例えばフェノール、ｐ−ｔｅｒｔ−ブ
チルフェノール、ｐ−クミルフェノールおよびイソオク
チルフェノールが挙げられる。また、末端停止剤は単独
でまたは２種以上混合して使用してもよい。

【００６５】溶融エステル交換法による反応ではフェノ
ール性の末端基を減少するために、重縮反応の後期ある
いは終了後に、例えば２−クロロフェニルフェニルカー
ボネート、２−メトキシカルボニルフェニルフェニルカ
ーボネートおよび２−エトキシカルボニルフェニルフェ
ニルカーボネート等の化合物を加えることができる。

【００６６】さらに溶融エステル交換法では触媒の活性
を中和する失活剤を用いることが好ましい。かかる失活
剤の量としては、残存する触媒１モルに対して０．５〜
５０モルの割合で用いるのが好ましい。

【００６７】芳香族ポリカーボネート樹脂の分子量は特
定されないが、分子量が１０，０００未満であると成形
品として十分な強度が得られ難く、５０，０００を超え
ると成形加工性が低下する。したがって、粘度平均分子
量で表して１０，０００〜５０，０００のものが好まし
く、１４，０００〜３０，０００のものがより好まし
く、更に好ましくは１４，０００〜２４，０００であ
る。また、芳香族ポリカーボネート樹脂の２種以上を混
合しても差し支えない。この場合粘度平均分子量が上記
範囲外である芳香族ポリカーボネート樹脂とを混合する
ことも当然に可能である。

【００６８】特に粘度平均分子量が５０，０００を超え
る芳香族ポリカーボネート樹脂との混合物はエントロピ
ー弾性が高く、ジェッティングなどに代表されるレオロ
ジー挙動による成形品の外観不良が生じくい特徴があ
る。かかる外観不良が生ずる場合には、適切な態様であ
る。更にガスインジェクション成形などにおいてもガス
注入量が安定し有利である。

【００６９】より好ましくは粘度平均分子量が８０，０
００以上のポリカーボネート樹脂との混合物であり、更
に好ましくは１００，０００以上の粘度平均分子量を有
するポリカーボネート樹脂との混合物である。すなわち
ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）な
どの測定法において２ピーク以上の分子量分布を観察で
きるものが好ましく使用できる。

【００７０】本発明でいう粘度平均分子量はまず次式に
て算出される比粘度を塩化メチレン１００ｍｌにポリカ
ーボネート樹脂０．７ｇを２０℃で溶解した溶液からオ
ストワルド粘度計を用いて求め、比粘度（η_SP）＝（ｔ−ｔ₀）／ｔ₀ ［ｔ₀は塩化メチレンの落下秒数、ｔは試料溶液の落下
秒数］求められた比粘度を次式にて挿入して粘度平均分子量Ｍ
を求める。 η_SP／ｃ＝［η］＋０．４５×［η］²ｃ（但し［η］
は極限粘度）［η］＝１．２３×１０^-4Ｍ^0.83 ｃ＝０．７

【００７１】本発明で使用するａ−２成分のポリフェニ
レンエーテル系樹脂とは、フェニレンエーテル構造を有
する核置換フェノールの重合体または共重合体（以下単
にＰＰＥ重合体と称する場合がある）、および必要に応
じてスチレン系重合体、ゴム変性スチレン系重合体を含
んだものである。

【００７２】フェニレンエーテル構造を有する核置換フ
ェノールの重合体の代表例としては、ポリ（２，６−ジ
メチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メ
チル−６−エチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポ
リ（２，６−ジエチル−１，４−フェニレン）エーテ
ル、ポリ（２−エチル−６−ｎ−プロピル−１，４−フ
ェニレン）エーテル、ポリ（２，６−ジ−ｎ−プロピル
−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メチル−
６−ｎ−ブチル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ
（２−エチル−６−イソプロピル−１，４−フェニレ
ン）エーテル、ポリ（２−メチル−６−ヒドロキシエチ
ル−１，４−フェニレン）エーテル、ポリ（２−メチル
−６−クロロエチル−１，４−フェニレン）エーテル等
が挙げられる。この中で、ポリ（２，６−ジメチル−
１，４−フェニレン）エーテルが特に好ましい。

【００７３】フェニレンエーテル構造を有する核置換フ
ェノールの共重合体の代表例としては、２，６−ジメチ
ルフェノールと２，３，６−トリメチルフェノールとの
共重合体、２，６−ジメチルフェノールとｏ−クレゾー
ルとの共重合体あるいは２，６−ジメチルフェノールと
２，３，６−トリメチルフェノール及びｏ−クレゾール
との共重合体等がある。

【００７４】上記のＰＰＥ重合体の製造方法は特に限定
されるものではないが例えば米国特許４，７８８，２７
７号明細書（特願昭６２−７７５７０号）に記載されて
いる方法に従って、ジブチルアミンの存在下に、２，６
−キシレノールを酸化カップリング重合して製造するこ
とができる。

【００７５】また、ポリフェニレンエーテル系樹脂の分
子量および分子量分布も種々のものが使用可能である
が、分子量としては、０．５ｇ／ｄｌクロロフォルム溶
液、３０℃における還元粘度が０．２０〜０．７０ｄｌ
／ｇの範囲が好ましく、０．３０〜０．５５ｄｌ／ｇの
範囲がより好ましい。

【００７６】また、本発明のポリフェニレンエーテル系
樹脂中には、本発明の主旨に反しない限り、従来ポリフ
ェニレンエーテル系樹脂中に存在させてもよいことが提
案されている他の種々のフェニレンエーテルユニットを
部分構造として含んでいても構わない。少量共存させる
ことが提案されているものの例としては、特願昭６３−
１２６９８号公報及び特開昭６３−３０１２２２号公報
に記載されている、２−（ジアルキルアミノメチル）−
６−メチルフェニレンエーテルユニットや、２−（Ｎ−
アルキル−Ｎ−フェニルアミノメチル）−６−メチルフ
ェニレンエーテルユニット等が挙げられる。また、ポリ
フェニレンエーテル系樹脂の主鎖中にジフェノキノン等
が少量結合したものも含まれる。

【００７７】本発明のポリフェニレンエーテル系樹脂に
は、スチレン系重合体、ゴム変性スチレン系重合体を含
んだものを使用することもできる。かかるスチレン系重
合体および／またはゴム変性スチレン系重合体（以下単
にＰＳ系重合体と称する場合がある）とＰＰＥ重合体と
の割合は、これらの合計１００重量％中、ＰＰＥ重合体
が少なくとも２０重量％以上であることが必要である。
ＰＰＥ重合体は３０重量％以上であることがより好まし
い。難燃性についてはＰＰＥ重合体の割合が増加するほ
ど好ましいものであるが成形加工性に劣る場合があるの
で、より好ましくはＰＰＥ重合体が３０〜８０重量％の
範囲である。

【００７８】ビニル芳香族化合物重合体としては、スチ
レンのほか、ｏ−メチルスチレン、ｐ−メチルスチレ
ン、ｍ−メチルスチレン、２，４−ジメチルスチレン、
エチルスチレン、ｐ−ｔｅｒｔ−ブチルスチレンなどの
核アルキル置換スチレン、α−メチルスチレン、α−メ
チル−ｐ−メチルスチレンなどのα−アルキル置換スチ
レン等の重合体、及びこれら１種以上と他のビニル化合
物の少なくとも１種以上との共重合体、これら２種以上
の共重合体が挙げられる。

【００７９】ビニル芳香族化合物と共重合可能な化合物
としては、メチルメタクリレート、エチルメタクリレー
トなどのメタクリル酸エステル類、アクリロニトリル、
メタクリロニトリルなどの不飽和ニトリル化合物類、無
水マレイン酸等の酸無水物などが挙げられる。これらの
重合体の中で特に好ましい重合体は、ポリスチレン（シ
ンジオタクチックポリスチレンを含む。）、スチレン−
アクリロニトリル共重合体（ＡＳ樹脂）である。

【００８０】また、ゴム変性ビニル芳香族化合物重合体
に用いるゴムとしては、ポリブタジエン、スチレン−ブ
タジエン共重合体、ポリイソプレン、ブタジエン−イソ
プレン共重合体、天然ゴム、エチレン−プロピレン共重
合体などを挙げることができる。特に、ポリブタジエ
ン、スチレン−ブタジエン共重合体が好ましく、ゴム変
性芳香族化合物重合体としては、ゴム変性ポリスチレン
（ＨＩＰＳ）、ゴム変性スチレン−アクリロニトリル共
重合体（ＡＢＳ樹脂）が好ましい。

【００８１】更にａ−２成分のポリフェニレンエーテル
系樹脂には、下記のα，β−不飽和カルボン酸またはそ
の無水物等のエチレン性不飽和化合物により変性された
ポリフェニレンエーテル系樹脂も含むことができる。こ
れらを用いて変性したポリフェニレンエーテル系樹脂を
用いた場合には、ビニル化合物系重合体との混合性に優
れ、相剥離等のない成形体を提供できる。α，β−不飽
和カルボン酸またはその無水物の例として、特公昭４９
−２３４３号公報、特公平３−５２４８６号公報等に記
載される無水マレイン酸、フタル酸、無水イタコン酸、
無水グルタコン酸、無水シトラコン酸、無水アコニット
酸、無水ハイミツク酸、５−ノルボルネン−２−メチル
−２−カルボン酸、あるいはマレイン酸、フマル酸等が
挙げられ、これらに限定されるものではないが、無水マ
レイン酸が特に好ましい。

【００８２】無水マレイン酸等のα，β−不飽和カルボ
ン酸またはその無水物とポリフェニレンエーテル系樹脂
との反応は、有機過酸化物の存在下、または非存在下で
両者を混合しＰＰＥ重合体のガラス転移温度以上の温度
まで加熱することによって製造できる。本発明の難燃性
樹脂組成物を製造する際には、あらかじめ無水マレイン
酸等のα，β−不飽和カルボン酸またはその無水物を結
合したポリフェニレンエーテル系樹脂を用いてもよい。
また、難燃性樹脂組成物を製造する際に同時に、無水マ
レイン酸等のα，β−不飽和カルボン酸またはその無水
物を添加することによりポリフェニレンエーテル重合体
と反応させる方法でもよい。

【００８３】本発明のａ−３成分である非晶性ポリアリ
レート樹脂は、芳香族ジカルボン酸またはその誘導体と
二価フェノールまたはその誘導体とから得られるもので
ある。かかる非晶性ポリアリレート樹脂は上述の如く、
分子のかさ高さに起因して良好な損失係数を有する。一
方で非晶性であるため寸法安定性に優れ、難燃性などに
おいても良好な特性を有するものである。

【００８４】ポリアリレートの調製に用いられる芳香族
ジカルボン酸としては、二価フェノールと反応し満足な
重合体を与えるものであればいかなるものでもよく、１
種または２種以上を混合して用いられる。

【００８５】好ましい芳香族ジカルボン酸成分として、
テレフタル酸、イソフタル酸が挙げられる。またこれら
の混合物であってもよい。

【００８６】二価フェノール成分の具体例としては、
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン、
２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，５−ジブロモフェ
ニル）プロパン、２，２−ビス（４−ヒドロキシ−３，
５−ジクロロフェニル）プロパン、４，４’−ジヒドロ
キシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシジフ
ェニルエーテル、４，４’−ジヒドロキシジフェニルス
ルフィド、４，４’−ジヒドロキシジフェニルケトン、
４，４’−ジヒドロキシジフェニルメタン、２，２’−
ビス（４ヒドロキシ−３，５−ジメチルフェニル）プロ
パン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）エタ
ン、１，１−ビス（４−ヒドロキシフェニル）シクロヘ
キサン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、ハイドロ
キノンなどが挙げられる。これら二価フェノール成分は
パラ置換体であるが、他の異性体を使用してもよく、さ
らに二価フェノール成分にエチレングリコール、プロピ
レングリコール、ネオペンチルグリコールなどを併用し
てもよい。

【００８７】上記の中でも好ましいポリアリレート樹脂
としては、芳香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸およ
びイソフタル酸からなり、二価フェノール成分として
２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（ビ
スフェノールＡ）からなるものが挙げられる。テレフタ
ル酸とイソフタル酸との割合は、テレフタル酸／イソフ
タル酸＝９／１〜９／１（モル比）が好ましく、特に溶
融加工性、性能バランスの点で７／３〜３／７が望まし
い。

【００８８】他の代表的な非晶性ポリアリレート樹脂と
しては、芳香族ジカルボン酸成分がテレフタル酸からな
り、二価フェノール成分がビスフェノールＡおよびハイ
ドロキノンからなるものが挙げられる。かかるビスフェ
ノールＡとハイドロキノンとの割合は、ビスフェノール
Ａ／ハイドロキノン＝５０／５０〜７０／３０（モル
比）が好ましく、５５／４５〜７０／３０がより好まし
く、６０／４０〜７０／３０が更に好ましい。

【００８９】本発明におけるポリアリレート樹脂の粘度
平均分子量は約７，０００〜１００，０００の範囲が物
性および押出加工性から好ましい。また非晶性ポリアリ
レート樹脂は界面重縮合法およびエステル交換反応法の
いずれの重合方法も選択できる。

【００９０】本発明のＡ成分として上記ａ−１成分〜ａ
−３成分のいずれかと共に併用する樹脂としてはスチレ
ン系樹脂を挙げることができる。かかるスチレン系樹脂
は良好な成形加工性と、適度な耐熱性および難燃性を有
しているため、これら特性のバランスを保つために好ま
しい熱可塑性樹脂である。

【００９１】かかるスチレン系樹脂は、芳香族ビニル化
合物の重合体または共重合体、またこれと必要に応じて
これらと共重合可能な他のビニル単量体およびゴム質重
合体より選ばれる１種以上を共重合して得られる重合体
である。

【００９２】芳香族ビニル化合物としては、特にスチレ
ンが好ましい。芳香族ビニル化合物と共重合可能な他の
ビニル単量体としては、シアン化ビニル化合物および
（メタ）アクリル酸エステル化合物を好ましく挙げるこ
とができる。特に好適なシアン化ビニル化合物としては
アクリロニトリルが挙げられ、特に好適な（メタ）アク
リル酸エステル化合物としてはメチルメタクリレートを
挙げることができる。

【００９３】シアン化ビニル化合物および（メタ）アク
リル酸エステル化合物以外の芳香族ビニル化合物と共重
合可能な他のビニル単量体としては、グリシジルメタク
リレートなどのエポキシ基含有メタクリル酸エステル、
マレイミド、Ｎ−メチルマレイミド、Ｎ−フェニルマレ
イミドなどのマレイミド系単量体、アクリル酸、メタク
リル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、フタル酸、イタ
コン酸などのα，β−不飽和カルボン酸およびその無水
物があげられる。

【００９４】上記芳香族ビニル化合物と共重合可能なゴ
ム質重合体としては、ポリブタジエン、ポリイソプレ
ン、ジエン系共重合体（例えば、スチレン・ブタジエン
のランダム共重合体およびブロック共重合体、アクリロ
ニトリル・ブタジエン共重合体、並びに（メタ）アクリ
ル酸アルキルエステルおよびブタジエンの共重合体な
ど）、エチレンとα−オレフィンとの共重合体（例え
ば、エチレン・プロピレンランダム共重合体およびブロ
ック共重合体、エチレン・ブテンのランダム共重合体お
よびブロック共重合体など）、エチレンと不飽和カルボ
ン酸エステルとの共重合体（例えばエチレン・メタクリ
レート共重合体、およびエチレン・ブチルアクリレート
共重合体など）、エチレンと脂肪族ビニルとの共重合体
（例えば、エチレン・酢酸ビニル共重合体など）、エチ
レンとプロピレンと非共役ジエンターポリマー（例え
ば、エチレン・プロピレン・ヘキサジエン共重合体な
ど）、アクリル系ゴム（例えば、ポリブチルアクリレー
ト、ポリ（２−エチルヘキシルアクリレート）、および
ブチルアクリレートと２−エチルヘキシルアクリレート
との共重合体など）、並びにシリコーン系ゴム（例え
ば、ポリオルガノシロキサンゴム、ポリオルガノシロキ
サンゴム成分とポリアルキル（メタ）アクリレートゴム
成分とからなるＩＰＮ型ゴム；すなわち２つのゴム成分
が分離できないように相互に絡み合った構造を有してい
るゴム、およびポリオルガノシロキサンゴム成分とポリ
イソブチレンゴム成分からなるＩＰＮ型ゴムなど）が挙
げられる。

【００９５】上記スチレン系重合体として具体的には、
例えば、ポリスチレン樹脂、ＨＩＰＳ樹脂、ＭＳ樹脂、
ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂、ＡＥＳ樹脂、ＡＳＡ樹脂、ＭＢ
Ｓ樹脂、ＭＡＢＳ樹脂、ＭＡＳ樹脂、およびＳＭＡ樹脂
などのスチレン系樹脂、並びに（水添）スチレン−ブタ
ジエン−スチレン共重合体樹脂、（水添）スチレン−イ
ソプレン−スチレン共重合体樹脂などを挙げることがで
きる。尚、（水添）の表記は水添していない樹脂および
水添した樹脂のいずれをも含むことを意味する。ここで
ＭＳ樹脂はメチルメタクリートとスチレンから主として
なる共重合体樹脂、ＡＥＳ樹脂はアクリロニトリル、エ
チレン−プロピレンゴム、およびスチレンから主として
なる共重合体樹脂、ＡＳＡ樹脂はアクリロニトリル、ス
チレン、およびアクリルゴムから主としてなる共重合体
樹脂、ＭＡＢＳ樹脂はメチルメタクリレート、アクリロ
ニトリル、ブタジエン、およびスチレンから主としてな
る共重合体樹脂、ＭＡＳ樹脂はメチルメタクリレート、
アクリルゴム、およびスチレンから主としてなる共重合
体樹脂、ＳＭＡ樹脂はスチレンと無水マレイン酸（Ｍ
Ａ）から主としてなる共重合体樹脂を示す。

【００９６】尚、かかるスチレン系樹脂はその製造時に
メタロセン触媒等の触媒使用により、シンジオタクチッ
クポリスチレン等の高い立体規則性を有するものであっ
てもよい。更に場合によっては、アニオンリビング重
合、ラジカルリビング重合等の方法により得られる、分
子量分布の狭い重合体及び共重合体、ブロック共重合
体、及び立体規則性の高い重合体、共重合体を使用する
ことも可能である。

【００９７】これらの中でも、アクリロニトリル・スチ
レン共重合体（ＡＳ樹脂）、アクリロニトリル・ブタジ
エン・スチレン共重合体（ＡＢＳ樹脂）が好ましい。ま
た、スチレン系重合体を２種以上混合して使用すること
も可能である。

【００９８】本発明で使用するＡＳ樹脂とは、シアン化
ビニル化合物と芳香族ビニル化合物を共重合した熱可塑
性共重合体である。かかるシアン化ビニル化合物として
は、特にアクリロニトリルが好ましく使用できる。また
芳香族ビニル化合物としては、スチレン及びα−メチル
スチレンが好ましく使用できる。ＡＳ樹脂中における各
成分の割合としては、全体を１００重量％とした場合、
シアン化ビニル化合物が５〜５０重量％、好ましくは１
５〜３５重量％、芳香族ビニル化合物が９５〜５０重量
％、好ましくは８５〜６５重量％である。更にこれらの
ビニル化合物に、前記記載の共重合可能な他のビニル系
化合物を混合使用することもでき、これらの含有割合
は、ＡＳ樹脂成分中１５重量％以下であるものが好まし
い。また反応で使用する開始剤、連鎖移動剤等は必要に
応じて、従来公知の各種のものが使用可能である。

【００９９】かかるＡＳ樹脂は塊状重合、懸濁重合、乳
化重合のいずれの方法で製造されたものでもよいが、好
ましくは塊状重合によるものである。また共重合の方法
も一段での共重合、または多段での共重合のいずれであ
ってもよい。またかかるＡＳ樹脂の還元粘度としては、
０．２〜１．０ｄｌ／ｇであり、好ましくは０．３〜
０．５ｄｌ／ｇである。還元粘度は、ＡＳ樹脂０．２５
ｇを精秤し、ジメチルホルムアミド５０ｍｌに２時間か
けて溶解させた溶液を、ウベローデ粘度計を用いて３０
℃の環境で測定したものである。なお、粘度計は溶媒の
流下時間が２０〜１００秒のものを用いる。還元粘度は
溶媒の流下秒数（ｔ₀）と溶液の流下秒数（ｔ）から次
式によって求める。還元粘度（η_sp／Ｃ）＝{（ｔ／ｔ₀）−１}／０．５

【０１００】還元粘度が０．２ｄｌ／ｇより小さいと衝
撃が低下し、１．０ｄｌ／ｇを越えると流動性が悪くな
る。

【０１０１】本発明で使用するＡＢＳ樹脂とは、ジエン
系ゴム成分にシアン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合
物をグラフト重合した熱可塑性グラフト共重合体とシア
ン化ビニル化合物と芳香族ビニル化合物の共重合体の混
合物である。このＡＢＳ樹脂を形成するジエン系ゴム成
分としては、例えばポリブタジエン、ポリイソプレン及
びスチレン−ブタジエン共重合体等のガラス転位温度が
−３０℃以下のゴムが用いられ、その割合はＡＢＳ樹脂
成分１００重量％中５〜８０重量％であるのが好まし
く、より好ましくは８〜５０重量％、特に好ましくは１
０〜３０重量％である。ジエン系ゴム成分にグラフトさ
れるシアン化ビニル化合物としては、特にアクリロニト
リルが好ましく使用できる。またジエン系ゴム成分にグ
ラフトされる芳香族ビニル化合物としては、特にスチレ
ン及びα−メチルスチレンが好ましく使用できる。かか
るジエン系ゴム成分にグラフトされる成分の割合は、Ａ
ＢＳ樹脂成分１００重量％中９５〜２０重量％が好まし
く、特に好ましくは９２〜５０重量％である。更にかか
るシアン化ビニル化合物及び芳香族ビニル化合物の合計
量１００重量％に対して、シアン化ビニル化合物が５〜
５０重量％、芳香族ビニル化合物が９５〜５０重量％で
あることが好ましい。更に上記のジエン系ゴム成分にグ
ラフトされる成分の一部についてメチル（メタ）アクリ
レート、エチルアクリレート、無水マレイン酸、Ｎ置換
マレイミド等を混合使用することもでき、これらの含有
割合はＡＢＳ樹脂成分中１５重量％以下であるものが好
ましい。更に反応で使用する開始剤、連鎖移動剤、乳化
剤等は必要に応じて、従来公知の各種のものが使用可能
である。

【０１０２】本発明のＡＢＳ樹脂においては、ゴム粒子
径は０．１〜５．０μｍが好ましく、より好ましくは
０．２〜３．０μｍ、特に好ましくは０．３〜１．５μ
ｍである。かかるゴム粒子径の分布は単一の分布である
もの及び２山以上の複数の山を有するもののいずれもが
使用可能であり、更にそのモルフォロジーにおいてもゴ
ム粒子が単一の相をなすものであっても、ゴム粒子の周
りにオクルード相を含有することによりサラミ構造を有
するものであってもよい。

【０１０３】またＡＢＳ樹脂がジエン系ゴム成分にグラ
フトされないシアン化ビニル化合物及び芳香族ビニル化
合物を含有することは従来からよく知られているところ
であり、本発明のＡＢＳ樹脂においてもかかる重合の際
に発生するフリーの重合体成分を含有するものであって
もよい。かかるフリーのシアン化ビニル化合物及び芳香
族ビニル化合物からなる共重合体の還元粘度は、先に記
載の方法で求めた還元粘度（３０℃）が０．２〜１．０
ｄｌ／ｇ、より好ましくは０．３〜０．７ｄｌ／ｇであ
るものである。

【０１０４】またグラフトされたシアン化ビニル化合物
及び芳香族ビニル化合物の割合はジエン系ゴム成分に対
して、グラフト率（重量％）で表して２０〜２００％が
好ましく、より好ましくは２０〜７０％のものである。

【０１０５】かかるＡＢＳ樹脂は塊状重合、懸濁重合、
乳化重合のいずれの方法で製造されたものでもよいが、
特に塊状重合によるものが好ましい。また共重合の方法
も一段で共重合しても、多段で共重合してもよい。ま
た、かかる製造法により得られたＡＢＳ樹脂に芳香族ビ
ニル化合物とシアン化ビニル成分とを別途共重合して得
られるビニル化合物重合体をブレンドしたものも好まし
く使用できる。

【０１０６】本発明のＢ成分として使用される有機リン
酸エステルとしては、特に下記一般式（１）で表される
１種または２種以上のリン酸エステルを挙げることがで
きる。

【０１０７】

【化１】

【０１０８】（但し上記式中のＸは、ハイドロキノン、
レゾルシノール、ビス（４−ヒドロキシジフェニル）メ
タン、ビスフェノールＡ、ジヒドロキシジフェニル、ジ
ヒドロキシナフタレン、ビス（４−ヒドロキシフェニ
ル）スルホン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）ケト
ン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）サルファイドから
誘導されるものが挙げられ、ｊ、ｋ、ｌ、ｍはそれぞれ
独立して０または１であり、ｎは０〜５の整数であり、
またはｎ数の異なるリン酸エステルの混合物の場合は０
〜５の平均値であり、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、およびＲ₄はそれ
ぞれ独立して１個以上のハロゲン原子を置換したもしく
は置換していないフェノール、クレゾール、キシレノー
ル、イソプロピルフェノール、ブチルフェノール、ｐ−
クミルフェノールから誘導されるものである。）この中で好ましくは、上記式中のＸは、ハイドロキノ
ン、レゾルシノール、ジヒドロキシジフェニル、ビスフ
ェノールＡから誘導されるものが挙げられ、ｊ、ｋ、
ｌ、ｍはそれぞれ１であり、ｎは０〜３の整数であり、
またはｎ数の異なるリン酸エステルのブレンドの場合は
０〜３の平均値であり、Ｒ₁、Ｒ₂、Ｒ₃、およびＲ₄はそ
れぞれ独立して１個以上のハロゲン原子を置換したもし
くは置換していないフェノール、クレゾール、キシレノ
ールから誘導されるものである。

【０１０９】かかる有機リン酸エステルの中でも、ホス
フェート化合物としてはトリフェニルホスフェート、ホ
スフェートオリゴマーとしてはレゾルシノールビス（ジ
キシレニルホスフェート）、ジヒドロキシジフェニルビ
ス（ジキシレニルホスフェート）、ビスフェノールＡビ
ス（ジフェニルホスフェート）が耐加水分解性などにも
優れるため好ましく使用できる。更に好ましいのは、耐
熱性などの点からレゾルシノールビス（ジキシレニルホ
スフェート）およびビスフェノールＡビス（ジフェニル
ホスフェート）である。

【０１１０】本発明のＣ１成分として使用されるマイカ
としては、剛性確保の面から、平均粒径が１０〜７００
μｍの粉末状のものが好ましい。マイカとは、アルミニ
ウム、カリウム、マグネシウム、ナトリウム、鉄等を含
んだケイ酸塩鉱物の粉砕物である。マイカには白雲母、
金雲母、黒雲母、人造雲母等があり、本発明で使用する
マイカとしてはいずれのマイカも使用できるが、白雲母
は金雲母や黒雲母に比べてそれ自体が剛直であり、剛性
の点では白雲母が好適である。また、金雲母、黒雲母は
白雲母に比べて主成分中にＦｅが多く含まれているため
それ自体の色相が黒っぽくなり、種々の着色をする場合
にも白雲母は好適である。また白雲母は、人造雲母（天
然金雲母のＯＨ基がＦに置換されたもの）が高価である
のに対しても有利である。したがって本発明においては
種々の点から白雲母が好適である。

【０１１１】また、マイカの製造に際しての粉砕法とし
ては、マイカ原石を乾式粉砕機にて粉砕する乾式粉砕法
とマイカ原石を乾式粉砕機にて粗粉砕した後、水などの
粉砕助剤を加えてスラリー状態にて湿式粉砕機で本粉砕
し、その後脱水、乾燥を行う湿式粉砕法がある。

【０１１２】尚、マイカの平均粒径の下限は、マイクロ
トラックレーザー回折法により１０μｍ以上であるもの
が好まれ、一方上限は振動式ふるい分け法により測定さ
れた平均粒子径で７００μｍ以下が好ましい。マイクロ
トラックレーザー回折法は、振動式篩分け法により３２
５メッシュパスが、９５重量％以上のマイカに対して行
うのが好適である。それ以上の粒径のマイカに対して
は、振動式篩分け法を使用するのが一般的である。本発
明の振動式篩分け法は、まず振動篩器を用い使用するマ
イカ粉体１００ｇを目開きの順番に重ねたＪＩＳ規格の
標準篩により１０分間篩分けを行う。各篩の上に残った
粉体の重量を測定して粒度分布を求める方法である。振
動式篩分け法で測定した重量平均粒径が８０〜７００μ
ｍの範囲が好ましく、さらに１５０〜４００μｍの範囲
が衝撃強度に優れるためより好ましい。かかる粒径の効
果は特に白雲母を原料として得られたマイカにおいて好
適に発揮される。７００μｍを越えるものは稀であり、
また成形時のゲート詰まり等の成形不良が生じ易くなる
ため好ましくない。一方１０μｍ未満の粉砕は現在では
極めて多くの工数を要するため経済的でない。

【０１１３】マイカの厚みとしては、電子顕微鏡の観察
により実測した厚みが通常０．０１〜１０μｍのものを
使用できる。更にかかるマイカは、シランカップリング
剤等で表面処理されていてもよく、更に上述のガラス繊
維と同様の各種樹脂や高級脂肪酸エステルなどの集束剤
で造粒し顆粒状とされていてもよい。

【０１１４】本発明のＣ１成分として使用されるタルク
は、層状構造を持った鱗片状の粒子であり、化学組成的
には含水珪酸マグネシウムであり、一般的には化学式４
ＳｉＯ₂・３ＭｇＯ・２Ｈ₂Ｏで表され、通常ＳｉＯ₂を
５６〜６５重量％、ＭｇＯを２８〜３５重量％、Ｈ₂Ｏ
約５重量％程度から構成されている。その他の少量成分
としてＦｅ₂Ｏ₃が０．０３〜１．２重量％、Ａｌ₂Ｏ₃が
０．０５〜１．５重量％、ＣａＯが０．０５〜１．２重
量％、Ｋ₂Ｏが０．２重量％以下、Ｎａ₂Ｏが０．２重量
％以下などを含有しており、比重は約２．７である。こ
こで示されるタルクの粒径は、ＪＩＳＭ８０１６に従
って測定したアンドレアゼンピペット法により測定した
粒度分布から求めた積重率５０％時の粒子径である。そ
の粒子径が０．３〜１５μｍが好ましく、０．５〜１０
μｍがより好ましい。またかかるタルクを原石から粉砕
する際の製法に関しては特に制限はなく、軸流型ミル
法、アニュラー型ミル法、ロールミル法、ボールミル
法、ジェットミル法、及び容器回転式圧縮剪断型ミル法
等を利用することができる。更に粉砕後のタルクは、各
種の分級機によって分級処理され、粒子径の分布が揃っ
たものが好適である。分級機としては特に制限はなく、
インパクタ型慣性力分級機（バリアブルインパクターな
ど）、コアンダ効果利用型慣性力分級機（エルボージェ
ットなど）、遠心場分級機（多段サイクロン、ミクロプ
レックス、ディスパージョンセパレーター、アキュカッ
ト、ターボクラシファイア、ターボプレックス、ミクロ
ンセパレーター、およびスーパーセパレーターなど）な
どを挙げることができる。

【０１１５】更にかかるタルクは、その取り扱い性等の
点で凝集状態であるものが好ましく、かかる製法として
は脱気圧縮による方法、集束剤を使用し圧縮する方法等
がある。特に脱気圧縮による方法が簡便かつ不要の集束
剤樹脂成分を本発明の組成物中に混入させない点で好ま
しい。

【０１１６】本発明のＣ２成分であるガラス繊維は、Ａ
ガラス、Ｃガラス、Ｅガラス等のガラス組成を特に限定
するものでなく、場合によりＴｉＯ₂、ＳＯ₃、Ｐ₂Ｏ₅等
の成分を含有するものであってもよい。但しより好まし
くは、Ｅガラス（無アルカリガラス）が芳香族ポリカー
ボネート樹脂に悪影響を及ぼさない点で好ましい。ガラ
ス繊維は溶融ガラスを種々の方法にて延伸しながら急冷
し、所定の繊維状にしたものである。かかる場合の急冷
および延伸条件についても特に限定されるものでない。
また断面の形状は一般的な真円状の他に、異形断面形状
であってもよい。異形断面形状としては、例えば真円状
の繊維を平行に重ね合わせた形状などが代表的である。
さらに真円状と異形断面形状の混合したガラス繊維であ
ってもよい。またこれらのガラス繊維は、エポキシ樹
脂、ウレタン樹脂、アクリル樹脂、オレフィン樹脂、シ
リコーン樹脂、高級脂肪酸エステルなど（樹脂にはオリ
ゴマー、ワックスなどを含む）により集束処理すること
ができる。かかる集束処理剤の量としては、集束処理さ
れたガラス繊維１００重量％中０．０５〜１０重量％が
好ましく、より好ましくは０．１〜５重量％である。ま
たシランカップリング剤、チタネートカップリング剤、
アルミネートカップリング剤等で表面処理されたものが
好ましい。付着量の測定はＪＩＳＲ３４２０「ガラス
繊維一般試験方法」に準じて測定した値である。即ち、
ガラス繊維を１１０℃×１時間乾燥後、その重量を基準
とし６００℃×３０分間加熱した時の重量％で表したも
のである。

【０１１７】また、このガラス繊維は、平均繊維径が１
〜２５μｍが好ましく、５〜１７μｍがより好ましい。
平均繊維径が１〜２５μｍの範囲では十分な剛性および
強度が達成される。

【０１１８】Ｃ２成分のガラス繊維としては集束処理さ
れたチョップドストランドが好ましい。かかる平均繊維
径は１〜２５μｍが好ましく、５〜１７μｍがより好ま
しい。そのカット長は１〜１５ｍｍが好ましく、１〜１
０ｍｍがより好ましく、２〜１０ｍｍが更に好ましい。
かさ密度は０．４ｇ／ｃｍ³以上が好ましく、０．５５
〜０．９ｇ／ｃｍ³がより好ましい。かかるかさ密度の
範囲を満足する状態で押出機などの溶融混練機に供給さ
れたガラス繊維はかみ込み性が良好である。したがっ
て、不安定なかみ込みや酸素を含んだ空気を巻き込むこ
とによる熱劣化を十分に低減する。

【０１１９】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、その熱安
定性を改良するためリン系熱安定剤などを含むことがで
きる。かかるリン系熱安定剤としては、トリメチルホス
フェート、トリフェニルホスフェートのようなリン酸エ
ステルまたはトリフェニルホスファイト、トリス（２，
４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）ホスファイト、ビ
ス（２，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチル−４−メチルフェニ
ル）ペンタエリスリトールジホスファイト、２，２−メ
チレンビス（４，６−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）
オクチルホスファイト、ビス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−
ブチルフェニル）ペンタエリスリトールジホスファイト
等の亜リン酸エステル化合物、更にその他のリン系熱安
定剤として、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチ
ルフェニル）−４，４’−ビフェニレンジホスホナイ
ト、テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニ
ル）−４，３’−ビフェニレンジホスホナイト、テトラ
キス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−３，
３’−ビフェニレンジホスホナイト、ビス（２，４−ジ
−ｔｅｒｔ−ブチルフェニル）−４−ビフェニレンホス
ホナイト等の亜ホスホン酸エステル化合物等が挙げられ
る。これらのリン系熱安定剤は、単独でもしくは２種以
上混合して用いてもよい。かかるリン系熱安定剤の割合
は、本発明のＡ成分〜Ｃ成分の合計１００重量部に対し
て０．０００１〜０．５重量部が好ましく、０．００２
〜０．３重量部が更に好ましい。

【０１２０】フェノール系抗酸化剤としては、ｎ−オク
タデシル−３−（４’−ヒドロキシ−３’，５’−ジ−
ｔｅｒｔ−ブチルフェノール）プロピオネートなどが挙
げられる。フェノール系抗酸化剤の割合は、Ａ成分〜Ｃ
成分の合計１００重量部に対して０．０００１〜０．０
５重量部が好ましい。

【０１２１】さらに、本発明の目的を損なわない範囲で
各種難燃剤（例えば、ハロゲン化カーボネートオリゴマ
ー等のハロゲン系難燃剤、赤燐系難燃剤、シリコーン系
難燃剤、有機アルカリ金属塩系難燃剤など）、各種離型
剤（モンタン酸エステル、グリセリンの脂肪酸エステ
ル、脂肪酸エステル、ポリエチレンワックス等）、帯電
防止剤（アニオン系界面活性等の、カーボンブラック等
の着色剤などを添加してもよい。

【０１２２】さらに、本発明の熱可塑性樹脂組成物は本
発明の目的を損なわない範囲で難燃剤（ハロゲン系難燃
剤、赤リン系難燃剤、シリコーン系難燃剤、有機アルカ
リ金属塩系難燃剤など）、難燃助剤（フィブリル化ＰＴ
ＦＥなどのドリップ防止剤、金属酸化物、フェノールノ
ボラック樹脂などのチャー形成樹脂など）、紫外線吸収
剤（ベンゾトリアゾール系、トリアジン系、ベンゾフェ
ノン系など）、光安定剤（ＨＡＬＳなど）、離型剤（飽
和脂肪酸エステル、不飽和脂肪酸エステル、ポリオレフ
ィン系ワックス、フッ素化合物、パラフィンワックス、
蜜蝋など）、滑剤、着色剤（カーボンブラックや各種の
有機染料など）、光拡散剤（アクリル架橋粒子、シリコ
ーン架橋粒子など）、蛍光増白剤、蓄光顔料、蛍光染
料、帯電防止剤、結晶核剤、無機および有機の抗菌剤、
光触媒系防汚剤（微粒子酸化チタン、微粒子酸化亜鉛な
ど）、赤外線吸収剤、フォトクロミック剤などを含むこ
とができる。

【０１２３】

【発明の実施の形態】以下に実施例をあげて本発明を更
に説明する。

【０１２４】［実施例１〜１２、比較例１〜５］表１〜
表３に記載の成分を以下の要領でベント式二軸押出機
［日本製鋼所（株）製ＴＥＸ−３０ＸＳＳＴ］を用い、
溶融混練して樹脂組成物のペレットを得た。原料は最後
部の第１供給口（表中で表記）および押出機途中の第
２投入口（表中で表記）より供給した。かかる押出機
は、第１供給口から第２供給口の間にニーディングディ
スクによる混練ゾーンがあり、その直後に開放されたベ
ント口が設けられていた。ベント口の長さはスクリュー
径（Ｄ）に対して約２Ｄであった。かかるベント口の後
にサイドフィーダーが設置され第２供給口から供給され
た原料が溶融された樹脂中に供給された。サイドフィー
ダー以後に更にニーディングディスクによる混練ゾーン
およびそれに続くベント口が設けられていた。かかる部
分のベント口の長さは約１．５Ｄであり、その部分では
真空ポンプを使用し０．５ｋＰａの真空下とした。

【０１２５】第１投入口から供給した原料は、Ａ成分、
Ｃ成分のうち第１供給口から供給するもの、およびＢ成
分と難燃剤などのその他の原料をＶ型ブレンダーで予備
混合したものであった。これらをそれぞれ別々の計量器
に入れ、所定の割合になるように３台の計量器を設定
し、これらの原料を第一供給口より供給した。また、押
出機の途中の第２供給口からは、Ｃ成分の残り分を計量
器を用いて所定の割合でサイドフィーダーを通して押出
機に供給した（ただし、実施例２、３、５、７および比
較例４のＢ成分は８０℃に加温し定量液体移送装置にて
独立して押出機に所定割合を配合した。）。シリンダー
温度２７０℃、スクリュー回転数は１６０ｒｐｍ、吐出
量３０ｋｇ／ｈでストランドを溶融押出し、ベルトコン
ベアによりペレタイザーまで搬送した。かかる工程でス
トランドに水を霧状に噴霧させて冷却した。これにより
ある程度柔軟な状態でペレタイザーに供給しストランド
を切断してペレットを得た。得られたペレットを１１０
℃で５時間、熱風循環式乾燥機にて乾燥し、射出成形機
［住友重機械工業（株）ＳＧ−１５０Ｕ］により実施例
１〜５、９〜１２および比較例１、２、４および５はシ
リンダー温度２９０℃、金型温度７０℃、実施例８はシ
リンダー温度３１０℃、金型温度９０℃、また実施例
６、７および比較例３はシリンダー温度２７０℃、金型
温度７０℃で評価用の試験片を作成し、下記の評価方法
で評価を行った。

【０１２６】（１）曲げ弾性率ＡＳＴＭＤ−７９０に従って５０℃環境下での曲げ弾
性率を測定した。

【０１２７】（２）真密度ミラージュ貿易（株）電子比重計ＭＤ−２００Ｓを用い
て５０℃環境下の密度を測定した。

【０１２８】（３）損失係数長さ（固定治具幅を除いた有効長）１００ｍｍ、幅１３
ｍｍ、厚み２ｍｍの短冊状試験片を、複素弾性係数測定
装置（ブリュエル＆ケア社製３５６０型マルチアナライ
ザーシステム使用））松下インターテクノ（株）社製）
にて、（株）いすゞ製作所製卓上型低温恒温槽装置氷河
（η−２５２Ｒ）を用い５０℃の環境下での損失係数
（放置時間は１時間）を試験片の一端を固定（加振、応
答検出）一端を自由にして測定し、損失係数を求めた。

【０１２９】（４）耐熱性ＡＳＴＭＤ−６４８に従って１．８１３ＭＰａ荷重に
て荷重たわみ温度を測定した。

【０１３０】（５）燃焼性ＵＬ９４垂直燃焼試験を実施した（試験片厚み：１．６
ｍｍ）。

【０１３１】（６）熱安定性１５０ｍｍ×１５０ｍｍ×２ｍｍ板状成形品を射出速度
５０ｍｍ／ｓおよび成形サイクル３０秒で５０ショット
連続成形し、その後計量終了状態でシリンダーを後退さ
せ、１０分間放置した後、再度成形を行った。すなわち
１０分間２８０℃のシリンダー内で樹脂を滞留させた後
の成形品を得た。得られた滞留後成形品の分子量を測定
し、ペレットからの分子量（粘度平均分子量）低下を調
べた（Ａ成分としてポリカーボネート樹脂を主体とする
もののみ実施）。

【０１３２】（７）共振周波数測定上記（３）の損失係数の測定装置と同じ装置および条件
により３次共振周波数を測定した。但しサンプルの厚み
は約２ｍｍ前後で全てのサンプルの重量がほぼ同一とな
るよう表１および表２記載の厚みにおいて実施した。
尚、表に記載の各成分を示す記号は下記の通りである。（Ａ成分）ＰＣ：芳香族ポリカーボネート樹脂パウダー（帝人化成
(株)製パンライトＬ−１２２５ＷＰ粘度平均分子量
２２,５００）ＰＡＲ：ポリアリレート樹脂（ユニチカ（株）製Ｕポ
リマーＵ１００）ＡＢＳ：ＡＢＳ樹脂（日本エイアンドエル（株）製サ
ンタックＵＴ−６１；還元粘度：０．６０ｄｌ／ｇ、
ゴム平均粒子径０．６μｍ）ＰＰＥ：ポリフェニレンエーテル樹脂（ＧＥＭ社製Ｐ
ＰＥ）ＳＩＳ：スチレン−水素添加イソプレンブロック共重合
体（（株）クラレ製ハイブラー５１２７（ＶＳ−１）ガ
ラス転移温度８℃）

【０１３３】（Ｂ成分）ＰＦＲ−１：レゾルシノールビス（ジキシレニルホスフ
ェート）（旭電化工業（株）製「ＦＰ−５００」；ＴＧ
Ａ５％重量減少温度＝３５１．０℃）ＰＦＲ−２：ビスフェノールＡビス（ジフェニルホスフ
ェート）（大八化学工業（株）製ＣＲ−７４１；ＴＧＡ
５％重量減少温度＝３３５．９℃）

【０１３４】（Ｃ成分）（Ｃ１成分）マイカ−１：集束処理されてないマイカ（山口雲母工業
所（株）製「Ｂ−８２」、白雲母、かさ密度：０．２２
ｇ／ｃｍ³、マイクロトラックレーザー法で平均粒子径
約１７０μｍ、振動式篩分け法で平均粒子径約９０μ
ｍ：乾式粉砕）マイカ−２：集束処理されたマイカ（山口雲母工業所
（株）製「ミカレット４１ＰＵ５」、白雲母、集束処理
剤付着量：約０．８％、かさ密度：０．６５ｇ／ｃ
ｍ³、マイクロトラックレーザー法で平均粒子径４０μ
ｍ：湿式粉砕）マイカ−３：集束処理されていないマイカ（林化成(株)
製「ＦＭ−４０」、白雲母、かさ密度：０．３０ｇ／ｃ
ｍ³・、振動式篩分け法で平均粒子径約２５０μｍ：乾
式粉砕、ｐＨ＝６．９２（ＪＩＳＫ５１０１））タルク：圧縮処理されたタルク（（株）勝光山鉱業所製
「ビクトリライトＴＫ−ＲＣ」、かさ密度：０．８０ｇ
／ｃｍ³、アンドレアゼンピペット法で平均粒子径２μ
ｍ）（Ｃ２成分）ＧＦ：ガラス繊維（日東紡績（株）製「３ＰＥ９３
７」；繊維径：１３μｍ、カット長：３ｍｍ、アミノシ
ラン処理−エポキシ／ウレタン系集束ガラス繊維、処理
剤付着量：約１．０％、かさ密度：０．８０ｇ／ｃ
ｍ³）

【０１３５】（その他の成分）添加剤−１：トリメチルホスフェート（大八化学工業
（株）製「ＴＭＰ」）添加剤−２：テトラキス（２，４−ジ−ｔｅｒｔ−ブチ
ルフェニル）４，４’−ビフェニレン−ジホスホナイト
を主成分とする安定剤（クラリアントジャパン（株）製
「サンドスタブＰ−ＥＰＱＰＬＵＳ」）添加剤−３：モンタン酸エステル系離型剤（東洋ペトロ
ライト(株)製「ルザワックスＥＰ」）添加剤−４：カーボンブラックマスター（カーボンブラ
ック４０重量％／粘度平均分子量１５，０００の芳香族
ポリカーボネート樹脂６０重量％）添加剤−５：カーボンブラックマスター（越谷化成工業
(株)製「９０４Ｓ」）カーボンブラック４０重量％／ス
チレン系樹脂６０重量％添加剤−６：ドリップ防止剤（ダイキン工業（株）製
「ポリフロンＭＰＡＦＡ−５００」フィブリル形成ポ
リテトラフルオロエチレン）ＴＰＰ：トリフェニルホスフェート（大八化学工業
（株）製「ＴＰＰ」）難燃剤：ブロム化ビスフェノールＡのカーボネートオリ
ゴマー（帝人化成（株）製「ファイヤガードＦＧ−７０
００」）

【０１３６】

【表１】

【０１３７】

【表２】

【０１３８】

【表３】

【０１３９】上記より、本発明の熱可塑性樹脂組成物は
シャーシに要求される振動特性に対しての剛性、重量、
振動減衰効果のバランスに優れる材料であることが分か
る。すなわち、同じ重量で比較した場合、共振周波数が
良好であると共に、損失係数においても優れていること
が分かる。また全体が非晶性の樹脂を主体とし、更に異
方性の低い板状充填材を比較的多めに含むことから寸法
精度などにおいても良好な特性を有するものである。更
に本発明の熱可塑性樹脂組成物は特定の製造方法により
良好な熱安定性を達成することも分かる。

【０１４０】更に上記実施例１および９の樹脂組成にお
いてＡＳＴＭＤ２５６に従って測定したアイゾットノ
ッチ付きインパクト（Ａ法：厚み３．２ｍｍ）は、実施
例１は４０Ｊ／ｍ、および実施例９は５５Ｊ／ｍであ
り、白雲母を原料として得られたより粒径の大きな上記
マイカ−３を用いたものはより良好な衝撃強度が得られ
た。

【０１４１】上記実施例１〜７、および９〜１２の樹脂
組成物においてはいずれも光記録媒体ドライブのシャー
シ成形品を成形し、良好なシャーシ成形品が得られた。
更に実施例５においてはポリゴンミラーおよびシータレ
ンズを搭載する光学シャーシを成形したところ、良好な
成形品が得られ、またその印字特性もにじみ等のない良
好なものが得られた。

【０１４２】

【発明の効果】本発明の熱可塑性樹脂組成物は、シャー
シ等に要求される振動特性および熱安定性において優れ
るものである。特に剛性を高めることにより共振周波数
を高めるものであり、かかる特性は近年駆動系の振動周
波数が高速化するシャーシ成形品に対して極めて有効な
特性である。更に本発明の熱可塑性樹脂組成物は熱安定
性にも優れるものであり、ＯＡ機器の品質向上にも極め
て好適なものである。したがって本発明の奏する工業的
効果は格別なものである。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.⁷ 識別記号ＦＩテーマコート゛(参考）Ｃ０８Ｌ 67/03 Ｃ０８Ｌ 67/03 69/00 69/00 71/12 71/12 Ｆターム(参考） 4F071 AA13 AA48 AA50 AA51 AA80 AA82 AA84 AB30 AC15 AD01 AD05 AF14 AF20 AF45 AF47 AF51 AF53 AF54 AH12 AH17 BA01 BC04 4J002 BN06Y BN12Y BN14 BN15Y BP01Y CF04X CF05X CF08X CF16X CG00W CH06Y CH07Y CM04Y CN01Y CN03Y DA016 DA066 DE136 DE186 DE23 DJ006 DJ038 DJ046 DJ056 DK006 DL006 EW007 EW037 EW067 EW127 EW157 FA016 FA036 FA046 FA086 FA106 FD030 FD070 FD130 FD160 FD200 FD207 GM00 GQ00

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】下記式（１）および（２）の条件を満足
するシャーシ成形品に適する熱可塑性樹脂組成物。２５≦（ｆ×η）／ρ³≦１００（１）ｆ≧１０，０００（２）（ここで、ｆはＡＳＴＭＤ７９０に従い測定された樹
脂組成物の５０℃における曲げ弾性率（ＭＰａ）、ρは
樹脂組成物の５０℃における真密度（ｇ／ｃｍ³）、お
よびηは本文中に規定する方法により測定された５０℃
における損失係数を表す。）
【請求項２】更に下記式（３）〜（５）の条件を満足
する請求項１に記載の熱可塑性樹脂組成物。３０≦（ｆ×η）／ρ³≦８０（３）１１，０００≦ｆ≦１８，０００（４） ρ≧１．５（５）
【請求項３】上記熱可塑性樹脂組成物は、ＵＬ規格９
４−Ｖに準拠する１．６ｍｍ厚みの試験片の燃焼試験に
おいて、燃焼ランクとしてＶ−１を満足するものである
請求項１または２のいずれかに記載の熱可塑性樹脂組成
物。
【請求項４】上記熱可塑性樹脂組成物は、熱可塑性樹
脂（Ａ成分）２０〜７４重量％、上記ｆおよびηを向上
させる成分（Ｂ成分）１〜２０重量％、および強化充填
材（Ｃ成分）２５〜６５重量％からなる請求項１〜３の
いずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項５】上記Ｃ成分は、Ｃ成分１００重量％中、
板状充填材（Ｃ１成分）を４０重量％以上含有してなる
請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成
物。
【請求項６】上記Ｃ成分は、板状充填材（Ｃ１成分）
および繊維状充填材（Ｃ２成分）からなり、Ｃ１成分と
Ｃ２成分との合計１００重量％中、Ｃ１成分が４５〜９
０重量％およびＣ２成分が１０〜５５重量％である請求
項５に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項７】上記Ｃ１成分はマイカおよびタルクから
選択された少なくとも１種の板状充填材である請求項５
または６のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項８】上記Ｃ１成分は、白雲母を原料として得
られたマイカである請求項５または６のいずれか１項に
記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項９】上記Ａ成分は、Ａ成分１００重量％中芳
香族ポリカーボネート樹脂（ａ−１成分）、ポリフェニ
レンエーテル樹脂（ａ−２成分）および非晶性ポリアリ
レート樹脂（ａ−３成分）から選択される少なくとも１
種の樹脂を５０重量％以上含有する請求項１〜８のいず
れか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項１０】上記Ａ成分は、Ａ成分１００重量％中
ａ−３成分を少なくとも１重量％含んでなる請求項９に
記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項１１】上記Ａ成分は、Ａ成分１００重量％中
芳香族ポリカーボネート樹脂４０〜９５重量％および非
晶性ポリアリレート樹脂５〜６０重量％からなる請求項
９または１０に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項１２】上記Ｂ成分は、有機リン化合物である
請求項１〜１１のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組
成物。
【請求項１３】上記Ｂ成分は、ＴＧＡによる５％重量
減少温度が２５０℃以上の有機リン化合物である請求項
１〜１２のいずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項１４】上記Ｂ成分は、その融点が５０℃以上
である請求項１〜１３のいずれか１項に記載の熱可塑性
樹脂組成物。
【請求項１５】上記熱可塑性樹脂組成物は、Ｃ１成分
の板状充填材がＡ成分中ａ−１成分、ａ−２成分、また
はａ−３成分と溶融混練する際、Ｂ成分の共存下におい
て溶融混練され製造されたものである請求項５〜１４の
いずれか１項に記載の熱可塑性樹脂組成物。
【請求項１６】請求項１〜１５のいずれか１項に記載
の熱可塑性樹脂組成物より形成されたシャーシ成形品。