JP2003021435A

JP2003021435A - 冷媒回収装置

Info

Publication number: JP2003021435A
Application number: JP2001205854A
Authority: JP
Inventors: Hironao Numamoto; 浩直沼本; Yoshiya Miyazaki; 義也宮崎
Original assignee: Matsushita Electric Industrial Co Ltd
Current assignee: Panasonic Holdings Corp
Priority date: 2001-07-06
Filing date: 2001-07-06
Publication date: 2003-01-24
Anticipated expiration: 2021-07-06
Also published as: JP3678175B2; KR20030005053A; CN1396424A

Abstract

(57)【要約】【課題】冷媒を回収するために使用する圧縮機のオイ
ル吐出量を極力抑えることにより、圧縮機のオイル管理
が容易となる冷媒回収装置を提供することを目的として
いる。【解決手段】少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を具
備し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過さ
せて冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮機
の作動油として、回収する前記冷媒と非相溶のオイルが
充填されている冷媒回収装置である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、空気調和機を解体ある
いは破砕する前に行われる冷媒回収作業の時使用する冷
媒回収装置に関するものである。

【０００２】

【従来の技術】従来、鉄、アルミニウム、銅、プラスチ
ック等およびこれらの複合材からなる産業廃棄物は破砕
機等を使用して破砕した後、分離・選別することによっ
てリサイクルを行っていた。

【０００３】また、空気調和機等の廃棄物は内部に冷
媒、オイルが封入されているため、そのままの状態で破
砕機に投入すると、冷媒が噴出、オイルが漏洩し、環境
破壊と危険性が高いことから、冷媒回収と製品リサイク
ル化が義務づけられている。空気調和機からの冷媒回収
はまず冷媒を単独もしくはオイルとともに排出させて蒸
発部で気化させ、オイルセパレータもしくは冷媒オイル
分離タンクにて十分分離した後、再度圧縮機にて吸入、
圧縮を繰り返した後、凝縮部にて液冷媒化させて、耐圧
ボンベに回収している。ここでの圧縮機としては、耐久
性および汎用性を考慮して通常の空気調和機で使用され
ている圧縮機を転用することが多いため、冷媒との相互
溶解性が良好で、運転中には圧縮機からわずかずつ充填
されたオイルが吐出されることになる。そのため圧縮機
と凝縮部との間にはオイルセパレータを介在させて、吐
出したオイルの液戻り回路が設けられている。しかしな
がら、多くの廃製品を処理している内にオイルは徐々に
減少しているため、オイルセパレータを複数個配設する
方法も特開平５−２８０８３５号公報で提案されてい
る。

【０００４】

【発明が解決しようとする課題】しかしながら、オイル
セパレータを単に複数個配設する方法も十分とは言え
ず、冷媒に溶け込み易いオイルを使用している場合には
オイル吐出量低減と、吐出したオイルをいかに上手く分
離して再度圧縮機側へ戻すかが大きな課題となってい
た。

【０００５】本発明は、従来技術の有する問題点を鑑み
てなされたものであり、廃製品から解体処理する前に冷
媒の回収作業を行うために使用する圧縮機のオイル吐出
量を極力抑えることにより、圧縮機内部のオイルを日常
管理することが容易となる冷媒回収装置を提供すること
を目的としている。

【０００６】

【課題を解決するための手段】上記課題を解決するため
に本発明は、少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を具備
し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過させ
て冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮機の
作動油として回収する前記冷媒と非相溶のオイルが充填
されている冷媒回収装置である。

【０００７】上記構成によって、装置の圧縮機からオイ
ルが吐出する量を極力抑制することができるので、オイ
ルの日常管理が容易となり、頻繁にオイルを追加充填す
ることなく圧縮機の信頼性を長期間にわたって保証する
ことができる。

【０００８】

【発明の実施の形態】上記課題を解決するための請求項
１記載の発明は、少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を
具備し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過
させて冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮
機の作動油として回収する前記冷媒と非相溶のオイルが
充填されている冷媒回収装置である。

【０００９】請求項２記載の発明は、前記圧縮機と前記
凝縮部との間にオイルセパレータを配設している冷媒回
収装置である。

【００１０】請求項３記載の発明は、前記のオイルセパ
レータにヒータが配設されている冷媒回収装置である。

【００１１】請求項４記載の発明は、ＣＦＣ系、ＨＣＦ
Ｃ系またはＨＦＣ系冷媒を単独もしくは混合で含む前記
冷媒に対して、前記作動油としてパラフィン系オイルを
充填する冷媒回収装置である。

【００１２】請求項５記載の発明は、前記冷凍機油の４
０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ²／ｓである
冷媒回収装置である。

【００１３】請求項６記載の発明は、前記冷媒と前記冷
凍機油との相互溶解度が、２５℃において５ｗｔ％以下
である冷媒回収装置である。

【００１４】

【実施例】以下、本発明の一実施例について図面を参考
に詳細な説明を行う。

【００１５】（実施例１）図１は冷媒回収装置の概略構
成図である。Ａは内部にＲ２２残存冷媒が封入された被
冷媒回収物すなわち廃製品であり、例えば分離型空気調
和機の室外ユニット等が相当する。１は耐圧ホースであ
り、室外ユニットＡの接続バルブとなる２方弁Ａ−１、
３方弁Ａ−２に接続され、室外ユニットＡからＲ２２冷
媒を取り入れる接続部となる。２はフィルター部で、前
記耐圧ホース１から取込んだ室外ユニットＡからのＲ２
２冷媒に混入している不純物の流入を防止するものであ
る。

【００１６】３は冷媒回収の開始および完了時点のタイ
ミングを知らせるための圧力スイッチである。室外ユニ
ットＡに接続後、既定値以上であることを確認し、冷媒
回収装置の運転を開始し、また前記フィルター部２の出
口側の圧力を測定し、既定値に達した時にＯＦＦ動作し
て冷媒回収装置の運転を停止し、冷媒回収を完了する。
４は室外ユニット内の冷媒圧力を表示する圧力計で、前
記フィルター部２の出口側の圧力を測定する。５はドラ
イヤーで、前記フィルター部２の出口側に接続され、回
収途上にあるＲ２２冷媒中に含まれる水分を除去するた
めのものである。６は前記ドライヤー５の出口側に接続
されたキャピラリチューブで、前記室外ユニットＡより
回収しつつある気液混合冷媒を充分に減圧状態とする。
７は前記キャピラリチューブ６の出口側に接続された蒸
発部となる第１熱交換器７で、前記キャピラリチューブ
６で減圧された冷媒を気化させる。８はプロペラファン
で、ファンモータ９によって駆動され、前記第１熱交換
器７の表面に風を送って、蒸発部での冷媒の気化を促進
する。

【００１７】１０は冷媒オイル分離タンクであり、前記
第１熱交換器７の出口側に接続され、蒸発部で気化され
た冷媒と室外ユニット内の圧縮機オイルとが混合状態で
供給され、ここで十分に分離される。その補助手段とし
て加熱用ヒータ１１が配設され、回収する冷媒の廃製品
オイルへの溶け込み量低減と冬場等外気温が低下してき
た時の温度コントロールに加熱用ヒータ１１を利用し
て、冷媒オイル分離特性を向上させる。前記加熱用ヒー
タ１１の底部にはオイル排出口が設けられ、逆止弁１２
を介してオイル貯留タンク１３へと回収されるよう接続
されている。前記オイル貯留タンク１３の下部にもオイ
ル排出口が設けられ、定期的にオイルを排出できるよう
にバルブ１４が配設されている。

【００１８】１５は第１のオイルセパレータで、前記冷
媒オイル分離タンク１０の出口側に接続され、気化され
たＲ２２冷媒に随伴する少量のオイルをさらに十分分離
するためのものである。第１のオイルセパレータ１５に
もオイル排出口が設けられ、逆止弁１６を介してオイル
貯留タンク１３へと分離されたオイルが回収されるよう
になっている。

【００１９】１７は前記第１のオイルセパレータ１５の
出口側に接続された逆止弁で、第１のオイルセパレータ
１５へ逆流する冷媒の流れを阻止する。１８は前記逆止
弁１７を介して第１のオイルセパレータ１５に接続され
たアキュームレータで、回収しつつある冷媒を液成分と
ガス成分とに分離し、圧縮機の吸入口に液冷媒が入り込
まないようにするための分離用タンクである。

【００２０】１９は圧縮機で、前記アキュームレータ１
８にて分離されたガス状の冷媒を吸入口より吸入し、内
部でガス状の冷媒を圧縮し、高温高圧のガスとして吐出
口より吐出する。前記圧縮機は密閉型高圧タイプであ
り、その作動油としてパラフィン系オイルを使用し、４
０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓであり、２５℃におい
てＲ２２冷媒との相互溶解性は約３．３ｗｔ％であっ
た。

【００２１】２０は第２のオイルセパレータで、前記圧
縮機１９より吐出された冷媒中のオイルを分離するため
のものである。２１は戻り管路で、途上には逆止弁２２
が配設され、前記第２のオイルセパレータ２０の底部に
溜まったオイル分を前記アキュームレータ１８の入口へ
戻すものである。これにより、再びオイルは圧縮機１９
側へ流入し、圧縮機１９の潤滑油切れに伴う焼付きが防
止される。

【００２２】２３は凝縮器となる第２熱交換器であり、
圧縮機１９で圧縮されたガス冷媒を液化させる。２４は
プロペラファンであり、モータ２５によって駆動され、
前記第２熱交換器２３の表面に風を送って冷媒の熱を放
熱させ、凝縮器でのＲ２２冷媒の液化を促進する。２６
は第２熱交換器２３の出口部とアキュームレータ１８の
入口部を接続する圧縮機１９の冷却回路で、２７は圧縮
機１９を冷却する際に開く、切り換え操作弁である。２
８は逆止弁で、前記第２熱交換器２３の出口側に接続さ
れ、第２熱交換器２３側への冷媒の逆流を阻止する。耐
圧ホース２９を介して冷媒回収用ボンベ３０が前記逆止
弁２８と接続され、前記第２熱交換器２３により液化さ
れたＲ２２冷媒を貯蔵する。前記逆止弁２８は、冷媒回
収用ボンベ３０に充填された液状の冷媒が気化して第２
熱交換器２３側に逆流するのを防ぐためのものである。

【００２３】３１は圧力計で、前記逆止弁２８と耐圧ホ
ース２９の間に設けられ、前記冷媒回収用ボンベ３０内
の圧力を表示する。３２は安全弁で、前記圧力計３１と
同一圧力個所に設けられており、前記冷媒回収用ボンベ
３０内の圧力が異常に上昇した場合に、自動的にＲ２２
冷媒を排出するためのものである。３３はロードセル重
量計で、前記冷媒回収ボンベ３０を載置し、前記室外ユ
ニットＡから回収した冷媒の重量を管理するためのもの
である。

【００２４】このように構成されている冷媒回収装置に
おいて、室外ユニットＡからのＲ２２冷媒を回収する場
合、まず冷媒回収装置の耐圧ホース１を前記室外ユニッ
トＡの２方弁Ａ−１、３方弁Ａ−２に接続する。そし
て、弁バルブを開放することにより、室外ユニットＡ内
のＲ２２冷媒が冷媒回収装置内へ流入する。

【００２５】この時、前記室外ユニットＡ内の冷媒圧力
が圧力スイッチ３によって既定値以上であることを確認
し、圧縮機１９が運転される。前記圧縮機１９の運転に
より、前記室外ユニットＡ内の冷媒は、フィルター部２
にて不純物が取り除かれ、ドライヤー５、キャピラリチ
ューブ６、第１熱交換器７、冷媒オイル分離タンク１
０、第１のオイルセパレータ１５、逆止弁１７、アキュ
ムレータ１８を順次流れ、圧縮機１９内へ流入する。

【００２６】圧縮機１９へ流入した冷媒は、圧縮されて
高温・高圧のガス冷媒となり、吐出されて第２のオイル
セパレータ２０へ流れ、ここで圧縮機作動オイルが分離
される。残るガス冷媒は、第２熱交換器２３へ流れ、こ
の第２熱交換器２３によって液化され、逆止弁２８およ
び耐圧ホース２９を介して冷媒回収用ボンベ３０内に貯
留される。

【００２７】本冷媒回収装置を使用して室外ユニット内
に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００台
連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。
その結果圧縮機からのオイル減少量は約６０ｇであっ
た。

【００２８】（実施例２）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約３８ｇ
であった。

【００２９】（実施例３）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約１．７ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２９ｇ
であった。

【００３０】（実施例４）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２４ｇ
であった。

【００３１】（実施例５）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約２０ｇ
であった。

【００３２】（実施例６）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様であるが、第２のオイルセパレータ２０に
加熱用ヒータ３４を配設した構成とし、図２に配管系統
図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット
内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０００
台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収し
た。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１５ｇであ
った。

【００３３】（実施例７）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約８ｇで
あった。

【００３４】（実施例８）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約５．０ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約７０ｇ
であった。

【００３５】（実施例９）圧縮機の作動油としてパラフ
ィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍｍ
²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶解
性は約４．０ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は実
施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外ユ
ニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１
０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回
収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約５３ｇ
であった。

【００３６】（実施例１０）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶
解性は約３．３ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は
実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して室外
ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを
１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒
回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約４５
ｇであった。

【００３７】（実施例１１）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は１００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶
解性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は
実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝
縮部との間のオイルセパレータを省略した。図３に配管
系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニ
ット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０
００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収
した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約１３０ｇ
であった。

【００３８】（実施例１２）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶
解性は約１．７ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は
実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝
縮部との間のオイルセパレータを省略した。図２に配管
系統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニ
ット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１０
００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収
した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約８０ｇで
あった。

【００３９】（実施例１３）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶
解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は
実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝
縮部との間のオイルセパレータを省略し、図３に配管系
統図を示した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニッ
ト内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを１００
０台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収し
た。その結果圧縮機からのオイル減少量は約５８ｇであ
った。

【００４０】（実施例１４）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ２２冷媒との相互溶
解性は約０．８ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構成は
実施例１とほぼ同様であるが、本実施例では圧縮機と凝
縮部との間のオイルセパレータを省略した。この冷媒回
収装置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒
が残留しているものを１０００台連続に、１台あたり９
０秒の作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からの
オイル減少量は約４６ｇであった。

【００４１】（比較例１）圧縮機の作動油として２５℃
でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填
され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒
回収装置の構成は実施例９と同様とし、この冷媒回収装
置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残
留しているものを２００台連続に、１台あたり９０秒の
作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル
減少量は約１２０ｇであった。

【００４２】（比較例２）圧縮機の作動油として２５℃
でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填
され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒
回収装置の構成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装
置を使用して室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残
留しているものを３００台連続に、１台あたり９０秒の
作業速度で冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル
減少量は約１３０ｇであった。

【００４３】（比較例３）圧縮機の作動油として２５℃
でＲ２２冷媒と二層分離しないナフテン系オイルが充填
され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。冷媒
回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮機と
凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用し、
図４に配管系統図を示し、３５が第３のオイルセパレー
タである。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内
に平均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連
続に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。そ
の結果圧縮機からのオイル減少量は約９０ｇであった。

【００４４】（実施例１５）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は２００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相
互溶解性は約２．４ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構
成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して
室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているも
のを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で
冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約
４７ｇであった。

【００４５】（実施例１６）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相
互溶解性は約１．６ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構
成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して
室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているも
のを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で
冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約
３５ｇであった。

【００４６】（実施例１７）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相
互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構
成は実施例１と同様とし、この冷媒回収装置を使用して
室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているも
のを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で
冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約
２９ｇであった。

【００４７】（実施例１８）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は３００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相
互溶解性は約１．６ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構
成は実施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して
室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているも
のを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で
冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約
２８ｇであった。

【００４８】（実施例１９）圧縮機の作動油としてパラ
フィン系オイルを使用し、４０℃での動粘度は４００ｍ
ｍ²／ｓであり、２５℃においてＲ４１０Ａ冷媒との相
互溶解性は約１．２ｗｔ％であった。冷媒回収装置の構
成は実施例６と同様とし、この冷媒回収装置を使用して
室外ユニット内に平均約７００ｇ冷媒が残留しているも
のを１０００台連続に、１台あたり９０秒の作業速度で
冷媒回収した。その結果圧縮機からのオイル減少量は約
１７ｇであった。

【００４９】（比較例４）圧縮機の作動油として２５℃
でＲ４１０Ａ冷媒と二層分離しないエステル系オイルが
充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。
冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮
機と凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用
した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平
均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続
に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その
結果圧縮機からのオイル減少量は約１１０ｇであった。

【００５０】（比較例５）圧縮機の作動油として２５℃
でＲ４１０Ａ冷媒と二層分離しないエーテル系オイルが
充填され、４０℃での動粘度は６５ｍｍ²／ｓとした。
冷媒回収装置の構成は実施例１とほぼ同様であるが圧縮
機と凝縮部との間にオイルセパレータを連続で２個使用
した。この冷媒回収装置を使用して室外ユニット内に平
均約７００ｇ冷媒が残留しているものを３００台連続
に、１台あたり９０秒の作業速度で冷媒回収した。その
結果圧縮機からのオイル減少量は約１１５ｇであった。

【００５１】実施例１〜１４から明らかなように、Ｒ２
２と非相溶系のオイルであるパラフィン系を使用するこ
とで圧縮機からのオイル吐出量を極めて少量に抑制で
き、オイルセパレータを省略した場合にも従来の相溶系
オイルと比べると圧縮機からのオイル減少量を低減でき
た。非相溶系オイルを使用することで吸入圧縮時に通過
する冷媒の溶け込みも少ないため、圧縮機からの持ち出
しも小さくできた。また圧縮機としては密閉型低圧タイ
プよりも高圧タイプのほうが高圧側と低圧側の圧力差が
大きいためオイルの持ち出し量を小さくできる。その結
果圧縮機に対する日常管理が容易となり、オイルを追加
で補充する作業回数も低減できた。そのためには２５℃
における相互溶解度が５ｗｔ％以下のパラフィン系オイ
ルを使用することが望ましく、相互溶解度が小さすぎて
悪影響を及ぼすことはなかった。相互溶解度が大きくな
ると本発明で意図するような非相溶系のオイルとは言え
ず、オイルの吐出量も溶解度が増大するにしたがって急
激に多くなってしまった。また、同じ溶解度特性であっ
てもオイルの動粘度を上昇させることで圧縮機からのオ
イル吐出量を低減可能であった。圧縮機用の作動油とし
ては通常４０℃での動粘度で管理され、好ましい動粘度
範囲は１００〜４００ｍｍ²／ｓであった。１００ｍｍ²
／ｓ以下では圧縮機駆動系の攪拌効果によって吐出量が
急激に多くなってしまい、好ましくなかった。また４０
０ｍｍ²／ｓ以上では冬場の冷媒回収作業を考慮すると
圧縮機起動時に駆動系への負荷も大きいし、メカ摺動部
の潤滑性を安定して保持させる意味でも好ましくなかっ
た。

【００５２】また圧縮機と凝縮部との間にオイルセパレ
ータを設ける場合であっても、従来のように冷媒と二層
分離しない相互溶解性に優れたオイルを使用するより
は、回収すべき冷媒と非相溶系のオイルを使用したほう
が分離効率も向上してオイル戻り性を改善することがで
きた。

【００５３】また実施例１１〜１４においては圧縮機と
凝縮部との間のオイルセパレータを省略したが、非相溶
系の高粘度なオイルを使用しているため、オイル吐出量
はそれほど多くはならなかった。

【００５４】実施例ではＨＣＦＣ系冷媒の代表としてＲ
２２を示したがその他の冷媒ともパラフィン系オイルは
非相溶特性を示すので、本発明で意図する効果を十分期
待できる。またＨＦＣ系冷媒の代表としてＲ４１０Ａを
示したがその他Ｒ４０７Ｃ、Ｒ１３４ａ等の冷媒ともパ
ラフィン系オイルは非相溶特性を示すので、本発明で意
図する効果を十分期待できる。さらにＣＦＣ系冷媒のＲ
１２ともパラフィン系オイルは非相溶特性を示すので、
本発明で意図する効果を十分期待できる。したがってＨ
ＦＣ系、ＨＣＦＣ系、ＣＦＣ系を任意に混合した冷媒に
ついてもパラフィン系オイルは本発明で意図する効果を
十分期待できる。

【００５５】

【発明の効果】上記実施例から明らかなように、請求項
１記載の発明によれば、装置の圧縮機からオイルが吐出
する量を極力抑制することができるので、オイルの日常
管理が容易となり、オイルを追加充填することなく圧縮
機の信頼性を長期間にわたって保証することができる。

【００５６】また、請求項２記載の発明によれば、圧縮
機充填オイルとして非相溶系を使用することでオイルセ
パレータの分離効果も向上して、分離効率が格段に改善
した。

【００５７】また、請求項３記載の発明によれば、圧縮
機吐出後のオイルセパレータに加熱用ヒータを配設する
ことによって高粘度のオイル、たとえば４０℃における
動粘度が２００ｍｍ²／ｓに対してもオイル戻り性を格
段に向上させることができ、長期間にわたってオイルを
補充する必要のない冷媒回収装置とすることが可能であ
った。

【００５８】また、請求項４記載の発明によれば、ＣＦ
Ｃ系、ＨＣＦＣ系、ＨＦＣ系と言った冷媒に対してパラ
フィン系オイルを使用することで常温の相互溶解性を非
常に小さくでき、圧縮機からのオイル吐出量を極力小さ
く抑制できた。

【００５９】また、請求項５記載の発明によれば、オイ
ルの４０℃における動粘度が１００〜４００ｍｍ²／ｓ
とすることで通常冷凍サイクルで使用するオイルよりも
粘度グレードを上げたものを冷媒回収用途に使用するこ
とで、圧縮機からのオイル吐出量を極力小さく抑制でき
た。

【００６０】また、請求項６記載の発明は、冷媒とオイ
ルとの相互溶解度を２５℃、５ｗｔ％以下とすることで
冷媒とオイルとの分離状態が向上して、圧縮機からのオ
イル吐出量を極力小さく抑制できた。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の実施例１に示す室外ユニットから冷媒
回収する冷媒回収装置の配管系統図

【図２】本発明の実施例６に示す室外ユニットから冷媒
回収する冷媒回収装置の配管系統図

【図３】本発明の実施例１１に示す室外ユニットから冷
媒回収する冷媒回収装置の配管系統図

【図４】比較例３に示す室外ユニットから冷媒回収する
冷媒回収装置の配管系統図

【符号の説明】

２フィルター部４圧力計５ドライヤー７第１熱交換器８プロペラファン１０冷媒オイル分離タンク１１加熱用ヒータ１３オイル貯留タンク１５第１のオイルセパセータ１８アキュームレータ１９圧縮機２０第２のオイルセパレータ２３第２熱交換器２４プロペラファン３０冷媒回収用ボンベ３１圧力計３４加熱用ヒータ３５第３のオイルセパレータ

Claims

【特許請求の範囲】

【請求項１】少なくとも蒸発部、圧縮機、凝縮部を具
備し、冷媒を前記蒸発部、圧縮機、凝縮部を順次通過さ
せて冷媒回収を行う冷媒回収装置において、前記圧縮機
の作動油として、回収する前記冷媒と非相溶のオイルが
充填されていることを特徴とする冷媒回収装置。
【請求項２】前記圧縮機と前記凝縮部との間にオイル
セパレータを配設していることを特徴とする請求項１記
載の冷媒回収装置。
【請求項３】前記オイルセパレータにヒータが配設さ
れていることを特徴とする請求項２記載の冷媒回収装
置。
【請求項４】ＣＦＣ系、ＨＣＦＣ系またはＨＦＣ系冷
媒を単独もしくは混合で含む前記冷媒に対して、前記作
動油としてパラフィン系オイルを充填することを特徴と
する請求項１から３いずれか１項に記載の冷媒回収装
置。
【請求項５】前記冷凍機油の４０℃における動粘度が
１００〜４００ｍｍ²／ｓであることを特徴とする請求
項１から４いずれか１項に記載の冷媒回収装置。
【請求項６】前記冷媒と前記冷凍機油との相互溶解度
が、２５℃において５ｗｔ％以下であることを特徴とす
る請求項１から５いずれか１項に記載の冷媒回収装置。